ES2259937B2 - Metodo para la determinacion de la tendencia al rechupe de una fundicion grafitica esferoidal. - Google Patents
Metodo para la determinacion de la tendencia al rechupe de una fundicion grafitica esferoidal. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2259937B2 ES2259937B2 ES200500992A ES200500992A ES2259937B2 ES 2259937 B2 ES2259937 B2 ES 2259937B2 ES 200500992 A ES200500992 A ES 200500992A ES 200500992 A ES200500992 A ES 200500992A ES 2259937 B2 ES2259937 B2 ES 2259937B2
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- graphite
- sample
- austenite
- tendency
- formation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 47
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 42
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 33
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 28
- 230000008602 contraction Effects 0.000 claims description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 claims description 5
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 claims description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims 3
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 8
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 abstract description 4
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 abstract description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 9
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 8
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 238000012549 training Methods 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000007531 graphite casting Methods 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 238000010200 validation analysis Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
- G01N25/02—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating changes of state or changes of phase; by investigating sintering
- G01N25/04—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating changes of state or changes of phase; by investigating sintering of melting point; of freezing point; of softening point
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Abstract
Método para la determinación de la tendencia al rechupe de una fundición grafítica esferoidal. Esta invención se refiere a un procedimiento para medir con precisión la tendencia al microrrechupe de una fundición grafítica esferoidal. El procedimiento está basado en el análisis de las curvas de enfriamiento del metal obtenidas en el proceso de transición líquido-sólido. De dichas curvas se obtienen los parámetros necesarios para medir con precisión la tendencia al microrrechupe de la mencionada fundición, entre los que se encuentran la composición química, el grado de esferoidización y tamaño de los esferoides de la fundición grafítica. El objeto de la presente invención es ampliar la aplicación de análisis térmico a un modo completamente novedoso para conocer la tendencia al microrrechupe de un metal fundido a través de la aplicación de balances de energía.
Description
Método para la determinación de la tendencia al
rechupe de una fundición grafítica esferoidal.
El microrrechupe es un tipo de defecto muy común
en las piezas fabricadas a partir de fundiciones grafíticas
esferoidales, consistente en la aparición de cavidades y huecos en
el interior de las mismas.
Este defecto está originado por un desequilibrio
en el balance de los fenómenos de expansión y contracción que se
producen a lo largo del proceso de solidificación de las piezas. En
aquellos casos en los que la contracción originada por el paso del
estado líquido al sólido es mayor que la expansión originada por la
formación de Grafito, se producen defectos internos o
microrrechupes.
En este sentido, la predicción de la tendencia a
la aparición de microrrechupes de una fundición grafítica, pasa
necesariamente por la determinación de su composición química, su
grado de esferoidización y el tamaño y distribución de los
esferoides presentes en la muestra.
Es conocido que la composición química de un
metal fundido se puede calcular analizando las curvas de
enfriamiento del mismo. De esta manera, se puede determinar la
composición en Carbono, Silicio y Magnesio del metal.
En la patente ES 2091822T3 se menciona un
procedimiento para determinar el Carbono equivalente, el contenido
de Carbono y el contenido de Silicio del Hierro fundido y para
estimar sus propiedades físicas y mecánicas, así como la copa de
medición de la curva de enfriamiento usada en dicho
procedimiento.
En la patente ES 2044078T3 se menciona un método
para determinar el contenido en Magnesio de una fundición de Hierro
a partir de la curva de enfriamiento. Este elemento es
extremadamente importante ya que incide en el control de la
esferoidización de la muestra.
Es también conocido que el grado de
esferoidización del Grafito de un metal fundido, el tamaño de los
esferoides y la distribución de los mismos puede obtenerse del
análisis de la curva de enfriamiento del mencionado metal
fundido.
En la patente JP60244845 se observa un método
para la medición del grado de esferoidización del Grafito en Hierro
fundido.
También se conocen diferentes procedimientos
para predecir las propiedades mecánicas de una fundición nodular, y
para la predicción de la estructura matricial en función de las
características de la curva de enfriamiento.
En la patente US3670558 se menciona un método de
predicción de propiedades de una fundición nodular mediante el uso
del análisis térmico.
Ninguno de estos procedimientos es capaz de
predecir con precisión la tendencia a la aparición de los
microrrechupes en las piezas fabricadas partiendo de esas
fundiciones, ya que todos ellos se basan en el análisis del
porcentaje de Mg presente en el metal fundido, y un gran porcentaje
de ese Magnesio presente en el metal fundido puede perderse,
resultando un proceso de fundición no satisfactorio.
Esta invención se refiere a un procedimiento
para medir con precisión la tendencia al microrrechupe de una
fundición grafítica esferoidal. El procedimiento está basado en el
análisis de las curvas de enfriamiento del metal obtenidas en el
proceso de transición líquido-sólido. De dichas
curvas se obtienen los parámetros necesarios para medir con
precisión la tendencia al microrrechupe de la mencionada fundición,
entre los que se encuentran la composición química, el grado de
esferoidización y tamaño de los esferoides de la fundición
grafítica.
El objeto de la presente invención es ampliar la
aplicación de análisis térmico a un modo completamente novedoso
para conocer la tendencia al microrrechupe de un metal fundido a
través de la aplicación de balances de energía.
En el proceso de enfriamiento del Hierro líquido
el descenso de temperatura, siempre que no exista un aporte de
energía, se producirá de manera progresiva a velocidad constante
hasta alcanzar la temperatura de cambio de estado.
A partir de ese momento la energía del sistema
no se libera al exterior sino que se aplica a la transformación
líquido-sólido, es decir, a la formación de Grafito
y Austenita.
La definición de la tendencia al microrrechupe
requiere establecer la cantidad de energía utilizada en la
transformación, parte de la cual habrá sido aplicada al desarrollo
de la Austenita y parte a la formación de Grafito.
Teniendo en cuenta que la energía empleada en la
transformación líquido-sólido se ha utilizado para
desarrollar Grafito y Austenita, determinar el valor de esa energía
proporcionará información ligada a los siguientes aspectos:
\bullet La densidad grafítica de la muestra
estudiada.
\bullet Balance
expansión-contracción producida.
\bullet Tendencia a la formación de
microrrechupes.
Con el fin de determinar la cantidad de energía
empleada exclusivamente en el proceso de transformación
líquido-sólido, se ha aplicado la teoría del
"cuerpo neutro". Se considera como tal un cuerpo de igual masa
y calor específico que el sometido a estudio, pero que no sufre
transformación alguna en su proceso de enfriamiento y solamente se
enfría.
Según esta teoría, el diferencial de energía
existente entre la recta de enfriamiento del "cuerpo neutro" y
la curva de enfriamiento del cuerpo objeto de estudio,
corresponderá a la energía empleada por el cuerpo objeto de estudio
en el proceso de formación de la fase sólida (ver Figura 1). Este
exceso de energía se debe a la generación de Austenita y a la
generación de Grafito.
Q_{R} = Q_{e}
+ \left(ML_{aust} +
ML_{graf}\right)
Una vez que se ha determinado la cantidad de
energía empleada en la transformación
líquido-sólido, es necesario determinar la parte de
energía correspondiente al desarrollo de la Austenita y la
consumida en la formación de Grafito. Dado que el proceso de
nucleación de la Austenita es más fácil que el del Grafito, incluso
en hierros medianamente inoculados y también para el caso de
fundiciones ligeramente hipereutécticas, se considera que la
Austenita se forma en primer lugar.
Para establecer la proporción de Grafito y
Austenita totales que se va a formar, es necesario definir el peso
de la probeta y la composición de la muestra.
La masa de la probeta se define en función de la
longitud de su curva de enfriamiento, calculando el tiempo que
tarda la masa desde el inicio de la solidificación hasta el final
de la misma. Comprobaciones realizadas aseguran una precisión de
\pm 10%, aproximadamente unos 25 gramos. En la Figura 2 se
representa la curva de enfriamiento y la medición del tiempo de
enfriamiento que proporciona la estimación de la masa de la
probeta.
La composición de C y Si de la muestra se puede
determinar por espectrometría, o bien a través del análisis de la
curva de enfriamiento de la misma con solidificación metaestable. A
partir de esta curva se obtienen la temperatura de líquidus y la
temperatura eutéctica mínima y aplicando fórmulas de la literatura
clásica se obtienen el porcentaje de Si y el porcentaje total de
Carbono de la muestra.
% C \ total =
C_{1}Tp-C_{2}(Te-C_{3})
% Si =
C_{4}(C.E.-% \
C_{total})
donde,
C_{1}=cte; C_{2}=cte; C_{3}=cte;
C_{4}=cte
Te= Temperatura Eutéctica Metaestable.
Tp= Temperatura de Líquidus.
Conocido el porcentaje de C total de la muestra,
la determinación de la masa de Grafito se obtiene deduciendo el
Carbono que se encuentra disuelto en la Austenita.
% C en la
Austenita = 2%- 0,2 x %
Si
% C en forma de
Grafito = % C total- % C en la
Austenita.
Contenido Total de Grafito = % C en forma de
Grafito X masa total de la probeta.
Contenido Total de Austenita = Masa total de la
probeta - Contenido Total de Grafito.
Una vez conocidos el peso de la probeta y su
composición química, y conociendo los calores latentes de cada uno
de los componentes, es decir, la energía generada como consecuencia
de la formación de 1 gramo de Austenita y 1gramo de Grafito
respectivamente, es posible establecer el reparto de energías
utilizadas en la formación de cada uno de los componentes.
Para ello, se considera que la formación de
Austenita es regular y estable en todo el proceso. Por lo tanto, y
dado que se conoce tanto la cantidad total de Austenita que se
formará a lo largo del proceso de solidificación como la duración
del mismo, es posible calcular la velocidad de formación de
Austenita. Por lo tanto, es posible calcular los gramos de
Austenita formados en cada segundo, así como la energía generada
como consecuencia de la formación de esa Austenita. El resto de
energía generada corresponderá a la formación del Grafito.
En cada instante, se realiza el cálculo de la
energía total generada, así como el cálculo y balance de las
energías correspondientes a la generación de Austenita y Grafito
respectivamente.
Conociendo la energía generada por la formación
de Grafito en cada momento, y tomando como dato su calor latente,
es posible determinar los gramos de Grafito generados en cada
instante. Finalmente, y dado que se conoce tanto la cantidad total
de Grafito que se formará a lo largo del proceso de solidificación,
como la velocidad de formación del mismo, es posible determinar el
momento en el que finaliza la formación de Grafito.
Se ha determinado cuánta Austenita se forma,
cuándo inicia su formación y cuándo finaliza. También se ha
determinado cuánto Grafito se forma en cada instante, cuándo inicia
su formación y cuándo termina. Por otro lado, es sabido que al
formarse, el Grafito genera una expansión que es conocida y la
Austenita una contracción que también es conocida.
En cada instante, se mide el valor de la
contracción asociada a la transformación
líquido-sólido y cuánto expande el Grafito,
construyéndose con estos valores una nueva curva que recoge el
balance expansión contracción. (Figura 3).
En la primera fase del proceso de
solidificación, la contracción originada por la formación de
Austenita es compensada por la expansión originada por la formación
de Grafito. Sin embargo, y dado que la formación del Grafito es más
explosiva, termina antes que la formación de Austenita.
En la segunda fase de la solidificación, dado
que la formación de Grafito prácticamente ha concluido, la
expansión no es capaz de compensar la contracción originada por la
última fase de crecimiento de la Austenita. De esa manera, se
produce una contracción que es la que origina la formación de los
microrrechupes.
Dado que el tiempo de crecimiento de la
Austenita comienza en el momento en el que se alcanza la
temperatura de líquidus, que en algunos casos coincide con la
temperatura de liquidus, y finaliza cuando se alcanza la temperatura
de solidus, y teniendo en cuenta que a partir del momento en el que
finaliza la formación de Grafito, la contracción originada por la
formación de Austenita no es compensada, la presente invención
define la tendencia al microrrechupe mediante un coeficiente K que
relaciona el tiempo total de nucleación del Grafito con el tiempo
total de crecimiento de la Austenita (ver Figura 4).
K =
\frac{A}{B} = \frac{t_{T \ min} - t_{fin \ exp}}{t_{T \ min} -
t_{fin \
contracción}}
Finalmente, se ha relacionado el valor del
coeficiente K con la tendencia real a la formación de
microrrechupe, estableciéndose un valor de referencia por encima del
cual podrá salvarse la aparición del citado defecto.
Es importante definir la K del metal sin
inocular a la que denominamos K_{1} y la del metal una vez
inoculado que denominamos K_{2}, puesto que a pesar de que K_{2}
sea alta (incluso por encima de 0,80), el metal puede tener mucha
tendencia a rechupar si la K_{1} es baja. Es decir, valores
inferiores a 0,60.
La inoculación puede enmascarar la tendencia al
rechupe, por lo que es importante valorar también la tendencia del
metal a rechupar antes de la inoculación.
Esta es una forma muy práctica de medir la
calidad del metal una vez realizado el tratamiento del Magnesio,
antes y después de la inoculación.
En el momento de colar un metal fundido, es muy
importante conocer su tendencia al microrrechupe con el fin de
poder modificar las características del metal fundido y evitar de
esta manera la aparición de microrrechupes. En consecuencia, la
posibilidad de realizar el análisis que determina dicha tendencia de
una manera rápida y efectiva que brinda este novedoso
procedimiento, supone una ventaja extremadamente importante
respecto a los métodos habituales. No en vano, los distintos
procedimientos empleados en la actualidad para determinar la calidad
metalúrgica de las fundiciones son lentos y laboriosos.
La Figura 1 muestra la comparación entre la
recta de enfriamiento de un cuerpo neutro (línea blanca) con la
curva del análisis térmico correspondiente al metal.
En la Figura 2 se representa la curva de
enfriamiento y los puntos de inicio (1180ºC) y final (1050ºC) de la
medición del tiempo que nos proporciona la estimación de la
masa.
La Figura 3 muestra el Balance
expansión-contracción en cada momento del proceso
de solidificación de la muestra.
La Figura 4 muestra los factores que intervienen
en el cálculo del valor del factor K.
La Figura 5 muestra la pieza test diseñada con
una gran tendencia a la formación de microrrechupe debido al gran
módulo que presenta en su parte central.
La Figura 6 muestra la relación existente entre
el valor del factor K y la superficie de microrrechupe controlada
por rayos X.
La validación del método se ha llevado a cabo a
través de la realización de diferentes pruebas en las que se ha
comprobado la correcta correlación entre el valor de referencia
establecido para el factor K y la mayor o menor incidencia de
defectos de contracción en las piezas fabricadas durante los
ensayos. Es decir, se ha comprobado el valor del coeficiente K y el
volumen de sección máxima del defecto apreciándose un nivel de
concordancia de 0,95.
Para ello, se ha diseñado una pieza con una gran
tendencia a la formación de microrrechupe debido al gran módulo que
presenta en su parte central (Figura 5). Se han realizado las
pruebas pertinentes para comparar el valor del coeficiente K con los
valores obtenidos a través de la aplicación de la técnica de rayos
X en el área afectada. Los valores obtenidos se representan en la
Tabla 1.
| Ensayo | Coeficiente K | Superficie del defecto Sd (mm^{2}) |
| 1 | 0.87 | 0 |
| 2 | 0.82 | 0 |
| 3 | 0.87 | 13 |
| 4 | 0.72 | 17 |
| 5 | 0.88 | 0 |
| 6 | 0.58 | 199 |
| 7 | 0.85 | 25 |
| 8 | 0.57 | 229 |
| 9 | 0.84 | 22 |
| 10 | 0.70 | 194 |
| 11 | 0.86 | 25 |
| 12 | 0.55 | 226 |
| 13 | 0.81 | 18 |
| 14 | 0.62 | 228 |
| 15 | 0.58 | 291 |
La representación de estos valores permite
apreciar la relación existente entre los valores obtenidos para la
K y la superficie del microrrechupe detectada mediante rayos X (ver
Figura 6).
Caso
1
Se trata de un cigüeñal con geometría cilíndrica
y fuertes variaciones de sección.
Durante la primera fabricación, se realizan las
medidas necesarias para el cálculo del coeficiente K, obteniéndose
los siguientes valores:
- K_{1} (metal sin inocular) = 0,47
- K_{2} (metal inoculado) = 0,77
Se detecta la presencia de un gran número de
piezas rechazables por presencia de rechupe.
En sucesivas fabricaciones, se procede a mejorar
la calidad del metal obteniéndose los siguientes valores de K:
- K_{1} (metal sin inocular) = 0,70
- K_{2} (metal inoculado) = 0,84
Controles realizados mediante técnica
radioscópica permiten garantizar la ausencia de rechupes en las
piezas.
Caso
2
Se trata de un disco soporte que presenta
microporosidad.
Se ha tratado de eliminar el defecto mediante
mejoras en el sistema de alimentación y utilización de enfriadores,
pero la microporosidad sigue apareciendo tras el mecanizado.
Realizadas las mediciones de la K, los valores obtenidos son los
siguientes:
- K_{1} (metal sin inocular) = 0,55
- K_{2} (metal inoculado) = 0,84
Posteriormente se decidió actuar en el
tratamiento del metal obteniéndose una considerable mejora de las
K.
- K_{1} (metal sin inocular) = 0,75
- K_{2} (metal inoculado) = 0,86
Esta mejora se tradujo en la práctica
desaparición de la presencia de defectos en las piezas
fabricadas.
Claims (5)
1. Un método para la determinación de la
tendencia al microrrechupe en fundiciones de Hierro esferoidales
basado en el análisis de la curva de enfriamiento de una muestra y
caracterizado porque comprende a) la determinación de la
composición química de la muestra, b) la determinación del peso de
la muestra, c) la realización de un balance de energías en cada
instante que permite calcular la formación de Grafito y Austenita
en cada instante y d) el cálculo del valor de un coeficiente K de
contracción que es el cociente entre el tiempo de nucleación del
Grafito de la muestra y el tiempo total de crecimiento de la
Austenita.
2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
que determina una alta tendencia a la formación de microrrechupes
para un valor de K para metal sin inocular por debajo de 0,7 y un
valor de K para metal inoculado por debajo de 0,8.
3. Un método para la determinación de la
tendencia al microrrechupe en fundiciones de Hierro esferoidales
basado en el análisis de la curva de enfriamiento de una muestra y
caracterizado porque comprende a) la realización de un
balance de energías en cada instante que permite calcular la
formación de Grafito y Austenita en cada instante y b) el cálculo
del valor de un coeficiente K de contracción que es el cociente
entre el tiempo de nucleación del Grafito de la muestra y el tiempo
total de crecimiento de la Austenita.
4. Un método de acuerdo con la reivindicación 3,
que determina una alta tendencia a la formación de microrrechupes
para un valor de K para metal sin inocular por debajo de 0,7 y un
valor de K para metal inoculado por debajo de 0,8.
5. Un sistema para la determinación de la
tendencia al microrrechupe en fundiciones de Hierro esferoidales
carentes de carburos basado en el análisis de la curva de
enfriamiento de una muestra y caracterizado porque
comprende:
- a)
- un sistema para la determinación de la composición química de la muestra.
- b)
- un sistema para definir el peso de la muestra.
- c)
- un sistema de procesamiento de datos y algoritmos de cálculo que realicen un balance de energías en cada instante para calcular la formación de Grafito y Austenita en cada instante con ausencia de carburos.
- d)
- el cálculo del valor de un coeficiente K de contracción que es el cociente entre el tiempo de nucleación del Grafito de la muestra y el tiempo total de crecimiento de la Austenita con ausencia de carburos.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES200500992A ES2259937B2 (es) | 2005-04-15 | 2005-04-15 | Metodo para la determinacion de la tendencia al rechupe de una fundicion grafitica esferoidal. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES200500992A ES2259937B2 (es) | 2005-04-15 | 2005-04-15 | Metodo para la determinacion de la tendencia al rechupe de una fundicion grafitica esferoidal. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2259937A1 ES2259937A1 (es) | 2006-10-16 |
| ES2259937B2 true ES2259937B2 (es) | 2007-06-16 |
Family
ID=37106651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES200500992A Expired - Fee Related ES2259937B2 (es) | 2005-04-15 | 2005-04-15 | Metodo para la determinacion de la tendencia al rechupe de una fundicion grafitica esferoidal. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| ES (1) | ES2259937B2 (es) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1351091A (en) * | 1971-05-27 | 1974-04-24 | Gen Motors Corp | Thermal analysis method and a-paratus |
| US3670558A (en) * | 1971-05-28 | 1972-06-20 | Gen Motors Corp | Rapid thermal analysis method for predicting nodular iron properties |
| FR2391473A1 (fr) * | 1977-05-18 | 1978-12-15 | Electro Nite | Procede et dispositif pour la determination de la structure metallographique de metaux ou d'alliages |
| SE0104252D0 (sv) * | 2001-12-17 | 2001-12-17 | Sintercast Ab | New device |
-
2005
- 2005-04-15 ES ES200500992A patent/ES2259937B2/es not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2259937A1 (es) | 2006-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jones et al. | Prior heavy exercise enhances performance during subsequent perimaximal exercise | |
| Nielsen et al. | Measurements and modeling of the microstructural morphology during equiaxed solidification of Al-Cu alloys | |
| RU2105071C1 (ru) | Способ производства чугуна с компактным графитом | |
| ES2259937B2 (es) | Metodo para la determinacion de la tendencia al rechupe de una fundicion grafitica esferoidal. | |
| Rerko et al. | Effect of melt convection and solid transport on macrosegregation and grain structure in equiaxed Al–Cu alloys | |
| ES2856487T3 (es) | Método para determinar el contenido de carbono equivalente de una aleación de hierro fundido que tiene una composición hipereutéctica y equipo para realizarlo | |
| Capdevila et al. | Modeling of kinetics of isothermal idiomorphic ferrite formation in a medium-carbon vanadium-titanium microalloyed steel | |
| ES2044078T3 (es) | Un metodo para determinar por ensayo el contenido en magnesio de fundicion de hierro tratada con magnesio. | |
| CN103630463A (zh) | 一种铸铁石墨化程度的检测方法 | |
| Abler | Asymmetry in the skulls of fossil man: Evidence of lateralized brain function? | |
| Rapiejko et al. | Effect of intensive cooling of alloy AZ91 with a chromium addition on the microstructure and mechanical properties of the casting | |
| Zhilin et al. | Influence of carbon addition on structure and thermal properties of cast superinvar alloys | |
| Giummarra et al. | Sidebranch characteristics of pivalic acid dendrites grown under convection-free and diffuso-convective conditions | |
| ES2367963T3 (es) | Método para la predicción del grado de esferoidización en zonas definidas de piezas de fundición grafítica esferoidal. | |
| Story | Analysis of the influence of slag, metal and inclusion chemistry on the cleanliness and castability of steel | |
| RU2220409C2 (ru) | Способ определения коэффициента теплоотдачи | |
| Hampl et al. | Application of thermodynamic calculations in the research of cast irons structure | |
| Dutta et al. | Quantitative image analysis for evaluation of eutectic fractions in as cast microstructures | |
| Djurdjevic et al. | Evaluation of strontium fading in 319 Al alloy using thermal analysis | |
| Vázquez | Effects of Strain Rate and Adiabatic Heating on the Strain-Induced Martensitic Phase Transformation in Austenitic Stainless Steels | |
| Myszka et al. | Comparing the possibilities of austenite content determination in austempered ductile iron | |
| Urrutia et al. | Thermal microstructural multiscale simulation of solidification and eutectoid transformation of hypereutectic gray cast iron | |
| SU864079A2 (ru) | Способ определени содержани углерода в мартенсите закаленной стали | |
| Piasentini et al. | L’analisi termica di Fourier applicata alla modifica eutettica di una lega AlSi7 | |
| Fraś et al. | Solidification conditions of gray and white cast iron. Part I-theoretical background |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EC2A | Search report published |
Date of ref document: 20061016 Kind code of ref document: A1 |
|
| FG2A | Definitive protection |
Ref document number: 2259937B2 Country of ref document: ES |
|
| FD2A | Announcement of lapse in spain |
Effective date: 20170216 |