ES2252413T3 - Transformador de deteccion para un dispositivo de proteccion diferencial y dispositivo de proteccion que incluye dicho tranformador. - Google Patents
Transformador de deteccion para un dispositivo de proteccion diferencial y dispositivo de proteccion que incluye dicho tranformador.Info
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Abstract
Dispositivo de protección diferencial sensible a una corriente de falta a tierra diferencial alterna, continua o periódica que comprende: - un transformador (1) de detección de corriente de falta diferencial en forma de núcleo magnético que incluye un circuito magnético y al menos un devanado (3) secundario para recibir señales de excitación destinadas a la detección de corriente de falta diferencial por desfase de campo magnético del circuito magnético. - un circuito de excitación (9) conectado al menos a dicho devanado secundario de dicho transformador de detección para aplicar dichas señales de excitación, - un circuito (4) de tratamiento conectado al devanado secundario y al circuito de excitación, y - un circuito (8) de alimentación conectado al circuito de excitación y al circuito de tratamiento, dispositivo caracterizado porque el circuito magnético del transformador está realizado en material magnético a base de hierro, que tiene cristales de grosor inferior a 100 nm, teniendo dichomaterial magnético, en estático o en baja frecuencia, un ciclo (21, 23) de magnetización prácticamente rectangular y un campo coercitivo (Hc) inferior a 3 amperios por metro.
Description
Transformador de detección para un dispositivo de
protección diferencial y dispositivo de protección que incluye dicho
transformador.
La presente invención se refiere a un dispositivo
de protección diferencial sensible a una corriente de falta a tierra
diferencial alterna, continua o periódica, que incluye:
- -
- un transformador de detección de corriente de falta diferencial en forma de núcleo magnético que incluye al menos un devanado secundario,
- -
- un circuito de excitación conectado al menos a dicho devanado secundario de dicho transformador de detección para aplicar señales de excitación,
- -
- un circuito de tratamiento conectado al devanado secundario, y
- -
- un circuito de alimentación conectado al circuito de excitación y al circuito de tratamiento.
Existen dispositivos de protección diferencial
que incluyen un transformador de detección en forma de núcleo
magnético que pueden detectar corrientes de falta alternas. Estos
dispositivos funcionan bien con corriente propia o con una
alimentación auxiliar en tensión. Estos dispositivos permiten abrir
unos contactos para cortar el suministro de corriente eléctrica a
una parte de la red eléctrica que ha de protegerse. Estos
dispositivos de protección diferencial con corriente propia se
describen en los documentos US5969930 y EP0936716.
Cuando debe detectarse también una corriente
continua o una componente continua de una corriente de falta, los
dispositivos de protección incluyen circuitos de tratamiento para
medir cualquier desfase de la magnetización del núcleo magnético de
medida. Como se sabe, el desfase se mide utilizando circuitos de
excitación para inyectar una señal de excitación a uno o más
devanados del núcleo magnético. El suministro de la señal de
excitación del núcleo magnético necesita de una alimentación
eléctrica de los circuitos electrónicos y del devanado.
La patente EP356344B1 describe un dispositivo de
protección diferencial sensible a una corriente de falta alterna,
continua o periódica. Este dispositivo incluye dos devanados
secundarios excitados de manera alterna por un circuito de
excitación. La señal de falta se mide por medio de tiempos de
integración que dependen del desajuste del campo magnético inducido
por una corriente de falta diferencial y de la saturación del
circuito magnético. La solicitud de patente EP0651258 describe otra
forma de realización de un captador de corriente por saturación de
circuito magnético.
La patente US276510 describe un aparato para
detectar una corriente de falta diferencial con un transformador en
forma de núcleo magnético. En este aparato, un circuito de
tratamiento permite reenviar en el núcleo magnético una corriente de
retorno o de compensación para compensar el desajuste provocado por
una corriente de falta. En este caso, puesto que la corriente de
compensación es directamente proporcional a la corriente de falta,
se suministra una señal de medida que depende de la corriente de
compensación para el tratamiento de la falta. Dicha señal excita
también medidores de corriente continua por excitación y retorno de
compensación descritos en los documentos US4529931 y EP0427412.
La patente US4881989 describe una aleación
magnética a base de hierro.
Los dispositivos actuales incluyen núcleos
magnéticos con características magnéticas que presentan pérdidas
importantes cuando la frecuencia de la señal de excitación aumenta.
Si el material del núcleo magnético es de tipo ferrita la frecuencia
de excitación puede elevarse, pero se eleva también el campo
coercitivo para obtener una inducción de saturación suficiente para
la medida de corriente diferencial. Los materiales magnéticos dulces
conocidos tienen campos coercitivos débiles pero tienen un mal
funcionamiento en cuanto a frecuencia. Además, estos materiales
magnéticos dulces tienen ciclos de magnetización muy redondeados y
no permiten detectar una saturación de la magnetización. Otros
materiales dulces conocidos presentan un ciclo de histéresis
rectangular pero su campo coercitivo es demasiado elevado. Otros
materiales con fuerte proporción de cobalto no son estables frente a
variaciones de temperatura, provocan pérdidas con una frecuencia
demasiado elevada e implican un aumento de la alimentación de los
circuitos de excitación.
Por lo tanto, para excitar los núcleos magnéticos
existentes actualmente se alimenta circuitos de excitación con una
energía eléctrica significativa. Esta situación lleva a tener
circuitos de alimentación voluminosos, poco compatibles con aparatos
de protección modulares de pequeñas dimensiones. Además, una
cantidad significativa de energía eléctrica para la excitación
provoca un calentamiento importante de los dispositivos de
protección. La utilización de una cantidad importante de energía
significa también que la medición de corrientes de falta muy débiles
no es muy precisa.
La invención tiene por objeto un transformador de
detección de falta diferencial en forma de núcleo magnético que
permite una reducción significativa de la energía eléctrica de
excitación y una mejora de la sensibilidad frente a las corrientes
de falta débiles, así como un dispositivo de protección diferencial
que incluye un circuito de alimentación y un transformador
semejante.
Un dispositivo de protección diferencial según la
invención se halla definido en la reivindicación 1.
Las características en estático corresponden en
especial a características en corriente continua o que tienen
variaciones lentas.
Preferentemente, el ciclo rectangular se dispone
de tal forma que la relación entre una inducción de campo nulo y una
inducción de saturación es superior a 0,95.
Una ventaja es que el campo coercitivo es
inferior a 1,5 amperios por metro en estático o en baja
frecuencia.
Preferentemente, el circuito magnético del
transformador tiene una relación entre campo coercitivo e inducción
de campo nulo tal que el campo coercitivo es inferior a 3 A/m por
una inducción de campo nulo superior a 1 Tesla.
En una forma de realización preferente, la
variación de la inducción del circuito magnético del transformador,
en estático o a una frecuencia inferior a 400 Hz, es superior a 2
Teslas por un campo magnético inferior a 3 amperios por metro (3
A/m).
Una ventaja es que la variación de la inducción
del circuito magnético del transformador, en estático o a una
frecuencia inferior a 400 Hz, es superior a 2,4 Teslas por un campo
magnético inferior a 2,5 amperios por metro (2,5 A/m).
Una ventaja es que el circuito magnético del
transformador tiene un campo magnético inferior a 20 amperios por
metro (20 A/m) de inducción nula a una frecuencia de tres
kilohercios.
En una forma de realización concreta, el circuito
magnético se obtiene por medio de un tratamiento térmico sometido a
un campo magnético.
Preferentemente, el material del circuito
magnético incluye más del 50% de granos de cristal finos de un
grosor inferior a 100 nm.
Una ventaja es que el material del circuito
magnético se fabrica con bandas de materiales que tienen un espesor
inferior a 30 micrómetros (\mum).
Preferentemente, el transformador incluye un
soporte que sostiene el material magnético.
Preferentemente, el material magnético está
enrollado en bandas sobre el soporte, formando estas bandas un
circuito magnético de espesor inferior a un milímetro.
Una ventaja es que el circuito magnético está
constituido al menos por una arandela de material magnético.
Preferentemente, el circuito de excitación
comprende medios para inyectar en el devanado secundario una
corriente de forma triangular, correspondiendo una excitación a una
amplitud de cresta de dicha corriente y a un número de espiras del
devanado, siendo inferior a 3,5 amperios vuelta.
Una ventaja es que el circuito de alimentación
proporciona al circuito de excitación y al devanado secundario una
potencia inferior a 1 vatio.
Otras ventajas y características se podrán
apreciar más claramente a partir de la descripción siguiente y de
las formas concretas de realización de la invención, ofrecidas como
ejemplos no limitativos y representados en los dibujos anexos, en
los que:
la figura 1 representa un esquema de un
dispositivo de protección diferencial de la técnica anterior;
la figura 2 representa un diagrama esquemático de
un dispositivo de protección que puede incluir un transformador de
detección según una forma de realización de la invención;
la figura 3 representa un diagrama esquemático
detallado de un dispositivo de protección que puede incluir un
transformador de detección según una forma de realización de la
invención;
las figuras 4A a 4D ilustran señales de un
dispositivo de protección que puede incluir un transformador de
detección según una forma de realización de la invención;
la figura 5 representa ciclos de magnetización de
un transformador de detección de corriente de falta diferencial
según una forma de realización de la invención;
la figura 6 representa ciclos de magnetización de
un transformador de detección de corriente de falta diferencial
según una forma de realización de la invención y de transformadores
de la técnica anterior;
la figura 7 representa una curva normalizada de
la inducción en función del campo magnético de un transformador de
detección según una forma de realización de la invención;
la figura 8 representa curvas normalizadas de la
inducción en función del campo magnético de un transformador de
detección de corriente de falta diferencial según una forma de
realización de la invención y de transformadores de la técnica
anterior; y
la figura 9 representa un circuito magnético de
un transformador según una forma de realización de la invención que
incluye un soporte.
El dispositivo de protección diferencial
representado en la figura 1 comprende un transformador 1 de
detección de corriente de falta a tierra diferencial que incluye un
circuito magnético 2 en forma de núcleo magnético y un devanado
secundario 3 conectado a un circuito 4 de tratamiento. El
transformador 1 rodea los conductores 5 de una red o de una parte de
red que deba protegerse. El circuito 4 de tratamiento recibe una
señal de medida del transformador 1 y ordena la apertura de un relé
6 de activación para abrir contactos eléctricos 7 dispuestos en
serie con los conductores 5. Cuando el dispositivo de protección no
funciona con corriente propia, un circuito de alimentación 8
dispuesto entre líneas de alimentación y el circuito 4 proporciona
la energía necesaria para la medición y el tratamiento de una señal
si es representativa de la corriente de falta diferencial.
Si una corriente de falta diferencial es una
corriente continua, intermitente o presenta una componente continua,
se utiliza un circuito de excitación para excitar un devanado del
transformador de corriente. En el esquema de la figura 2, un
circuito 9 de excitación está conectado al devanado secundario 3
para proporcionar una señal de excitación Ie. El circuito 9 de
excitación está conectado también al circuito de alimentación 8 para
recibir la energía necesaria para la excitación del devanado 3.
Según el tipo de circuito magnético esta energía puede ser elevada
y hacer el dispositivo de protección demasiado voluminoso para
aparatos de tipo modular de dimensiones pequeñas.
Con características particulares del circuito
magnético 2 del transformador según un modo de realización de la
invención, el circuito de excitación puede proporcionar una energía
de excitación muy reducida incluso en frecuencias elevadas muy
superiores a una frecuencia nominal de la red eléctrica que se ha de
proteger. Además, un transformador de corriente según la invención
permite la detección de corrientes alternas y continuas de precisión
muy alta y valores muy débiles, por ejemplo de algunos milamperios.
Una ventaja es que el circuito magnético del transformador tiene un
ciclo rectangular con un campo coercitivo débil, con pérdidas
débiles de frecuencia y una buena estabilidad de temperatura.
El diagrama esquemático de la figura 3 representa
un dispositivo de protección diferencial que comprende el circuito
de alimentación 8 que alimenta un circuito de excitación 9 para
proporcionar una señal de excitación Ie a un devanado 3 de un
transformador de detección 1. El circuito magnético 2 del
transformador posee características magnéticas particulares. La
energía eléctrica proporcionada por el circuito de excitación es
baja y el circuito de alimentación puede ser reducido.
Preferentemente, el circuito 9 inyecta en el devanado 3 una señal de
excitación en forma de corriente triangular. Preferentemente, la
excitación de cresta del devanado 3 es inferior a 3,5 amperios
vuelta en valor cresta, para una protección contra corrientes
diferenciales de 30 mA. Por ejemplo, una corriente de cresta
inferior a 70 miliamperios para un devanado de 50 espiras. Para
otros valores de protección, las características de los valores del
circuito magnético y de la excitación pueden ser diferentes. La
potencia suministrada por la excitación puede ser por lo tanto
inferior a un vatio.
En el circuito de tratamiento 4, un módulo 10 de
detección de saturación detecta y trata picos de señal
representativos de que se ha sobrepasado el nivel de saturación del
circuito magnético. El módulo 10 determina intervalos de tiempo
entre los picos y proporciona, por ejemplo, una señal rectangular
cuya relación cíclica depende de los instantes de aparición de los
picos o superación de los codos de saturación del circuito magnético
en un sentido y luego en el sentido opuesto. La señal proporcionada
por el módulo 10 se aplica a una entrada de un módulo 11 de
integración. A la salida del módulo de integración un módulo de
filtrado recibe una señal de integración y proporciona una señal
filtrada a un módulo de comparación 13. La señal filtrada se compara
entonces con un umbral de referencia. Si dicho umbral es
sobrepasado el módulo 13 activa el relé 6 de desconexión.
Las figuras 4A a 4D ilustran señales de un
dispositivo de protección diferencial, que comprende un
transformador según una forma de realización de la invención. La
figura 4A representa una curva que muestra la aparición de una
corriente de falta diferencial Id en un instante t1. La figura 4B
representa una curva 15 que muestra un campo magnético H producido
en el circuito magnético por la corriente de excitación del devanado
Ie y por la corriente de falta diferencial. La superación de un codo
de saturación del circuito magnético se muestra con límites 16 y 17.
La frecuencia de las señales triangulares es preferentemente muy
superior a la frecuencia de una red que deba protegerse, por ejemplo
una frecuencia de excitación de 300 Hz a unos cuantos kHz. En la
figura 4C, una curva 18 representa picos representativos de la
superación de la inducción de saturación. Tales picos pueden ser
detectados y tratados por un módulo 10. La figura 4D muestra señales
rectangulares disparadas por los picos 18. Para un buen
funcionamiento en estas frecuencias, el ciclo de magnetización es
prácticamente rectangular para presentar un cambio de estado
magnético brusco y el campo magnético de inducción nula es muy
débil, lo que supone una ventaja.
En ausencia de corriente de falta antes del
instante tI, los umbrales de saturación son sobrepasados a
intervalos regulares. De ese modo, los picos 18 se encuentran
también a intervalos regulares y la señal rectangular 19 tiene un
ciclo en el que las partes positivas y negativas tienen duraciones
prácticamente iguales. A partir del instante tI, una corriente de
falta Id representada en la curva 14 desfasa el campo magnético
producido por la excitación en corriente triangular sobre el
devanado 3. El desfase se manifiesta en los rebasamientos de la
inducción de saturación y los impulsos en consecuencia se desfasan
en el tiempo. El desfase de los impulsos produce una señal
rectangular con partes positivas y negativas de duración desigual
que depende del valor de la corriente de falta diferencial. Estas
duraciones desiguales se representan en la parte 20 de la curva 19
tras el instante tI.
Para poder reducir la potencia de la alimentación
eléctrica, el circuito magnético está realizado por ejemplo en
material magnético nanocristalino o amorfo, con características
estáticas que hacen que el ciclo de magnetización sea prácticamente
rectangular con un campo coercitivo inferior a 3 A/m.
La figura 5 muestra ciclos de magnetización de un
transformador de detección de corriente diferencial según una forma
de realización de la invención. Un ciclo 21 en estático o a baja
frecuencia se halla dispuesto de forma que el campo coercitivo Hc
que permite reducir la inducción a 0 Teslas es inferior a 3 amperios
por metro (A/m), preferentemente inferior a 1,5 A/m. La inducción de
campo nulo Bh0 y la inducción Bsat con saturación del circuito
magnético son, preferentemente, superiores a un Tesla. El ciclo
rectangular tiene codos pronunciados, lo que supone una ventaja.
Las características rectangulares del ciclo pueden ser,
preferentemente, de forma tal que la relación entre una inducción
remanente o inducción de campo nulo y una inducción de saturación
Bsat es superior a 95% para una frecuencia de 50 Hz. Para un ciclo
22, a una frecuencia de 300 Hz, el campo de inducción nula es
inferior a 11 A/m y la inducción de campo nulo es superior a 1,2
Teslas.
Una ventaja es que la ganancia correspondiente a
la variación de campo magnético sobre la variación de inducción
(\DeltaB/\DeltaH) es superior a 200%. Esta ganancia se determina
concretamente según el método CCFR ("Constant Current Flux
Reset") normalizado en EE UU con el número ASTM A598.
La figura 6 muestra ciclos comparativos en
estático o cuasiestático entre un ciclo 23 de un transformador de
detección según una forma de realización y ciclos 24 y 25 de
magnetización de núcleos magnéticos de medida según la técnica
actual. El ciclo 23 tiene una forma rectangular con un campo
coercitivo débil inferior a 3 A/m y una inducción de campo nulo
superior a 1 Tesla para reducir la energía de excitación del
circuito magnético. El ciclo 24 presenta un ciclo rectangular pero
un cambio coercitivo elevado del orden de 10 A/m. En este caso hace
falta una energía de excitación importante para medir una corriente
de falta a tierra diferencial. En el ciclo 25, el campo coercitivo
es un poco reducido pero la forma redondeada del ciclo no permite
utilizar correctamente el principio de la excitación para medir una
corriente de falta. El ciclo 23 corresponde a un material magnético
para la medida de corrientes alternas de corriente propia y de baja
frecuencia. Un ciclo semejante 25 no es utilizable fácilmente por
dispositivos de
excitación.
excitación.
La figura 7 muestra una curva 26 que ilustra la
variación de inducción de un transformador de detección por un
dispositivo de protección diferencial según una forma de realización
de la invención, definida en 300 Hz según el método CCFR. En esta
figura, una parte 27 de la curva tiene una variación de inducción
superior a 2 Teslas por un campo inferior a 3 A/m. Por ejemplo, en
una porción de curva en la que el campo es superior a 2,4 A/m la
variación de inducción es superior a 2,5 Teslas, lo que es una
ventaja.
Un circuito magnético de un transformador según
una forma de realización de la invención tiene una respuesta en
cuanto a frecuencia muy elevada. Por ejemplo, con una frecuencia de
3 kHz, el circuito magnético del transformador tiene un campo
magnético inferior a 20 amperios por metro (20 A/m) con inducción
nula.
En la figura 8 unas curvas comparativas permiten
ilustrar las diferencias entre circuitos magnéticos según la técnica
actual y un circuito magnético según una forma de realización de la
invención. Mediante curvas 28 y 29 se muestra las variaciones de
inducción magnética en función de un campo magnético a 50 Hz y 400
Hz respectivamente de un material para un transformador que tiene un
ciclo según la curva 24 de la figura 6. La variación elevada de la
inducción indica un ciclo prácticamente rectangular pero para
valores de campo muy elevados. Un material magnético así tiene un
campo coercitivo o un campo de inducción nula muy elevado, lo que
implica un consumo muy elevado de energía de excitación. Por medio
de curvas 30 y 31 se muestra las variaciones de inducción magnética
de un material para un transformador que tiene un ciclo según la
curva 25 de la figura 6 a 50 Hz y 400 Hz respectivamente. El campo
es débil pero la débil variación de inducción no permite una
detección fácil y precisa de una corriente diferencial por un
dispositivo de excitación. Por medio de curvas 32 y 33 se muestra
las variaciones de inducción magnética en función de un campo
magnético a 50 Hz y 400 Hz respectivamente de un circuito magnético
de un transformador según una forma de realización de la invención.
Un transformador así reúne las características de un ciclo
rectangular y de un campo coercitivo débil o de inducción nula.
Un material del circuito magnético según una
forma de realización de la invención puede ser de tipo
nanocristalino o amorfo. Preferentemente, el material puede ser
también una aleación magnética dulce a base de hierro, cuya
estructura está constituida por más del 50% de granos de cristal
finos de un grosor inferior a 100 nm. El circuito magnético del
transformador de detección se obtiene preferentemente por
tratamiento térmico de algunos cientos de grados Celsius, sometido
al campo magnético de un núcleo magnético formado a partir de una
cinta enrollada.
Para reducir las pérdidas de frecuencia debidas a
las corrientes de Foucault, el circuito magnético está formado por
una banda de material magnético que tiene un espesor inferior a 30
\mum.
La figura 9 muestra un transformador de detección
de corriente que incluye un soporte 40 para sostener el material
magnético. Por ejemplo, el material magnético está enrollado en
bandas sobre el soporte 40, formando este rodillo de bandas un
circuito magnético 2 de espesor 41 inferior a un milímetro (mm). Una
ventaja es que el espesor del circuito magnético enrollado es de 0,5
mm. El soporte 40 es preferentemente de material no magnético.
Confiere al circuito magnético una buena resistencia mecánica
incluso si la cantidad de material magnético es reducida.
Una ventaja también es que el circuito magnético
puede estar formado por una o varias arandelas de material magnético
tal como se ha definido anteriormente. Estas arandelas pueden
realizarse concretamente por medio de perforación o por medio de
recorte.
El dispositivo anteriormente descrito es un
ejemplo de realización. Otros esquemas de dispositivos pueden ser
convenientes para poner en práctica la invención.
Las formas de realización del transformador de
detección anteriormente descrito son formas de realización
preferentes. No obstante, podrían convenir otras formas de
realización del transformador.
Claims (15)
1. Dispositivo de protección diferencial
sensible a una corriente de falta a tierra diferencial alterna,
continua o periódica que comprende:
- -
- un transformador (1) de detección de corriente de falta diferencial en forma de núcleo magnético que incluye un circuito magnético y al menos un devanado (3) secundario para recibir señales de excitación destinadas a la detección de corriente de falta diferencial por desfase de campo magnético del circuito magnético.
- -
- un circuito de excitación (9) conectado al menos a dicho devanado secundario de dicho transformador de detección para aplicar dichas señales de excitación,
- -
- un circuito (4) de tratamiento conectado al devanado secundario y al circuito de excitación, y
- -
- un circuito (8) de alimentación conectado al circuito de excitación y al circuito de tratamiento,
dispositivo caracterizado
porque el circuito magnético del transformador está realizado en
material magnético a base de hierro, que tiene cristales de grosor
inferior a 100 nm, teniendo dicho material magnético, en estático o
en baja frecuencia, un ciclo (21, 23) de magnetización prácticamente
rectangular y un campo coercitivo (Hc) inferior a 3 amperios por
metro.
2. Dispositivo de protección diferencial según
la reivindicación 1 caracterizado porque el ciclo (21, 23)
rectangular del circuito magnético está dispuesto de forma que la
relación entre una inducción de campo nulo (Bh0) y una inducción de
saturación (Bsat) es superior a 0,95.
3. Dispositivo de protección diferencial según
una de las reivindicaciones 1 ó 2 caracterizado porque el
campo coercitivo (Hc) del circuito magnético es inferior a 1,5
amperios por metro en estático o en baja frecuencia.
4. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3 caracterizado
porque el circuito magnético del transformador tiene una relación
entre campo coercitivo e inducción de campo nulo tal que el campo
coercitivo es inferior (Hc) a 3 A/m para una inducción de campo nulo
(Bh0) superior a 1 Tesla.
5. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 caracterizado
porque la variación de la inducción del circuito magnético del
transformador, en estático o a una frecuencia inferior a 400 Hz, es
superior a 2 Teslas para un campo magnético inferior a 3 amperios
por metro (3 A/m).
6. Dispositivo de protección diferencial según
la reivindicación 5 caracterizado porque la variación de la
inducción del circuito magnético del transformador, en estático o a
una frecuencia inferior a 400 Hz, es superior a 2,4 Teslas para un
campo magnético inferior a 2,5 amperios por metro (3 A/m).
7. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6 caracterizado
porque el circuito magnético del transformador tiene un campo
magnético inferior a 20 amperios por metro (20 A/m) de inducción
nula a una frecuencia de tres kilohercios (kHz).
8. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7 caracterizado
porque el circuito magnético se obtiene por medio de un tratamiento
térmico bajo un campo magnético.
9. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8 caracterizado
porque el material del circuito magnético comprende más del 50% de
granos de cristal fino de un grosor inferior a 100 nm.
10. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9 caracterizado
porque el material del circuito magnético está formado por dos
bandas de materiales que tienen un espesor inferior a 30 micrómetros
(\mum).
11. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10 caracterizado
porque el transformador incluye un soporte (40) para sostener el
material magnético.
12. Dispositivo de protección diferencial según
la reivindicación 11 caracterizado porque el material
magnético está enrollado en bandas sobre el soporte (40), formando
las bandas un circuito magnético (2) de espesor (41) inferior a un
milímetro.
13. Dispositivo de protección diferencial según
una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10 caracterizado
porque el circuito magnético está constituido por al menos una
arandela de material magnético.
14. Dispositivo según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 13 caracterizado porque el circuito (9)
de excitación comprende medios para inyectar en el devanado (3)
secundario una corriente (Ie, 15) de forma triangular,
correspondiendo una excitación a una amplitud de cresta de dicha
corriente (Ie, 15) y a un número de espiras del devanado (3) es
inferior a 3,5 amperios vuelta.
15. Dispositivo según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 14 caracterizado porque el circuito de
alimentación proporciona al circuito de excitación y al devanado
secundario una potencia inferior a 1 vatio.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0106674 | 2001-05-21 | ||
| FR0106674A FR2824951B1 (fr) | 2001-05-21 | 2001-05-21 | Transformateur de detection pour dispositif de protection differentielle et dispositif de protection comportant un tel transformateur |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2252413T3 true ES2252413T3 (es) | 2006-05-16 |
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ID=8863499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES02354072T Expired - Lifetime ES2252413T3 (es) | 2001-05-21 | 2002-04-29 | Transformador de deteccion para un dispositivo de proteccion diferencial y dispositivo de proteccion que incluye dicho tranformador. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
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