EP4750867A1 - Carburant aviation à teneur élevée en carburant renouvelable et à teneur réduite en composés aromatiques - Google Patents

Carburant aviation à teneur élevée en carburant renouvelable et à teneur réduite en composés aromatiques

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EP4750867A1
EP4750867A1 EP24743882.3A EP24743882A EP4750867A1 EP 4750867 A1 EP4750867 A1 EP 4750867A1 EP 24743882 A EP24743882 A EP 24743882A EP 4750867 A1 EP4750867 A1 EP 4750867A1
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EP
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aromatic
volume
base
mass
aromatic base
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EP24743882.3A
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German (de)
English (en)
Inventor
Florent Picard
France CHAVAIN
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TotalEnergies Onetech SAS
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TotalEnergies Onetech SAS
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C10G2400/08—Jet fuel
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    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
    • C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours

Definitions

  • the present invention relates to the field of jet fuels and in particular to a jet fuel derived from a mixture of fossil feedstocks and a renewable feedstock, said mixture having a high content of renewable fuel and having a reduced content of aromatic compounds.
  • SSJF Semi Synthetic Jet Fuel
  • SAF Sustainable Aviation Fuel
  • Document EP4079827 describes in particular a jet fuel composition comprising an addition of aromatic compounds by addition of a bio-oil obtained by thermochemical conversion of lignocellulosic product.
  • Document WO2016/060450 also describes a biofuel composition and its preparation process.
  • the present invention proposes a formulation of SSJF comprising a SAF fraction based on a mixture of paraffinic SBC, a jet fraction and an aromatic base making it possible to overcome the current incorporation limit of 30%-40% of SAF while guaranteeing the specifications of the final SSJF obtained.
  • the invention relates to a jet fuel composition
  • a jet fuel composition comprising, relative to the total volume of the composition: a) from 9% to 60% by volume of a jet conforming to the ASTM D1655-21-c standard, b) from 30% to 90% by volume of a paraffinic base of the renewable synthetic paraffinic kerosene (SPK) type, said paraffinic base being derived from a hydrotreatment of esters and fatty acids (SPK-HEFA), from a Fischer-Tropsch process (SPK-FT) or from a process for producing jet fuel from alcohols, c) from 1% to 15% by volume of an aromatic base comprising at least 70% by mass, preferably 80% by mass of C8-C12 aromatic compounds, relative to the total mass of the aromatic base.
  • SPK renewable synthetic paraffinic kerosene
  • composition described above makes it possible to solve the aforementioned technical problems.
  • it makes it possible to meet all of the specifications by maximizing the quantity of paraffinic base of renewable origin while minimizing the content of aromatic compounds which is responsible for particle emissions during combustion.
  • the invention also relates to a process for a jet fuel composition, comprising at least the following steps: a) producing a jet conforming to ASTM D1655-21-c, b) producing a paraffinic base of the renewable synthetic paraffinic kerosene type by hydrotreatment of esters and fatty acids, by a Fischer-Tropsch process or by a process for producing jet fuel from alcohols, c) producing an aromatic base comprising at least 70% by weight, preferably 80% by weight of C8-C12 aromatic compounds relative to the total weight of the aromatic base, and d) mixing 9% to 60% by volume of the jet from step a), 30% to 90% by volume of the paraffinic base from step b) and 1 to 15% by volume of the aromatic base from step c).
  • step c) comprises the conversion of biomass or alcohols, the conversion of lignin, or the steam cracking or fluidized catalytic cracking (FCC) or the catalytic reforming of a feedstock of renewable origin to obtain an aromatic base of renewable origin, and/or the steam cracking or fluidized catalytic cracking and/or the catalytic reforming of a fossil feedstock to obtain an aromatic feedstock of fossil origin, and optionally a step of mixing the aromatic base of renewable origin and the aromatic base of fossil origin.
  • FCC steam cracking or fluidized catalytic cracking
  • % by weight and % by mass have an equivalent meaning and refer to the proportion of the mass of a product relative to 100g of a composition comprising it.
  • % by volume refers to the proportion of the volume of a product reported to 100 L of a composition comprising it.
  • Paraffinic base is defined as a paraffinic synthetic fuel produced from non-petroleum raw material.
  • Said synthetic paraffinic fuel is advantageously a synthetic paraffinic kerosene (SPK) resulting from a hydrotreatment of esters and fatty acids (SPK-HEFA), from a Fischer-Tropsch process (SPK-FT) or from a process for producing jet fuel from alcohols (SPK-ATJ).
  • SPK synthetic paraffinic kerosene
  • the paraffinic synthetic fuel of the present invention is thus a renewable fuel obtained exclusively from compounds of non-fossil origin.
  • SPK-HEFA Renewable Synthetic Paraffinic Fuel may be produced from naturally occurring oil(s) by a process of hydrogenation and deoxygenation of fatty acid esters and free fatty acids and further processing of the product including hydrocracking, or hydroisomerization, or isomerization, or a combination of these steps, and may include other conventional refining processes.
  • SPK-HEFA Renewable Synthetic Paraffinic Fuel is produced from the hydrotreatment of fatty acid esters and acids from a naturally occurring oil. It is preferably compatible with ASTM D7566-22a Annex A2.
  • oils of natural origin refers indifferently to oils, fats and their mixtures. Where said oils of natural origin may contain one or more oils chosen from vegetable oils, animal fats, preferably non-edible highly saturated oils, used oils, by-products of the refining of vegetable oil(s) or animal oil(s) containing free fatty acids, tailoils and oils produced by bacteria, yeasts, algae, prokaryotes or eukaryotes.
  • Suitable vegetable oils include palm oil, palm kernel oil, soybean oil, rapeseed oil (colza or canola), sunflower oil, linseed oil, bran oil, rice oil, corn oil, olive oil, castor oil, sesame oil, pine oil, peanut oil, mustard oil, carinata oil, hemp oil, coconut oil, babasu oil, cottonseed oil, linola oil, jatropha oil.
  • Animal fats include tallow, lard, fat (yellow and brown fat), fish oil/fat, shortening, milk fats.
  • Tall oil is mainly obtained when conifers are used in the Kraft process. After treatment of the wood chips with sodium sulfide in aqueous solution, the isolated tall oil is alkaline. The latter is then acidified with sulfuric acid to produce crude tall oil.
  • the naturally occurring oil(s) used in the present invention also include oils produced by microorganisms, either naturally occurring microorganisms or genetically modified microorganisms, such as bacteria, yeasts, algae, prokaryotes or eukaryotes. In particular, such oils can be recovered by well-known mechanical or chemical extraction methods.
  • SPK-FT renewable paraffinic synthetic fuel is derived from a Fischer-Tropsch process and can be produced from solid biomass. It is preferably compatible with ASTM D7566-22a Annex A1 specification.
  • the thermochemical conversion of biomass also called BtL (Biomass to Liquid) includes the following steps: biomass conditioning (preparation, crushing, torrefaction), biomass gasification (obtaining a synthesis gas), synthesis gas purification, Fisher-Tropsch synthesis to transform the gas into synthetic biofuel.
  • the paraffinic synthetic fuel may have been subjected to an isomerization and/or distillation step before its incorporation into the composition of the invention, in order to eliminate the heaviest linear paraffins which would not allow the cold properties of the jet to be respected, in particular the crystal disappearance point which must be less than -47°C for Jet A1 or -40°C for Jet A), preferably less than or equal to -40°C for SBC mixtures of the SBC-FT or SBC-HEFA type.
  • the lightest compounds may also be separated by distillation, in order to respect, in particular, the volatility and flash point properties of the Jet (A1 or A).
  • the renewable paraffinic synthetic fuel may exhibit one or more of the following characteristics:
  • - a freezing point below -30°C, preferably below -40°C, for example below -47°C,
  • SPK-ATJ Renewable Synthetic Paraffin Fuel can meet ASTM D7566-22a Appendix A5 specification but can also be produced from any alcohol with 1 to 6 carbon atoms.
  • SPK-ATJ Renewable Fuel is produced by dehydrating alcohols to produce olefins and then oligomerizing the olefins to produce unsaturated hydrocarbon molecules in the SAF boiling temperature range. These unsaturated hydrocarbon molecules are then hydrogenated to produce the paraffinic base.
  • the alcohol is chosen from methanol, ethanol, propanol, isopropanol, butanol and iso-butanol and any of their mixtures.
  • the paraffinic base comprises at least 90% by mass of paraffins relative to the total mass of the paraffinic base.
  • composition according to the invention comprises an aromatic base comprising at least 70%, preferably 80% by mass of C8-C12 aromatic compounds, relative to the total mass of the aromatic base.
  • the aromatic base can be a base of renewable origin or a base of fossil origin.
  • a base of renewable origin is understood to mean an aromatic base resulting from the conversion of biomass or alcohols, the conversion of lignin, steam cracking or by fluidized catalytic cracking (FCC) or catalytic reforming of a feedstock of renewable origin.
  • FCC fluidized catalytic cracking
  • renewable source base is understood to mean a load of biological origin.
  • composition of the aromatic base is optimized to improve the properties of the paraffinic base and jet mixture, while minimizing its incorporation rate in order to limit the aromatic content of the final composition.
  • the aromatic base mainly contains compounds comprising from 8 to 12 carbon atoms, and preferably mainly compounds comprising from 8 to 10 carbon atoms.
  • the aromatic base comprises from 70% to 99.8% by mass of C8-C12 aromatic compounds, relative to the total mass of the aromatic base, preferably from 80% to 99% by mass, preferably from 85% to 98% by mass, preferably from 90 to 95% by mass.
  • the aromatic base comprises from 60% to 99% by mass of C8-C10 aromatic compounds, relative to the total mass of the aromatic base, preferably from 70% to 90% by mass, preferably from 80 to 95% by mass.
  • the aromatic base has a mass ratio between the mass quantity of C8-C10 aromatic compounds of the aromatic base and the mass quantity of C6-C14 compounds of the aromatic base, greater than or equal to 0.80, preferably greater than or equal to 0.85, preferably between 0.80 and 0.99.
  • the aromatic base has a mass ratio between the mass quantity of C8-C12 aromatic compounds of the aromatic base and the mass quantity of C6-C14 compounds of the aromatic base, greater than or equal to 0.90, preferably greater than or equal to 0.95, preferably between 0.90 and 1.
  • the average carbon number C mO y of the aromatic compounds of the aromatic base is less than or equal to 10.0, preferably less than or equal to 9.8, preferably less than or equal to 9.5.
  • the average carbon number C moy of the aromatic compounds of the aromatic base is between 7.5 and 10.0, preferably between 8.0 and 10.0, preferably between 8.2 and 9.8, preferably between 8.5 and 9.5.
  • the average carbon number C mO y of the aromatic compounds of the aromatic base corresponds to the average of the carbon number of all the aromatic compounds of the aromatic base. This average can be calculated according to the following formula:
  • [Math 1] i being an integer, imin being the carbon number of the aromatic compound of the aromatic base having the lowest carbon number among all the aromatic compounds of the aromatic base, imax being the carbon number of the aromatic compound of the aromatic base having the highest carbon number among all the aromatic compounds of the aromatic base, and
  • Xi being the mass fraction of all the aromatic compounds of the aromatic base having a number of carbon atoms equal to i.
  • i ranges from 6 to 14, preferably from 8 to 12.
  • the aromatic base comprises, relative to the total mass of the aromatic base, from 5% to 25% by mass of C8 aromatic compounds, preferably from 8% to 20% by mass.
  • the aromatic base comprises, relative to the total mass of the aromatic base, from 25% to 70% by mass of C9 aromatic compounds, preferably from 30% to 65% by mass.
  • the aromatic base comprises, relative to the total mass of the aromatic base, from 10% to 35% by mass of C10 aromatic compounds, preferably from 10% to 25% by mass.
  • the aromatic base comprises, relative to the total volume of the aromatic base, a quantity of naphthalene less than or equal to 1% by volume, preferably less than or equal to 0.5% by volume, preferentially less than or equal to 0.1% by volume, advantageously between 0.0005% and 1% by volume.
  • a quantity of naphthalene less than or equal to 1% by volume, preferably less than or equal to 0.5% by volume, preferentially less than or equal to 0.1% by volume, advantageously between 0.0005% and 1% by volume.
  • the presence of at least 70% by mass, preferably 80% by mass of C8-C12 aromatic compounds in the aromatic base, further having an average carbon number less than or equal to 10 advantageously allows the naphthalene content to be low.
  • the aromatic base is chosen from an aromatic base of renewable origin resulting either from the conversion of biomass or alcohols, or from the conversion of lignin, or from steam cracking or fluidized bed catalytic cracking (FCC) or from the catalytic reforming of a feedstock of renewable origin, an aromatic base of fossil origin resulting from a steam cracking or catalytic cracking process in fluidized bed or catalytic reforming of a fossil feedstock, and any of their mixtures.
  • an aromatic base of renewable origin resulting either from the conversion of biomass or alcohols, or from the conversion of lignin, or from steam cracking or fluidized bed catalytic cracking (FCC) or from the catalytic reforming of a feedstock of renewable origin
  • FCC fluidized bed catalytic cracking
  • the aromatic compounds resulting from the processes described can undergo an additional concentration step by a solvent extraction process of the aromatics.
  • the aromatic base is an aromatic base of renewable origin, preferably as described above.
  • the aromatic base is an aromatic base of fossil origin, preferably as described above.
  • composition according to the invention comprises a jet conforming to standard ASTM D1655-21-c.
  • the jet conforming to ASTM D1655-21 -c is a Jet A1, or a Jet A.
  • Jet A1 or A is generally produced by atmospheric distillation of crude oil followed by additional treatment such as sweetening or hydrodesulfurization to produce a hydrocarbon fraction with reduced mercaptan content. It may also contain fractions from hydrocracking processes of vacuum gas oil fractions.
  • the composition according to the invention comprises, relative to the total volume of the composition, from 1% to 15% by volume of aromatic base, preferably from 1% to 8% by volume, preferably from 1% to 5% by volume.
  • the composition according to the invention comprises, relative to the total volume of the composition, from 30% to 50% by volume of paraffinic base, alternatively from 50% to 80% by volume.
  • the composition according to the invention comprises, relative to the total volume of the composition, from 12% to 55% by volume of jet conforming to standard ASTM D1655-21 - c, preferably from 15% to 50% by volume.
  • the composition according to the invention comprises an amount less than or equal to 25% by volume, preferably less than 15% by volume, preferably less or equal to 10% by volume of aromatic compounds, relative to the total volume of the composition.
  • composition of the aromatic bases was determined using the following method: the UOP 744 method was used to determine the composition of the aromatics up to C12, and a GC2D method was then used to specify the nature of the compounds not determinable by UOP 744.
  • UOP Method 744 The sample is injected into a gas chromatograph equipped with a flame ionization detector (FID) and a fused silica capillary column internally coated with cross-linked polyethylene glycol.
  • FID flame ionization detector
  • the mass % composition of the sample is obtained by normalizing the peak areas after applying relative response factors to correct for differences in detector mass response.
  • Chromatographic column 60 m of 0.32 mm ID fused silica capillary, internally coated with cross-linked polyethylene glycol with a film thickness of 0.5 ⁇ m.
  • jet and HEFA bases used in Examples 1 and 2 have the following compositions (in mass percentage):
  • the aromatic bases of renewable origin used in examples 1 and 2 have the following compositions (in mass percentage):
  • a comparative composition C1* and two compositions according to the invention C2 and C3 are prepared.
  • C1* comprises 50% by volume of a fossil jet base a) and 50% by volume of HEFA-1 conforming to the paraffinic base b) according to the invention.
  • C2 comprises 50% by volume of a fossil jet base a), 45% by volume of HEFA-1 conforming to the paraffinic base b) according to the invention and 5% by volume of an aromatic base 1 c) according to the invention.
  • C3 comprises 50% by volume of a fossil jet base a), 40% by volume of HEFA-1 conforming to the paraffinic base b) according to the invention and 10% by volume of an aromatic base 1 c) according to the invention.
  • the compositions CT, C2 and C3 have the properties detailed in the following table (these characteristics were determined according to the standards specified in each column):
  • the mixed jet and HEFAI have freezing points close to the specification (-46.4°C but not compliant since the ASTM D7566-22a regulation provides for a maximum freezing point of -47°C) and their mixture at proportions of 50 / 50 (volumes) does not allow to have a compliant freezing point.
  • the addition of 5% of aromatics allows to pass in below -47°C by lowering the freezing point by 1°C and therefore becoming compliant. Adding 10% lowers the freezing point by 2°C (-48.4°C).
  • a comparative composition C4* and two compositions according to the invention C5 and C6 are prepared.
  • C4* comprises 50% by volume of a fossil jet base a) (the same as that of example 1) and 50% by volume of HEFA-2 conforming to the paraffinic base b) according to the invention.
  • C5 comprises 45% by volume of a fossil jet base a), 50% by volume of HEFA-2 conforming to the paraffinic base b) according to the invention and 5% by volume of the aromatic base Aro2 conforming to the invention.
  • C6 comprises 40% by volume of a fossil jet base a), 50% by volume of HEFA-2 conforming to the paraffinic base b) according to the invention and 10% by volume of the aromatic base Aro2 conforming to the invention.
  • compositions C4*, C5 and C6 have the properties detailed in the following table (these characteristics were determined according to the standards specified in each column):
  • the Aro4 base is a blend of two commercial aromatic bases
  • the Aro3 base is a commercially available aromatic base.
  • compositions C7*, C8*, C9* and C10* have the compositions and properties detailed in the following table (these characteristics were determined according to the standards specified in each column): [Table 7]
  • compositions comprising the aromatic base Aro4 (C8* to C10*) is lower than the C7* composition comprising the aromatic base Aro3 (compare C7* and C8*).
  • the viscosity decrease compared to that of HEFA alone is greater by adding the aromatic base Aro4 than the aromatic base Aro3, whose average carbon number is higher.
  • a corollary of the lower average carbon number of the Aro4 aromatic base is that it is substantially free of naphthalene, which reduces fine particle emissions during combustion.

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Abstract

La présente invention concerne une composition de carburéacteur comprenant, par rapport au volume total de la composition : a. de 9% à 60% en volume d'un jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c, b. de 30% à 90% en volume d'une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable, ladite base paraffinique étant issue d'un hydrotraitement d'esters et d'acides gras, d'un procédé Fischer-Tropsch ou d'un procédé de production de carburéacteur à partir d'alcools, et c. de 1% à 15% en volume d'une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique.

Description

Carburant aviation à teneur élevée en carburant renouvelable et à teneur réduite en composés aromatiques
DOMAINE TECHNIQUE
La présente invention concerne le domaine des carbu réacteurs et en particulier un carburéacteur issu d’un mélange de charges fossiles et d’une charge renouvelable, ledit mélange ayant une teneur élevée en carburant renouvelable et ayant une teneur réduite en composés aromatiques.
CONTEXTE DE L’INVENTION
Le contexte actuel est largement en faveur de la décarbonation du secteur de l’aviation, du fait de la haute empreinte carbone de ce secteur et de son impact sur l’environnement. La décarbonation du secteur de l’aviation nécessite l’utilisation croissante de carburants appelés Semi Synthethic Jet Fuel (SSJF) comprenant une fraction de Sustainable Aviation Fuel (SAF) dont l’empreinte carbone est fortement diminuée par rapport au jet fossile utilisé actuellement. Le SSJF est généralement un mélange d’une base paraffinique renouvelable et d’un carburéacteur de type jet. Il existe des normes internationales qui limitent le taux d’incorporation de la base paraffinique renouvelable à 50% pour la production de SSJF avec une fraction de SAF comprenant une source renouvelable de carburéacteur. Néanmoins, ce taux d’incorporation de la base paraffinique renouvelable est en pratique limité à des teneurs plus faibles, notamment à cause de contraintes de densité, de masse volumique, de point de congélation (freezing point), de viscosité ou de teneur en composés aromatiques. Ainsi, les mélanges de SSJF tels qu’ils sont proposés actuellement contiennent généralement de 30% à 40% en volume de base paraffinique renouvelable, et il n’est pas toujours possible d’atteindre les 50% en volume de base paraffinique renouvelable en mélange avec des jets commerciaux. Ce delta entre la limitation réelle de 50% en volume et la limitation constatée de 30 à 40% limite donc la décarbonation du secteur de l’aviation.
ETAT DE LA TECHNIQUE
Le document EP4079827 décrit notamment une composition de carburéacteur comprenant un ajout de composés aromatique par ajout d’une bio-huile obtenue par conversion thermochimique de produit lignocellulosique. Le document WO2016/060450 décrit également une composition de biocarburant et son procédé de préparation.
Cependant, ces solutions ne permettent pas d’obtenir un taux d’incorporation de base paraffinique renouvelable jusqu’à 50% dans les mélanges SSJF.
Par extension, et pour les mêmes raisons, il n’est pas toujours possible d’incorporer plus de 50% en volume de base paraffinique renouvelable.
Il existe donc un besoin de fournir une composition de carburéacteur permettant de résoudre les problèmes mentionnés précédemment.
Il existe également un besoin pour un procédé permettant l’élaboration d’une telle composition.
DESCRIPTION DE L’INVENTION
La présence invention propose une formulation de SSJF comprenant une fraction SAF basée sur un mélange de SBC paraffinique, d'une fraction jet et d’une base aromatique permettant de s’affranchir de la limite d’incorporation de 30%-40% de SAF actuelle tout en garantissant les spécifications du SSJF final obtenu.
A cet effet, l’invention concerne une composition de carburéacteur comprenant, par rapport au volume total de la composition : a) de 9% à 60% en volume d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c, b) de 30% à 90% en volume d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique (SPK) renouvelable, ladite base paraffinique étant issue d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras (SPK-HEFA), d’un procédé Fischer-Tropsch (SPK-FT) ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, c) de 1% à 15% en volume d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique.
Les inventeurs ont découvert que la composition décrite ci-dessus, et notamment l’ajout de 1 à 15% en volume d’une base aromatique, d’origine renouvelable ou fossile, permet de résoudre les problèmes techniques précités. Elle permet notamment de répondre à l’ensemble des spécifications en maximisant la quantité de base paraffinique d’origine renouvelable tout en minimisant la teneur en composés aromatiques qui est responsable d’émissions de particules à la combustion. L’invention concerne également un procédé d’une composition de carburéacteur, comprenant au moins les étapes suivantes : a) la production d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c, b) la production d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable par un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, par un procédé Fischer- Tropsch ou par un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, c) la production d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12 par rapport à la masse totale de la base aromatique, et d) le mélange de 9% à 60% en volume du jet issu de l’étape a), de 30% à 90% en volume de la base paraffinique issue de l’étape b) et de 1 à 15% en volume de la base aromatique issue de l’étape c).
De préférence, l’étape c) comprend la conversion de biomasse ou d’alcools, la conversion de lignine, ou le vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé (Fluid Cataytic Cracking FCC, selon la terminologie anglaise) ou le reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable pour obtenir une base aromatique d’origine renouvelable, et/ou le vapocraquage ou le craquage catalytique en lit fluidisé et/ou le reformage catalytique d’une charge fossile pour obtenir une charge aromatique d’origine fossile, et éventuellement une étape de mélange de la base aromatique d’origine renouvelable et de la base aromatique d’origine fossile.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION
Le terme « jet » tel qu’utilisé ici correspond à un carburant pour moteur d’aviation à turbine (turboréacteur ou turbopropulseur)
Les termes « comprenant » et « comprend » tels qu’utilisés ici sont synonymes avec « incluant », « inclut » ou « contient », « contenant », et sont inclusifs ou sans bornes et n’excluent pas de caractéristiques additionnelles, d’éléments ou d’étapes de méthodes non spécifiés.
Les expressions « de ... à ... », « entre... et ... » incluent les bornes.
Les expressions % en poids et % en masse ont une signification équivalente et se réfèrent à la proportion de la masse d’un produit rapportée à 100g d’une composition le comprenant.
L’expression % en volume se réfère à la proportion du volume d’un produit rapportée à 100 L d’une composition le comprenant. Base paraffinique
On entend par base paraffinique un carburant synthétique paraffinique produit à partir de matière première d’origine non pétrolière.
Ledit carburant synthétique paraffinique est avantageusement un kérosène paraffinique synthétique (SPK) issu d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras (SPK- HEFA), d’un procédé Fischer-Tropsch (SPK-FT) ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools (SPK-ATJ).
Le carburant synthétique paraffinique de la présente invention est ainsi un carburant renouvelable obtenu exclusivement à partir de composés d’origine non fossile.
Le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-HEFA peut être produit à partir d'huile(s) d'origine naturelle par un procédé d'hydrogénation et de désoxygénation d'esters d'acides gras et d'acides gras libres et du traitement ultérieur du produit comprenant l'hydrocraquage, ou l'hydroisomérisation, ou l'isomérisation, ou une combinaison de ces étapes, et peut inclure d'autres procédés de raffinage conventionnels. En d'autres termes, le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-HEFA est produit à partir de l’hydrotraitement d'esters et d'acides gras d’une huile d’origine naturelle. Il est de préférence compatible avec la spécification ASTM D7566-22a Annexe A2.
Une huile d'origine naturelle est définie comme une huile d'origine biomasse et ne contenant aucune huile minérale. Dans la description « h uile(s) d'origine naturelle » désigne indifféremment les huiles, les graisses et leurs mélanges. Là ou lesdites huiles d'origine naturelle peuvent contenir une ou plusieurs huiles choisies parmi les huiles végétales, les graisses animales, préférentiellement les huiles hautement saturées non comestibles, les huiles usagées, les sous-produits du raffinage d'huile(s) végétale(s) ou d'huile(s) animale(s) contenant les acides gras libres, les tailoils et les huiles produites par des bactéries, des levures, des algues, des procaryotes ou des eucaryotes. Les huiles végétales appropriées sont par exemple l'huile de palme, l'huile de palmiste, l'huile de soja, l'huile de colza (colza ou canola), l'huile de tournesol, l'huile de lin, l'huile de son, l’huile de riz, l'huile de maïs, l'huile d'olive, l'huile de ricin, l’huile de sésame, l’huile de pin, l’huile d'arachide, l’huile de moutarde, l’huile de carinata, l’huile de chanvre, l’huile de noix de coco, l’huile de babasu, l’huile de coton, l’huile de linola, l’huile de jatropha. Les graisses animales comprennent le suif, le saindoux, la graisse (graisse jaune et brune), l'h uile/la graisse de poisson, la matière grasse, les graisses de lait.
Les sous-produits du raffinage des huiles végétales ou animales sont des sous- produits contenant des acides gras libres qui sont éliminés des graisses et huiles brutes par neutralisation ou distillation sous vide ou à la vapeur. Un exemple typique est le PFAD (Palm Fatty Acid Distillate). Les huiles usagées comprennent les huiles de cuisson usagées (huiles alimentaires usagées) et les huiles récupérées à partir des eaux résiduelles, telles que les graisses/huiles de vidange, les huiles de gouttière, les huiles d'égout, par exemple des stations d'épuration des eaux, et les graisses usagées de l'industrie alimentaire. Les tall oil, y compris les tall oil bruts, les tall oil distillés (DTO) et les acides gras de tall oil (TOFA), de préférence le DTO et le TOFA, peuvent également être utilisés dans la présente invention. Le tall oil, ou autrement appelé tallol, est un sous-produit liquide du procédé Kraft de transformation du bois, permettant d'isoler d'une part la pâte de bois utile à l'industrie papetière. Le tall oil est essentiellement obtenu lorsque les conifères sont utilisés dans le procédé Kraft. Après traitement des copeaux de bois avec du sulfure de sodium en solution aqueuse, le tall oil isolé est alcalin. Ce dernier est ensuite acidifié avec de l'acide sulfurique pour produire du tall oil brut. La ou les huiles d'origine naturelle utilisées dans la présente invention comprennent également des huiles produites par des micro-organismes, soit des micro-organismes naturels soit des micro-organismes génétiquement modifiés, tels que des bactéries, des levures, des algues, des procaryotes ou des eucaryotes. En particulier de telles huiles peuvent être récupérées par des méthodes d'extraction mécanique ou chimique bien connues.
Le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-FT est issu d’un procédé de Fischer-Tropsch et peut être produit à partir de biomasse solide. Il est de préférence compatible avec la spécification ASTM D7566-22a Annexe A1 . La conversion thermochimique de la biomasse (gazéification et synthèse Fisher-Tropsch), aussi appelée BtL (Biomass to Liquid), comprend les étapes suivantes : conditionnement de la biomasse (préparation, trituration, torréfaction), gazéification de la biomasse (obtention d’un gaz de synthèse), purification du gaz de synthèse, synthèse Fisher-Tropsch pour transformer le gaz en biocarburant de synthèse.
Quel que soit le procédé précité utilisé, le carburant synthétique paraffinique peut avoir été soumis à une étape d’isomérisation et/ou de distillation avant son incorporation dans la composition de l’invention, afin d’éliminer les paraffines linéaires les plus lourdes qui ne permettraient pas de respecter les propriétés à froid du jet, en particulier le point de disparition des cristaux qui doit être inférieur à -47°C pour le Jet A1 ou -40°C pour le Jet A), de préférence inférieur ou égal à -40°C pour les mélanges SBC de type SBC-FT ou SBC- HEFA. Les composés les plus légers peuvent également être séparés par distillation, afin de respecter, notamment, les propriétés de volatilité et du point éclair du Jet (A1 ou A). Quel que soit le procédé précité utilisé, le carburant synthétique paraffinique renouvelable peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- une teneur en paraffines supérieure à 90% en masse, par rapport à la masse totale de la base paraffinique,
- une teneur en cycloparaffines inférieure à 10 % en masse, par rapport à la masse totale de la base paraffinique,
- un point de congélation inférieur à -30°C, de préférence inférieur à -40°C, par exemple inférieur à -47°C,
- une densité à 15°C comprise entre 730 et 780kg/m3,
- un intervalle de distillation de 145°C à 315°C,
- une teneur en isoparaffines de 70 % en masse ou plus, de préférence de 75% en masse ou plus, par rapport à la masse totale de la base paraffinique.
Le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-ATJ peut être conforme à la spécification ASTM D7566-22a Annexe A5 mais peut également être produit à partir de tout alcool de 1 à 6 atomes de carbone. Le carburant renouvelable SPK-ATJ est obtenu par déshydratation d’alcools pour produire des oléfines, puis par oligomérisation des oléfines pour obtenir des molécules hydrocarbonées insaturées dans la plage de température d’ébullition du SAF. Ces molécules hydrocarbonées insaturées sont ensuite hydrogénées pour produire la base paraffinique.
De préférence l’alcool est choisi parmi le méthanol, l’éthanol, le propanol, l’isopropanol, le butanol et l’iso-butanol et l’un quelconque de leurs mélanges.
De préférence, la base paraffinique comprend au moins 90% en masse de paraffines par rapport à la masse totale de la base paraffinique.
Base Aromatique
La composition selon l’invention comprend une base aromatique comprenant au moins 70%, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique.
La base aromatique peut être une base d’origine renouvelable ou une base d’origine fossile.
On entend par base d’origine renouvelable une base aromatique issue de la conversion de biomasse ou d’alcools, de conversion de lignine, du vapocraquage ou par craquage catalytique en lit fluidisé (Fluid Catalytic Cracking FCC selon la terminologie angalise), de reformage catalytique, d’une charge d’origine renouvelable.
On entend par base d’origine renouvelable, une charge d’origine biologique.
La composition de la base aromatique est optimisée pour améliorer les propriétés du mélange de base paraffinique et de jet, tout en minimisant son taux d’incorporation afin de limiter la teneur en aromatiques de la composition finale.
La base aromatique contient majoritairement des composés comprenant de 8 à 12 atomes de carbone, et de façon préférée, majoritairement des composés comprenant de 8 à 10 atomes de carbone.
De préférence, la base aromatique comprend de 70% à 99,8% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de préférence de 80% à 99% en masse, de préférence de 85% à 98% en masse, de préférence de 90 à 95% en masse.
De préférence, la base aromatique comprend de 60% à 99% en masse de composés aromatiques en C8-C10, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de préférence de 70% à 90% en masse, de préférence de 80 à 95% en masse.
De préférence, la base aromatique présente un ratio massique entre la quantité massique de composés aromatiques en C8-C10 de la base aromatique et la quantité massique de composés en C6-C14 de la base aromatique, supérieur ou égal à 0,80, de préférence supérieur ou égal à 0,85, de préférence compris entre 0,80 et 0,99.
De préférence, la base aromatique présente un ratio massique entre la quantité massique de composés aromatiques en C8-C12 de la base aromatique et la quantité massique de composés en C6-C14 de la base aromatique, supérieur ou égal à 0,90, de préférence supérieur ou égal à 0,95, de préférence compris entre 0,90 et 1 .
De préférence, le nombre moyen de carbone CmOy des composés aromatiques de la base aromatique est inférieur ou égal à 10,0, de préférence inférieur ou égal à 9,8, de préférence inférieur ou égal à 9,5. De préférence, le nombre moyen de carbone Cmoy des composés aromatiques de la base aromatique est compris entre 7,5 et 10,0, de préférence entre 8,0 et 10,0, de préférence entre 8,2 et 9,8, de préférence entre 8,5 et 9,5.
Le nombre moyen de carbone CmOy des composés aromatiques de la base aromatique correspond à la moyenne du nombre de carbone de l’ensemble des composés aromatique de la base aromatique. Cette moyenne peut être calculée selon la formule suivante :
[Math 1 ] i étant un entier, imin étant le nombre de carbone du composé aromatique de la base aromatique présentant le nombre de carbone le plus faible parmi l’ensemble des composés aromatiques de la base aromatique, imax étant le nombre de carbone du composé aromatique de la base aromatique présentant le nombre de carbone le plus élevé parmi l’ensemble des composés aromatiques de la base aromatique, et
Xi étant la fraction massique de l’ensemble des composés aromatiques de la base aromatique ayant un nombre d’atomes de carbone égal à i.
De préférence, i va de 6 à 14, de préférence de 8 à 12. Autrement dit, de préférence, imin = 6 et imax = 14, préférentiellement imin = 8 et imax = 12.
De préférence, la base aromatique comprend, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de 5% à 25% en masse de composés aromatiques en C8, de préférence de 8% à 20% en masse.
De préférence, la base aromatique comprend, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de 25% à 70% en masse de composés aromatiques en C9, de préférence de 30% à 65% en masse.
De préférence, la base aromatique comprend, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de 10% à 35% en masse de composés aromatiques en C10, de préférence de 10% à 25% en masse.
De préférence, la base aromatique comprend, par rapport au volume total de la base aromatique, une quantité en naphtalène inférieure ou égale à 1% en volume, de préférence inférieure ou égale à 0,5% en volume, préférentiellement inférieure ou égale à 0,1% en volume, avantageusement comprise entre 0,0005% et 1% en volume. La présence d’au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12 dans la base aromatique, présentant en outre un nombre moyen de carbone inférieur ou égal à 10 permet avantageusement que la teneur en naphtalène soit faible.
De préférence, la base aromatique est choisie parmi une base aromatique d’origine renouvelable issue soit de la conversion de biomasse ou d’alcools, soit de la conversion de lignine, soit du vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé (Fluid Cataytic Cracking FCC) ou du reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable, une base aromatique d’origine fossile issue d’un procédé de vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou du reformage catalytique d’une charge fossile, et l’un quelconque de leurs mélanges.
Selon une variante de l’invention, les composés aromatiques issus des procédés décrits peuvent subir une étape additionnelle de concentration par un procédé d’extraction des aromatiques par solvant.
Selon un mode de réalisation, la base aromatique est une base aromatique d’origine renouvelable, de préférence telle que décrite ci-dessus.
Selon un autre mode de réalisation, la base aromatique est une base aromatique d’origine fossile, de préférence telle que décrite ci-dessus.
Jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c
La composition selon l’invention comprend un jet conforme à la norme ASTM D1655- 21 -c.
De préférence, le jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c est un Jet A1 , ou un Jet A.
Le Jet A1 ou A est généralement produit par distillation atmosphérique d’un pétrole brut puis par un traitement complémentaire de type adoucissement ou hydrodésulfuration pour produire une coupe hydrocarbonée à teneur en mercaptans réduite. Il peut également contenir des coupes issues de procédés d’hydrocraquage de coupes de gazole sous vide.
Composition de carburéacteur selon l’invention
De préférence, la composition selon l’invention comprend, par rapport au volume total de la composition, de 1% à 15% en volume de base aromatique, de préférence de 1% à 8% en volume de préférence de 1% à 5% en volume.
De préférence, la composition selon l’invention comprend, par rapport au volume total de la composition, de 30% à 50% en volume de base paraffinique, alternativement de 50% à 80% en volume.
De préférence, la composition selon l’invention comprend, par rapport au volume total de la composition, de 12% à 55% en volume de jet conforme à la norme ASTM D1655-21 - c, de préférence de 15% à 50% en volume.
De préférence, la composition selon l’invention comprend une quantité inférieure ou égale à 25% en volume, de préférence inférieure à 15% en volume, de préférence inférieure ou égale à 10% en volume de composés aromatiques, par rapport au volume total de la composition.
Les exemples ci-dessous illustrent l’invention sans pour autant en limiter la portée.
EXEMPLES
Dans tous les exemples, la composition des bases aromatiques a été déterminée selon la méthode suivante : la méthode UOP 744 a été utilisée pour déterminer la composition des aromatiques jusqu’en C12, et une méthode GC2D a ensuite été utilisée pour préciser la nature des composés non déterminables par UOP 744.
Méthode UOP 744 : L'échantillon est injecté dans un chromatographe en phase gazeuse équipé d'un détecteur à ionisation de flamme (FID) et d'une colonne capillaire en silice fondue revêtue intérieurement de polyéthylène glycol réticulé. La composition en % en masse de l'échantillon est obtenue par la normalisation des zones de pic après l'application de facteurs de réponse relatifs pour corriger les différences de réponse de masse du détecteur.
Colonne chromatographique, 60 m de capillaire en silice fondue de 0,32 mm de Diamètre Intérieur, revêtu intérieurement avec du polyéthylène glycol réticulé d'une épaisseur de film de 0,5 pm.
La GC2D a été réalisée avec les conditions citées dans la publication : Marko R. Djokic et al. Quantitative analysis of crude and stabilized bio-oils by comprehensive two-dimensional gas-chromatography. Journal of Chromatography A, 1257 (2012) pp131 -140, tableau 1.
Le jet et les bases HEFA utilisées dans les exemples 1 et 2 présentent les compositions suivantes (en pourcentage massique) :
[Table 1]
Les bases aromatiques d’origine renouvelable utilisées dans les exemples 1 et 2 présentent les compositions suivantes (en pourcentage massique) :
[Table 2]
Les différentes bases utilisées dans les exemples 1 et 2 présentent les caractéristiques suivantes :
[Table 3]
Exemple 1
Une composition comparative C1 * et deux compositions selon l’invention C2 et C3 sont préparées.
C1 * comprend 50% en volume d’une base jet fossile a) et 50% en volume d’HEFA-1 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention.
C2 comprend 50% en volume d’une base jet fossile a), 45% en volume d’HEFA-1 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 5% en volume d’une base aromatique 1 c) selon l’invention.
C3 comprend 50% en volume d’une base jet fossile a), 40% en volume d’HEFA-1 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 10% en volume d’une base aromatique 1 c) selon l’invention. Les compositions CT, C2 et C3 présentent les propriétés détaillées dans le tableau suivant (ces caractéristiques ont été déterminées selon les normes précisées dans chaque colonne) :
[Table 4]
: comparatif
Ces résultats montrent que :
- Le mélange 50 % jet et 50 % HEFA (composition C1 * comparative) est non conforme au niveau de son freezing point,
- L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 1 °C le freezing point, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 2°C le freezing point rendant les compositions C2 et C3 conformes aux normes concernant le freezing point,
- L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,27 mm2/s la viscosité à -20°C, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,68 mm2/s la viscosité à -20°C, et
- L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,68 mm2/s la viscosité à -40°C, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 1 ,77 mm2/s la viscosité à -40°C.
En conclusion :
Sur le freezing point
Le jet et l’HEFAI mélangés ont des freezing point proches de la spécification (-46,4°C mais non conformes puisque la règlementation ASTM D7566-22a prévoit un freezing point maximal de -47°C) et leur mélange à des proportions de 50 / 50 (volumes) ne permet pas d’avoir un freezing point conforme. L’ajout de 5 % d’aromatiques permet de passer en dessous de -47°C en abaissant le freezing point de 1 °C et donc de devenir conforme. L’ajout de 10 % permet de baisser de 2°C le freezing point (-48,4°C).
Sur la viscosité
L’ajout de 5 ou 10% d’aromatiques permet avantageusement de diminuer encore la viscosité du mélange HEFA/jet 50/50.
Exemple 2
Une composition comparative C4* et deux compositions selon l’invention C5 et C6 sont préparées.
C4* comprend 50% en volume d’une base jet fossile a) (le même que celui de l’exemple 1) et 50% en volume d’HEFA-2 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention.
C5 comprend 45% en volume d’une base jet fossile a), 50% en volume d’HEFA-2 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 5% en volume de la base aromatique Aro2 conforme à l’invention.
C6 comprend 40% en volume d’une base jet fossile a), 50% en volume d’HEFA-2 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 10% en volume de la base aromatique Aro2 conforme à l’invention.
Les compositions C4*, C5 et C6 présentent les propriétés détaillées dans le tableau suivant (ces caractéristiques ont été déterminées selon les normes précisées dans chaque colonne) :
[Table 5]
: comparatif
Ces résultats montrent que : - L'ajout de 5 % de coupe aromatique bio fait baisser d'environ 1 ,3°C le freezing point, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 2,2°C le freezing point ;
- L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,64 mm2/s la viscosité à -40°C et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 1 ,16 mm2/s la viscosité à -40°C ;
- L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,33 mm2/s la viscosité à -20°C et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,56 mm2/s la viscosité à -20°C ; et
- L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait augmenter la masse volumique de 3 kg/m3, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait augmenter la MV (Masses Volumiques) d’environ 6 kg/m3.
Exemple 3 : impact de la teneur en composés aromatiques
Quatre compositions de mélange d’une base paraffinique renouvelable (HEFA-3) et de deux bases aromatiques d’origine fossile ont été préparées. Les compositions des deux bases aromatiques sont indiquées dans le tableau suivant. La base Aro4 est un mélange de deux bases aromatiques commerciales, et la base Aro3 est une base aromatique disponible dans le commerce.
[Table 6] Les compositions C7*, C8*, C9* et C10* présentent les compositions et les propriétés détaillées dans le tableau suivant (ces caractéristiques ont été déterminées selon les normes précisées dans chaque colonne) : [Table 7]
Ces résultats montrent que la viscosité de compositions comprenant la base aromatique Aro4 (C8* à C10*) est plus faible que la composition C7* comprenant la base aromatique Aro3 (comparer C7* et C8*). La baisse de viscosité par rapport à celle de l’HEFA seul est plus importante en y ajoutant la base aromatique Aro4 que la base aromatique Aro3, dont le nombre de carbone moyen est plus élevé.
Un corollaire du nombre de carbone moyen moins élevé de la base aromatique Aro4 est qu’elle est substantiellement dépourvue de naphtalène, ce qui diminue les émissions de particules fines lors de la combustion.

Claims

REVENDICATIONS
1. Composition de carburéacteur comprenant, par rapport au volume total de la composition : a. de 9% à 60% en volume d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c, b. de 30% à 90% en volume d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable, ladite base paraffinique étant issue d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, d’un procédé Fischer-Tropsch ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, et c. de 1% à 15% en volume d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique.
2. Composition selon la revendication 1 , dans laquelle la base aromatique comprend de 70% à 99,8% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de préférence de 85% à 98% en masse, de préférence de 90 à 95% en masse.
3. Composition selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle la base aromatique présente un ratio massique entre la quantité massique de composés aromatiques en C8-C10 et la quantité massique de composés en C6-C14, supérieur ou égal à 0,80, de préférence supérieur ou égal à 0,85, de préférence compris entre 0,80 et 0,99.
4. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le nombre moyen de carbone des composés aromatiques de la base aromatique est inférieur ou égal à 10,0, de préférence inférieur ou égal à 9,8, de préférence inférieur ou égal à 9,5.
5. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une quantité inférieure ou égale à 25% en volume, de préférence inférieure à 15% en volume, de préférence inférieure ou égale à 10% en volume de composés aromatiques, par rapport au volume total de la composition.
6. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant, par rapport au volume total de la composition, de 1% à 8% en volume de base aromatique, de préférence de 1% à 5% en volume.
7. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la base aromatique comprend, par rapport au volume total de la base aromatique, une quantité en naphtalène inférieure ou égale à 1 % en volume.
8. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la base aromatique est choisie parmi : une base aromatique d’origine renouvelable issue soit de la conversion de biomasse ou d’alcools, soit de la conversion de lignine, soit du vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou du reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable, une base aromatique d’origine fossile issue d’un procédé de vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou du reformage catalytique d’une charge fossile, et l’un quelconque de leurs mélanges.
9. Procédé de production d’une composition de carburéacteur selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant au moins les étapes suivantes : a) la production d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21 -c, b) la production d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable par un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, par un procédé Fischer- Tropsch ou par un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, c) la production d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12 par rapport à la masse totale de la base aromatique, et d) le mélange de 9% à 60% en volume du jet issu de l’étape a), de 30% à 90% en volume de la base paraffinique issue de l’étape b) et de 1 à 15% en volume de la base aromatique issue de l’étape c).
10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel l’étape c) comprend : la conversion de biomasse ou d’alcools, la conversion de lignine, ou le vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou le reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable pour obtenir une base aromatique d’origine renouvelable, et/ou - le vapocraquage ou le craquage catalytique en lit fluidisé et/ou le reformage catalytique d’une charge fossile pour obtenir une charge aromatique d’origine fossile, et
Éventuellement une étape de mélange de la base aromatique d’origine renouvelable et de la base aromatique d’origine fossile.
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