EP4693356A1 - Contact mobile pour un dispositif de coupure - Google Patents

Contact mobile pour un dispositif de coupure

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Publication number
EP4693356A1
EP4693356A1 EP25193524.3A EP25193524A EP4693356A1 EP 4693356 A1 EP4693356 A1 EP 4693356A1 EP 25193524 A EP25193524 A EP 25193524A EP 4693356 A1 EP4693356 A1 EP 4693356A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
knife
axis
contact
thickness
section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP25193524.3A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Florian Beaup
Jules Perbet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schneider Electric Industries SAS
Original Assignee
Schneider Electric Industries SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schneider Electric Industries SAS filed Critical Schneider Electric Industries SAS
Publication of EP4693356A1 publication Critical patent/EP4693356A1/fr
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/12—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage
    • H01H1/36—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage by sliding
    • H01H1/42—Knife-and-clip contacts
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/12—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage
    • H01H1/14—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage by abutting
    • H01H1/24—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage by abutting with resilient mounting
    • H01H1/26—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage by abutting with resilient mounting with spring blade support
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/50—Means for increasing contact pressure, preventing vibration of contacts, holding contacts together after engagement, or biasing contacts to the open position
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/06—Contacts characterised by the shape or structure of the contact-making surface, e.g. grooved
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/58—Electric connections to or between contacts; Terminals
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H31/00—Air-break switches for high tension without arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H31/14—Air-break switches for high tension without arc-extinguishing or arc-preventing means with bridging contact that is not electrically connected to either line contact in open position of switch

Definitions

  • the present invention relates to the field of switching devices for medium-voltage electrical equipment, i.e., equipment with a nominal operating voltage between 1 and 52 kV. These switching devices allow current to be interrupted or established in a medium-voltage electrical network.
  • Switching devices used in medium-voltage electrical networks may include a fixed contact and a rotating moving contact between at least two positions.
  • One position corresponds to a separation position between the fixed and moving contacts, known as the opening position, in which the current in the electrical circuit is interrupted.
  • the other position corresponds to a position in which the fixed and moving contacts are in mechanical and electrical contact, known as the closing position, allowing current to flow in the circuit.
  • the moving contact generally comprises two elongated elements called blades, extending parallel to each other and spaced apart.
  • a fixed contact is inserted between the opposite ends of the two moving blades and is brought into contact with each of the moving blades.
  • the electrodynamic forces generated by the flow of electric current cause the knives to experience an attractive force towards each other. This force tends to deform the knives, particularly when the electric current intensity is high, for example during a short circuit. This deformation of the blades tends to decrease the contact pressure between the blades and the fixed contact. Such a decrease in contact pressure increases the risk of electrical arcing and must be avoided.
  • each knife has the form of a flat blade with a rectangular cross-section.
  • the moving contact includes a third spacer, positioned between the first and second spacers, approximately equidistant from each. This third spacer helps to limit the deformation of the knives, as it provides an additional bearing surface. This third spacer has the disadvantage of not allowing the knives to clamp onto the fixed contact, which would increase the contact pressure.
  • the third spacer increases the mass and inertia of the moving contact, complicating its manufacture and increasing its cost.
  • the conductive blades have a cross-section with a different rectangular shape, so as to increase their resistance to deformation under the effect of electromagnetic forces. Thanks to this increased resistance, it is possible to eliminate the third spacer.
  • the moving contact is thus easier to assemble and can be made lighter.
  • the electrical current flow capacity remains unchanged, since only the shape of the cross-section varies, its area remaining constant.
  • the first longitudinal edge of a knife is part of the first portion of said knife.
  • the second longitudinal edge of a knife is part of the second portion of said knife.
  • the thickness of the third portion of the cross-section of each knife can vary along the longitudinal axis.
  • the thickness of the first portion of the cross-section of each knife can vary along the longitudinal axis.
  • the thickness of the second portion of the cross-section of each knife can vary along the longitudinal axis.
  • the thickness of the third portion is less than 60% of the thickness of the first portion, preferably less than 50% of the thickness of the first portion, preferably still less than 40% of the thickness of the first portion, the thickness being measured parallel to a direction perpendicular to both the longitudinal axis and the transverse axis.
  • the flexural strength of the knives can be considerably increased.
  • the thickness of the third portion is greater than 10% of the thickness of the first portion, preferably greater than 20% of the thickness of the first portion, preferably even greater than 30% of the thickness of the first portion.
  • the thickness of the third portion is less than 60% of the thickness of the second portion, preferably less than 50% of the thickness of the second portion, and preferably even less than 40% of the thickness of the second portion.
  • the thickness of the third portion is greater than 10% of the thickness of the second portion, preferably greater than 20% of the thickness of the second portion, and preferably even greater than 30% of the thickness of the second portion.
  • the mobile contact comprises exactly two spacers.
  • the forces pulling the blades towards each other increase the contact pressure with the fixed contact. This prevents the formation of unwanted electrical arcs. Furthermore, the increased friction between the blades and the fixed contact helps maintain the position of the moving contact and prevents it from spontaneously reopening.
  • the part of the first knife extending longitudinally between the first spacer and the second spacer is thus free, that is to say, without any connecting element that could oppose a bending of the first knife in a direction parallel to the axis of rotation.
  • the second knife can slide along the first guide bar and along the second guide bar.
  • the first guide bar and the first spacer are concentric.
  • the first guide bar and the first elastic element are concentric.
  • the first guide bar includes a shoulder resting on the first knife.
  • the first guide bar passes through the first knife and the second knife in a direction parallel to the axis of rotation.
  • a first support cup is rigidly linked to the first guide bar.
  • One end of the first elastic element rests on the first support cup, and a second end of the first elastic element rests on the second knife.
  • the first elastic element is pre-stressed. The first elastic element tends to push the second knife towards the first knife.
  • the first spacer is positioned between the two knives in a direction parallel to the axis of rotation, and surrounds the first guide bar.
  • the first spacer is cylindrical in shape.
  • a first axial surface of the first spacer can bear on the first knife and a second axial surface of the first spacer can bear on the second knife.
  • the second guide bar and the second spacer are concentric.
  • the second guide bar and the second elastic element are concentric.
  • the second guide bar includes a shoulder that rests on the second knife.
  • the second guide bar passes through the first knife and the second knife in a direction parallel to the axis of rotation.
  • a second support cup is rigidly linked to the second guide bar.
  • One end of the second elastic element rests on the second support cup, and a second end of the second elastic element rests on the second knife.
  • the second elastic element is pre-stressed. The second elastic element tends to push the second knife towards the first knife.
  • the second spacer is positioned between the two knives in a direction parallel to the axis of rotation, and surrounds the second guide bar.
  • the second spacer is cylindrical in shape.
  • a first axial surface of the second spacer can bear on the first knife and a second axial surface of the second spacer can bear on the second knife.
  • the first portion of a cross-section of each knife is convex in shape.
  • the second portion of a cross-section of each knife is convex in shape.
  • each knife extends continuously on either side of the longitudinal axis of each knife.
  • the first portion and the second portion of a cross-section of each knife are symmetrical to each other with respect to the longitudinal axis of said knife.
  • the first portion of a cross-section of each knife comprises a substantially semicircular part, and a first longitudinal edge of each knife forms part of the substantially semi-circular part of the first portion.
  • a radius of curvature of the first substantially semi-circular part of the first portion is between 30% and 60% of the thickness of each knife.
  • each knife comprises a roughly semicircular section, and a second longitudinal edge of each knife forms part of the substantially semicircular part of the second portion.
  • a radius of curvature of the substantially semi-circular part of the second portion is between 30% and 60% of the thickness of each knife.
  • the knives thus have a rounded profile near the longitudinal edges. Compared to conventional knives with a roughly rectangular cross-section, this rounded profile helps to limit dielectric stresses at the edges of the knives.
  • the third portion of each knife is substantially rectangular in shape.
  • the first knife and the second knife have the same length, measured parallel to the longitudinal axis.
  • the first knife and the second knife have the same width, measured parallel to the transverse axis.
  • the first knife and the second knife have the same thickness, measured parallel to the axis perpendicular to the longitudinal axis and to the transverse axis.
  • the first knife and the second knife are symmetrical to each other with respect to a plane parallel to the first plane defined by the longitudinal axis and the transverse axis of the first conducting knife.
  • the first knife comprises a first face opposite the second knife in a direction parallel to the axis of rotation, and the first face of the first knife is flat.
  • the second knife may include a first face opposite the first knife in a direction parallel to the axis of rotation, the first face of the second knife being flat.
  • Each knife comprises two longitudinal edges and two transverse edges.
  • Each knife is thus formed from a tapered section extending lengthwise and crosswise.
  • This tapered section is extended by a ridge thicker than the tapered section itself.
  • the tapered section is surrounded by the ridged portion.
  • each knife are part of the second part, having an increased thickness.
  • the predetermined threshold is, for example, between 30% and 60% of the thickness of each knife.
  • the through-hole can be roughly rectangular in shape.
  • the electrical current interruption device is a medium or high voltage switch.
  • the invention also relates to a medium voltage electrical device, configured to selectively establish or interrupt the current in a medium voltage electrical network comprising three phases, including an electrical current interruption device as described above disposed respectively on each of the phases of the electrical network.
  • the electrical device could be, for example, a line disconnect switch or a circuit breaker.
  • the electrical device 100 includes an electrical current interruption device 50, 50', 50" arranged respectively on each of the phases Ph1, Ph2, Ph3 of the electrical network.
  • the three shut-off devices 50, 50', 50" are arranged here in a sealed enclosure 90 maintained under pressure.
  • the gas contained in the enclosure can be an inert gas or air.
  • the electrical current interruption device 50 is a medium or high voltage switch.
  • Electrical device 100 can also be a line disconnector, or a circuit breaker.
  • the moving contact 20 is in position P1, and no current flows between the first portion of power line 25-1 and the second portion of power line 25-2.
  • the moving contact 20 is in position P2.
  • An electric current represented schematically by the dashed arrows designated by the symbol f, flows between the first section of the electric line 25-1 and the second section of the electric line 25-2, passing successively through the moving contact 20 and the fixed contact 21.
  • a control mechanism 80 which will not be detailed, allows the moving contact 20 to be moved alternately from position P1 to position P2, and from position P2 to position P1.
  • the control mechanism 80 simultaneously moves the moving contact 20' and the moving contact 20" which are respectively part of the breaking device 50' and the breaking device 50".
  • the proposed electrical current cut-off device 50 will now be described in detail.
  • a first spacer 3 is positioned near the axis of rotation of the moving contact 20, and a second spacer 4 is positioned near the area that can come into contact with the fixed contact. These two spacers 3 and 4 are therefore close to the longitudinal ends of the knives. Due to their deformation under the effect of electromagnetic forces, the spacing of the knives 1,2 at each end tends to increase, which reduces the contact pressure between the conductive knives and the fixed contact 21. This reduction in contact pressure is problematic because it promotes the formation of electrical arcs, as well as spontaneous reopening of the moving contact. 20. Indeed, the frictional forces with the fixed contact 21, which help to keep the moving contact 20 in the closed position, may become insufficient. Therefore, excessive variation in the spacing between the ends of the conductive blades must be avoided.
  • each conductive knife 1,2 has the shape of a flat blade with a rectangular cross-section.
  • the moving contact 20 includes a third spacer, arranged between the first spacer 3 and the second spacer 4 in the longitudinal direction, substantially equidistant from each spacer 3,4.
  • This third spacer helps to limit the deformation of the conductive knives, since it provides an additional bearing area in addition to the supports provided by the first and second spacers.
  • This third spacer has the disadvantage of not allowing the benefit of a clamping effect of the knives on the fixed contact 21, which would increase the contact pressure.
  • the conductive knives 1, 2 have a cross-section S1, S2 with a shape different from rectangular, so as to increase their resistance to deformation under the effect of electromagnetic forces.
  • the third spacer it is possible to eliminate the third spacer while ensuring that the conductive knives 1, 2 retain a substantially straight shape. Under these conditions, the electrodynamic forces applied to the conducting knives 1,2 tend to bring the knives closer together without changing their shape, which makes it possible to increase the contact pressure with the fixed contact 21.
  • the performance of the mobile contact 20 is improved, particularly for short-circuit resistance.
  • the cross-sectional area remains the same as that of a conventional knife with a rectangular cross-section, so the current-carrying capacity remains unchanged. Indeed, the current-carrying capacity of an electrical conductor is directly proportional to the cross-sectional area of that conductor through which the current flows.
  • the cross-section S1,S2 of each knife 1,2 is shaped to have the same area as a reference cross-section S1',S2'.
  • This reference cross-section S1',S2' is rectangular and has a length M identical to that of the actual cross-section S1,S2 of the knife 1,2 in question.
  • This reference cross-section S1',S2' being rectangular, has a constant width.
  • There figure 7 represents the proposed cross-section for each of the conducting knives 1,2. To simplify reading the figure 7 , the reference cross section is represented only for the first knife 1, and is represented by a dotted line designated by the sign S1'. Part A of the Figure 10 illustrates the proposed cross-section S2 for the second conductive knife 2 taken in isolation.
  • Part B of the Figure 10 illustrates the reference cross section S2' for a conductive knife 2.
  • the length M of the rectangular surface S2' of part B is the same as that of the section S2 of part A.
  • the dimension E corresponding to the thickness of contact 2 of part A, is greater than the thickness E' of contact 2 of part B.
  • the cross-section S2 and the cross-section S2' have the same area, so as to ensure the same effective current passage area.
  • the thickness E of a conducting knife 1,2, as well as the thickness of the different portions defined above for the cross-section S1, S2 of each conducting knife 1,2, is measured parallel to a direction perpendicular to both the longitudinal axis D1,D2 and the transverse axis T1,T2. The thickness is thus measured along a direction parallel to the axis of rotation R of the moving contact 20.
  • FIG. 10 represents the reference frame used to calculate the second moment of area of the proposed cross-section S2, as well as of the reference cross-section S2'.
  • the second moment of area is determined with respect to an x-axis parallel to the transverse axis T1,T2 of the knives 1,2.
  • the cross section S2 is taken at a given point on the longitudinal axis D2 of the second knife.
  • the symbol G designates the barycenter of this cross-section S2 and forms the origin of the coordinate system.
  • the axis designated by the sign y passes through the barycenter G and is parallel to the axis of rotation R.
  • the axis designated by the sign x passes through the barycenter G and is parallel to the transverse axis T2 of the second knife 2.
  • the centroid G' is at equal distance from opposite edges of the rectangle, both along the x-axis and the y-axis.
  • the cross-section is divided into infinitesimal surface elements dA.
  • the quadratic moment of inertia I xx characterizes the ability of the conductive knife 2 to resist the bending caused by electromagnetic forces which tend to bring the two conductive knives closer together and to bend the knife with respect to its transverse axis.
  • the infinitesimal element of area dA is represented schematically by the hatched surface.
  • I1 and I2 are the points furthest from the center of gravity G along the y-axis.
  • Points m1 and m2 are the points furthest from the center of gravity G along the x-axis.
  • the cross section S2 of the second knife 2 is symmetric with respect to the y-axis.
  • the first longitudinal edge B1_1,B1_2 of a knife 1,2 is part of the first portion T1_1,T1_2 of said knife 1,2.
  • the second longitudinal edge B2_1,B2_2 of a knife 1,2 is part of the second portion T2_1,T2_2 of said knife 1,2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 of the cross section S1,S2 of each knife 1,2 can vary along the longitudinal axis D1,D2.
  • the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2 of the cross section S1,S2 of each knife 1,2 can vary along the longitudinal axis D1,D2.
  • the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2 of the cross section S1,S2 of each knife 1,2 can vary along the longitudinal axis D1,D2.
  • notches can be formed in the periphery of the knives 1,2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is less than 60% of the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2.
  • this thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is less than 50% of the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is less than 40% of the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2.
  • the thickness is measured parallel to a direction perpendicular to both the longitudinal axis D1,D2 and the transverse axis T1,T2. The thickness is thus measured parallel to the axis of rotation R of the moving contact 20.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is less than 60% of the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is less than 50% of the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is less than 40% of the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is greater than 10% of the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is greater than 20% of the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is greater than 30% of the thickness e2_1,e2_2 of the second portion T2_1,T2_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is greater than 10% of the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2.
  • this thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is greater than 20% of the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2.
  • the thickness e3_1,e3_2 of the third portion T3_1,T3_2 is greater than 30% of the thickness e1_1,e1_2 of the first portion T1_1,T1_2.
  • a straight line segment originating from the first spacer 3 and directed towards the second spacer 4 parallel to the longitudinal direction passes through the second spacer 4 without passing through any other element.
  • a straight line segment originating from the second brace 4 and directed towards the first brace 3 in a direction parallel to the longitudinal direction passes through the first brace 3 without passing through any other element.
  • the space longitudinally between the first spacer 3 and the second spacer 4 is devoid of any other spacer.
  • the electromagnetic forces generated by the flow of electric current between the first electrical conductor 19 and the fixed contact 21 tend to pull the conductive blades 1, 2 closer together. Thanks to their profile, the conductive blades 1, 2 resist bending forces and maintain a nearly straight shape. The electromagnetic forces thus tend to increase the contact pressure at the fixed contact 21 and the first electrical conductor 19.
  • This diagram illustrates the electromagnetic forces tending to bring the conducting knives 1 and 2 closer together.
  • the symbol C1 denotes the area of the first knife 1 where the contact pressure with the fixed contact 21 is increased.
  • the symbol C2 denotes the area of the second knife 2 where the contact pressure with the fixed contact 21 is increased.
  • the risk of formation of parasitic electrical arcs is avoided.
  • the risk of spontaneous reopening of the moving contact 20 is avoided.
  • the current flow capacity between the knives 1,2 and the fixed contact 21 is thus increased.
  • the absence of an intermediate spacer between the first spacer 3 and the second spacer 4 makes it possible to lighten the mobile contact 20, and also to facilitate its assembly.
  • the part of the first knife 1 extending longitudinally between the first spacer 3 and the second spacer 4 is thus free, that is to say, devoid of a connecting element that can oppose a bending of the first knife 1 in a direction parallel to the axis of rotation R.
  • the first guide bar 5 and the second guide bar 6 are offset from each other along the longitudinal axis D1,D2 of the knives 1,2.
  • the second knife 2 can slide along the first guide bar 5 and along the second guide bar 6.
  • the moving contact 20 moves from the open position P1 to the closed position P2
  • the fixed contact 21 is inserted between the first conductive knife 1 and the second conductive knife 2. This tends to move the conductive knives apart.
  • the second conductive knife 2 slides along the guide bars 5, 6, further compressing the elastic elements 7, 8.
  • the moving contact 20 moves from the closed position P2 to the open position P1
  • the fixed contact 21 is disengaged from the gap between the first conducting knife 1 and the second conducting knife 2.
  • the knives 1, 2 can thus move closer together under the force applied by the elastic elements 7, 8, which release their potential energy.
  • the second conducting knife 2 slides along the guide bars 5, 6 until its movement is blocked by the spacers 3, 4, which then act as a stop.
  • the first guide bar 5 and the first spacer 3 are concentric.
  • the first guide bar 5 and the first elastic element 7 are concentric.
  • the first guide bar 5 includes a shoulder resting on the first knife 1. This shoulder allows the first guide bar 5 to be locked in translation relative to the first knife 1, in a direction of movement oriented towards the second knife 2.
  • the first guide bar 5 passes through the first knife 1 and the second knife 2 in a direction parallel to the axis of rotation R.
  • the first knife 1 includes a first through hole 9_1 receiving the first guide bar 5.
  • the first knife 1 includes a second through hole 10_1 receiving the second guide bar 6.
  • a first support cup 11 is rigidly linked to the first guide bar 5.
  • a first end 7a of the first elastic element 7 rests on the first support cup 11.
  • a second end 7b of the first elastic element 7 rests on the second knife 2.
  • the first elastic element 7 is here a helical spring.
  • the first elastic element 7 is pre-stressed here. The first elastic element 7 tends to push the second knife 2 towards the first knife 1.
  • the first support cup 11 is screwed onto the first guide bar 5.
  • the shoulder of the first guide bar 5 includes a slot allowing the first guide bar 5 to be screwed into the first support cup 11.
  • the relative position of the first support cup 11 along the guide bar can thus be adjusted, which allows the preload applied by the first elastic element 7 to be set.
  • a second support cup 12 is rigidly linked to the second guide bar 6.
  • a first end 8a of the second elastic element 8 rests on the second support cup 12, and a second end 8b of the second elastic element 8 rests on the second knife 2.
  • the second elastic element 8 is here a helical spring.
  • the assembly of the second support cup 12 and the second guide bar 6 is carried out in the same way as for the assembly of the first support cup 11 and the first guide bar 5.
  • the second elastic element 8 is pre-stressed. The second elastic element 8 tends to push the second knife 2 towards the first knife 1.
  • the first guide bar 5 and the second guide bar 6 can be identical.
  • the first support cup 11 and the second support cup 12 can be identical.
  • the first elastic element 7 and the second elastic element 8 can also be identical.
  • the first spacer 3 is arranged between the two knives 1,2 in a direction parallel to the axis of rotation R, and surrounds the first guide bar 5.
  • the first spacer 3 is cylindrical in shape. A first axial surface of the first spacer 3 can bear on the first knife 1 and a second axial surface of the first spacer 3 can bear on the second knife 2.
  • the second guide bar 6 and the second spacer 4 are concentric.
  • the second guide bar 6 and the second elastic element 8 are concentric.
  • the second guide bar 6 includes a shoulder resting on the second knife 2.
  • the second guide bar 6 passes through the first knife 1 and the second knife 2 in a direction parallel to the axis of rotation R20.
  • the second knife 2 includes a first through hole 9_2 receiving the first guide bar 5.
  • the second knife 2 includes a second through hole 10_2 receiving the second guide bar 6.
  • Each orifice through 9_1, 9_2, 10_1, 10_2 is here cylindrical, with a diameter slightly greater than the diameter of the guide bars 5,6 so as to allow the passage of the guide bars 5,6 as well as easy sliding of the second driver knife 2 along the guide bars 5,6.
  • Each orifice traversing 9_1, 9_2, 10_1, 10_2 is formed in a portion of material that is part of the third portion T3_1, T3_2.
  • the through-holes allowing the passage of the guide bars are made in areas of increased thickness compared to neighboring areas along the longitudinal axis D1,D2.
  • the axis of each through orifice intersects the longitudinal axis D1,D2 of the conducting knife considered.
  • the second spacer 4 is arranged between the two knives 1,2 in a direction parallel to the axis of rotation R, and surrounds the second guide bar 6.
  • the second spacer 4 is cylindrical in shape.
  • a first axial surface of the second spacer 4 can bear on the first knife 1 and a second axial surface of the second spacer 4 can bear on the second knife 2.
  • the elastic force developed by the second elastic element 8 keeps each of the two knives 1,2 against the second spacer 4. Indeed, in the absence of a fixed contact 21 between the two knives, the second spacer 4 prevents the knives from coming into contact with each other and ensures a minimum distance between the knives 1,2. This minimum distance is slightly less than the size of the fixed contact 21, so as to allow easy insertion of the fixed contact 21 at the next closing operation of the moving contact 20.
  • the edge of each knife 1,2 is chamfered to facilitate the insertion of the fixed contact 21 between the two knives.
  • the first portion T1_1,T1_2 of a cross-section S1,S2 of each knife 1,2 is convex in shape.
  • the second portion T2_1,T2_2 of a cross-section S1,S2 of each knife 1,2 is convex in shape.
  • the third portion T3_1,T3_2 of each knife 1,2 extends continuously on either side of the longitudinal axis D1,D2 of each knife.
  • the third portion T3_1,T3_2 is formed as a single unit, that is to say, it forms an uninterrupted block.
  • the third portion T3_1,T3_2 is formed in two parts separated from each other by a section of this orifice. The same applies when the cross-section produced passes through an orifice 10_1, 10_2 allowing the passage of guide bar 6.
  • the first portion T1_1,T1_2 and the second portion T2_1,T2_2 of a cross-section S1,S2 of each knife 1,2 are symmetrical to each other with respect to the longitudinal axis D1,D2 of said knife 1,2.
  • the first portion T1_1,T1_2 of a cross-section S1,S2 of each knife 1,2 comprises a substantially semi-circular part, and a first longitudinal edge B1_1,B1_2 of each knife 1,2 is part of the substantially semi-circular part of the first portion T1_1,T1_2.
  • a radius of curvature r1 of the first substantially semi-circular part of the first portion T1_1,T1_2 is between 30% and 60% of the thickness E of each knife 1,2.
  • each knife 1,2 comprises a substantially semicircular part, and a second longitudinal edge B2_1,B2_2 of each knife 1,2 forms part of the substantially semicircular part of the second portion T2_1,T2_2.
  • a radius of curvature r2 of the substantially semi-circular part of the second portion T2_1,T2_2 is between 30% and 60% of the thickness E of each knife 1,2.
  • the sign V1_2 designates the substantially semicircular part of the first portion T1_2 of the cross section S2 of the second knife 2
  • the sign V2_2 designates the substantially semicircular part of the second portion T2_2 of the cross section S2 of the second knife 2.
  • the knives 1,2 thus have a rounded profile near their longitudinal edges. Compared to conventional knives with a roughly rectangular cross-section, this rounded profile helps to limit dielectric stresses at the edges of the knives, in addition to increasing their rigidity.
  • the third portion T3_1,T3_2 of each knife 1,2 is substantially rectangular in shape.
  • the dotted lines designated by the symbol h indicate the boundaries between the different sections. These boundaries are virtual, since the different sections are extensions of one another.
  • the first knife 1 and the second knife 2 are symmetrical to each other with respect to a plane Pl parallel to the first plane Pl1 defined by the longitudinal axis D1 and the transverse axis T1 of the first conducting knife 1.
  • Each knife 1,2 is thus formed of a so-called refined portion 17_1, 17_2 extending longitudinally and transversely.
  • This refined portion 17_1, 17_2 is extended by a ridge 18_1, 18_2 thicker than the refined portion.
  • the refined portion 17_1, 17_2 is surrounded by the ridge-shaped part 18_1, 18_2.

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Abstract

Il est proposé un contact mobile (20) pour un dispositif de coupure de courant électrique (50), comportant :
- un premier couteau conducteur (1) et un deuxième couteau conducteur (2), s'étendant des plans (P1,P2) parallèles entre eux et distants l'un de l'autre,
les couteaux conducteurs (1,2) étant liés en rotation autour un axe de rotation commun (R),
- une première et une deuxième entretoise (3,4) configurées pour maintenir une distance minimale entre le premier couteau (1) et le deuxième couteau (2),
dans lequel
une section transversale (S1,S2) de chaque couteau (1,2) est conformée pour :
- avoir une aire égale à l'aire d'une section transversale (S1',S2') de référence de forme rectangulaire et de même longueur (a), et
- avoir un moment quadratique supérieur au moment quadratique de la section transversale de référence (S1',S2'), le moment quadratique étant déterminé par rapport à un axe parallèle à l'axe transversal (T1,T2) des couteaux (1,2).

Description

    Domaine technique
  • La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs de coupure d'appareils électriques à moyenne tension, c'est-à-dire dont la tension nominale de fonctionnement est comprise entre 1 et 52 kV. Ces dispositifs de coupure permettre de couper ou d'établir la circulation de courant dans un réseau électrique de type moyenne tension.
    • Technique antérieure
  • Les dispositifs de coupure utilisés dans les réseaux électrique de type moyenne tension peuvent comprendre un contact fixe et un contact mobile en rotation entre au moins deux positions. Une des positions correspond à une position de séparation du contact fixe et du contact mobile, dite position d'ouverture, dans laquelle le courant est interrompu dans le circuit électrique. Une des positions correspond à une position dans laquelle le contact fixe et le contact mobile sont en contact mécanique et électrique, dite position de fermeture, permettant un passage du courant dans le circuit.
  • Le contact mobile comprend généralement deux éléments longilignes dit couteaux, s'étendant parallèlement l'un à l'autre et écartés l'un de l'autre. Lorsque le contact mobile est en position de fermeture du circuit, un contact fixe est inséré entre les extrémités en vis-à-vis des deux couteaux mobiles, et est mis en contact avec chacun des couteaux mobiles.
  • Les forces électrodynamiques générées par la circulation du courant électrique font que les couteaux subissent une force d'attraction de l'un vers l'autre. Cette force tend à déformer les couteaux, particulièrement lorsque l'intensité du courant électrique est élevée, par exemple lors d'un court-circuit.
    Cette déformation des couteaux tend à diminuer la pression de contact entre les couteaux et le contact fixe. Une telle diminution de la pression de contact augmente les risques de formation d'arcs électriques, et doit être évitée.
  • Il est connu de relier les couteaux entre eux par un ou plusieurs éléments rigides, afin de limiter la déformation des couteaux sous l'effet des forces électrodynamiques et garantir ainsi le maintien d'une pression de contact suffisante entre les couteaux et le contact fixe.
    Cependant, les performances obtenues peuvent être insuffisantes pour satisfaire aux exigences croissantes applicables, par exemple les courts-circuits avec une intensité du courant particulièrement élevés.
    De plus, la présence de ces éléments de liaison alourdit le contact mobile, augmente son prix de revient, et impose des opérations supplémentaires lors de l'assemblage.
  • Il existe donc un besoin de disposer de contacts mobiles possédant des caractéristiques améliorées, particulièrement en tenue sur court-circuit.
    • Résumé
  • A cette fin, l'invention propose un contact mobile pour un dispositif de coupure de courant électrique.
    Le contact mobile comporte :
    • un premier couteau conducteur et un deuxième couteau conducteur, chaque couteau conducteur s'étendant longitudinalement selon un axe longitudinal, et transversalement selon un axe transversal,
      • l'axe longitudinal et l'axe transversal du premier couteau conducteur définissant un premier plan, l'axe longitudinal et l'axe transversal du deuxième couteau conducteur définissant un deuxième plan,
      • le premier plan et le deuxième plan étant parallèles entre eux et distants l'un de l'autre,
      • le premier couteau conducteur et le deuxième couteau conducteur étant liés en rotation autour un axe de rotation commun perpendiculaire au premier plan et au deuxième plan,
    • une première entretoise et une deuxième entretoise disposées entre le premier couteau et le deuxième couteau, configurées pour maintenir une distance minimale entre le premier couteau et le deuxième couteau,
    dans lequel une section transversale de chaque couteau est conformée pour :
    • avoir une aire égale à l'aire d'une section transversale de référence ayant une forme rectangulaire et ayant une même longueur, la longueur étant mesurée parallèlement à l'axe transversal, et
    • avoir un moment quadratique supérieur au moment quadratique de la section transversale de référence, le moment quadratique étant déterminé par rapport à un axe parallèle à l'axe transversal des couteaux.
  • Lorsqu'un courant circule dans le contact mobile, les forces électromagnétiques générées par le courant électrique, qui circule dans le même sens dans les deux couteaux conducteurs, disposés parallèlement l'un à l'autre, font que les couteaux subissent chacun une force d'attraction l'un vers l'autre. Chaque couteau vient ainsi en appui sur les entretoises.
    Dans le cas d'un courant de forte intensité, par exemple un courant de court-circuit, la partie des couteaux comprise entre les entretoises a tendance à se déformer et à prendre une forme courbée. La déformation est maximale à l'endroit situé à égale distance entre les entretoises, qui sont des zones d'appui pour les couteaux.
    Une première entretoise est disposée à proximité de l'axe de rotation du contact mobile, et une deuxième entretoise est disposée à proximité de la zone pouvant venir en contact avec le contact fixe. Ces deux entretoises sont donc proches des extrémités longitudinales des couteaux.
    En raison de leur déformation, l'écartement des couteaux au niveau de chaque extrémité tend à augmenter, ce qui réduit la pression de contact avec le contact fixe. Lorsque la pression de contact devient insuffisante, des arcs électriques peuvent se former, de plus le contact mobile peut s'ouvrir spontanément en raison de la diminution des forces de frottement maintenant le contact mobile en position fermée. Une trop grande variation de l'écartement des extrémités des contacts doit donc être évitée.
    Selon l'art antérieur, chaque couteau a la forme d'une lame plane ayant une section transversale de forme rectangulaire. Le contact mobile comprend une troisième entretoise, disposée entre la première entretoise et la deuxième entretoise, sensiblement à égale distance de chaque entretoise. Cette troisième entretoise permet de limiter la déformation des couteaux, puisqu'elle procure une zone d'appui supplémentaire.
    Cette troisième entretoise a l'inconvénient de ne pas permettre de bénéficier d'un effet de serrage des couteaux sur le contact fixe, qui augmenterait la pression de contact. De plus, la troisième entretoise augmente la masse et l'inertie du contact mobile, complique sa fabrication et augmente son cout.
    Selon l'invention, les couteaux conducteurs ont une section transversale différente de la forme rectangulaire, de façon à augmenter leur résistance à la déformation sous l'effet des forces électromagnétiques. Grâce à cette résistance accrue, il est ainsi possible de supprimer la troisième entretoise. Le contact mobile est ainsi plus facile à assembler, et peut être allégé. La capacité de passage du courant électrique reste inchangée, puisque seule la forme de la section transversale varie, son aire restant constante.
  • Les caractéristiques listées dans les paragraphes suivant peuvent être mises en œuvre indépendamment les unes des autres ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
  • Chaque couteau conducteur s'étend selon l'axe transversal entre un premier bord longitudinal et un deuxième bord longitudinal.
    Pour obtenir une section transversale de chaque couteau conformée comme indiqué ci-dessus, une section transversale de chaque couteau peut notamment comprendre:
    • une première portion adjacente au premier bord longitudinal dudit couteau,
    • une deuxième portion adjacente au deuxième bord longitudinal dudit couteau,
    • une troisième portion reliant la première portion à la deuxième portion,
    et :
    • l'épaisseur de la première portion et l'épaisseur de la deuxième portion sont supérieures à l'épaisseur de la troisième portion.
  • Selon un aspect du contact mobile, le premier bord longitudinal d'un couteau fait partie de la première portion dudit couteau.
  • De même, le deuxième bord longitudinal d'un couteau fait partie de la deuxième portion dudit couteau.
  • L'épaisseur de la troisième portion de la section transversale de chaque couteau peut varier le long de l'axe longitudinal.
  • De même, l'épaisseur de la première portion de la section transversale de chaque couteau peut varier le long de l'axe longitudinal.
  • De la même manière, l'épaisseur de la deuxième portion de la section transversale de chaque couteau peut varier le long de l'axe longitudinal.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, l'épaisseur de la troisième portion est inférieure à 60% de l'épaisseur de la première portion, de préférence inférieure à 50% de l'épaisseur de la première portion, de préférence encore inférieure à 40% de l'épaisseur de la première portion, l'épaisseur étant mesurée parallèlement à une direction perpendiculaire à la fois à l'axe longitudinal et à l'axe transversal.
  • En faisant une différence nette entre l'épaisseur de la troisième portion et l'épaisseur des deux autres portions, la résistance à la flexion des couteaux peut être considérablement augmentée.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, l'épaisseur de la troisième portion est supérieure à 10% de l'épaisseur de la première portion, de préférence supérieure à 20% de l'épaisseur de la première portion, de préférence encore supérieure à 30% de l'épaisseur de la première portion.
  • De même, l'épaisseur de la troisième portion est inférieure à 60% de l'épaisseur de la deuxième portion, de préférence inférieure à 50% de l'épaisseur de la deuxième portion, de préférence encore inférieure à 40% de l'épaisseur de la deuxième portion.
  • De même, l'épaisseur de la troisième portion est supérieure à 10% de l'épaisseur de la deuxième portion, de préférence supérieure à 20% de l'épaisseur de la deuxième portion, de préférence encore supérieure à 30% de l'épaisseur de la deuxième portion.
  • Selon un mode de réalisation, le contact mobile comprend:
    • une première barre de guidage liée au premier couteau, s'étendant selon un axe parallèle à l'axe de rotation, configurée pour autoriser un coulissement du deuxième couteau par rapport au premier couteau,
    • un premier élément élastique configuré pour appliquer une force élastique tendant à rapprocher les couteaux l'un de l'autre selon une direction parallèle à l'axe de rotation,
    • une deuxième barre de guidage liée au premier couteau, s'étendant selon un axe parallèle à l'axe de rotation, configurée pour autoriser un coulissement du deuxième couteau par rapport au premier couteau,
    • un deuxième élément élastique configuré pour appliquer une force élastique tendant à rapprocher les couteaux l'un de l'autre selon une direction parallèle à l'axe de rotation,
    et la première entretoise et la deuxième entretoise sont en vis-à-vis l'une de l'autre selon une direction parallèle à l'axe longitudinal des couteaux.
  • Autrement dit, l'espace compris longitudinalement entre la première entretoise et la deuxième entretoise est dépourvu d'autre entretoise.
  • Le contact mobile est ainsi allégé et son assemblage est facilité.
  • En d'autres termes, le contact mobile comprend exactement deux entretoises.
  • Comme la déformation des couteaux est minimisée grâce à la géométrie proposée pour leur section transversale, les forces de rapprochement des couteaux l'un vers l'autre ont pour effet d'augmenter la pression de contact avec le contact fixe. La formation d'arcs électriques parasites est ainsi évitée. De plus, l'augmentation des forces de frottement entre les couteaux et le contact fixe favorisent un maintien en position du contact mobile et évitent une réouverture spontanée du contact mobile.
  • La partie du premier couteau s'étendant longitudinalement entre la première entretoise et la deuxième entretoise est ainsi libre, c'est-à-dire dépourvue d'élément de liaison pouvant s'opposer à une flexion du premier couteau selon une direction parallèle à l'axe de rotation.
    Il en est de même pour le deuxième couteau.
  • La première barre de guidage et la deuxième barre de guidage sont décalées l'une par rapport à l'autre le long de l'axe longitudinal des couteaux.
  • Le deuxième couteau peut coulisser le long de la première barre de guidage et le long de la deuxième barre de guidage.
  • Selon un mode de réalisation, la première barre de guidage et la première entretoise sont concentriques.
  • La première barre de guidage et le premier élément élastique sont concentriques.
  • Selon un exemple de réalisation, la première barre de guidage comprend un épaulement en appui sur le premier couteau.
  • La première barre de guidage traverse le premier couteau et le deuxième couteau selon une direction parallèle à l'axe de rotation.
  • Selon un mode de réalisation, une première coupelle d'appui est rigidement liée à la première barre de guidage.
  • Une première extrémité du premier élément élastique prend appui sur la première coupelle d'appui, et une deuxième extrémité du premier élément élastique prend appui sur le deuxième couteau.
  • Selon un exemple de réalisation, le premier élément élastique est monté précontraint. Le premier élément élastique tend à repousser le deuxième couteau vers le premier couteau.
  • La première entretoise est disposée entre les deux couteaux selon une direction parallèle à l'axe de rotation, et entoure la première barre de guidage.
  • La première entretoise est de forme cylindrique.
  • Une première surface axiale de la première entretoise peut prendre appui sur le premier couteau et une deuxième surface axiale de la première entretoise peut prendre appui sur le deuxième couteau.
  • De la même manière, la deuxième barre de guidage et la deuxième entretoise sont concentriques.
  • La deuxième barre de guidage et le deuxième élément élastique sont concentriques.
  • La deuxième barre de guidage comprend un épaulement en appui sur le deuxième couteau.
  • La deuxième barre de guidage traverse le premier couteau et le deuxième couteau selon une direction parallèle à l'axe de rotation.
  • Une deuxième coupelle d'appui est rigidement liée à la deuxième barre de guidage.
  • Une première extrémité du deuxième élément élastique prend appui sur la deuxième coupelle d'appui, et une deuxième extrémité du deuxième élément élastique prend appui sur le deuxième couteau.
  • Le deuxième élément élastique est monté précontraint. Le deuxième élément élastique tend à repousser le deuxième couteau vers le premier couteau.
  • La deuxième entretoise est disposée entre les deux couteaux selon une direction parallèle à l'axe de rotation, et entoure la deuxième barre de guidage.
  • La deuxième entretoise est de forme cylindrique.
  • Une première surface axiale de la deuxième entretoise peut prendre appui sur le premier couteau et une deuxième surface axiale de la deuxième entretoise peut prendre appui sur le deuxième couteau.
  • Selon un mode de réalisation, la première portion d'une section transversale de chaque couteau est de forme convexe.
  • La deuxième portion d'une section transversale de chaque couteau est de forme convexe.
  • La troisième portion de chaque couteau s'étend de manière continue de part et d'autre de l'axe longitudinal de chaque couteau.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, la première portion et la deuxième portion d'une section transversale de chaque couteau sont symétriques l'une de l'autre par rapport à l'axe longitudinal dudit couteau.
  • Selon un exemple de réalisation, la première portion d'une section transversale de chaque couteau comprend une partie sensiblement semicirculaire,
    et un premier bord longitudinal de chaque couteau fait partie de la partie sensiblement semicirculaire de la première portion.
  • Un rayon de courbure de la première partie sensiblement semicirculaire de la première portion est compris entre 30% et 60% de l'épaisseur de chaque couteau.
  • D'une manière similaire, la deuxième portion de chaque couteau comprend une partie sensiblement semicirculaire,
    et un deuxième bord longitudinal de chaque couteau fait partie de la partie sensiblement semicirculaire de la deuxième portion.
  • Un rayon de courbure de la partie sensiblement semicirculaire de la deuxième portion est compris entre 30% et 60% de l'épaisseur de chaque couteau.
  • Les couteaux présentent ainsi un profil arrondi au voisinage des bords longitudinaux. Par rapport au couteaux conventionnels ayant une section sensiblement rectangulaire, ce profil arrondi permet de limiter les contraintes diélectriques au bord des couteaux.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, la troisième portion de chaque couteau est de forme sensiblement rectangulaire.
  • Le premier couteau et le deuxième couteau ont la même longueur, mesurée parallèlement à l'axe longitudinal.
  • Le premier couteau et le deuxième couteau ont la même largeur, mesurée parallèlement à l'axe transversal.
  • Le premier couteau et le deuxième couteau ont la même épaisseur, mesurée parallèlement à l'axe perpendiculaire à l'axe longitudinal et à l'axe transversal.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, le premier couteau et le deuxième couteau sont symétriques l'un de l'autre par rapport à un plan parallèle au premier plan défini par l'axe longitudinal et l'axe transversal du premier couteau conducteur.
  • Selon un mode de réalisation, le premier couteau comprend une première face en vis-à-vis du deuxième couteau selon une direction parallèle à l'axe de rotation, et la première face du premier couteau est plane.
  • De même, le deuxième couteau peut comprendre une première face en vis-à-vis du premier couteau selon une direction parallèle à l'axe de rotation, la première face du deuxième couteau étant plane.
  • Chaque couteau comprend deux bords longitudinaux et deux bords transversaux.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, chaque couteau comprend :
    • une première partie d'épaisseur inférieure à un seuil prédéterminé, la première partie s'étendant longitudinalement selon l'axe longitudinal et transversalement de part et d'autre de l'axe longitudinal, et
    • une deuxième partie d'épaisseur supérieure au seuil prédéterminé, la deuxième partie entourant la première partie,
    la deuxième partie formant les bords longitudinaux du couteau et les bords transversaux du couteau.
  • Chaque couteau est ainsi formé d'une portion affinée s'étendant longitudinalement et transversalement. Cette portion affinée est prolongée par un bourrelet d'épaisseur supérieure à l'épaisseur de la portion affinée. La portion affinée est entourée par la partie en forme de bourrelet.
  • Autrement dit, les bords longitudinaux de chaque couteau font partie de la deuxième partie, possédant une épaisseur accrue.
  • Le seuil prédéterminé est par exemple compris entre 30% et 60% de l'épaisseur de chaque couteau.
  • Selon un mode de réalisation du contact mobile, chaque couteau comprend un évidement traversant s'étendant longitudinalement selon l'axe longitudinal et transversalement de part et d'autre de l'axe longitudinal,
    • une longueur de l'évidement étant comprise entre 20% et 80% d'une longueur du couteau, et
    • une largeur de l'évidement étant comprise entre 25% et 75% d'une largeur du couteau.
  • L'évidement traversant peut être de forme sensiblement rectangulaire.
  • L'invention concerne également un dispositif de coupure de courant électrique, comprenant :
    • une première portion de ligne électrique comprenant un premier conducteur électrique et un contact mobile tel quel décrit précédemment, le contact étant mobile en rotation par rapport au premier conducteur électrique,
    • une deuxième portion de ligne électrique comprenant un deuxième conducteur électrique et un contact fixe solidaire du deuxième conducteur électrique,
    le contact mobile étant configuré pour être déplacé entre :
    • une première position dite position d'ouverture dans lequel le contact mobile est écarté du contact fixe de façon à interdire le passage de courant électrique entre la première portion de ligne électrique et la deuxième portion de ligne électrique, et
    • une deuxième position dite position de fermeture dans laquelle le contact mobile est en contact avec le contact fixe de façon à permettre un passage de courant électrique entre la première portion de ligne électrique et la deuxième portion de ligne électrique.
  • Selon un exemple de mise en œuvre, le dispositif de coupure de courant électrique est un interrupteur de moyenne ou haute tension.
  • L'invention se rapporte aussi à un appareil électrique de moyenne tension, configuré pour sélectivement établir ou couper le courant dans un réseau électrique de moyenne tension comportant trois phases, comprenant un dispositif de coupure de courant électrique tel que décrit précédemment disposé respectivement sur chacune des phases du réseau électrique.
  • L'appareil électrique peut être par exemple un sectionneur de ligne, ou un disjoncteur.
    • Brève description des dessins
  • D'autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l'analyse des dessins annexés, sur lesquels :
    • La figure 1 est une représentation schématique d'un appareil électrique comportant un dispositif de coupure, en position de coupure du courant électrique,
    • La figure 2 est une représentation schématique de l'appareil électrique de la figure 1, en position de circulation du courant électrique,
    • La figure 3 est une vue en perspective d'un contact mobile selon un premier mode de réalisation de l'invention,
    • La figure 4 est une vue partielle, en perspective, du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 5 est une vue de dessus du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 6 est une section transversale du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 7 est une autre section transversale, partielle, du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 8 est vue en coupe d'un couteau conducteur du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 9 est une vue en perspective d'un couteau conducteur du dispositif de coupure de la figure 3,
    • La figure 10 est une autre section transversale, partielle, du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 11 est une vue schématique de dessus du contact mobile de la figure 3,
    • La figure 12 est une vue en perspective d'un couteau conducteur d'un contact mobile selon un deuxième mode de réalisation de l'invention.
    Description des modes de réalisation
  • Afin de faciliter la lecture des figures, les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l'échelle. Sur ces figures, les éléments identiques portent les mêmes références. Certains éléments ou paramètres peuvent être indexés, c'est-à-dire désignés par exemple par premier élément ou deuxième élément, ou encore premier paramètre et second paramètre, etc. Cette indexation a pour but de différencier des éléments ou paramètres similaires, mais non identiques. Cette indexation n'implique pas une priorité d'un élément, ou paramètre par rapport à un autre et on peut interchanger les dénominations. Quand il est précisé qu'un dispositif comporte un élément donné, cela n'exclut pas la présence d'autres éléments dans ce dispositif.
  • On a représenté sur les figures 1 et 2 un appareil électrique 100 de moyenne tension, configuré pour sélectivement établir ou couper le courant dans un réseau électrique de moyenne tension.
    Le réseau électrique comporte trois phases Ph1, Ph2, Ph3. L'appareil électrique 100 comprend un dispositif de coupure de courant électrique 50, 50', 50" disposé respectivement sur chacune des phases Ph1, Ph2, Ph3 du réseau électrique.
  • Les trois dispositifs de coupure 50, 50', 50" sont ici disposés dans une enceinte étanche 90 maintenue sous pression. Le gaz contenu dans l'enceinte peut être un gaz inerte ou de l'air.
  • Selon l'exemple illustré, le dispositif de coupure de courant électrique 50 est un interrupteur de moyenne ou haute tension.
    L'appareil électrique 100 aussi être un sectionneur de ligne, ou un disjoncteur.
  • Le dispositif de coupure de courant électrique 50 comprend une première portion de ligne électrique 25-1 comprenant un premier conducteur électrique 19 et un contact mobile 20. Le contact 20 est mobile en rotation par rapport au premier conducteur électrique 19 autour duquel le contact mobile 20 est articulé.
    Le dispositif de coupure de courant électrique 50 comprend une deuxième portion de ligne électrique 25-2 comprenant un deuxième conducteur électrique 22 et un contact fixe 21 solidaire du deuxième conducteur électrique 22.
    Le contact mobile 20 est configuré pour être déplacé entre :
    • une première position P1 dite position d'ouverture dans lequel le contact mobile 20 est écarté du contact fixe 21 de façon à interdire le passage de courant électrique entre la première portion de ligne électrique 25-1 et la deuxième portion de ligne électrique 25-2, et
    • une deuxième position P2 dite position de fermeture dans laquelle le contact mobile 20 est en contact avec le contact fixe 21 de façon à permettre un passage de courant électrique entre la première portion de ligne électrique 25-1 et la deuxième portion de ligne électrique 25-2.
  • Sur la figure 1, le contact mobile 20 est dans la position P1, et aucun courant ne circule entre la première portion de ligne électrique 25-1 et la deuxième portion de ligne électrique 25-2.
    Sur la figure 2, le contact mobile 20 est dans la position P2. Un courant électrique, schématisé par les flèches en pointillés désignées par le signe f, circule entre la première portion de ligne électrique 25-1 et la deuxième portion de ligne électrique 25-2, en passant successivement par le contact mobile 20 et le contact fixe 21. Un mécanisme de commande 80, qui ne sera pas détaillé, permet de déplacer le contact mobile 20 alternativement de la position P1 à la position P2, et de la position P2 à la position P1.
    Le mécanisme de commande 80 déplace simultanément le contact mobile 20' et le contact mobile 20" faisant respectivement partie du dispositif de coupure 50' et du dispositif de coupure 50".
  • Le dispositif de coupure de courant électrique 50 proposé va être maintenant être décrit en détail.
  • La figure 3 représente une vue générale d'un premier mode de réalisation du contact mobile 20 proposé. Le contact mobile 20 est un contact pour un dispositif de coupure de courant électrique 50 tel que celui schématisé sur les figures 1 et 2. Le contact mobile 20 comporte un premier couteau conducteur 1 et un deuxième couteau conducteur 2, chaque couteau conducteur 1,2 s'étendant longitudinalement selon un axe longitudinal D1,D2, et transversalement selon un axe transversal T1,T2.
    L'axe longitudinal D1 et l'axe transversal T1 du premier couteau conducteur 1 définissent un premier plan Pl1. L'axe longitudinal D2 et l'axe transversal T2 du deuxième couteau conducteur 2 définissent un deuxième plan Pl2. Le premier plan Pl1 et le deuxième plan Pl2 sont parallèles entre eux et distants l'un de l'autre. Le premier couteau conducteur 1 et le deuxième couteau conducteur 2 sont liés en rotation autour un axe de rotation commun R perpendiculaire au premier plan Pl1 et au deuxième plan Pl2.
    Le contact mobile 20 comporte une première entretoise 3 et une deuxième entretoise 4 disposées entre le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2, configurées pour maintenir une distance minimale entre le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2.
    Une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 est conformée pour :
    • avoir une aire égale à l'aire d'une section transversale S1',S2' de référence ayant une forme rectangulaire et ayant une même longueur L, la longueur a étant mesurée parallèlement à l'axe transversal T1,T2, et
    • avoir un moment quadratique supérieur au moment quadratique de la section transversale de référence S1',S2', le moment quadratique étant déterminé par rapport à un axe parallèle à l'axe transversal T1,T2 des couteaux 1,2.
  • Lorsqu'un courant circule dans le contact mobile 20, les forces électromagnétiques générées par le courant électrique, qui circule dans le même sens dans les deux couteaux conducteurs 1,2, disposés parallèlement l'un à l'autre, font que les couteaux subissent chacun une force d'attraction l'un vers l'autre. Ces forces sont représentées schématiquement par le signe fe sur la figure 11. Chaque couteau 1,2 vient ainsi en appui sur les entretoises disposées entre les couteaux.
    Dans le cas d'un courant de forte intensité, par exemple un courant de court-circuit, la partie des couteaux comprise longitudinalement entre les entretoises a tendance à se déformer et à prendre une forme courbée, schématisée en pointillés sur la figure 11. Les entretoises forment des zones d'appui pour les couteaux. La déformation des couteaux conducteurs est maximale dans les portions situées sensiblement à égale distance entre les entretoises.
    Une première entretoise 3 est disposée à proximité de l'axe de rotation du contact mobile 20, et une deuxième entretoise 4 est disposée à proximité de la zone pouvant venir en contact avec le contact fixe. Ces deux entretoises 3,4 sont donc proches des extrémités longitudinales des couteaux.
    En raison de leur déformation sous l'effet des forces électromagnétiques, l'écartement des couteaux 1,2 au niveau de chaque extrémité tend à augmenter, ce qui réduit la pression de contact entre les couteaux conducteurs et le contact fixe 21.
    Cette réduction de la pression de contact est problématique, car elle favorise la formation d'arcs électriques, ainsi qu'une réouverture spontanée du contact mobile 20. En effet, les forces de frottement avec le contact fixe 21, qui contribuent à maintenir le contact mobile 20 en position fermée, peuvent devenir insuffisantes. Une trop grande variation de l'écartement des extrémités des couteaux conducteurs doit donc être évitée.
    Selon l'art antérieur, chaque couteau conducteur 1,2 a la forme d'une lame plane ayant une section transversale de forme rectangulaire. Le contact mobile 20 comprend une troisième entretoise, disposée entre la première entretoise 3 et la deuxième entretoise 4 selon la direction longitudinale, sensiblement à égale distance de chaque entretoise 3,4. Cette troisième entretoise permet de limiter la déformation des couteaux conducteurs, puisqu'elle procure une zone d'appui supplémentaire par rapport aux appuis fournis par la première entretoise et la deuxième entretoise.
    Cette troisième entretoise a l'inconvénient de ne pas permettre de bénéficier d'un effet de serrage des couteaux sur le contact fixe 21, qui augmenterait la pression de contact.
    Selon l'invention, les couteaux conducteurs 1,2 ont une section transversale S1, S2 de forme différente de la forme rectangulaire, de façon à augmenter leur résistance à la déformation sous l'effet des forces électromagnétiques. Grâce à cette résistance accrue, il est possible de supprimer la troisième entretoise tout en assurant que les couteaux conducteurs 1,2 conservent une forme sensiblement rectiligne.
    Dans ces conditions, les efforts électrodynamiques appliqués sur les couteaux conducteurs 1,2 tendent à rapprocher les couteaux sans modifier leur forme, ce qui permet d'augmenter la pression de contact avec le contact fixe 21.
    Les performances du contact mobile 20 sont améliorées, particulièrement pour la tenue aux court-circuits.
    L'aire d'une section transversale reste identique à celle d'un couteau conventionnel de section transversale rectangulaire, de façon à ce que la capacité de passage du courant électrique reste inchangée. En effet, la capacité de passage de courant d'un conducteur électrique est directement proportionnelle à l'aire d'une section transversale de ce conducteur, dans laquelle le courant circule.
  • Dans toute la description, les caractéristiques géométriques applicables à un couteau conducteur sont également applicables à l'autre couteau conducteur.
  • La section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 est conformée pour avoir la même aire qu'une section transversale S1',S2' dite de référence. Cette section transversale S1',S2' de référence est de forme rectangulaire et possède une longueur M identique à celle de la section transversale réelle S1, S2 du couteau 1,2 considéré. Cette surface transversale S1',S2' de référence, étant rectangulaire, possède une largeur constante.
    La figure 7 représente la section transversale proposée pour chacun des couteaux conducteurs 1,2. Pour simplifier la lecture de la figure 7, la section transversale de référence est représentée seulement pour le premier couteau 1, et est représentée par une ligne pointillée désignée par le signe S1'.
    La partie A de la figure 10 illustre la section transversale S2 proposée pour le deuxième couteau conducteur 2 pris isolément.
    La partie B de la figure 10 illustre la section transversale de référence S2' pour un couteau conducteur 2.
    Sur cette figure 10, la longueur M de la surface rectangulaire S2' de la partie B est la même que celle de la section S2 de la partie A.
    La dimension E, correspondant à l'épaisseur du contact 2 de la partie A, est supérieure à l'épaisseur E' du contact 2 de la partie B.
    La section transversale S2 et la section transversale S2' ont la même aire, de façon à assurer la même section efficace de passage du courant.
  • Chaque couteau conducteur 1,2 s'étend selon l'axe transversal T1,T2 entre un premier bord longitudinal B1_1,B1_2 et un deuxième bord longitudinal B2_1,B2_2. Autrement dit, le couteau conducteur 1 s'étend selon l'axe transversal T1 entre un premier bord longitudinal B1_1 et un deuxième bord longitudinal B2_1. Le couteau conducteur 2 s'étend selon l'axe transversal T2 entre un premier bord longitudinal B1_2 et un deuxième bord longitudinal B2_2. Pour obtenir une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 conformée comme indiqué ci-dessus, une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 comprend ici:
    • une première portion T1_1,T1_2 adjacente au premier bord longitudinal B1_1,B1_2 dudit couteau 1,2,
    • une deuxième portion T2_1,T2_2 adjacente au deuxième bord longitudinal B2_1,B2_2 dudit couteau 1,2,
    • une troisième portion T3_1,T3_2 reliant la première portion T1_1,T1_2 à la deuxième portion T2_1,T2_2,
    et :
    • l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2 et l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2 sont supérieures à l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2.
    Les différentes portions et les épaisseurs correspondantes sont illustrées notamment sur la figure 6.
  • L'épaisseur E d'un couteau conducteur 1,2, de même que l'épaisseur des différentes portions définies ci-dessus pour la section transversale S1, S2 de chaque couteau conducteur 1,2, est mesurée parallèlement à une direction perpendiculaire à la fois à l'axe longitudinal D1,D2 et à l'axe transversal T1,T2. L'épaisseur est ainsi mesurée selon une direction parallèle à l'axe de rotation R du contact mobile 20.
  • La figure 10 représente le référentiel servant à calculer le moment quadratique de la section transversale S2 telle que proposée, ainsi que de la section transversale de référence S2'. Le moment quadratique est déterminé par rapport à un axe x parallèle à l'axe transversal T1,T2 des couteaux 1,2.
    Sur la figure 10, la section transversale S2 est prise en un point donné de l'axe longitudinal D2 du deuxième couteau.
    Le signe G désigne le barycentre de cette section transversale S2 et forme l'origine du repère.
    Sur cette figure, l'axe désigné par le signe y passe par le barycentre G et est parallèle à l'axe de rotation R.
    L'axe désigné par le signe x passe par le barycentre G et est parallèle à l'axe transversal T2 du deuxième couteau 2.
    Pour la surface de référence S2', de forme rectangulaire, le barycentre G' est à égale distance des bords opposés du rectangle, aussi bien le long de l'axe x que de l'axe y.
  • La section transversale étant découpée en éléments infinitésimaux de surface dA. Un élément infinitésimal est situé à distance dy de l'axe x, et le moment quadratique Ixx déterminé par rapport à l'axe x est calculé par la formule : I xx = ∫ l 1 l 2 y 2 ∗ dA
  • L'aire dA d'un élément infinitésimal peut aussi s'écrire : dA= x * dy, ce qui donne : I xx = ∫ l 1 l 2 y 2 ∗ x ∗ dy
  • Le moment d'inertie quadratique Ixx caractérise la capacité du couteau conducteur 2 à résister à la flexion provoquée par les forces électromagnétiques ayant tendance à rapprocher les deux couteaux conducteurs l'un de l'autre et à faire fléchir le couteau par rapport à son axe transversal.
  • Sur la figure 10, l'élément infinitésimal d'aire dA est schématisée par la surface hachurée.
    I1 et I2 sont les points les plus éloignés du barycentre G selon la direction de l'axe y. Les points m1 et m2 sont les points les plus éloignés du barycentre G selon la direction de l'axe x.
    Selon l'exemple de la figure 10, la section transversale S2 du deuxième couteau 2 est symétrique par rapport à l'axe y.
  • Le premier bord longitudinal B1_1,B1_2 d'un couteau 1,2 fait partie de la première portion T1_1,T1_2 dudit couteau 1,2.
    De même, le deuxième bord longitudinal B2_1,B2_2 d'un couteau 1,2 fait partie de la deuxième portion T2_1,T2_2 dudit couteau 1,2.
  • L'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 de la section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 peut varier le long de l'axe longitudinal D1,D2.
    L'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2 de la section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 peut varier le long de l'axe longitudinal D1,D2.
    De même, l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2 de la section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 peut varier le long de l'axe longitudinal D1,D2.
    Comme représenté notamment sur la figure 3 et sur la figure 4, des encoches peuvent être formées dans la périphérie des couteaux 1,2.
  • Selon l'exemple illustré, notamment sur la figure 6, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est inférieure à 60% de l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2.
    De préférence, cette l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est inférieure à 50% de l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2.
    De manière plus préférentielle, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est inférieure à 40% de l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2.
    L'épaisseur est mesurée parallèlement à une direction perpendiculaire à la fois à l'axe longitudinal D1,D2 et à l'axe transversal T1,T2. L'épaisseur est ainsi mesurée parallèlement à l'axe de rotation R du contact mobile 20.
  • Etablir une différence nette entre l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 et l'épaisseur des deux autres portions permet d'augmenter considérablement la résistance à la flexion des couteaux conducteurs 1,2. Ceux-ci peuvent ainsi conserver une forme sensiblement rectiligne même lorsqu'ils sont parcourus par un courant de court-circuit.
  • Selon l'exemple illustré, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est inférieure à 60% de l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2.
    De préférence, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est inférieure à 50% de l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2.
    De préférence encore, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est inférieure à 40% de l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2.
  • De même, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est supérieure à 10% de l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2. De préférence, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est supérieure à 20% de l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2. De façon plus préférentielle, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est supérieure à 30% de l'épaisseur e2_1,e2_2 de la deuxième portion T2_1,T2_2.
  • Selon l'exemple illustré, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est supérieure à 10% de l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2.
    De préférence, cette épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est supérieure à 20% de l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2.
    De façon plus préférentielle, l'épaisseur e3_1,e3_2 de la troisième portion T3_1,T3_2 est supérieure à 30% de l'épaisseur e1_1,e1_2 de la première portion T1_1,T1_2.
  • On décrira maintenant la structure générale du contact mobile 20.
  • Comme représenté sur la figure 3 et sur la figure 5, le contact mobile 20 comprend:
    • une première barre de guidage 5 liée au premier couteau 1, s'étendant selon un axe D5 parallèle à l'axe de rotation R, configurée pour autoriser un coulissement du deuxième couteau 2 par rapport au premier couteau 1,
    • un premier élément élastique 7 configuré pour appliquer une force élastique tendant à rapprocher les couteaux 1,2 l'un de l'autre selon une direction parallèle à l'axe de rotation R.
    le contact mobile 20 comprend :
    • une deuxième barre de guidage 6 liée au premier couteau 1, s'étendant selon un axe D6 parallèle à l'axe de rotation R, configurée pour autoriser un coulissement du deuxième couteau 2 par rapport au premier couteau 1,
    • un deuxième élément élastique 8 configuré pour appliquer une force élastique tendant à rapprocher les couteaux 1,2 l'un de l'autre selon une direction parallèle à l'axe de rotation R.
    La première entretoise 3 et la deuxième entretoise 4 sont en vis-à-vis l'une de l'autre selon une direction parallèle à l'axe longitudinal D1,D2 des couteaux.
  • On entend ici qu'un segment de droite issu de la première entretoise 3 et dirigé vers la deuxième entretoise 4 parallèlement à la direction longitudinale passe par la deuxième entretoise 4 sans passer par d'autre élément.
    De la même manière, un segment de droite issu de la deuxième entretoise 4 et dirigé vers la première entretoise 3 selon une direction parallèle à la direction longitudinale passe par la première entretoise 3 sans passer par d'autre élément. Autrement dit, comme on peut voir particulièrement sur la figure 5, l'espace compris longitudinalement entre la première entretoise 3 et la deuxième entretoise 4 est dépourvu d'autre entretoise.
  • Les forces électromagnétiques générées par la circulation du courant électrique entre le premier conducteur électrique 19 et le contact fixe 21 tendent à rapprocher les couteaux conducteurs 1,2 l'un de l'autre. Grace à leur profil, les couteaux conducteurs 1,2 résistent aux efforts de flexion et conservent une forme sensiblement rectiligne. Les forces électromagnétiques tendent ainsi à augmenter la pression de contact au niveau du contact fixe 21 et du premier conducteur électrique 19.
    La figure 11 schématise les forces électromagnétiques tendant à rapprocher les couteaux conducteurs 1,2. Le signe C1 désigne la zone du premier couteau 1 dans laquelle la pression de contact avec le contact fixe 21 est augmentée. De même, le signe C2 désigne la zone du deuxième couteau 2 dans laquelle la pression de contact avec le contact fixe 21 est augmentée.
    Le risque de formation d'arcs électriques parasites est évité.
    De même, les risques de réouverture spontanée du contact mobile 20 sont évités. La capacité de passage de courant entre les couteaux 1,2 et le contact fixe 21 est ainsi augmentée.
    De plus, l'absence d'entretoise intermédiaire entre la première entretoise 3 et la deuxième entretoise 4 permet d'alléger le contact mobile 20, et aussi de faciliter son assemblage.
  • La partie du premier couteau 1 s'étendant longitudinalement entre la première entretoise 3 et la deuxième entretoise 4 est ainsi libre, c'est-à-dire dépourvue d'élément de liaison pouvant s'opposer à une flexion du premier couteau 1 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R.
    Il en est de même pour le deuxième couteau 2.
  • La première barre de guidage 5 et la deuxième barre de guidage 6 sont décalées l'une par rapport à l'autre le long de l'axe longitudinal D1,D2 des couteaux 1,2.
    Le deuxième couteau 2 peut coulisser le long de la première barre de guidage 5 et le long de la deuxième barre de guidage 6.
  • Lorsque le contact mobile 20 passe de la position P1 d'ouverture à la position P2 de fermeture, le contact fixe 21 est inséré entre le premier couteau conducteur 1 et le deuxième couteau conducteur 2. Cela tend à écarter les couteaux conducteurs l'un de l'autre. Le deuxième couteau conducteur 2 coulisse le long des barres de guidage 5,6, en comprimant davantage les éléments élastiques 7,8.
  • Lorsque le contact mobile 20 passe de la position P2 de fermeture à la position P1 d'ouverture, le contact fixe 21 est dégagé de l'espace compris entre le premier couteau conducteur 1 et le deuxième couteau conducteur 2. Les couteaux 1,2 peuvent ainsi se rapprocher l'un de l'autre sous l'effet de la force appliquée par les éléments élastiques 7,8, qui relâchent leur énergie potentielle. Le deuxième couteau conducteur 2 coulisse le long des barres de guidage 5,6, jusqu'à ce que son déplacement soit bloqué par les entretoises 3,4, qui forment alors butée.
  • Selon l'exemple illustré, la première barre de guidage 5 et la première entretoise 3 sont concentriques.
    La première barre de guidage 5 et le premier élément élastique 7 sont concentriques.
  • Selon l'exemple illustré, la première barre de guidage 5 comprend un épaulement en appui sur le premier couteau 1.
    Cet épaulement permet de bloquer en translation la première barre de guidage 5 par rapport au premier couteau 1, selon un sens de déplacement orienté vers le deuxième couteau 2.
  • La première barre de guidage 5 traverse le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R.
  • Comme particulièrement visible sur la figure 4, le premier couteau 1 comprend un premier orifice traversant 9_1 recevant la première barre de guidage 5.
    Le premier couteau 1 comprend un deuxième orifice traversant 10_1 recevant la deuxième barre de guidage 6.
  • Une première coupelle d'appui 11 est rigidement liée à la première barre de guidage 5.
    Une première extrémité 7a du premier élément élastique 7 prend appui sur la première coupelle d'appui 11. Une deuxième extrémité 7b du premier élément élastique 7 prend appui sur le deuxième couteau 2.
    Le premier élément élastique 7 est ici un ressort hélicoïdal.
  • Le premier élément élastique 7 est ici monté précontraint. Le premier élément élastique 7 tend à repousser le deuxième couteau 2 vers le premier couteau 1.
  • La première coupelle d'appui 11 est vissée sur la première barre de guidage 5. L'épaulement de la première barre de guidage 5 comprend une fente permettant de visser la première barre de guidage 5 dans la première coupelle d'appui 11. La position relative de la première coupelle d'appui 11 le long de la barre de guidage peut ainsi être ajustée, ce qui permet de régler la précontrainte appliquée par le premier élément élastique 7.
  • Une deuxième coupelle d'appui 12 est rigidement liée à la deuxième barre de guidage 6.
    Une première extrémité 8a du deuxième élément élastique 8 prend appui sur la deuxième coupelle d'appui 12, et une deuxième extrémité 8b du deuxième élément élastique 8 prend appui sur le deuxième couteau 2.
    Le deuxième élément élastique 8 est ici un ressort hélicoïdal.
    L'assemblage de la deuxième coupelle d'appui 12 et de la deuxième barre de guidage 6 est réalisé de la même manière que pour l'assemblage de la première coupelle d'appui 11 et la première barre de guidage 5.
    Le deuxième élément élastique 8 est monté précontraint. Le deuxième élément élastique 8 tend à repousser le deuxième couteau 2 vers le premier couteau 1.
  • La première barre de guidage 5 et la deuxième barre de guidage 6 peuvent être identiques. De même, la première coupelle d'appui 11 et la deuxième coupelle d'appui 12 peuvent être identiques.
    Le premier élément élastique 7 et le deuxième élément élastique 8 peuvent également être identiques.
  • La première entretoise 3 est disposée entre les deux couteaux 1,2 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R, et entoure la première barre de guidage 5. La première entretoise 3 est de forme cylindrique.
    Une première surface axiale de la première entretoise 3 peut prendre appui sur le premier couteau 1 et une deuxième surface axiale de la première entretoise 3 peut prendre appui sur le deuxième couteau 2.
  • De la même manière :
    La deuxième barre de guidage 6 et la deuxième entretoise 4 sont concentriques.
    La deuxième barre de guidage 6 et le deuxième élément élastique 8 sont concentriques.
    La deuxième barre de guidage 6 comprend un épaulement en appui sur le deuxième couteau 2.
    La deuxième barre de guidage 6 traverse le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R20.
  • Le deuxième couteau 2 comprend un premier orifice traversant 9_2 recevant la première barre de guidage 5.
    Le deuxième couteau 2 comprend un deuxième orifice traversant 10_2 recevant la deuxième barre de guidage 6.
  • Chaque orifice traversant 9_1, 9_2, 10_1, 10_2 est ici cylindrique, d'un diamètre légèrement supérieur au diamètre des barres de guidage 5,6 de façon à permettre le passage des barres de guidage 5,6 ainsi qu'un coulissement aisé du deuxième couteau conducteur 2 le long des barres de guidage 5,6.
    Chaque orifice traversant 9_1, 9_2, 10_1, 10_2 est formée dans une portion de matière faisant partie de la troisième portion T3_1, T3_2.
    Comme on peut le voir particulièrement sur la figure 8, les orifices traversant permettant le passage des barres de guidage sont réalisés dans des zones d'épaisseur augmentée par rapport aux zones voisines selon l'axe longitudinal D1,D2.
    L'axe de chaque orifice traversant coupe l'axe longitudinal D1,D2 du couteau conducteur considéré.
  • La deuxième entretoise 4 est disposée entre les deux couteaux 1,2 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R, et entoure la deuxième barre de guidage 6. La deuxième entretoise 4 est de forme cylindrique.
  • Une première surface axiale de la deuxième entretoise 4 peut prendre appui sur le premier couteau 1 et une deuxième surface axiale de la deuxième entretoise 4 peut prendre appui sur le deuxième couteau 2.
  • Lorsque le contact mobile 20 est en position ouverte, la force élastique développée par le deuxième élément élastique 8 maintient chacun des deux couteaux 1,2 en butée contre la deuxième entretoise 4. En effet, en absence de contact fixe 21 entre les deux couteaux, la deuxième entretoise 4 évite aux couteaux de venir en contact l'un avec l'autre et assure une distance minimale entre les couteaux 1,2. Cette distance minimale est légèrement inférieure à la taille du contact fixe 21, de façon à permettre une insertion aisée du contact fixe 21 à la prochaine manœuvre de fermeture du contact mobile 20.
    Le bord de chaque couteau 1,2 est chanfreiné de façon à faciliter l'insertion du contact fixe 21 entre les deux couteaux.
  • Selon l'exemple illustré, la première portion T1_1,T1_2 d'une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 est de forme convexe.
    De même, la deuxième portion T2_1,T2_2 d'une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 est de forme convexe.
  • La troisième portion T3_1,T3_2 de chaque couteau 1,2 s'étend de manière continue de part et d'autre de l'axe longitudinal D1,D2 de chaque couteau.
    En d'autres termes, la troisième portion T3_1,T3_2 est formée d'un seul tenant, c'est-à-dire qu'elle forme un bloc ininterrompu.
    Lorsque la section transversale réalisée passe par un orifice 9_1, 9_2 permettant le passage de barre de guidage 5, la troisième portion T3_1,T3_2 est formée en deux parties séparées l'une de l'autre par une section de cet orifice.
    Il en est de même lorsque la section transversale réalisée passe par un orifice 10_1, 10_2 permettant le passage de barre de guidage 6.
  • Selon l'exemple illustré, la première portion T1_1,T1_2 et la deuxième portion T2_1,T2_2 d'une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 sont symétriques l'une de l'autre par rapport à l'axe longitudinal D1,D2 dudit couteau 1,2.
  • Selon un exemple de réalisation, la première portion T1_1,T1_2 d'une section transversale S1,S2 de chaque couteau 1,2 comprend une partie sensiblement semicirculaire,
    et un premier bord longitudinal B1_1,B1_2 de chaque couteau 1,2 fait partie de la partie sensiblement semicirculaire de la première portion T1_1,T1_2.
  • Un rayon de courbure r1 de la première partie sensiblement semicirculaire de la première portion T1_1,T1_2 est compris entre 30% et 60% de l'épaisseur E de chaque couteau 1,2.
  • D'une manière similaire, la deuxième portion T2_1,T2_2 de chaque couteau 1,2 comprend une partie sensiblement semicirculaire,
    et un deuxième bord longitudinal B2_1,B2_2 de chaque couteau 1,2 fait partie de la partie sensiblement semicirculaire de la deuxième portion T2_1,T2_2.
  • Un rayon de courbure r2 de la partie sensiblement semicirculaire de la deuxième portion T2_1,T2_2 est compris entre 30% et 60% de l'épaisseur E de chaque couteau 1,2.
    Sur la figure 7, le signe V1_2 désigne la partie sensiblement semicirculaire de la première portion T1_2 de la section transversale S2 du deuxième couteau 2, et le signe V2_2 désigne la partie sensiblement semicirculaire de la deuxième portion T2_2 de la section transversale S2 du deuxième couteau 2.
  • Les couteaux 1,2 présente ainsi un profil arrondi au voisinage de leurs bords longitudinaux. Par rapport aux couteaux conventionnels ayant une section sensiblement rectangulaire, ce profil arrondi permet de limiter les contraintes diélectriques au bord des couteaux, en plus d'augmenter leur rigidité.
  • Selon l'exemple illustré, la troisième portion T3_1,T3_2 de chaque couteau 1,2 est de forme sensiblement rectangulaire.
    Sur la figure 7, les lignes pointillées désignées par le signe h indiquent les limites entre les différentes portions. Ces limites sont virtuelles, puisque les différentes portions sont dans le prolongement l'une de l'autre.
  • La figure 4 représente les deux couteaux conducteurs 1,2 du contact mobile 20, écartés l'un de l'autre.
  • Le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2 ont la même longueur L, mesurée parallèlement à l'axe longitudinal D1,D2.
    Le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2 ont la même largeur M, mesurée parallèlement à l'axe transversal T1,T2.
  • Le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2 ont la même épaisseur E, mesurée parallèlement à l'axe perpendiculaire à l'axe longitudinal D1,D2 et à l'axe transversal T1,T2.
    L'épaisseur E des couteaux conducteurs 1,2 est définie comme l'épaisseur à l'endroit d'épaisseur maximale.
  • Le premier couteau 1 et le deuxième couteau 2 sont symétriques l'un de l'autre par rapport à un plan Pl parallèle au premier plan Pl1 défini par l'axe longitudinal D1 et l'axe transversal T1 du premier couteau conducteur 1.
  • Le premier couteau 1 comprend une première face 15_1 en vis-à-vis du deuxième couteau 2 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R, et la première face 15_1 du premier couteau 1 est plane.
    De même, le deuxième couteau 2 comprend une première face 15_2 en vis-à-vis du premier couteau 1 selon une direction parallèle à l'axe de rotation R. La première face 15_2 du deuxième couteau 2 est plane.
  • Comme représenté sur la figure 6, le premier conducteur électrique 19 est disposé entre la première face 15_1 du premier couteau 1 et la première face 15_2 du deuxième couteau 2, et est en contact avec chacune de ces faces sous l'effet de la force développée par le premier élément élastique 7.
  • La figure 9 représente le premier couteau 1, selon un angle de vue différent de celui des figures 3 et 4.
    Le deuxième couteau 2, non représenté, possède les mêmes caractéristiques géométriques que le premier couteau 1, et est symétrique du premier couteau 1.
  • Chaque couteau 1,2 comprend deux bords longitudinaux et deux bords transversaux.
    Chaque couteau 1,2 comprend :
    • une première partie 17_1,17_2 d'épaisseur e1_1,e1_2 inférieure à un seuil prédéterminé s, la première partie 17_1,17_2 s'étendant longitudinalement selon l'axe longitudinal D1,D2 et transversalement de part et d'autre de l'axe longitudinal D1,D2, et
    • une deuxième partie 18_1,18_2 d'épaisseur e2_1,e2_2 supérieure au seuil prédéterminé s, la deuxième partie 18_1,18_2 entourant la première partie 17_1,17_2.
    La deuxième partie 18_1,18_2 forme les bords longitudinaux du couteau 1,2 et les bords transversaux du couteau 1,2.
  • Chaque couteau 1,2 est ainsi formé d'une portion dite affinée 17_1, 17_2 s'étendant longitudinalement et transversalement. Cette portion dite affinée 17_1, 17_2 est prolongée par un bourrelet 18_1, 18_2 d'épaisseur supérieure à l'épaisseur de la portion affinée. La portion affinée 17_1, 17_2 est entourée par la partie en forme de bourrelet 18_1, 18_2.
  • Les bords longitudinaux de chaque couteau 1,2 font partie de la deuxième partie 18_1,18_2, possédant une épaisseur accrue.
    De même, les bords 2 transversaux font partie de la deuxième partie 18_1,18_2, possédant une épaisseur accrue.
  • Le seuil prédéterminé s est par exemple compris entre 30% et 60% de l'épaisseur E de chaque couteau 1,2.
    L'épaisseur de la deuxième partie 18_1,18_2 est égale à l'épaisseur E de chaque couteau 1,2, puisque cette deuxième partie 18_1, 18_2 forme respectivement la zone la plus épaisse du premier couteau 1 et du deuxième couteau 2.
  • La figure 12 illustre un deuxième mode de réalisation d'un couteau 1 du contact mobile 20.
    Dans ce mode de réalisation, chaque couteau 1,2 comprend un évidement traversant s'étendant longitudinalement selon l'axe longitudinal D1, D2 et transversalement de part et d'autre de l'axe longitudinal D1,D2.
    Une longueur LE de l'évidement traversant est comprise entre 20% et 80% d'une longueur L du couteau 1,2.
    Une largeur ME de l'évidement traversant 27_1,27_2 est comprise entre 25% et 75% d'une largeur M du couteau 1,2.
  • La longueur LE de l'évidement traversant 27_1 est mesurée parallèlement à l'axe longitudinal D1 du couteau 1. Il en est de même pour la mesure de la longueur de l'évidement traversant du couteau 2.
    La largeur ME de l'évidement traversant 27_1 est mesurée parallèlement à l'axe transversal T1 du couteau 1. De même la mesure de la largeur de l'évidement traversant du couteau 2 est mesurée parallèlement à l'axe transversal T2 du couteau 2.
  • Sur la figure 12, le signe 27_1 désigne l'évidement traversant du couteau 1. Le deuxième couteau 2 n'est pas représenté sur la figure 12. Le deuxième couteau 2 est le symétrique du premier couteau 1, comme pour le premier mode de réalisation.
  • L'évidement traversant 27_1,27_2 est distant des bords longitudinaux du couteau 1,2 et des bords transversaux du couteau 1,2.
    En d'autres termes, chaque couteau 1,2 est formé d'une portion continue de matière entourant un évidement traversant central. Dans ce mode de réalisation, la portion affinée préalablement décrite est d'épaisseur nulle. L'évidement traversant central forme une zone dépourvue de matière.
    Le courant électrique circule dans chaque couteau 1,2 en parallèle dans la portion de matière comprise entre le premier bord longitudinal B1_1 et l'évidement traversant 27_1, et dans la portion de matière comprise entre l'évidement traversant 27_1 et le deuxième bord longitudinal B2_1.
    Les dimensions LE, ME de l'évidement central 27_1 sont choisies de façon à ce que la section transversale du couteau ait, dans la zone de l'évidement central 27_1, une surface suffisante pour assurer le passage d'un courant d'une intensité égale à l'intensité maximale recherchée.
  • Sur l'exemple représenté, l'évidement traversant 27_1 est de forme sensiblement rectangulaire.
    Le signe 28A_1 désigne une première portion de circulation du courant électrique, et le signe 28B_1 désigne une deuxième portion de circulation du courant électrique. Les deux portions de matière 28A_1, 28B_1 séparées par l'évidement traversant 27_1 selon une direction parallèle à l'axe transversal T1 sont ici d'épaisseur constante.
    De même, les deux portions de matière 29A_1, 29B_1 séparées par l'évidement traversant 27_1 selon une direction parallèle à l'axe longitudinal D1 sont d'épaisseur constante.
    Comme pour le premier mode de réalisation, le premier bord longitudinal B1_1 et le deuxième bord longitudinal B2_1 sont de forme arrondie.

Claims (14)

  1. Contact mobile (20) pour un dispositif de coupure de courant électrique (50), comportant :
    - un premier couteau conducteur (1) et un deuxième couteau conducteur (2), chaque couteau conducteur (1,2) s'étendant longitudinalement selon un axe longitudinal (D1, D2), et transversalement selon un axe transversal (T1, T2),
    l'axe longitudinal (D1) et l'axe transversal (T1) du premier couteau conducteur (1) définissant un premier plan (Pl1), l'axe longitudinal (D2) et l'axe transversal (T2) du deuxième couteau conducteur (2) définissant un deuxième plan (Pl2),
    le premier plan (Pl1) et le deuxième plan (Pl2) étant parallèles entre eux et distants l'un de l'autre,
    le premier couteau conducteur (1) et le deuxième couteau conducteur (2) étant liés en rotation autour un axe de rotation commun (R) perpendiculaire au premier plan (Pl1) et au deuxième plan (Pl2),
    - une première entretoise (3) et une deuxième entretoise (4) disposées entre le premier couteau (1) et le deuxième couteau (2), configurées pour maintenir une distance minimale entre le premier couteau (1) et le deuxième couteau (2),
    dans lequel une section transversale (S1,S2) de chaque couteau (1,2) est conformée pour :
    - avoir une aire égale à l'aire d'une section transversale (S1',S2') de référence ayant une forme rectangulaire et ayant une même longueur (a), la longueur (a) étant mesurée parallèlement à l'axe transversal (T1, T2), et
    - avoir un moment quadratique supérieur au moment quadratique de la section transversale de référence (S1',S2'), le moment quadratique étant déterminé par rapport à un axe parallèle à l'axe transversal (T1,T2) des couteaux (1,2).
  2. Contact mobile (20) selon la revendication 1, dans lequel chaque couteau conducteur (1,2) s'étend selon l'axe transversal (T1, T2) entre un premier bord longitudinal (B1_1, B1_2) et un deuxième bord longitudinal (B2_1, B2_2),
    dans lequel une section transversale (S1,S2) de chaque couteau (1,2) comprend :
    - une première portion (T1_1, T1_2) adjacente au premier bord longitudinal (B1_1, B1_2) dudit couteau (1,2),
    - une deuxième portion (T2_1, T2_2) adjacente au deuxième bord longitudinal (B2_1,B2_2) dudit couteau (1,2),
    - une troisième portion (T3_1,T3_2) reliant la première portion (T1_1,T1_2) à la deuxième portion (T2_1,T2_2),
    et dans lequel :
    - l'épaisseur (e1_1,e1_2) de la première portion (T1_1,T1_2) et l'épaisseur (e2_1,e2_2) de la deuxième portion (T2_1,T2_2) sont supérieures à l'épaisseur (e3_1,e3_2) de la troisième portion (T3_1,T3_2).
  3. Contact mobile (20) selon la revendication précédente, dans lequel l'épaisseur (e3_1,e3_2) de la troisième portion (T3_1,T3_2) est inférieure à 60% de l'épaisseur (e1_1,e1_2) de la première portion (T1_1,T1_2), de préférence inférieure à 50% de l'épaisseur (e1_1,e1_2) de la première portion (T1_1,T1_2), de préférence encore inférieure à 40% de l'épaisseur (e1_1,e1_2) de la première portion (T1_1,T1_2), l'épaisseur étant mesurée parallèlement à une direction perpendiculaire à la fois à l'axe longitudinal (D1,D2) et à l'axe transversal (T1,T2).
  4. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes, comprenant :
    - une première barre de guidage (5) liée au premier couteau (1), s'étendant selon un axe (D5) parallèle à l'axe de rotation (R), configurée pour autoriser un coulissement du deuxième couteau (2) par rapport au premier couteau (1),
    - un premier élément élastique (7) configuré pour appliquer une force élastique tendant à rapprocher les couteaux (1,2) l'un de l'autre selon une direction parallèle à l'axe de rotation (R),
    - une deuxième barre de guidage (6) liée au premier couteau (1), s'étendant selon un axe (D6) parallèle à l'axe de rotation (R), configurée pour autoriser un coulissement du deuxième couteau (2) par rapport au premier couteau (1),
    - un deuxième élément élastique (8) configuré pour appliquer une force élastique tendant à rapprocher les couteaux (1,2) l'un de l'autre selon une direction parallèle à l'axe de rotation (R),
    dans lequel la première entretoise (3) et la deuxième entretoise (4) sont en vis-à-vis l'une de l'autre selon une direction parallèle à l'axe longitudinal (D1,D2) des couteaux.
  5. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes en combinaison avec la revendication 2, dans lequel la troisième portion (T3_1,T3_2) de chaque couteau (1,2) s'étend de manière continue de part et d'autre de l'axe longitudinal (D1,D2) de chaque couteau.
  6. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes en combinaison avec la revendication 2, dans lequel la première portion (T1_1,T1_2) et la deuxième portion (T2_1,T2_2) d'une section transversale (S1,S2) de chaque couteau (1,2) sont symétriques l'une de l'autre par rapport à l'axe longitudinal (D1,D2) dudit couteau (1,2).
  7. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes en combinaison avec la revendication 2, dans lequel la première portion (T1_1,T1_2) d'une section transversale (S1,S2) de chaque couteau (1,2) comprend une partie sensiblement semicirculaire,
    un premier bord longitudinal (B1_1,B1_2) de chaque couteau (1,2) faisant partie de la partie sensiblement semicirculaire de la première portion (T1_1,T1_2),
    et dans lequel la deuxième portion (T2_1,T2_2) de chaque couteau (1,2) comprend une partie sensiblement semicirculaire,
    un deuxième bord longitudinal (B2_1,B2_2) de chaque couteau (1,2) faisant partie de la partie sensiblement semicirculaire de la deuxième portion (T2_1,T2_2).
  8. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes en combinaison avec la revendication 2, dans lequel la troisième portion (T3_1,T3_2) de chaque couteau (1,2) est de forme sensiblement rectangulaire.
  9. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le premier couteau (1) et le deuxième couteau (2) sont symétriques l'un de l'autre par rapport à un plan (P) parallèle au premier plan (Pl1) défini par l'axe longitudinal (D1) et l'axe transversal (T1) du premier couteau conducteur (1).
  10. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel :
    - le premier couteau (1) comprend une première face (15_1) en vis-à-vis du deuxième couteau (2) selon une direction parallèle à l'axe de rotation (R), la première face (15_1) du premier couteau (1) étant plane, et
    - le deuxième couteau (2) comprend une première face (15_2) en vis-à-vis du premier couteau (1) selon une direction parallèle à l'axe de rotation (R), la première face (15_2) du deuxième couteau (2) étant plane.
  11. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel chaque couteau (1,2) comprend deux bords longitudinaux et deux bords transversaux,
    et dans lequel chaque couteau (1,2) comprend :
    - une première partie (17_1,17_2) d'épaisseur (e1_1,e1_2) inférieure à un seuil prédéterminé (s), la première partie (17_1,17_2) s'étendant longitudinalement selon l'axe longitudinal (D1,D2) et transversalement de part et d'autre de l'axe longitudinal (D1,D2), et
    - une deuxième partie (18_1,18_2) d'épaisseur (e2_1,e2_2) supérieure au seuil prédéterminé (s), la deuxième partie (18_1,18_2) entourant la première partie (17_1,17_2),
    la deuxième partie (18_1,18_2) formant les bords longitudinaux du couteau (1,2) et les bords transversaux du couteau (1,2).
  12. Contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel chaque couteau (1,2) comprend :
    - un évidement traversant (27_1,27_2) s'étendant longitudinalement selon l'axe longitudinal (D1,D2) et transversalement de part et d'autre de l'axe longitudinal (D1,D2),
    une longueur de l'évidement (27_1,27_2) étant comprise entre 20% et 80% d'une longueur du couteau (1,2),
    une largeur de l'évidement (27_1,27_2) étant comprise entre 25% et 75% d'une largeur du couteau (1,2).
  13. Dispositif de coupure de courant électrique (50), comprenant :
    - une première portion de ligne électrique (25-1) comprenant un premier conducteur électrique (19) et un contact mobile (20) selon l'une des revendications précédentes, le contact (20) étant mobile en rotation par rapport au premier conducteur électrique (19),
    - une deuxième portion de ligne électrique (25-2) comprenant un deuxième conducteur électrique (22) et un contact fixe (21) solidaire du deuxième conducteur électrique (22),
    le contact mobile (20) étant configuré pour être déplacé entre :
    - une première position (P1) dite position d'ouverture dans lequel le contact mobile (20) est écarté du contact fixe (21) de façon à interdire le passage de courant électrique entre la première portion de ligne électrique (25-1) et la deuxième portion de ligne électrique (25-2), et
    - une deuxième position (P2) dite position de fermeture dans laquelle le contact mobile (20) est en contact avec le contact fixe (21) de façon à permettre un passage de courant électrique entre la première portion de ligne électrique (25-1) et la deuxième portion de ligne électrique (25-2).
  14. Appareil électrique (100) de moyenne tension, configuré pour sélectivement établir ou couper le courant dans un réseau électrique de moyenne tension comportant trois phases (Ph1,Ph2,Ph3), comprenant un dispositif de coupure de courant électrique (50A, 50B, 50C) selon la revendication précédente disposé respectivement sur chacune des phases (Ph1,Ph2,Ph3) du réseau électrique.
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005060633A1 (de) * 2005-12-13 2007-06-14 Siemens Ag Lasttrennschalter für eine gekapselte Schaltanlage
EP3792946A1 (fr) * 2018-05-10 2021-03-17 Mitsubishi Electric Corporation Commutateur
EP3839995A1 (fr) * 2019-12-19 2021-06-23 ABB Schweiz AG Dispositif de commutateur à couteau

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005060633A1 (de) * 2005-12-13 2007-06-14 Siemens Ag Lasttrennschalter für eine gekapselte Schaltanlage
EP3792946A1 (fr) * 2018-05-10 2021-03-17 Mitsubishi Electric Corporation Commutateur
EP3839995A1 (fr) * 2019-12-19 2021-06-23 ABB Schweiz AG Dispositif de commutateur à couteau

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