EP4690404A1 - Composant électronique destiné à être embarqué sur un véhicule - Google Patents

Composant électronique destiné à être embarqué sur un véhicule

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Publication number
EP4690404A1
EP4690404A1 EP24707037.8A EP24707037A EP4690404A1 EP 4690404 A1 EP4690404 A1 EP 4690404A1 EP 24707037 A EP24707037 A EP 24707037A EP 4690404 A1 EP4690404 A1 EP 4690404A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
insulation fault
impedance
voltage
frequency
inverter
Prior art date
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Pending
Application number
EP24707037.8A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Jean-Noel Fiorina
Fred JACQUES
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Valeo eAutomotive Germany GmbH
Original Assignee
Valeo eAutomotive Germany GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Valeo eAutomotive Germany GmbH filed Critical Valeo eAutomotive Germany GmbH
Publication of EP4690404A1 publication Critical patent/EP4690404A1/fr
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
    • H02H3/16—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to fault current to earth, frame or mass
    • H02H3/17—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to fault current to earth, frame or mass by means of an auxiliary voltage injected into the installation to be protected
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L3/00—Electric devices on electrically-propelled vehicles for safety purposes; Monitoring operating variables, e.g. speed, deceleration or energy consumption
    • B60L3/0023—Detecting, eliminating, remedying or compensating for drive train abnormalities, e.g. failures within the drive train
    • B60L3/0069—Detecting, eliminating, remedying or compensating for drive train abnormalities, e.g. failures within the drive train relating to the isolation, e.g. ground fault or leak current
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L3/00—Electric devices on electrically-propelled vehicles for safety purposes; Monitoring operating variables, e.g. speed, deceleration or energy consumption
    • B60L3/04—Cutting off the power supply under fault conditions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L53/00—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles
    • B60L53/10—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles characterised by the energy transfer between the charging station and the vehicle
    • B60L53/14—Conductive energy transfer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L53/00—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles
    • B60L53/20—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles characterised by converters located in the vehicle
    • B60L53/22—Constructional details or arrangements of charging converters specially adapted for charging electric vehicles
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/005—Testing of electric installations on transport means
    • G01R31/006—Testing of electric installations on transport means on road vehicles, e.g. automobiles or trucks
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/52—Testing for short-circuits, leakage current or ground faults

Definitions

  • the present invention relates to an electronic component intended to be mounted on a vehicle.
  • a component provides, for example, the electrical power supply to a vehicle electrical energy storage unit, and is also called a “charger” for this electrical energy storage unit.
  • the electrical energy storage unit is, for example, a battery, which may have a nominal voltage greater than 60V, for example greater than or equal to 300V, 400V, 800V, or even 1000V.
  • This component comprises, in a known example:
  • an inverter/rectifier receiving an alternating voltage as input and providing a direct voltage as output
  • DC/DC converter located downstream of the inverter/rectifier and connected to the electrical energy storage unit.
  • the invention aims to meet this need and achieves this, according to one of its aspects, using an electronic component for charging an electrical energy storage unit, comprising:
  • the inverter/rectifier being arranged in series between the connector and the DC/DC converter, the component comprising a device for detecting an insulation fault between the earth and at least one of the neutral and one phase of the alternating voltage, this device comprising:
  • an impedance in particular a measuring resistor, arranged between the input and the output, detection of an insulation fault being carried out as a function of the value of an electrical quantity associated with this impedance.
  • the presence of such an insulation fault detection device allows the electronic component to operate in reverse mode, with a load or the electrical network then being supplied from the electrical energy storage unit. Insulation fault detection ensures the safety of users in contact with the load or the electrical network.
  • the load can be any, including in particular the energy storage unit of another vehicle according to a so-called V2V (“vehicle to vehicle” in English) configuration or any equipment of a home or premises.
  • the neutral and earth are preferably isolated.
  • its chassis is for example earthed and the insulation distance and creepage distances from the chassis can then comply with the IEC 60664-4 standard.
  • the phase(s) of the alternating voltage are also isolated from earth.
  • the insulation distance and creepage distances of this or these phases from the chassis are for example compliant with the IEC 60664-4 standard.
  • the insulation fault detection device comprises, for example, a determination system determining the value of the electrical quantity associated with the impedance, for example the voltage across this impedance or the current flowing in this impedance. This determination is made, for example, by a measurement.
  • the insulation fault detection device may comprise a controllable switch, configured to interrupt the flow of current between the input and the impedance.
  • this switch allows when it is open that there is no loss of current through the insulation fault detection device.
  • This controllable switch is for example an electrotechnical relay.
  • the invention is however not limited to such an example, other switches being possible, for example a static relay based on optical couplers and/or MOS transistor and/or IGBT transistor.
  • the electrical quantity associated with the impedance is, for example, the voltage across the impedance.
  • this electrical quantity is, for example, the current flowing in this impedance.
  • the impedance is for example arranged relative to the input and output of the insulation fault detection device so that the voltage across the impedance is obtained from the voltage between the input and output of the insulation fault detection device by voltage divider bridge.
  • the determination system may include:
  • Such a determination system makes it possible to use a signal generated on the basis of the voltage at the second frequency to detect an insulation fault. Indeed, when the controllable switch is closed, the flow of a current is allowed through the impedance between the neutral of the alternating voltage and the earth. In such a case, if an insulation fault between a phase and the earth exists, a fault resistance then exists between this phase and the earth. The phase-neutral voltage for this phase at the first frequency, as well as the voltage generated by the generator of the insulation fault detection device at the second frequency, are then applied to the impedance and to this fault resistance.
  • the amplification stage of the insulation fault detection device determination system may implement differential amplification, and/or the filtering stage may implement a low-pass filter.
  • the differential amplification makes it easier to process the voltage at the second frequency.
  • the filter stage is for example a low-pass filter whose cut-off frequency can be 50 Hz. Any other cut-off frequency value allowing the component which is at the first frequency in the voltage across the impedance to be filtered is possible.
  • the component may comprise a processing unit configured to deduce from the determined voltage value at least one of:
  • This processing unit may belong to the insulation fault detection device, for example to the determination system, or be a processing unit separate from this device.
  • This processing unit is for example integrated into the inverter/rectifier control.
  • this processing unit is for example integrated into a transmission control module (called "TCU” in English), or into a vehicle control module (called “VCU” in English).
  • the processing unit is for example configured to deduce from the voltage value measured at the terminals of the impedance at least one of:
  • the threshold value is for example 500'Q/V, as prescribed by the GBT 184874 -20XX standard.
  • the ratio between the first frequency and the second frequency may be greater than 5, in particular greater than 10.
  • the first frequency is for example equal to 50Hz or 60Hz
  • the second frequency may be between 1Hz and 5Hz, being in particular equal to 2Hz.
  • the voltage supplied by the generator of the insulation fault detection device may have an amplitude of a few V, for example a voltage between 0 and 5V. It may be a sinusoidal voltage.
  • the component may comprise an alternating current filtering stage, this filtering stage being arranged in series between the connector and the inverter/rectifier.
  • This filtering stage allows, for example, when the alternating voltage is polyphase, a filtering of the common mode current and/or a filtering of the differential current.
  • the input of the insulation fault detection device may be arranged in series between the filter stage and the inverter/rectifier.
  • the input of the insulation fault detection device may be arranged in series between the filter stage and the connector.
  • the network voltage may be polyphase, including three-phase. This voltage may have a frequency of 50 Hz or 60 Hz and an effective value of 230V or 240V. Alternatively, the network voltage may be single-phase.
  • the electrical energy storage unit is, for example, a battery, which may have a nominal voltage greater than 60V, for example greater than or equal to 300V, 400V, 800V, or even 1000V.
  • the impedance to which the determination system is associated can be a resistor.
  • Other embodiments are possible, such as an inductance or a capacitor.
  • the inverter/rectifier and the device for detecting an insulation fault between earth and at least one of the neutral and one phase of the alternating voltage may be contained in the same housing of the component.
  • the inverter/rectifier and the device for detecting an insulation fault are, for example, permanently physically integral with each other within the component, unlike the case where the insulation fault detection device would be housed in an interconnector between the component and the electrical network, this interconnector then being electrically connected to the component only when the component exchanges electrical energy with the electrical network.
  • the insulation fault detection device is for example carried in whole or in part by one of the component's cards, for example by the power card of the inverter/rectifier of the component and/or by the control card of this inverter/rectifier.
  • the electronic component may comprise, in the same housing or not, an inverter/rectifier and a DC/DC converter.
  • the DC/DC converter has, for example, galvanic isolation, in particular via a transformer such as a three-phase transformer.
  • the device for detecting an insulation fault is, for example, mounted on the inverter/rectifier, and it may be received against the internal wall of the housing.
  • the housing may have two zones of different heights, one of these zones accommodating the inverter/rectifier and the other of these zones accommodating the DC/DC converter.
  • the insulation fault detection device can then be accommodated in an outgrowth of the highest zone.
  • the invention also relates, according to another of its aspects, to a method for detecting an insulation fault between the earth and at least one of the neutral and one phase of the alternating voltage circulating in an electronic component comprising:
  • a device for detecting an insulation fault comprising:
  • an impedance in particular a measuring resistor, arranged between the input and the output, detection of an insulation fault being carried out as a function of the value of an electrical quantity associated with this impedance.
  • the insulation fault detection device may comprise a controllable switch, in particular an electrotechnical relay, configured to interrupt the flow of current between the input and the resistor, and this switch may be controlled so that it is closed as long as the current flows from the electrical energy storage unit to the connector.
  • a controllable switch in particular an electrotechnical relay, configured to interrupt the flow of current between the input and the resistor, and this switch may be controlled so that it is closed as long as the current flows from the electrical energy storage unit to the connector.
  • the inverter/rectifier can be controlled as an inverter, so that the electrical grid or the load is supplied with alternating voltage from the component.
  • FIG.l represents an electronic component providing the electrical power supply to a vehicle electrical energy storage unit
  • FIG.2 represents a part of the electronic component of figure 1, also comprising a device for detecting an insulation fault according to an exemplary implementation of the invention
  • FIG.3 is a modeling of the component of figure 2 in the event of an insulation fault between a phase of the alternating voltage and the earth
  • FIG.4 is a model of the component of figure 2 in the event of an insulation fault between the neutral of the alternating voltage and the earth,
  • FIG.5 is a view of Figure 2 in which an exemplary embodiment of the measuring system of the insulation fault detection device is shown.
  • FIG.6 structurally represents an electronic component with its housing.
  • FIG 1 shows an electronic component 2 for charging an electrical energy storage unit 4.
  • This electronic component 2 comprises:
  • a connector 5 capable of being connected to an electrical network supplying an alternating voltage
  • the inverter/rectifier 6 is here arranged in series between the connector 5 and the DC/DC converter 8.
  • the electrical energy storage unit 4 is here a battery used for the electrical power supply of an electric vehicle propulsion machine.
  • This battery has for example a nominal voltage greater than 60V, in particular 300V, in particular 400V, in particular 800V, or even 1000V.
  • the electrical network is, for example, a three-phase network carrying a voltage at a first frequency which is 50Hz or 60Hz and whose effective value is 230V or 240V.
  • a filtering stage 10 of the alternating current can be provided, this filtering stage 10 being here arranged in series between the connector 5 and the inverter/rectifier 6.
  • This filtering stage 10 allows for example, when the alternating voltage is polyphase, a filtering of the common mode current and/or a filtering of the differential current.
  • another direct current filtering stage 11 may be present, then being arranged in series between the direct current/direct current converter 8 and the electrical energy storage unit 4, as shown in FIG. 1.
  • the DC/DC converter 8 is for example a resonant converter, for example of the CLLC type.
  • the component 2 comprises a device for detecting an insulation fault 1 between at least one of:
  • the insulation fault detection device 1 has an input 12 which can be connected to the alternating voltage between the filter stage 10 and the inverter/rectifier 6 or which can be connected to the alternating voltage between the connector 5 and the filter stage 10.
  • the connection of the insulation fault detection device is made between the connector 5 and the filter stage 10.
  • the detection device 1 makes it possible to detect an insulation fault between the earth and the neutral N, or an insulation fault between a phase L1, L2, L3 of the alternating voltage and the earth.
  • This detection device 1 also comprises an output 15 connected to the earth, an impedance 16, which is in this specific example a measuring resistor, and it here comprises a system 18 for determining the voltage across this measuring resistor 16.
  • the detection device 1 also comprises a generator 19 providing an alternating voltage at a second frequency, for example 2 Hz, and the amplitude of which may be of the order of a few V, for example 3 V.
  • the electronic component 2 further comprises a processing unit 20 implementing one or more microcontrollers.
  • This processing unit 20 may be integrated into the detection device 1 and dedicated to the latter. Where appropriate, this processing unit is confused with the determination system 18.
  • the processing unit 20 belongs to a centralized control of the vehicle, also called “VCU”, or to a control of the inverter/rectifier 6.
  • the device 1 comprises, in addition to the aforementioned elements, an electronic switch 25, which is here a relay, and its control circuit 26.
  • a resistor 29 is connected in series between the switch 25 and the measuring resistor 16, this resistor 29 defining with the measuring resistor 16 a voltage divider bridge type assembly.
  • FIGS. 3 and 4 respectively model the case of an insulation fault between phase L1 and earth, and the case of an insulation fault between neutral N and earth.
  • Figure 3 corresponds to the case where an insulation fault exists between phase L1 and earth.
  • relay 25 When relay 25 is closed, current flows via input 12 through resistors 29 and 16 while a fault resistor 30 models the insulation fault between phase L1 and earth.
  • phase-neutral voltage VI for phase L1 at the first frequency is then applied to resistors 16, 29 and 30.
  • the voltage at the second frequency supplied by the generator 19 is also applied to these resistors 16, 29 and 30.
  • the determination system 18 receives as input the voltage applied to the terminals of the measuring resistor 16. This voltage here comprises a component at the first frequency and at the second frequency.
  • the determination system 18 may comprise:
  • the voltage value determined by the determination system 18 is then used to detect whether or not there is an insulation fault between one of the phases of the network and the earth. This detection can be carried out by the determination system 18 or by the unit processing 20, and it may consist in comparing the value processed by the determination system from the voltage at the second frequency to a predefined value corresponding to an absence of such an insulation fault.
  • Detection may consist in determining, on the basis of the value processed by the determination system from the voltage at the second frequency, the value of the impedance between the neutral and the earth or the value of the impedance between the phase and the earth. By comparing this impedance value and a threshold, for example 500Q/V, it can be determined whether or not an insulation fault exists. Thus, when the impedance value between the neutral and the earth or between the phase and the earth is lower than this threshold, an insulation fault is detected.
  • a threshold for example 500Q/V
  • Figure 4 corresponds to the case where an insulation fault exists between neutral N and earth.
  • relay 25 When relay 25 is closed, current flows via input 12 through resistors 29 and 16 while a fault resistor 31 models the insulation fault between neutral N and earth.
  • the value processed by the determination system 18 from the voltage at the second frequency is then used to detect whether or not there is an insulation fault between one of the phases of the network and the earth.
  • Figure 5 shows a more precise embodiment of the detection device 1 whose operation has been described previously. It can be seen in particular that the determination system 18 uses several operational amplifiers to perform differential amplification according to 30 on the one hand, and low-pass filtering according to 31 on the other hand.
  • the low-pass filter used has, for example, a cut-off frequency of 50 Hz.
  • the measuring resistor 16 has for example a value of 5 k'Q and the other resistors used can have any value between Ik'Q and I MQ.
  • R7, R8, RIO, Rll RI 8, RI 9, R20 have a value of lOOk'Q
  • - R21 has a value of 166k'Q
  • - R22 and R24 have a value of 300k'Q
  • the component 2 of FIG. 1 is for example contained in the same housing 100, as shown in FIG. 6.
  • This housing 100 may have a stepped bottom wall 101, this bottom wall 101 having two flat portions 102 and 103 parallel to each other and offset from each other.
  • the device 1 which has just been described is for example received in a protrusion 104 extending from the highest portion 102 encroaching on the lowest portion 103.
  • the filtering stage 10 and the inverter/rectifier 6 of FIG. 1 are for example arranged in the part of the housing 100 containing the flat portion 102 while the DC/DC converter 8 is arranged in the part of the housing 100 containing the flat portion 103.
  • the invention is not limited to the example which has just been described. Realizations of the impedance 16 other than via a resistor are for example possible.
  • the alternating voltage is single-phase.

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Abstract

Composant électronique pour la charge d'une unité de stockage d'énergie électrique, comprenant : - un connecteur (5) apte à être branché à un réseau électrique fournissant une tension alternative à une première fréquence, et - un onduleur/redresseur (6), le composant comprenant un dispositif de détection (1) d'un défaut d'isolement entre la terre et l'un au moins du neutre et d'une phase de la tension alternative, ce dispositif comprenant : - une entrée (12) connectée au neutre de la tension alternative, - une sortie (15) connectée à la terre, - un générateur (19) d'une tension alternative à une deuxième fréquence inférieure à la première fréquence, - une impédance (16) disposée entre l'entrée (12) et la sortie (15).

Description

Composant électronique destiné à être embarqué sur un véhicule
La présente invention concerne un composant électronique destiné à être embarqué sur un véhicule. Un tel composant assure par exemple l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule, et il est encore appelé « chargeur » de cette d’unité de stockage d’énergie électrique. L’unité de stockage d’énergie électrique est par exemple une batterie, pouvant présenter une tension nominale supérieure à 60V, par exemple supérieure ou égale à 300V, à 400V, à 800V, voire à 1000V. Ce composant comprend dans un exemple connu :
- un onduleur/redresseur recevant en entrée une tension alternative et fournissant en sortie une tension continue, et
- un convertisseur DC/DC disposé en aval de l’onduleur/redresseur et connecté à l’unité de stockage d’énergie électrique.
Il existe un besoin pour améliorer encore de tels composants.
L’invention a pour but de répondre à ce besoin et elle y parvient, selon l’un de ses aspects, à l’aide d’un composant électronique pour la charge d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant :
- un connecteur apte à être branché à un réseau électrique fournissant une tension alternative à une première fréquence,
- un onduleur/redresseur, et
- notamment un convertisseur DC/DC, l’onduleur/redresseur étant disposé en série entre le connecteur et le convertisseur DC/DC, le composant comprenant un dispositif de détection d’un défaut d’isolement entre la terre et l’un au moins du neutre et d’une phase de la tension alternative, ce dispositif comprenant :
- une entrée connectée au neutre de la tension alternative,
- une sortie connectée à la terre,
- un générateur d’une tension alternative à une deuxième fréquence inférieure à la première fréquence,
- une impédance, notamment une résistance de mesure, disposée entre l’entrée et la sortie, une détection d’un défaut d’isolement étant effectuée en fonction de la valeur d’une grandeur électrique associée à cette impédance.
La présence d’un tel dispositif de détection de défaut d’isolement permet un fonctionnement du composant électronique en mode inverse, une charge ou le réseau électrique étant alors alimenté depuis l’unité de stockage d’énergie électrique. La détection de défaut d’isolement garantit la sécurité d’utilisateurs au contact de la charge ou du réseau électrique. La charge peut être quelconque, englobant notamment l’unité de stockage d’énergie d’un autre véhicule selon une configuration dite V2V (« vehicle to vehicle » en anglais) ou tout équipement d’une habitation ou d’un local.
L’injection d’une tension alternative à la deuxième fréquence permet de pouvoir détecter un défaut d’isolement aussi bien entre la terre et le neutre qu’entre la terre et la phase, à l’aide d’un dispositif de détection d’un défaut d’isolement ayant son entrée uniquement connectée au neutre de la tension alternative. Une connexion à la phase de la tension alternative n’est alors pas nécessaire.
Au sein du composant, le neutre et la terre sont de préférence isolés. Lorsque le composant est embarqué sur un véhicule, son châssis est par exemple à la terre et la distance d’isolement et les lignes de fuite par rapport au châssis peuvent alors être conformes à la norme IEC 60664-4. Le cas échéant, la ou les phases de la tension alternative sont également isolées par rapport à la terre. La distance d’isolement et les lignes de fuites de cette ou ces phases par rapport au châssis est par exemple conforme à la norme IEC 60664-4.
Le dispositif de détection d’un défaut d’isolement comprend par exemple un système de détermination déterminant la valeur de la grandeur électrique associée à l’impédance, par exemple la tension aux bornes de cette impédance ou le courant circulant dans cette impédance. Cette détermination se fait par exemple par une mesure.
Le dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut comprendre un interrupteur commandable, configuré pour interrompre la circulation de courant entre l’entrée et l’impédance. Ainsi, cet interrupteur permet lorsqu’il est ouvert qu’il n’y ait pas de perte de courant à travers le dispositif de détection de défaut d’isolement.
Cet interrupteur commandable est par exemple un relais électrotechnique. L’invention n’est cependant pas limitée à un tel exemple, d’autres interrupteurs étant possibles, par exemple un relais statique à base de coupleurs optiques et/ou de transistor MOS et/ou de transistor IGBT.
La grandeur électrique associée à l’impédance est par exemple la tension aux bornes de l’impédance. En variante, cette grandeur électrique est par exemple le courant qui circule dans cette l’impédance.
L’impédance est par exemple disposée par rapport à l’entrée et la sortie du dispositif de détection d’un défaut d’isolement de manière à ce que la tension aux bornes de l’impédance s’obtienne de la tension entre l’entrée et la sortie du dispositif de détection d’un défaut d’isolement par pont diviseur de tension.
Le système de détermination peut comprendre :
- un étage d’amplification de la tension aux bornes de l’impédance, et
- un étage de filtrage de la composante qui est à la première fréquence dans cette tension. Un tel système de détermination permet d’utiliser pour détecter un défaut d’isolement un signal généré sur la base de la tension à la deuxième fréquence. En effet, lorsque l’interrupteur commandable est fermé, la circulation d’un courant est permise à travers l’impédance entre le neutre de la tension alternative et la terre. Dans un tel cas, si un défaut d’isolement entre une phase et la terre existe, une résistance de défaut existe alors entre cette phase et la terre. La tension phase-neutre pour cette phase à la première fréquence, ainsi que la tension générée par le générateur du dispositif de détection d’un défaut d’isolement à la deuxième fréquence, sont alors appliquées à l’impédance et à cette résistance de défaut. Par application de pont diviseur de tension, on peut ainsi obtenir la valeur de la tension, aussi bien selon sa composante à la première fréquence que selon sa composante à la deuxième fréquence, qui est appliquée aux bornes de l’impédance. L’étage de filtrage permet d’isoler la composante de cette tension à la deuxième fréquence.
Si un défaut d’isolement entre le neutre et la terre existe, une résistance de défaut existe alors entre le neutre et la terre. La tension à la deuxième fréquence fournie par le générateur du dispositif de détection de défaut d’isolement est alors appliquée à l’impédance et à cette résistance de défaut. Par application de pont diviseur de tension, on peut ainsi déduire la valeur de la tension aux bornes de l’impédance. En l’absence de défaut d’isolement entre neutre et terre, la tension aux bornes de l’impédance est nulle.
L’étage d’amplification du système de détermination du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut mettre en œuvre une amplification différentielle, et/ou l’étage de filtrage peut mettre en œuvre un filtre passe-bas. L’amplification différentielle permet de faciliter le traitement de la tension à la deuxième fréquence.
L’étage de filtrage est par exemple un filtre passe-bas dont la fréquence de coupure peut être de 50 Hz. Toute autre valeur de fréquence de coupure permettant de filtrer la composante qui est à la première fréquence dans la tension aux bornes de l’impédance est possible.
Le composant peut comprendre une unité de traitement configurée pour déduire de la valeur de tension déterminée l’un au moins:
- d’un défaut d’isolement entre la phase et la terre, et
- d’un défaut d’isolement entre le neutre et la terre.
Cette unité de traitement peut appartenir au dispositif de détection d’un défaut d’isolement, par exemple au système de détermination, ou être une unité de traitement distincte de ce dispositif. Cette unité de traitement est par exemple intégrée à la commande de l’ondu- leur/redresseur. Dans une variante, cette une unité de traitement est par exemple intégrée à un module de commande de la transmission (appelé « TCU » en anglais, ou à un module de commande du véhicule (appelé « VCU » en anglais). L’unité de traitement est par exemple configurée pour déduire de la valeur de tension mesurée aux bornes de l’impédance l’une au moins de :
- la valeur de l’impédance entre le neutre et la terre et,
- la valeur de l’impédance entre la phase et la terre.
Lorsque la valeur d’impédance ainsi déduite est inférieure à une valeur seuil, un défaut d’isolement peut être détecté et générer des alarmes. La valeur seuil est par exemple 500'Q/V, comme prescrit par la norme GBT 184874 -20XX.
Dans tout ce qui précède, le rapport entre la première fréquence et la deuxième fréquence peut être supérieur à 5, notamment supérieur à 10. La première fréquence est par exemple égale à 50Hz ou à 60Hz, et la deuxième fréquence peut être comprise entre 1Hz et 5Hz, étant notamment égale à 2Hz. La tension fournie par le générateur du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut présenter une amplitude de quelques V, par exemple une tension comprise entre 0 et 5V II peut s’agir d’une tension sinusoïdale.
Dans tout ce qui précède, le composant peut comprendre un étage de filtrage du courant alternatif, cet étage de filtrage étant disposé en série entre le connecteur et l’onduleur/re- dresseur. Cet étage de filtrage permet par exemple, lorsque la tension alternative est polyphasée, un filtrage du courant de mode commun et/ou un filtrage du courant différentiel.
Dans ce cas, l’entrée du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut être disposée en série entre l’étage de filtrage et l’onduleur/redresseur. En variante, l’entrée du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut être disposée en série entre l’étage de filtrage et le connecteur.
Dans tout ce qui précède, la tension du réseau peut être polyphasée, notamment triphasée. Cette tension peut présenter une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz et une valeur efficace de 230V ou 240V. En variante, la tension du réseau peut être monophasée.
Dans tout ce qui précède, l’unité de stockage d’énergie électrique est par exemple une batterie, pouvant présenter une tension nominale supérieure à 60V, par exemple supérieure ou égale à 300V, à 400V, à 800V, voire à 1000V.
Dans tout ce qui précède, l’impédance à laquelle le système de détermination est associé peut être une résistance. D’autres réalisations sont possibles, comme une inductance ou un condensateur.
Dans tout ce qui précède, l’onduleur/redresseur et le dispositif de détection d’un défaut d’isolement entre la terre et l’un au moins du neutre et d’une phase de la tension alternative peuvent être contenus dans un même boîtier du composant. L’onduleur/redresseur et le dispositif de détection d’un défaut d’isolement sont par exemple en permanence physiquement solidaires l’un de l’autre au sein du composant, contrairement au cas où le dispositif de détection d’un défaut d’isolement serait logé dans un interconnecteur entre le composant et le réseau électrique, cet interconnecteur n’étant alors électriquement connecté au composant que lorsque le composant échange de l’énergie électrique avec le réseau électrique. Le dispositif de détection d’un défaut d’isolement est par exemple porté en tout ou partie par une des cartes du composant, par exemple par la carte de puissance de l’onduleur/redresseur du composant et/ou par la carte de commande de cet onduleur/redresseur.
Le composant électronique peut comprendre, dans un même boîtier ou non, un onduleur/redresseur et un convertisseur DC/DC. Le convertisseur DC/DC présente par exemple une isolation galvanique, notamment via un transformateur tel qu’un transformateur triphasé. Le dispositif de détection d’un défaut d’isolement est par exemple monté sur l’onduleur/redresseur, et il peut être reçu contre la paroi interne du boîtier.
Dans le cas où le boîtier est commun à l’onduleur/redresseur et au convertisseur DC/DC, le boîtier peut présenter deux zones de hauteur différente, l’une de ces zones accueillant l’onduleur/redresseur et l’autre de ces zones accueillant le convertisseur DC/DC. Le dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut alors être reçu dans une excroissance de la zone la plus haute.
L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de détection d’un défaut d’isolement entre la terre et l’un au moins du neutre et d’une phase de la tension alternative circulant dans un composant électronique comprenant :
- un connecteur branché à un réseau électrique ou à une charge,
- un onduleur/redresseur, et
- notamment un convertisseur DC/DC, l’onduleur/redresseur étant disposé en série entre le connecteur et le convertisseur DC/DC, procédé dans lequel on utilise un dispositif de détection d’un défaut d’isolement comprenant :
- une entrée connectée au neutre de la tension alternative,
- une sortie connectée à la terre,
- un générateur d’une tension alternative à une deuxième fréquence inférieure à la première fréquence,
- une impédance, notamment une résistance de mesure, disposée entre l’entrée et la sortie, une détection d’un défaut d’isolement étant effectuée en fonction de la valeur d’une grandeur électrique associée à cette impédance.
Tout ou partie de ce qui a été mentionné ci-dessus en rapport avec le composant s’applique encore au procédé ci-dessus. Le dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut comprendre un interrupteur commandable, notamment un relais électrotechnique, configuré pour interrompre la circulation de courant entre l’entrée et la résistance, et cet interrupteur peut être commandé pour qu’il soit fermé tant que le courant circule depuis l’unité de stockage d’énergie électrique vers le connecteur.
Selon le procédé ci-dessus, l’onduleur/redresseur peut être commandé en onduleur, de manière à ce que le réseau électrique ou la charge soit alimenté en tension alternative depuis le composant.
L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d’exemples non limitatifs de mise en œuvre de celle-ci :
- [Fig.l] représente un composant électronique assurant l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule,
- [Fig.2] représente une partie du composant électronique de la figure 1, comprenant également un dispositif de détection d’un défaut d’isolement selon un exemple de mise en œuvre de l’invention,
- [Fig.3] est une modélisation du composant de la figure 2 en cas de défaut d’isolement entre une phase de la tension alternative et la terre,
- [Fig.4] est une modélisation du composant de la figure 2 en cas de défaut d’isolement entre le neutre de la tension alternative et la terre,
- [Fig.5] est une vue de la figure 2 sur laquelle un exemple de réalisation du système de mesure du dispositif de détection d’un défaut d’isolement est représenté, et
- [Fig.6] représente de façon structurelle un composant électronique avec son boîtier.
On a représenté sur la figure 1 un composant électronique 2 pour la charge d’une unité de stockage d’énergie électrique 4. Ce composant électronique 2 comprend :
- un connecteur 5 apte à être branché à un réseau électrique fournissant une tension alternative,
- un onduleur/redresseur 6, et
- un convertisseur DC/DC 8.
Comme on peut le voir sur la figure 1, l’onduleur/redresseur 6 est ici disposé en série entre le connecteur 5 et le convertisseur DC/DC 8.
L’unité de stockage d’énergie électrique 4 est ici une batterie utilisée pour l’alimentation électrique d’une machine électrique de propulsion de véhicule. Cette batterie présente par exemple une tension nominale supérieure à 60V, notamment à 300V, notamment à 400V, notamment à 800V, voire à 1000V. Le réseau électrique est par exemple un réseau triphasé véhiculant une tension à une première fréquence qui est de 50Hz ou 60Hz et dont la valeur efficace est de 230V ou 240V.
Comme représenté sur la figure 1, un étage de filtrage 10 du courant alternatif peut être prévu, cet étage de filtrage 10 étant ici disposé en série entre le connecteur 5 et l’ondu- leur/redresseur 6. Cet étage de filtrage 10 permet par exemple, lorsque la tension alternative est polyphasée, un filtrage du courant de mode commun et/ou un filtrage du courant différentiel.
Le cas échéant, de manière facultative, un autre étage de filtrage 11 du courant continu peut être présent, étant alors disposé en série entre le convertisseur continu/continu 8 et l’unité de stockage d’énergie électrique 4, comme représenté sur la figure 1.
Le convertisseur DC/DC 8 est par exemple un convertisseur résonant, par exemple de type CLLC.
Selon l’invention, le composant 2 comprend un dispositif de détection d’un défaut d’isolement 1 entre l’un au moins :
- d’une phase de la tension alternative et la terre, et
- du neutre de la tension alternative et la terre.
Selon l’exemple représenté à la figure 2, le dispositif de détection de défaut d’isolement 1 présente une entrée 12 qui peut être connectée à la tension alternative entre l’étage de filtrage 10 et l’onduleur/redresseur 6 ou qui peut être connectée à la tension alternative entre le connecteur 5 et l’étage de filtrage 10. Dans l’exemple de la figure 1, la connexion du dispositif de détection de défaut d’isolement s’effectue entre le connecteur 5 et l’étage de filtrage 10.
Le dispositif de détection 1 permet de détecter un défaut d’isolement entre la terre et le neutre N, ou un défaut d’isolement entre une phase Ll, L2, L3 de la tension alternative et la terre. Ce dispositif de détection 1 comprend encore une sortie 15 connectée à la terre, une impédance 16, qui est dans cet exemple précis une résistance de mesure, et il comprend ici un système de détermination 18 de la tension aux bornes de cette résistance de mesure 16. Le dispositif de détection 1 comprend également un générateur 19 fournissant une tension alternative à une deuxième fréquence, par exemple de 2Hz, et dont l’amplitude peut être de l’ordre de quelques V, par exemple 3V.
Le composant électronique 2 comprend encore une unité de traitement 20 mettant en œuvre un ou plusieurs microcontrôleurs. Cette unité de traitement 20 peut être intégrée au dispositif de détection 1 et dédiée à ce dernier. Le cas échéant, cette unité de traitement est confondue avec le système de détermination 18. En variante, l’unité de traitement 20 appartient à une commande centralisée du véhicule, encore appelée « VCU », ou encore à une commande de l’onduleur/redresseur 6.
On constate sur la figure 2 que le dispositif 1 comprend, en plus des éléments précités un interrupteur électronique 25, qui est ici un relais, et son circuit de commande 26.
On constate également qu’une résistance 29 est montée en série entre l’interrupteur 25 et la résistance de mesure 16, cette résistance 29 définissant avec la résistance de mesure 16 un montage de type pont diviseur de tension.
Le fonctionnement du dispositif de détection 1 d’un défaut d’isolement décrit en référence à la figure 2 va maintenant être expliqué en référence aux figures 3 et 4 qui modélisent respectivement le cas d’un défaut d’isolement entre la phase L1 et la terre, et le cas d’un défaut d’isolement entre le neutre N et la terre. Dans cet exemple, du courant circule depuis l’unité de stockage d’énergie électrique 4 vers le connecteur 5, et l’interrupteur 25 est commandé pour rester fermé.
La figure 3 correspond au cas où un défaut d’isolement existe entre la phase L1 et la terre. Lorsque le relais 25 est fermé, du courant circule via l’entrée 12 à travers les résistances 29 et 16 alors qu’une résistance de défaut 30 modélise le défaut d’isolement entre la phase L1 et la terre.
Par application de la loi des mailles, on constate que la tension phase-neutre VI pour la phase L1 à la première fréquence est alors appliquée aux résistances 16, 29 et 30. On constate également que la tension à la deuxième fréquence fournie par le générateur 19 est également appliquée à ces résistances 16, 29 et 30. Le système de détermination 18 reçoit alors en entrée la tension appliquée aux bornes de la résistance de mesure 16. Cette tension comprend ici une composante à la première fréquence et à la deuxième fréquence.
Le système de détermination 18 peut comprendre :
- un étage d’amplification 30 de la tension aux bornes de la résistance 16, et
- un étage de filtrage 31 de la composante qui est à la première fréquence dans cette tension. Ce système de mesure 18 est représenté plus en détail sur la figure 5.
En absence de défaut d’isolement, la valeur de la tension appliquée aux résistances 29 et 30 est nulle.
La valeur de la tension déterminée par le système de détermination 18 est ensuite utilisée pour détecter s’il existe ou non un défaut d’isolement entre l’une des phases du réseau et la terre. Cette détection peut être effectuée par le système de détermination 18 ou par l’unité de traitement 20, et elle peut consister à comparer la valeur traitée par le système de détermination à partir de la tension à la deuxième fréquence à une valeur prédéfinie correspondant à une absence d’un tel défaut d’isolement.
La détection peut consister à déterminer, sur la base de la valeur traitée par le système de détermination à partir de la tension à la deuxième fréquence, la valeur de l’impédance entre le neutre et la terre ou la valeur de l’impédance entre la phase et la terre. En comparant cette valeur d’impédance et un seuil, par exemple 500Q/V, on peut déterminer si un défaut d’isolement existe ou non. Ainsi, lorsque la valeur d’impédance entre le neutre et la terre ou entre la phase et la terre est inférieure à ce seuil, un défaut d’isolement est détecté.
La figure 4 correspond au cas où un défaut d’isolement existe entre le neutre N et la terre. Lorsque le relais 25 est fermé, du courant circule via l’entrée 12 à travers les résistances 29 et 16 alors qu’une résistance de défaut 31 modélise le défaut d’isolement entre le neutre N et la terre.
Par application de la loi des mailles, on constate que la tension à la deuxième fréquence fournie par le générateur 19 est alors appliquée aux résistances 16, 29 et 31. Le système de mesure 18 reçoit alors en entrée la tension à la deuxième fréquence appliquée aux bornes de la résistance de mesure 16.
Similairement à ce qui a été décrit en référence à la figure 3, la valeur traitée par le système de détermination 18 à partir de la tension à la deuxième fréquence est ensuite utilisée pour détecter s’il existe ou non un défaut d’isolement entre l’une des phases du réseau et la terre.
La figure 5 représente un mode de réalisation plus précis du dispositif de détection 1 dont le fonctionnement a été décrit précédemment. On constate notamment que le système de détermination 18 met en œuvre plusieurs amplificateurs opérationnels pour réaliser une amplification différentielle selon 30 d’une part, et un filtrage passe-bas selon 31 d’autre part. Le filtre passe-bas utilisé a par exemple une fréquence de coupure de 50 Hz.
La résistance de mesure 16 a par exemple une valeur de 5 k'Q et les autres résistances utilisées peuvent avoir toute valeur comprise entre Ik'Q et I MQ.
Les valeurs suivantes de résistance sont possibles, dans un exemple spécifique :
- R7, R8, RIO, Rll RI 8, RI 9, R20 ont une valeur de lOOk'Q,
- RI, R2, R13, R14, R15, RI 6, RI 7, R23 ont une valeur de 10 k'Q,
- R3 a une valeur de 75kQ,
- R4 a une valeur de 11,5 k'Q,
- R12 a une valeur de 50k'Q,
- R21 a une valeur de 166k'Q, - R22 et R24 ont une valeur de 300k'Q, et
- R25 a une valeur de I M'Q.
Le composant 2 de la figure 1 est par exemple contenu dans un même boîtier 100, comme représenté sur la figure 6. Ce boîtier 100 peut présenter une paroi de fond 101 éta- gée, cette paroi de fond 101 présentant deux portions planes 102 et 103 parallèles entre elles et décalées l’une par rapport à l’autre. Le dispositif 1 qui vient d’être décrit est par exemple reçu dans une excroissance 104 s’étendant depuis la portion 102 la plus élevée en empiétant sur la portion 103 la plus basse.
L’étage de filtrage 10 et l’onduleur/redresseur 6 de la figure 1 sont par exemple disposés dans la partie du boîtier 100 contenant la portion plane 102 tandis que le convertisseur DC/DC 8 est disposé dans la partie du boîtier 100 contenant la portion plane 103.
L’invention n’est pas limitée à l’exemple qui vient d’être décrit. Des réalisations de l’impédance 16 autrement que via une résistance sont par exemple possibles.
Dans une variante, la tension alternative est monophasée.

Claims

Revendications
1. Composant électronique (2) pour la charge d’une unité de stockage d’énergie électrique (4), comprenant :
- un connecteur (5) apte à être branché à un réseau électrique fournissant une tension alternative à une première fréquence,
- un onduleur/redresseur (6), et
- notamment un convertisseur DC/DC (8), l’onduleur/redresseur (6) étant disposé en série entre le connecteur (5) et le convertisseur DC/DC (8), le composant comprenant un dispositif de détection (1) d’un défaut d’isolement entre la terre et l’un au moins du neutre et d’une phase de la tension alternative, ce dispositif comprenant : une entrée (12) connectée au neutre de la tension alternative, une sortie (15) connectée à la terre, un générateur (19) d’une tension alternative à une deuxième fréquence inférieure à la première fréquence, une impédance (16), notamment une résistance de mesure (16), disposée entre l’entrée (12) et la sortie (15), une détection d’un défaut d’isolement étant effectuée en fonction de la valeur d’une grandeur électrique associée à cette impédance (16).
2. Composant selon la revendication 1, le dispositif de détection d’un défaut d’isolement comprenant un interrupteur commandable (25), configuré pour interrompre la circulation de courant entre l’entrée (12) et l’impédance (16).
3. Composant selon l’une des revendications précédentes, l’interrupteur commandable (25) étant un relais électronique.
4. Composant selon l’une quelconque des revendications précédentes, la grandeur électrique associée à l’impédance (16) étant la tension aux bornes de cette impédance.
5. Composant selon la revendication 4, l’impédance (16) étant disposée par rapport à l’entrée (12) et la sortie (25) du dispositif de détection (1) d’un défaut d’isolement de manière à ce que la tension aux bornes de l’impédance (16) s’obtienne de la tension entre l’entrée (12) et la sortie (15) du dispositif de détection d’un défaut d’isolement par pont diviseur de tension.
6. Composant selon la revendication 4 ou 5, le dispositif de détection (1) d’un défaut d’isolement comprenant :
- un étage d’amplification (30) de la tension aux bornes de l’impédance (16), et
- un étage de filtrage (31) de la composante qui est à la première fréquence dans cette tension aux bornes de l’impédance (16).
7. Composant selon la revendication 6, l’étage d’amplification (30) du dispositif de détection d’un défaut d’isolement mettant en œuvre une amplification différentielle, et/ou l’étage de filtrage (31) mettant en œuvre un filtre passe-bas.
8. Composant selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une unité de traitement (18, 20) configurée pour déduire de la grandeur électrique l’un au moins:
- d’un défaut d’isolement entre la phase et la terre, et
- d’un défaut d’isolement entre le neutre et la terre.
9. Composant selon l’une quelconque des revendications précédentes, le rapport entre la première fréquence et la deuxième fréquence étant supérieur à 5, notamment supérieur à 10.
10. Composant selon la revendication précédente, la première fréquence étant égale à 50Hz ou à 60Hz, et la deuxième fréquence étant comprise entre 1Hz et 5Hz, étant notamment égale à 2Hz.
11. Composant selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un étage de filtrage (10) du courant alternatif à la première fréquence, cet étage de filtrage (10) étant disposé en série entre le connecteur (5) et l’onduleur/redresseur (6), et l’entrée (12) du dispositif de détection (1) d’un défaut d’isolement étant disposée en série entre cet étage de filtrage (10) et l’onduleur/redresseur (6).
12. Composant selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un boîtier, et l’onduleur/redresseur (6) et le dispositif de détection (1) d’un défaut d’isolement entre la terre et l’un au moins du neutre et d’une phase de la tension alternative étant contenus dans ce boîtier.
13. Procédé de détection d’un défaut d’isolement entre la terre et l’un au moins du neutre et d’une phase de la tension alternative circulant dans un circuit électrique comprenant :
- un connecteur (5) branché à un réseau électrique ou à une charge,
- un onduleur/redresseur (6), et
- notamment un convertisseur DC/DC (8), l’onduleur/redresseur (6) étant disposé en série entre le connecteur (5) et le convertisseur DC/DC (8), procédé dans lequel on utilise un dispositif de détection (1) d’un défaut d’isolement comprenant : une entrée (12) connectée au neutre de la tension alternative, une sortie (15) connectée à la terre, un générateur (19) d’une tension alternative à une deuxième fréquence inférieure à la première fréquence, une impédance (16), notamment une résistance de mesure (16), disposée entre l’entrée (12) et la sortie (15), une détection d’un défaut d’isolement étant effectuée en fonction de la valeur d’une grandeur électrique associée à cette impédance (16).
14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel le dispositif de détection d’un défaut d’isolement comprend un interrupteur commandable (25), notamment un relais électrotechnique, configuré pour interrompre la circulation de courant entre l’entrée (12) et l’impédance (16), et dans lequel on commande l’interrupteur (25) pour qu’il soit fermé tant que le courant circule depuis une unité de stockage d’énergie électrique (4) vers le connecteur (5).
15. Procédé selon la revendication 13 ou 14, dans lequel l’onduleur/redresseur (6) est com- mandé en onduleur, de manière à ce que le réseau électrique ou la charge soit alimenté en tension alternative depuis le composant.
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