EP4652421A2 - Procédé de liquéfaction d'un débit riche en dioxyde de carbone - Google Patents

Procédé de liquéfaction d'un débit riche en dioxyde de carbone

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EP4652421A2
EP4652421A2 EP24700403.9A EP24700403A EP4652421A2 EP 4652421 A2 EP4652421 A2 EP 4652421A2 EP 24700403 A EP24700403 A EP 24700403A EP 4652421 A2 EP4652421 A2 EP 4652421A2
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EP
European Patent Office
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refrigerant
pressure
exchanger
temperature
heat exchanger
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP24700403.9A
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German (de)
English (en)
Inventor
Thomas Morel
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Filing date
Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
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Withdrawn legal-status Critical Current

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Definitions

  • the present invention relates to a process for liquefying a flow rich in carbon dioxide.
  • a flow rich in carbon dioxide contains at least 50 mol% carbon dioxide, or even at least 90 mol% carbon dioxide.
  • a mixed refrigerant consists of at least two components.
  • mixed refrigerant processes use fewer refrigerant compressors and reduce the outlet pressure of the compressors.
  • mixed refrigerants are composed of nitrogen and hydrocarbons (methane, ethane or ethylene, propane, propylene, iso-butane or n-butane, etc.).
  • nitrogen and hydrocarbons methane, ethane or ethylene, propane, propylene, iso-butane or n-butane, etc.
  • these components should be avoided to minimize industrial risks and safety zones.
  • GWP global warming potential
  • refrigerants must have a boiling point between 40°C and -50°C at a pressure range between 5 and 50bar.
  • Carbon dioxide (R744) with a normal melting point of -78°C and a GWP of 1 can be used.
  • a process for liquefying a flow containing at least 50 mol% of CO2, or even at least 90 mol% of CO2 in which the liquefied gas leaves the liquefaction process at a temperature between -45 and -55°C using a single cooling cycle whose refrigerant is CO2 or CO2 as well as at least one other refrigerant chosen from the list: propane, 2,3,3,3-tetrafluoropropene, 1, 3,3,3-tetrafluoropropene and fluoromethane
  • the flow to be liquefied is sent to a heat exchanger where it liquefies.
  • the refrigerant is introduced into the heat exchanger at a temperature T1, at a pressure P1 between 40 and 90 bars and a density greater than 500 kg/m3 and subcooled to an intermediate temperature between -20 and 10°C o
  • a part of the refrigerant subcooled at pressure P1 leaves the exchanger at a temperature T5 is expanded to an intermediate pressure P5 and introduced into the heat exchanger where it vaporizes by indirect heat exchange with the flow to be liquefied and the refrigerant at pressure P1 o
  • Another part of the refrigerant is subcooled in the heat exchanger to a temperature T 10 between -45 to -55°C, where T 10>T5>T 1, expanded to a pressure P10 where P10 ⁇ P5 ⁇ P1 and introduced into the heat exchanger where it vaporizes by indirect heat exchange with the flow to be liquefied and the refrigerant at pressure P1 o
  • the at least one first compression stage and the at least one second compression stage are part of a centrifugal compressor.
  • the heat exchanger is a brazed aluminum plate and fin exchanger.
  • FIG.1 illustrates a process for liquefying a CO2-rich gas where two parts of the cycle refrigerant are each expanded to a different pressure, vaporized at that pressure and sent to the cycle compressor to be compressed
  • FIG.2 illustrates a process for liquefying a CO2-rich gas where three parts of the cycle refrigerant are each expanded to a different pressure, vaporized at that pressure and sent to the cycle compressor to be compressed
  • FIG.3 illustrates a process for liquefying a CO2-rich gas where four parts of the cycle refrigerant are each expanded to a different pressure, vaporized at that pressure and sent to the cycle compressor to be compressed
  • FIG. 4 is a table of a simulation of a process according to the prior art
  • FIG. 5 is a table of a simulation of a process according to the invention.
  • FIG. 6 is a table of a simulation of a process according to the invention
  • the process uses a single refrigeration cycle to liquefy the CO2, this cycle preferably being closed.
  • a high pressure refrigerant 5 P1 (between 40 and 90 bar) comprising at least CO2 and optionally at least one other refrigerant which can be chosen from the list: R1234-yf, R1234-ze, R290, R41 at an ambient temperature T1 is sent to a heat exchanger E1. Part 9 of this refrigerant is cooled in the exchanger E51 until the cold end at a temperature T10 where -55°C ⁇ T10 ⁇ -45°C. The refrigerant 9 is expanded in a valve or a turbine up to a pressure P10 where 4.2 barg ⁇ P10 ⁇ 4.6 barg.
  • Refrigerant 9 is then vaporized in a low pressure passage of heat exchanger E51 and superheated. Then it is sent to at least a first stage of a C 10 compressor.
  • the refrigerant 7 is then vaporized in a medium pressure passage of the heat exchanger E51. Then it is sent to at least a second stage of a compressor C10, after being mixed with the flow of refrigerant 9 compressed in the compressor C10 up to P5. The mixture is compressed in compressor C10 to pressure P1 and then is cooled to increase its density to at least 500 kg/m3 at ambient temperature T1 by indirect heat exchange with a refrigerant flow (e.g. water or air) in an E10 heat exchanger.
  • the refrigerant after this densification can be in liquid or supercritical form.
  • the method according to the invention may include expanding a portion of the cooled refrigerant to an intermediate temperature up to between two and four pressure levels. At each level, the refrigerant is vaporized and returned to a compressor stage at a temperature at least 10°C above its dew point.
  • Each compression stage compresses the flow of refrigerant arriving directly from the exchanger to the pressure of the inlet of the stage and in addition the refrigerant compressed in the previous stage(s).
  • FIG. 4 is a table of a simulation of a process using the general principle of FR2975478 where the subcooled refrigerant leaves the exchanger at a single temperature, taken as -52.3°C, no value being given in the text.
  • the power of the C3 compressor is 7984kW.
  • FIG. 5 is a table of a simulation of a process according to the invention, using pure CO2 as a refrigerant.
  • Flow 7 is at -11.67°C so flow 5 has been subcooled to a temperature between -20°C and 10°C, as required by claim 1, before being divided.
  • Flow 9 is subcooled down to -54.5°C, therefore between -45°C and -55°C.
  • the power of the C10 compressor is calculated at 7693kW, therefore a reduction of 3.6%.
  • FIG. 6 is a table of a simulation of a process according to the invention, using CO2 and propane as refrigerant.
  • Flow 7 is at -3.5°C so flow 5 has been subcooled to a temperature between -20°C and 10°C, as required by claim 1, before being divided.
  • Flow 9 is subcooled down to -52.5°C, therefore between -45°C and -55°C.
  • the power of the C10 compressor is calculated at 6039kW, therefore a reduction of 24.4%.

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Abstract

Dans un procédé de liquéfaction d'un débit (1) contenant du CO2, utilisant un seul cycle de refroidissement dont le réfrigérant est le CO2, le débit à liquéfier est envoyé à un échangeur de chaleur (51) où il se liquéfie, le réfrigérant (5) est introduit dans l'échangeur à une température T1, à une pression P1 et sousrefroidi jusqu'à une température intermédiaire, une partie (7) du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l'échangeur à une température T5, est détendue jusqu'à une pression intermédiaire P5 et introduite dans l'échangeur où elle se vaporise par échange de chaleur avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1, une autre partie (9) du réfrigérant est sousrefroidie dans l'échangeur à une température T10, où T10>T5>T1, détendue jusqu'à une pression P10 où P10<P5<P1 et introduite dans l'échangeur de chaleur où elle se vaporise

Description

Procédé de liquéfaction d’un débit riche en dioxyde de carbone
La présente invention est relative à un procédé de liquéfaction d’un débit riche en dioxyde de carbone. Un débit riche en dioxyde de carbone contient au moins 50% mol de dioxyde de carbone, voire au moins 90% mol de dioxyde de carbone.
Dans le contexte du réchauffement climatique, l'industrie est incitée à diminuer ses émissions de CO2. Une des solutions consiste à stocker le CO2 sous terre. Les stockages souterrains de CO2 peuvent être situés loin des émetteurs de CO2, ce qui peut justifier d'envoyer du CO2 sous forme liquide dans des bateaux plutôt que par canalisation sous forme gazeuse (ou supercritique). Aujourd'hui, deux procédés sont évalués pour la liquéfaction du CO2, le premier est un procédé à cycle de CO2 simple, tel que décrit dans FR2975478, qui utilise du CO2 pur comme réfrigérant et un second plus complexe et plus efficace dans certains cas où il y a deux cycles de composants purs, le premier cycle avec de l’ammoniac, et le deuxième cycle avec du CO2.
Les deux procédés présentent quelques inconvénients :
• Cycle CO2 : haute pression pour permettre la condensation du CO2 contre le fluide de refroidissement à température ambiante
• Cycles en cascade de l'ammoniac et du CO2 : la toxicité élevée et l'explosivité de l'ammoniac présentent certains risques en fonctionnement.
Il est un but de la présente invention de proposer un procédé présentant au moins un des avantages suivants: plus d’efficacité, moins de danger et moins de risque de provoquer le réchauffement de la planète.
La plupart des procédés de liquéfaction de gaz naturel utilisent des cycles de réfrigérants mixtes. Un réfrigérant mixte comprend au moins deux composants.
Comparant avec un procédé à cascade où chaque réfrigérant a un seul composant et son propre cycle comprenant un compresseur, les procédés à réfrigérants mixtes utilisent moins de compresseurs de réfrigérant et réduisent la pression de sortie des compresseurs.
Dans le domaine du gaz naturel liquéfié, les réfrigérants mixtes sont composés d’azote et d’hydrocarbures (méthane, éthane ou éthylène, propane, propylène, iso butane ou n-butane,...). Pour la liquéfaction de CO2, ces composants sont à éviter pour minimiser les risques industriels et les zones de sécurité. De plus pour réduire les effets néfastes pour l’environnement, des gaz ayant un potentiel de réchauffement global (PRG) bas, c’est-à-dire présentant peu de risque de provoquer le réchauffement de la planète. D’ailleurs, les réfrigérants doivent avoir un point d’ébullition entre 40°C et -50°C à une gamme de pressions entre 5 et 50bar.
Afin de liquéfier le CO2, les réfrigérants suivants respectant les critères ci-dessus :
• Fluorométhane (R41 ) avec un point d’ébullition normal à - 78°C et un PRG de 92
• Propane (R290) avec un point d’ébullition normal à - 44°C et un PRG en dessous de 25
• 2,3,3,3-tetrafluoropropène (R1234-yf) avec un point d’ébullition normal à -29°C et un PRG de 4
• 1 ,3,3,3-tetrafluoropropène (R1234-ze) avec un point d’ébullition normal à - 19°C et un PRG de 6
• Dioxyde de carbone (R744) avec un point de fonte normal à -78°C et un PRG de 1 peuvent être utilisés.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de liquéfaction d’un débit contenant au moins 50% mol de CO2, voire au moins 90% mol de CO2 dans lequel le gaz liquéfié sort du procédé de liquéfaction à une température entre -45 et -55°C, utilisant un seul cycle de refroidissement dont le réfrigérant est le CO2 ou le CO2 ainsi qu’au moins un autre réfrigérant choisi dans la liste : propane, 2,3,3,3- tetrafluoropropène, 1 ,3,3,3-tetrafluoropropène et fluorométhane
• et dans lequel : o Le débit à liquéfier est envoyé à un échangeur de chaleur où il se liquéfie. o Le réfrigérant est introduit ans l’échangeur de chaleur à une température T1 , à une pression P1 entre 40 et 90 bars et une densité supérieure à 500 kg/m3 et sousrefroidi jusqu’à une température intermédiaire entre -20 et 10°C o Une partie du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température T5, est détendue jusqu’à une pression intermédiaire P5 et introduite dans l’échangeur de chaleur où elle se vaporise par échange de chaleur indirect avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1 o Une autre partie du réfrigérant est sousrefroidie dans l’échangeur de chaleur à une température T 10 entre -45 to -55°C, où T 10>T5>T 1 , détendu jusqu’à une pression P10 où P10<P5<P1 et introduit dans l’échangeur de chaleur où elle se vaporise par échange de chaleur indirect avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1 o Le réfrigérant vaporisé à la pression P10 se réchauffe dans l’échangeur de chaleur et est envoyé à au moins un premier étage de compression où il est comprimé jusqu’à la pression P5, o Le réfrigérant vaporisé à la pression P5 se réchauffe dans l’échangeur de chaleur et est envoyé à au moins un deuxième étage de compression où il est comprimé jusqu’à la pression P1 , après avoir été mélangé avec le réfrigérant comprimé dans l’au moins un premier étage de compression o Le réfrigérant comprimé à la pression P1 est refroidi pour augmenter sa densité jusqu’à au moins 500kg/m3 par échange de chaleur indirect avec un débit frigorigène. Selon d’autres aspects facultatifs :
• au moins une autre partie du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température entre T1 et T10, est détendue jusqu’à une pression intermédiaire inférieure à P1 et supérieure à P10 et introduite dans l’échangeur de chaleur où elle se vaporise par échange de chaleur indirect avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1 .
• l’au moins une autre partie du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température entre T1 et T10 et est détendue jusqu’à une pression intermédiaire inférieure à P5.
• l’au moins une autre partie du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température entre T1 et T10 et est détendue jusqu’à une pression intermédiaire supérieure à P5.
• l’au moins un premier étage de compression et l’au moins un deuxième étage de compression font partie d’un compresseur centrifuge.
• l’échangeur de chaleur est un échangeur à plaques et à ailettes en aluminium brasé.
• au moins une partie du réfrigérant est détendue dans une vanne.
• au moins une partie du réfrigérant est détendue dans une turbine.
• le cycle est un cycle fermé
L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant aux figures où : [FIG.1 ] illustre un procédé de liquéfaction d’un gaz riche en CO2 où deux parties du réfrigérant de cycle sont chacune détendue à une pression différente, vaporisée à cette pression et envoyée au compresseur de cycle pour être comprimée
[FIG.2] illustre un procédé de liquéfaction d’un gaz riche en CO2 où trois parties du réfrigérant de cycle sont chacune détendue à une pression différente, vaporisée à cette pression et envoyée au compresseur de cycle pour être comprimée
[FIG.3] illustre un procédé de liquéfaction d’un gaz riche en CO2 où quatre parties du réfrigérant de cycle sont chacune détendue à une pression différente, vaporisée à cette pression et envoyée au compresseur de cycle pour être comprimée
[FIG. 4] est un tableau d’un simulation d’un procédé selon l’art antérieur
[FIG. 5] est un tableau d’un simulation d’un procédé selon l’invention et
[FIG. 6] est un tableau d’un simulation d’un procédé selon l’invention
Dans la [FIG.1 ] un débit gazeux 1 contenant au moins 50% mol CO2, voire au moins 90% mol CO2 se liquéfie dans un échangeur de chaleur E51 qui peut être un échangeur à plaques et à ailettes en aluminium brasé. Le procédé utilise un seul cycle de réfrigération pour liquéfier le CO2, ce cycle étant de préférence fermé.
Un réfrigérant 5 à haute pression P1 (entre 40 et 90 bar) comprenant au moins du CO2 et optionnellement au moins un autre réfrigérant pouvant être choisi dans la liste : R1234-yf, R1234-ze, R290, R41 à une température ambiante T1 est envoyé à un échangeur de chaleur E1. Une partie 9 de ce réfrigérant est refroidie dans l’échangeur E51 jusqu’au bout froid à une température T10 où -55°C <T10<-45°C. Le réfrigérant 9 est détendu dans une vanne ou une turbine jusqu’à une pression P10 où 4.2 barg < P10 < 4.6 barg.
Le réfrigérant 9 est ensuite vaporisé dans un passage à basse pression de l’échangeur de chaleur E51 et surchauffé. Ensuite il est envoyé à au moins un premier étage d’un compresseur C 10.
Entre l’entrée chaude du réfrigérant à la pression P1 et la température ambiante T 1 et la sortie froide à T10, une autre partie du réfrigérant 7 sort de l’échangeur à une température T5 où T10<T5<T 1 et est détendue par une vanne ou une turbine jusqu’à une pression intermédiaire P5.
Le réfrigérant 7 est ensuite vaporisé dans un passage à moyenne pression de l’échangeur de chaleur E51 . Ensuite il est envoyé à au moins un deuxième étage d’un compresseur C10, après d’être mélangé avec le débit de réfrigérant 9 comprimé dans le compresseur C10 jusqu’à P5. Le mélange est comprimé dans le compresseur C10 jusqu’à la pression P1 et ensuite est refroidi pour augmenter sa densité jusqu’à au moins 500 kg/m3 à la température ambiante T1 par échange de chaleur indirect avec un débit frigorigène (par exemple de l’eau ou de l’air) dans un échangeur de chaleur E10. Le réfrigérant après cette densification peut être sous forme liquide ou supercritique.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une détente d’une partie du réfrigérant refroidie jusqu’à une température intermédiaire jusqu’à entre deux et quatre niveaux de pression. A chaque niveau, le réfrigérant est vaporisé et renvoyé à un étage de compresseur à une température au moins 10°C au-dessus de son point de rosée.
Chaque étage de compression comprime le débit de réfrigérant arrivant directement de l’échangeur à la pression de l’entrée de l’étage et en plus le réfrigérant comprimé dans le ou les étages précédents.
Au lieu d’envoyer le débit de réfrigérant détendu dans le vanne directement dans l’échangeur de chaleur, il est possible d’utiliser une séparation de phases en amont de l’échangeur et en aval de la vanne (pots V54, V56) et de réunir les phases gazeuse et liquide provenant du pot en amont de l’échangeur.
Dans la [FIG.2], par rapport à la [FIG.1 ], une partie additionnelle 6 du réfrigérant 5 sort de l’échangeur à une température supérieure à T5 et inférieure à T1 , est détendue à une pression supérieure à P5 et inférieure à P1 et se vaporise dans l’échangeur de chaleur avant d’être envoyée au compresseur C10 à la pression à laquelle elle a été détendue.
Au lieu d’envoyer le débit de réfrigérant détendu dans la vanne directement dans l’échangeur de chaleur, il est possible d’utiliser une séparation de phases en amont de l’échangeur et en aval de la vanne (pots V54, V56, V57) et de réunir les phases gazeuse et liquide provenant du pot en amont de l’échangeur.
Dans la [FIG.3], par rapport à la [FIG.2], une partie additionnelle 7 du réfrigérant 5 sort de l’échangeur à une température supérieure à T10, inférieure à T5 et inférieure à T1 , est détendue à une pression supérieure à P10 et inférieure à P5 et se vaporise dans l’échangeur de chaleur avant d’être envoyée au compresseur C10 à la pression à laquelle elle a été détendue.
Au lieu d’envoyer le débit de réfrigérant détendu dans le vanne directement dans l’échangeur de chaleur, il est possible d’utiliser une séparation de phases en amont de l’échangeur et en aval de la vanne (pots V54, V55, V56, V57) et de réunir les phases gazeuse et liquide provenant du pot en amont de l’échangeur. [FIG. 4] est un tableau d’une simulation d’un procédé utilisant le principe général de FR2975478 où le réfrigérant sous-refroidi sort de l’échangeur à une seule température, pris comme -52,3°C, aucune valeur n’étant donnée dans le texte. La puissance du compresseur C3 est de 7984kW.
[FIG. 5] est un tableau d’un simulation d’un procédé selon l’invention, utilisant du CO2 pur comme réfrigérant. Le débit 7 est à -11 , 67°C donc le débit 5 a été sous-refroidi jusqu'à une température entre -20°C et 10°C, comme requis par la revendication 1 , avant d'être divisé. Le débit 9 est sous-refroidi jusqu'à -54, 5°C, donc entre -45°C et - 55°C.
La puissance du compresseur C10 est calculée à 7693kW, donc une réduction de 3,6%.
[FIG. 6] est un tableau d’un simulation d’un procédé selon l’invention, utilisant du CO2 et du propane comme réfrigérant. Le débit 7 est à -3,5°C donc le débit 5 a été sous- refroidi jusqu'à une température entre -20°C et 10°C, comme requis par la revendication 1 , avant d'être divisé. Le débit 9 est sous-refroidi jusqu'à -52, 5°C, donc entre -45°C et -55°C.
La puissance du compresseur C10 est calculée à 6039kW, donc une réduction de 24,4%.

Claims

Revendications
1. Procédé de liquéfaction d’un débit (1) contenant au moins 50% mol de CO2, voire au moins 90% mol de CO2 dans lequel le gaz liquéfié (3) sort du procédé de liquéfaction à une température entre -45 et -55°C, utilisant un seul cycle de refroidissement dont le réfrigérant est le CO2 ou le CO2 ainsi qu’au moins un autre réfrigérant choisi dans la liste : propane, 2,3,3,3-tetrafluoropropène, 1 , 3,3,3- tetrafluoropropène et fluorométhane
• et dans lequel : o Le débit à liquéfier est envoyé à un échangeur de chaleur (51 ) où il se liquéfie, o Le réfrigérant (5) est introduit dans l’échangeur de chaleur à une température
T1 , à une pression P1 entre 40 et 90 bars et une densité supérieure à 500 kg/m3 et sousrefroidi jusqu’à une température intermédiaire entre -20 et 10°C o Une partie (7) du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température T5, est détendue jusqu’à une pression intermédiaire P5 et introduite dans l’échangeur de chaleur où elle se vaporise par échange de chaleur indirect avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1 o Une autre partie (9) du réfrigérant est sousrefroidie dans l’échangeur de chaleur à une température T10 entre -45 to -55°C, où T10>T5>T1 , détendu jusqu’à une pression P10 où P10<P5<P1 et introduite dans l’échangeur de chaleur où elle se vaporise par échange de chaleur indirect avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1 o Le réfrigérant vaporisé à la pression P10 se réchauffe dans l’échangeur de chaleur et est envoyé à au moins un premier étage de compression (C10) où il est comprimé jusqu’à la pression P5, o Le réfrigérant vaporisé à la pression P5 se réchauffe dans l’échangeur de chaleur et est envoyé à au moins un deuxième étage de compression où il est comprimé jusqu’à la pression P1 , après avoir été mélangé avec le réfrigérant comprimé dans l’au moins un premier étage de compression et o Le réfrigérant comprimé à la pression P1 est refroidi (E10) pour augmenter sa densité jusqu’à au moins 500kg/m3 par échange de chaleur indirect avec un débit frigorigène.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel au moins une autre partie (7,8) du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur (E51 ) à une température entre T1 et T10, est détendue jusqu’à une pression intermédiaire inférieure à P1 et supérieure à P10 et introduite dans l’échangeur de chaleur où elle se vaporise par échange de chaleur indirect avec le débit à liquéfier et le réfrigérant à la pression P1.
3. Procédé selon la revendication 2 dans lequel l’au moins une autre partie (6) du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température entre T1 et T10 et est détendue jusqu’à une pression intermédiaire inférieure à P5.
4. Procédé selon la revendication 2 ou 3 dans lequel l’au moins une autre partie (8) du réfrigérant sousrefroidi à la pression P1 sort de l’échangeur à une température entre T1 et T10 et est détendue jusqu’à une pression intermédiaire supérieure à P5.
5. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’au moins un premier étage de compression et l’au moins un deuxième étage de compression font partie d’un compresseur centrifuge (C10).
6. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’échangeur de chaleur (E51) est un échangeur à plaques et à ailettes en aluminium brasé.
7. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel au moins une partie (6, 7, 8, 9) du réfrigérant est détendue dans une vanne.
8. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel au moins une partie (6, 7, 8, 9) du réfrigérant est détendue dans une turbine.
9. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le réfrigérant est le CO2.
10. Procédé selon l’une des revendications précédentes 1 à 8 dans lequel le réfrigérant est le CO2 ainsi qu’au moins un autre réfrigérant choisi dans la liste : propane, 2,3,3,3-tetrafluoropropène, 1 ,3,3,3-tetrafluoropropène et fluorométhane
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