EP4034335A1 - Dressing tool and method for the production thereof - Google Patents

Dressing tool and method for the production thereof

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Publication number
EP4034335A1
EP4034335A1 EP20720753.1A EP20720753A EP4034335A1 EP 4034335 A1 EP4034335 A1 EP 4034335A1 EP 20720753 A EP20720753 A EP 20720753A EP 4034335 A1 EP4034335 A1 EP 4034335A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
profiles
dressing tool
profile
dressing
material particles
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP20720753.1A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Marin Pavlovic
Sergio Manuel MONTEIRO FERREIRA
Christoph Rudolf
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Reishauer AG
Original Assignee
Reishauer AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Reishauer AG filed Critical Reishauer AG
Publication of EP4034335A1 publication Critical patent/EP4034335A1/en
Pending legal-status Critical Current

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    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B53/00—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces
    • B24B53/12—Dressing tools; Holders therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B53/00—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces
    • B24B53/04—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces of cylindrical or conical surfaces on abrasive tools or wheels
    • B24B53/053—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces of cylindrical or conical surfaces on abrasive tools or wheels using a rotary dressing tool
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    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B53/00—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces
    • B24B53/06—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces of profiled abrasive wheels
    • B24B53/07—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces of profiled abrasive wheels by means of forming tools having a shape complementary to that to be produced, e.g. blocks, profile rolls
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    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
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    • B24B53/06—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces of profiled abrasive wheels
    • B24B53/075—Devices or means for dressing or conditioning abrasive surfaces of profiled abrasive wheels for workpieces having a grooved profile, e.g. gears, splined shafts, threads, worms
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
    • B24D18/0009—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for using moulds or presses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B24D18/0018—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for by electrolytic deposition

Definitions

  • the invention relates to a dressing tool and a method for its production according to the preamble of claim 1 and claim 10, respectively.
  • the dressing of grinding worms in itself is a very demanding, generating machining process in generating grinding that is based on a large number of synchronized, highly precise individual movements and is determined by special dressing tools.
  • full profile rollers are used as typical rotating dressing tools for the lower module area, which are characterized by the fact that they combine all profiling tasks for the worm flanks, heads and roots in one tool. Correct adaptation to the gear flank geometry is necessary and leads to a very low level of application flexibility. The lack of correction options, for example in the case of profile angle deviations, is therefore negative. With these tools, comparatively short dressing times are achieved.
  • the document DE-A-10 2009 059 201 discloses a full-profile dressing roller for dressing or profiling multi-start grinding worms for generating grinding of small-module gears. It is provided with a groove-shaped axial section profile with an outer envelope surface covered with hard material grains and profile-cut hard material segments embedded in this envelope surface.
  • This dressing roller with the profile combs is produced according to the negative process known per se by metal deposition in a negative mold which has an inner surface that is shaped complementarily to the outer envelope surface of the dressing roller.
  • a first dressing roller with two oppositely conical first and second flanks coated with hard material grains and a coaxial second and third dressing roller are provided.
  • the three dressing rollers are mounted on a common shaft or bushing and are separated from one another by two spacers. With such a dressing tool, the three dressing rollers engage in three adjacent grinding worm flights, so that the dressing stroke is slightly increased, but the stroke is shortened considerably.
  • This dressing tool is made relatively complex, but is still unsuitable for a high-precision this profiling.
  • this dressing tool can be swiveled sufficiently to symmetrize profile angle deviations as well as slope changes to symmetrically influence these profile angle deviations .
  • a process-related profile angle deviation of approximately one angular minute can be safely corrected, which occurs in total when, when profiling a grinding worm with, for example, an initial outer diameter of approximately 300 mm, it is then caused by a large number of dressings during the Grinding of a lot reduced to approx. 100 mm.
  • the invention is based on the object of creating a dressing tool based on these known full profile rollers and set profile rollers, by means of which grinding worms can be profiled in a highly productive, precise and also correctable manner. Furthermore, these should be able to be produced efficiently and bring about a considerable increase in the service life of the dressing tool.
  • the dressing tool has two to preferably six profiles arranged coaxially to one another and a metallic base body, all profile shapes with the hard material particles Profiles are produced by a negative process with a casting compound applied to the base body.
  • the dressing tool is produced using the negative galvanic process known per se.
  • the resulting high-precision nickel diamond matrix is then connected to the base body by means of a casting compound, also as an adhesive and / or other castable materials, and results as a unit in the dressing tool according to the invention.
  • the base body with the casting compound and the nickel diamond matrix can be made in one or two pieces.
  • the profiles of the dressing tool which are arranged coaxially to one another, very advantageously form at least two differently shaped outer surfaces, each of which is assigned a one-piece metallic base body which is fastened to one another coaxially.
  • This dressing tool thus consists of the base body, the galvanically generated nickel diamond matrix and the casting compound which connects the nickel diamond matrix to the base body.
  • outer surfaces of the profiles are conical, cylindrical and / or differently shaped and the profiles of a respective outer surface are very advantageously designed as so-called set and full profile rolls.
  • This dressing tool enables highly productive and extremely precise profiling of grinding worms.
  • special hard material particles are fixed in the base of the complementary profile shape of the negative mold by galvanic application of hard material particles by means of centrifugal force. After removing the negative form, these will mainly remain on the outer radii of the profile forms of the corresponding profiles and protect the particularly wear-prone area of the dressing tool when profiling the grinding worm and thus increase the overall service life of the dressing tool.
  • FIG. 1 shows a view with a partial longitudinal section of a dressing tool as prior art
  • FIG. 2 shows a view with a partial longitudinal section of a further dressing tool as prior art
  • 3 shows a longitudinal section with a partial view of a dressing tool according to the invention
  • 3a shows a detail A1 according to FIG. 3 as a section of profiles
  • 3b shows a detail A2 according to FIG. 3 as a section of profiles
  • 4 shows a longitudinal section with a partial view of a further dressing tool or a grinding worm in engagement during profiling
  • 4a shows a detail A3 as a section of the engagement of one profile of the dressing tool in the grinding worm according to FIG. 4;
  • 4b shows a detail as a section of the engagement of the other profiles of the dressing tool in the grinding worm according to FIG. 4;
  • FIGS. 1 and 2 each show a known dressing tool 6, 7, which is used to profile the flanks of dressable grinding worms 1, which in turn is used to grind appropriately designed gear wheels can be used.
  • dressing tools 6, 7 are advantageously suitable for gears in the module range from 0.15 to 5 mm.
  • the axes of rotation B2, the bores 8 and the test collars 9 arranged in the form of a hub on both sides are shown in each case.
  • the profiles 11.1, 11.2 and 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 are formed by profile grooves
  • the foot area is created and is equipped with corresponding hard material particles 21, 22.
  • 3 shows a dressing tool 10 which is provided with profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 arranged in a coaxial alignment along the axis B2.
  • These profiles are delimited on their outer circumference by two jacket surfaces 23, 24, one of which is approximately cylindrical and the other is conically shaped.
  • This conical jacket surface 24, seen in the axial cross-section, runs at an angle d to the cylindrical jacket surface 23.
  • up to four profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 each with a working surface 14 as a full profile and at the cylindrical outer surface 23 has two profiles 11.1, 11.2 each with a work surface 13 as a set profile.
  • the dressing tool 10 could also have only three profiles 11.1, 11.2, 12.1 arranged coaxially to one another, these three profiles being supported on the base body 19 by a casting compound 15.
  • this dressing tool 10 with the multiple profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 has a metallic base body 19 with the respective outer surfaces 23, 24, the profile shapes of these profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 a diamond-interspersed nickel matrix produced by means of a negative process, which is connected to the base body 19 by the casting compound 15. After applying the diamond-interspersed nickel matrix to the negative mold, centrifugal force and the precise insertion of the Base body 19 the filling or pouring of the casting compound 15 into the cavity.
  • the casting compound 15 is applied to the respective base body 19.
  • the base body 19 is ring-shaped and has an outer jacket which is encased by the casting compound 15.
  • the outer casing 20 of this base body 19 is very advantageously designed to be cylindrical and can therefore be produced in a simple manner. However, it could also be partially conical, that is, for example, parallel to the lateral surface 24, and contain one or more annular recesses into which the casting compound would penetrate and thus better hold the same.
  • the casting compound 15 consists of a synthetic resin mixture with several suitable components, based for example on epoxy resin or polyurethane resin. Furthermore, suitable adhesives can also be used. These materials generally have a much lower density and better damping properties than metal. Compared to the known positive method and a metallic design of the various profiles, a weight saving of the dressing tool 10 of more than 20% can be achieved. It is also made such that it does not melt during the dressing process and remains resistant, even if higher temperatures occur due to the grinding friction between the outer diamond-containing nickel layer 22 and the grinding worm 1.
  • the angle of inclination d of the working surface 14 with the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 each shaped in cross section is selected so that the respective flank of each of these profile teeth, as can be seen in FIG a predetermined pressure angle a always forms a positive clearance angle f with an imaginary perpendicular 25 to the axis of rotation B2 of the dressing tool 10.
  • this flank of the profile 12.3 according to Detail A1 would form a shadow in the negative shape, so this profile could not be produced with this negative process.
  • This clearance angle f should therefore be 2 ° to 5 °.
  • a hub-shaped test collar 16 is assigned to both sides of the base body 19 for checking the concentricity of the clamped tool 10 on a dressing spindle of a grinding machine.
  • FIG. 3b shows a detail A2 according to FIG. 3, in which this hard material coating is schematically illustrated on the working surface 13, which is equipped with stochastically distributed hard material particles 22 in the nickel diamond matrix. Furthermore, hard material particles 21 are mainly fixed in the head area of the profiles 11.1 and 11.2 over their circumference. This Equipping can also be used for the work surfaces 14 of the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 with the full profile.
  • special hard material particles 21 are fixed in the base of the complementary profile shape of the negative shape in the negative method (see FIG. 3b). These special hard material particles are synthetic diamond from the gas phase.
  • the head area of the dressing tool 10, which is particularly subject to wear, is thus protected when the grinding worms 1 are profiled.
  • the hard material particles 21 applied by the negative process are preferably dimensioned with a grain diameter in the range between 90 and 600 mm and an outer shape preferably designed as a tetragon, hexagon, octahedron or dodecahedron.
  • the service life of the dressing tool 10 can consequently be significantly increased overall because these grain diameters are larger in comparison to known particles.
  • hard material particles with grain diameters of this order of magnitude can only be produced with a very high production outlay due to the geometry.
  • a special type of diamond is used very advantageously, which due to its morphology and appearance causes a different surface appearance of the ceramic grinding worm to be profiled and consequently develops different properties on the workpiece surface of the gear wheels to be ground.
  • this special type of diamond also defines the surfaces of the flanks of the grinding worm Provided with micrographs.
  • a material from a special synthesis type IIA is used for this special type of diamond
  • FIG. 4 shows a dressing tool 10 ', which is designed essentially the same as that according to FIG. 3 and therefore the differences are shown below.
  • the same reference numerals as in the dressing tool 10 according to FIG. 3 are used for the same components.
  • This dressing tool 10 ' is in engagement in a grinding worm 1, the working surface 14 of the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 being in engagement with the full profile, ie these profiles each profile with both flanks at the same time.
  • the second embodiment is shown in this FIG. 4 as a two-piece dressing tool 10 ', in contrast to that according to FIG. 3.
  • Both embodiments 10, 10' of this new dressing tool can be used for the same profiling of grinding worms 1 without process differences.
  • Fig. 4a the tooth gaps 2, 3, 4, 5 of the grinding worm 1 are shown in cross section, in the tooth gap 2, the profile 12.1 (thus the entire working surface 14) is in engagement with the grinding worm.
  • the profiles 11.1, 11.2 of the pivoted working surface 13 are out of engagement in the tooth gaps 4 and 5.
  • the tooth gap 3, is free of profiles. If it can be seen in the design of this dressing tool 10, 10 'in a graphic control image that the profile tooth of the profile 11.1 which is not in engagement collides with the profile tooth of the grinding worm that is present at the tooth gap 4, then this profile tooth of the profile 11.1 must, if possible, on both sides Plunge in sufficient distance from the flanks of the next tooth gap 5 of the grinding worm 1.
  • the distance between the two profiles 11.1 and 12.1 can be more than two tooth gaps.
  • the only limiting factor here is the length of this dressing tool 10, 10 ', which determines the required path of a dressing stroke. If, on the other hand, the control image is found to be OK, then the ProfiM 1.1 is as far as possible at the same distance from the flanks of the respective tooth gap.
  • the set profile and the full profile can be designed mathematically and / or graphically according to known rules of gear technology. For the angle of inclination d of the tapered to the cylindrical lateral surface 23, 24, it therefore applies approximately that the angle d corresponds to the pressure angle a minus the clearance angle f. In Fig.
  • the tool part rotating at the dressing speed with the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 designed as a full profile is used first, with the surface line arising in the axial section its conical, virtual jacket surface 24 parallel to the cylindrical grinding worm 1 is swiveled in. If the pre-profiling of the grinding worm 1 is finished after several dressing strokes, then the step-by-step fine profiling takes place the grinding worm 1 with the tool part designed as a set profile.
  • the cylindrical outer surface 23 with the two profiles 11.1 and 11.2 must also be swiveled in parallel to the cylindrical grinding worm 1 by means of the NC axis. It is particularly advantageous that the profile angles, which are constantly changing due to the profiling, can be corrected as required on the grinding worm, which becomes smaller in diameter with each dressing process, by means of a pivoting movement of the dressing tool 10 that is easy to implement. With the use of this new type of dressing tool 10, 10 ', a highly productive and also highly accurate and correctable profiling during generating grinding is possible in a relatively simple manner. While the engagement of the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 serves as a roughing tool for a quick profiling of the worn grinding worm material, the required profile of the individual worm threads can be generated very precisely and correctable with the profiles 11.1, 11.2.
  • FIG. 5 shows the dressing tool 10 'from FIG. 4, which, as mentioned, is designed in two parts, in which the profile shapes of the profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 are generated analogously by means of negative processes. The subsequent introduction of a casting compound is also carried out in an analogous manner.
  • the base bodies 19, 19' not only the base bodies 19, 19' but the casting compounds 15, 15 'and the hard material particles 21, 22 with the nickel matrices interspersed with diamonds are generally made in two parts.
  • the negative mold can consist of one or two pieces.
  • the base bodies 19 ', 19' ' are coaxially fastened to one another and they are advantageously each shaped on the outer jacket 20 parallel to the jacket surfaces 23, 24 formed by the profiles.
  • the base bodies 19, 19' are preferably through a centering bore with undercut 17 and egg - NEN in these matching centering collar 16, which are each ring-shaped, centered with high precision for the coaxial alignment to one another. This allows these base bodies 19, 19 'to be fitted at a defined distance and, for example, screwed Base surface for the geometry structure of all profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4, the point of intersection 26 between the two lateral surfaces 23, 24 being in the immediate vicinity of this base surface 27.
  • a particularly advantageous embodiment of this dressing tool 10 'can consist in that the two-piece casting compounds 15, 15' and the hard material particles 21, 22 with the diamond-interspersed nickel matrices are also made with different casting compounds and hard material particles.
  • the first and second pieces of the dressing tool 10 ' are produced separately as individual parts and then screwed together.
  • they could be used either as an optimized combination tool or separately from one another as a single tool.
  • one or the other piece can be exchanged.
  • the invention has been sufficiently demonstrated with the embodiments and examples explained above. However, it could of course also be explained by other variants.
  • the outer surfaces of the profiles could be conical, cylindrical and / or differently shaped and the profiles of a respective outer surface could be configured as a set or full profile roll.
  • the coaxially arranged profiles could form more than two differently shaped outer surfaces on the outside, for example one cylindrical and two conical ones each with a different angle of inclination d, of which the profiles of the cylindrical outer surface could be designed as set rolls and the others as full profile rolls.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Grinding-Machine Dressing And Accessory Apparatuses (AREA)

Abstract

The invention relates to a dressing tool which has profiled elements (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) which are arranged coaxially with one another and which are each provided with a profile form, which is tapered or the like in its axial cross-section and has working surfaces (13, 14) which are provided with hard-material particles. The profiled elements (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) are delimited at their outer circumference by at least one generated surface (23, 24). The dressing tool (10) comprises six profiled elements (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) arranged coaxially with one another and a one-part or two-part metallic main body (19) for the entire dressing tool (10) or for a particular generated surface (23, 24). The profile forms with the hard-material particles of the profiled elements (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) are produced here by a negative process with a casting compound (15) applied to the particular main body (19). This dressing tool can thus be used for a profiling of grinding worms extremely productively and precisely and also such that they can be corrected.

Description

Abrichtwerkzeug sowie ein Verfahren zu dessen Herstellung Dressing tool and a method for its production
Die Erfindung betrifft ein Abrichtwerkzeug sowie ein Verfahren zu dessen Herstellung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 bzw. des Anspruchs 10. The invention relates to a dressing tool and a method for its production according to the preamble of claim 1 and claim 10, respectively.
Das Abrichten von Schleifschnecken an sich ist beim Wälzschleifen ein sehr anspruchsvolles, generierendes Bearbeitungsverfahren, das auf einer Vielzahl von synchronisierten höchst präzisen Einzelbewegungen basiert und von speziellen Abrichtwerkzeugen bestimmt wird. Für hohe Produktivitäten werden Vollprofilrollen als typische rotierende Abrichtwerkzeuge für den unteren Modulbereich verwendet, die sich dadurch auszeichnen, alle Profilieraufgaben für die Schneckenflanken, -köpfe und -füsse in einem Werkzeug zu vereinen. Die korrekte Anpassung an die Werkradflankengeometrie ist dabei erforderlich und führt zu einer sehr geringen Anwendungsflexibilität. Negativ ist deshalb die fehlende Korrekturmöglichkeit beispielsweise bei Profilwinkelabweichungen. Mit diesen Werkzeugen werden vergleichsweise kurze Abrichtzeiten erreicht. In der Druckschrift DE-A-10 2009 059 201 ist eine Vollprofilabrichtrolle zum Abrichten bzw. Profilieren mehrgängiger Schleifschnecken für das Wälzschleifen von kleinmoduligen Zahnrädern offenbart. Sie ist mit einem rillenförmigen Achsschnittprofil mit einer mit Hartstoffkörnern belegten äusseren Hüllfläche und in diese Hüllfläche eingebettete profilge- schnittene Hartstoffsegmente vorgesehen. Diese Abrichtrolle mit den Profilkämmen ist nach dem an sich bekannten Negativverfahren durch Metallabscheidung in einer Negativform hergestellt, welche eine zur äusseren Hüllfläche der Abrichtrolle komplementär geformte Innenfläche besitzt. The dressing of grinding worms in itself is a very demanding, generating machining process in generating grinding that is based on a large number of synchronized, highly precise individual movements and is determined by special dressing tools. For high Productivities, full profile rollers are used as typical rotating dressing tools for the lower module area, which are characterized by the fact that they combine all profiling tasks for the worm flanks, heads and roots in one tool. Correct adaptation to the gear flank geometry is necessary and leads to a very low level of application flexibility. The lack of correction options, for example in the case of profile angle deviations, is therefore negative. With these tools, comparatively short dressing times are achieved. The document DE-A-10 2009 059 201 discloses a full-profile dressing roller for dressing or profiling multi-start grinding worms for generating grinding of small-module gears. It is provided with a groove-shaped axial section profile with an outer envelope surface covered with hard material grains and profile-cut hard material segments embedded in this envelope surface. This dressing roller with the profile combs is produced according to the negative process known per se by metal deposition in a negative mold which has an inner surface that is shaped complementarily to the outer envelope surface of the dressing roller.
Bei einem Abrichtwerkzeug gemäss der Druckschrift DE-A-43 39 041 zum Profilieren zweigängiger zylindrischer Schleifschnecken für das Wälzschleifen von Stirnzahnrädern ist eine erste Abrichtrolle mit zwei entgegengesetzt konischen, mit Hartstoffkörnern beschichteten ersten und zweiten Flanken und je eine koaxiale zweite und dritte Abrichtrolle vorgesehen. Die drei Abrichtrollen sind auf einer gemeinsamen Welle oder Buchse aufgespannt und dabei durch zwei Distanzscheiben voneinander getrennt. Mit einem solchen Abrichtwerkzeug greifen die drei Abrichtrollen in drei benachbarte Schleifschneckengänge ein, so dass eine geringe Vergrösserung des Abrichthubes zu verzeichnen ist, jedoch eine wesentliche Hubverkürzung erreicht wird. Dieses Abrichtwerkzeug ist relativ aufwändig gefertigt, aber trotzdem ungeeignet für ein hochpräzi- ses Profilieren. Damit können auch keine hochpräzisen Flankenprofile auf der Schleifschnecke hergestellt werden, was sich direkt negativ auf die Genauigkeit der herzustellenden Zahnrädern auswirkt. Die Hauptproblematik vieler dieser verschiedenen Abrichttechniken besteht darin, dass sich im Raum immer zwei räumliche Wirkflächen auf der Schneckenflanke und auf dem Abrichtwerkzeug bewegen, und dabei sind diese Flächen sehr oft auch noch aus Teilflächen zusammengesetzt. Unter diesen räumlich bewegten Kontaktbedingungen entstehen oft die Geometrie bestimmende Kontaktpunkte, die nicht in der Achsschnittebe- ne des Abrichtwerkzeugs liegen. Wenn dies besteht, dann ergibt sich sehr häufig auch bei sorgfältigster Auslegung des Abrichtprofils eine ungenügende Abrichtqualität und Schleifqualität. Beim Wälzschleifen hat sich gezeigt, dass zum Abrichten von Schleifschnecken insbesondere die bekannte Vollprofilrolle aber auch die bekannte Satzprofilrolle vielfältig zum Einsatz kommt. Dabei werden diese Abrichtwerkzeuge jeweils separat für verschiedene Einsatzgebiete eingesetzt, wobei der gestreute oder handgesetzte Diamantbelag der Voll- profilrolle im galvanisch negativen Verfahren und der entsprechende Diamantbelag der Satzprofilrolle im galvanisch positiven Verfahren aufgebracht wird. Die einzuhaltende Genauigkeit der Satzprofilrollen erforderte bisher den Einsatz des galvanisch positiven Verfahren mit der Möglichkeit zur Nachbearbeitung. In a dressing tool according to DE-A-43 39 041 for profiling double-flight cylindrical grinding worms for generating grinding of spur gears, a first dressing roller with two oppositely conical first and second flanks coated with hard material grains and a coaxial second and third dressing roller are provided. The three dressing rollers are mounted on a common shaft or bushing and are separated from one another by two spacers. With such a dressing tool, the three dressing rollers engage in three adjacent grinding worm flights, so that the dressing stroke is slightly increased, but the stroke is shortened considerably. This dressing tool is made relatively complex, but is still unsuitable for a high-precision this profiling. This means that no high-precision flank profiles can be produced on the grinding worm, which has a direct negative effect on the accuracy of the gears to be produced. The main problem with many of these different dressing techniques is that there are always two spatial active surfaces moving in space on the worm flank and on the dressing tool, and these surfaces are very often also composed of partial surfaces. Under these spatially moving contact conditions, contact points which determine the geometry and which do not lie in the axial section plane of the dressing tool often arise. If this is the case, the dressing quality and the grinding quality are very often unsatisfactory, even with the most careful design of the dressing profile. In generating grinding, it has been shown that the well-known full profile roller in particular, but also the well-known set profile roller, are used in many ways for dressing grinding worms. These dressing tools are used separately for different areas of application, with the scattered or hand-set diamond coating on the full profile roller being applied using the galvanic negative process and the corresponding diamond coating on the set profile roller using the galvanic positive process. The accuracy of the set profile rolls to be maintained has previously required the use of the galvanic positive process with the option of post-processing.
In der Serienfertigung von Zahnrädern hat sich in der Praxis die Vollprofilrolle bisher bestens zum Profilieren von Schleifschnecken bewährt. Aufgrund der Berührung einer Vollprofilrolle über mehrere Schleifschneckengänge hinweg ist aber eine Korrektur einer Profil-Winkelabweichung nicht möglich. Für andere Verzahnungsaufgaben mit erforderlichen Korrekturen der Profil-Winkelabweichung werden sehr oft auch sogenannte Satzprofilrollen zum Abrichten eingesetzt. Beide Abrichtwerkzeuge erfordern nur eine rotierende Abrichtspindel und beim Einsatz von Satzprofilrollen zusätz- lieh eine NC-Achse zum Schwenken dieser Abrichtspindel. Obwohl diese Satzprofil rolle die Produktivität der Vollprofilrolle nicht erreicht und auch nur zum Profilieren eines Schneckenganges geeignet ist, ist praktisch mit diesem Abrichtwerkzeug eine ausreichend grosse Schwenkbarkeit zur Symmetrierung von Profil-Winkelabweichungen als auch von Stei- gungsveränderungen zur symmetrischen Beeinflussung von diesen Profil-Winkelabweichungen möglich. Dementsprechend kann mit diesem Abrichtwerkzeug eine verfahrensbedingte Profil-Winkelabweichung von ca. einer Winkelminute sicher korrigiert werden, die in Summe dann auftritt, wenn beim Profilieren einer Schleifschnecke mit beispielsweise einem anfänglichen Aussendurchmesser von ca. 300 mm dieser sich dann durch eine Vielzahl von Abrichtungen während dem Schleifen eines Loses auf ca. 100 mm verringert. In the series production of gears, the full profile roller has so far proven itself to be the best for profiling grinding worms. However, due to the contact of a full profile roller over several grinding worm flights, it is not possible to correct a profile angle deviation. For other gear cutting tasks with necessary corrections of the profile angle deviation, so-called set profile rollers are very often used for dressing. Both dressing tools only require a rotating dressing spindle and, when using set profile rollers, an NC axis for swiveling this dressing spindle is also required. Although this set profile roll does not reach the productivity of the full profile roll and is only suitable for profiling a worm thread, this dressing tool can be swiveled sufficiently to symmetrize profile angle deviations as well as slope changes to symmetrically influence these profile angle deviations . Correspondingly, with this dressing tool, a process-related profile angle deviation of approximately one angular minute can be safely corrected, which occurs in total when, when profiling a grinding worm with, for example, an initial outer diameter of approximately 300 mm, it is then caused by a large number of dressings during the Grinding of a lot reduced to approx. 100 mm.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Abrichtwerkzeug ausgehend von diesen bekannten Vollprofilrollen und Satzprofilrollen zu schaffen, mittels dem Schleifschnecken höchst produktiv, präzise und auch korrigierbar profiliert werden können. Weiterhin sollen diese rationell herstellbar sein und eine erhebliche Standzeiterhöhung des Abrichtwerkzeugs bewirken. The invention is based on the object of creating a dressing tool based on these known full profile rollers and set profile rollers, by means of which grinding worms can be profiled in a highly productive, precise and also correctable manner. Furthermore, these should be able to be produced efficiently and bring about a considerable increase in the service life of the dressing tool.
Diese Aufgabe ist erfind ungsgemäss durch die Merkmale des Anspruchs 1 bzw. des Anspruchs 10 gelöst. This object is achieved according to the invention by the features of claim 1 and claim 10, respectively.
Erfindungsgemäss weist das Abrichtwerkzeug zwei bis vorzugsweise sechs koaxial zueinander angeordnete Profilen und einen metallischen Grundkörper auf, wobei alle Profilformen mit den Hartstoffpartikeln der Profilen durch ein Negativverfahren mit einer auf dem Grundkörper aufgebrachten Gussmasse erzeugt sind. According to the invention, the dressing tool has two to preferably six profiles arranged coaxially to one another and a metallic base body, all profile shapes with the hard material particles Profiles are produced by a negative process with a casting compound applied to the base body.
Das Abrichtwerkzeug wird mit dem an sich bekannten galvanischen Ne- gativverfahren erzeugt. Die so entstandene hochgenaue Nickeldiamant- Matrix wird dann mittels einer Gussmasse auch als Kleber und/oder anderer giessbarer Werkstoffe mit dem Grundkörper verbunden und ergibt als Einheit das erfindungsgemässe Abrichtwerkzeug. Der Grundkörper mit der Gussmasse und der Nickeldiamant-Matrix kann ein- oder zwei- stückig ausgeführt werden. The dressing tool is produced using the negative galvanic process known per se. The resulting high-precision nickel diamond matrix is then connected to the base body by means of a casting compound, also as an adhesive and / or other castable materials, and results as a unit in the dressing tool according to the invention. The base body with the casting compound and the nickel diamond matrix can be made in one or two pieces.
Mit diesem Grundkörper und einer leichten, vibrationshemmenden und damit dämpfenden Gussmasse können im Arbeitseinsatz störende Schwingungen an der das Abrichtwerkzeug aufnehmenden, rotierenden Spindel stark reduziert bzw. sogar eliminiert werden. With this base body and a light, vibration-inhibiting and thus damping casting compound, disruptive vibrations on the rotating spindle holding the dressing tool can be greatly reduced or even eliminated during work.
Sehr vorteilhaft bilden die koaxial zueinander angeordneten Profilen des Abrichtwerkzeugs wenigstens zwei unterschiedlich geformte Mantelflächen, denen je ein einteiliger metallischer Grundkörper zugeordnet ist, die koaxial aneinander befestigt sind. Dieses Abrichtwerkzeug besteht somit aus dem Grundkörper, der galvanisch erzeugten Nickeldiamant- Matrix und der Gussmasse, welche die Nickeldiamant- Matrix mit dem Grundkörper verbindet. Mit diesem kompakten Aufbau des Abrichtwerkzeugs mit den von den Profilen aussenseitig gebildeten unterschiedlichen Mantelflächen werden Vorteile beider Abrichtwerkzeuge in verschiedener Hinsicht erzielt und dieses Abrichtwerkzeug kann sogar mit geringeren Herstellungskosten gefertigt werden. The profiles of the dressing tool, which are arranged coaxially to one another, very advantageously form at least two differently shaped outer surfaces, each of which is assigned a one-piece metallic base body which is fastened to one another coaxially. This dressing tool thus consists of the base body, the galvanically generated nickel diamond matrix and the casting compound which connects the nickel diamond matrix to the base body. With this compact design of the dressing tool with the different lateral surfaces formed on the outside by the profiles, advantages of both dressing tools are achieved in various respects and this dressing tool can even be manufactured with lower manufacturing costs.
Diese Mantelflächen der Profile sind kegelig, zylindrisch und/oder an- dersförmig und die Profilen einer jeweiligen Mantelfläche sind sehr vorteilhaft als sogenannte Satz- und Vollprofilrolle ausgebildet. Somit wird mit diesem Abrichtwerkzeug ein hochproduktives und höchstpräzises Profilieren von Schleifschnecken ermöglicht. Bei dem erfindungsgemässen Verfahren werden bei dem Negativverfahren mit wenigstens einer Negativform mit komplementären Profilformen durch galvanisches Aufträgen von Hartstoffpartikeln mittels Zentrifugalkraft in den Grund der komplementären Profilform der Negativform spezielle Hartstoffpartikel fixiert. Diese werden dann nach dem Entfernen der Negativform vorwiegend an den Aussenradien der Profilformen der entsprechenden Profilen verbleiben und den besonders verschleissbe- aufschlagten Bereich des Abrichtwerkzeugs beim Profilieren der Schleifschnecken schützen und damit die Lebensdauer des Abrichtwerkzeugs insgesamt erhöhen. These outer surfaces of the profiles are conical, cylindrical and / or differently shaped and the profiles of a respective outer surface are very advantageously designed as so-called set and full profile rolls. This dressing tool enables highly productive and extremely precise profiling of grinding worms. In the method according to the invention, in the negative method with at least one negative mold with complementary profile shapes, special hard material particles are fixed in the base of the complementary profile shape of the negative mold by galvanic application of hard material particles by means of centrifugal force. After removing the negative form, these will mainly remain on the outer radii of the profile forms of the corresponding profiles and protect the particularly wear-prone area of the dressing tool when profiling the grinding worm and thus increase the overall service life of the dressing tool.
Die Erfindung sowie weitere Vorteile derselben wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Es zeigt: Fig. 1 eine Ansicht mit teilweisem Längsschnitt eines Abrichtwerkzeugs als Stand der Technik; The invention and further advantages thereof are explained in more detail below using exemplary embodiments with reference to the drawing. 1 shows a view with a partial longitudinal section of a dressing tool as prior art;
Fig. 2 eine Ansicht mit teilweisem Längsschnitt eines weiteren Abrichtwerkzeugs als Stand der Technik; Fig. 3 einen Längsschnitt mit teilweiser Ansicht eines erfindungsge- mässen Abrichtwerkzeugs; 2 shows a view with a partial longitudinal section of a further dressing tool as prior art; 3 shows a longitudinal section with a partial view of a dressing tool according to the invention;
Fig. 3a ein Detail A1 nach Fig. 3 als Schnitt von Profilen; Fig. 3b ein Detail A2 nach Fig. 3 als Schnitt von Profilen; Fig. 4 einen Längsschnitt mit teilweiser Ansicht eines weiteren Abrichtwerkzeugs bzw. einer Schleifschnecke im Eingriff beim Profilieren; 3a shows a detail A1 according to FIG. 3 as a section of profiles; 3b shows a detail A2 according to FIG. 3 as a section of profiles; 4 shows a longitudinal section with a partial view of a further dressing tool or a grinding worm in engagement during profiling;
Fig. 4a ein Detail A3 als Schnitt des Eingriffes der einen Profilen des Abrichtwerkzeuges in der Schleifschnecke nach Fig. 4; Fig. 4b ein Detail als Schnitt des Eingriffes der andern Profilen des Abrichtwerkzeuges in der Schleifschnecke nach Fig. 4; und4a shows a detail A3 as a section of the engagement of one profile of the dressing tool in the grinding worm according to FIG. 4; 4b shows a detail as a section of the engagement of the other profiles of the dressing tool in the grinding worm according to FIG. 4; and
Fig. 5 einen Längsschnitt mit teilweiser Ansicht des Abrichtwerkzeugs nach Fig. 4. Fig. 1 und Fig. 2 zeigen je ein bekanntes Abrichtwerkzeug 6, 7, welches zum Profilieren der Flanken von abrichtbaren Schleifschnecken 1 dient, die ihrerseits zum Schleifen von entsprechend ausgebildeten Zahnrädern eingesetzt werden. Vorteilhaft sind solche Abrichtwerkzeuge 6, 7 für Zahnräder im Modulbereich von 0,15 bis 5 mm geeignet. Es sind jeweils die Rotationsachsen B2, die Bohrungen 8 sowie die beidseitig nabenförmig angeordneten Prüfbunde 9 dargestellt. 5 shows a longitudinal section with a partial view of the dressing tool according to FIG. 4. FIGS. 1 and 2 each show a known dressing tool 6, 7, which is used to profile the flanks of dressable grinding worms 1, which in turn is used to grind appropriately designed gear wheels can be used. Such dressing tools 6, 7 are advantageously suitable for gears in the module range from 0.15 to 5 mm. The axes of rotation B2, the bores 8 and the test collars 9 arranged in the form of a hub on both sides are shown in each case.
Bei den Abrichtwerkzeugen 6 und 7, welche als sogenannte Satzprofilrolle und Vollprofilrolle ausgebildet sind, werden durch Profilrillen die Profi- le 11.1, 11.2 bzw. 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 gebildet, deren Arbeitsflächen 13 bzw. 14 durch gegenüberliegende Flanken mit Kopf- und Fussbereich entstehen und die mit entsprechenden Hartstoffpartikeln 21, 22 bestückt sind. Fig. 3 zeigt ein Abrichtwerkzeug 10, das mit in einer koaxialen Ausrichtung entlang der Achse B2 angeordneten Profilen 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 versehen ist. Dabei sind diese Profile an ihrem Aussenumfang durch zwei Mantelflächen 23, 24 begrenzt, von denen die eine annä- hernd zylindrisch und die andere kegelig geformt ist. Diese kegelige Mantelfläche 24 verläuft dabei im Achsquerschnitt gesehen in einem Winkel d zu der zylindrischen Mantelfläche 23. In Reihe angeordnet sind bei der kegeligen Mantel-fläche 24 bis zu vier Profilen 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 mit je einer Arbeitsfläche 14 als Vollprofil und bei der zylindrischen Mantelfläche 23 zwei Profile 11.1, 11.2 mit je einer Arbeitsfläche 13 als Satzprofil. In the dressing tools 6 and 7, which are designed as so-called set profile rollers and full profile rollers, the profiles 11.1, 11.2 and 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 are formed by profile grooves The foot area is created and is equipped with corresponding hard material particles 21, 22. 3 shows a dressing tool 10 which is provided with profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 arranged in a coaxial alignment along the axis B2. These profiles are delimited on their outer circumference by two jacket surfaces 23, 24, one of which is approximately cylindrical and the other is conically shaped. This conical jacket surface 24, seen in the axial cross-section, runs at an angle d to the cylindrical jacket surface 23. In the conical jacket surface 24, up to four profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 each with a working surface 14 as a full profile and at the cylindrical outer surface 23 has two profiles 11.1, 11.2 each with a work surface 13 as a set profile.
Selbstverständlich könnte die Anzahl der Profile und damit die Arbeitsflächen 13 und 14 und/ oder die Form der Mantelflächen 23, 24 dieses Abrichtwerkzeugs 10 je nach Bedarf unterschiedlich ausgeführt sein. So könnte das Abrichtwerkzeug 10 im Rahmen der Erfindung auch nur drei koaxial zueinander angeordnete Profile 11.1 , 11.2, 12.1 besitzen, wobei diese drei Profile durch eine Gussmasse 15 auf dem Grundkörper 19 getragen werden. Of course, the number of profiles and thus the working surfaces 13 and 14 and / or the shape of the lateral surfaces 23, 24 of this dressing tool 10 could be designed differently as required. Thus, within the scope of the invention, the dressing tool 10 could also have only three profiles 11.1, 11.2, 12.1 arranged coaxially to one another, these three profiles being supported on the base body 19 by a casting compound 15.
Erfindungsgemäss weist dieses Abrichtwerkzeug 10 mit den mehreren Profilen 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 einen metallischen Grundkörper 19 mit den jeweilige Mantelflächen 23, 24 auf, wobei die Profilformen dieser Profile 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 aus einer mittels Nega- tivverfahren erzeugten, diamantdurchsetzten Nickelmatrix bestehen, welche durch die Gussmasse 15 mit dem Grundkörper 19 verbunden wird. Dabei erfolgt nach dem Aufbringen der diamantdurchsetzten Nickelmatrix auf die Negativform mittels Fliehkraft und dem präzisen Einlegen des Grundkörpers 19 das Einfüllen bzw. Ausgiessen der Gussmasse 15 in den Hohlraum. According to the invention, this dressing tool 10 with the multiple profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 has a metallic base body 19 with the respective outer surfaces 23, 24, the profile shapes of these profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 a diamond-interspersed nickel matrix produced by means of a negative process, which is connected to the base body 19 by the casting compound 15. After applying the diamond-interspersed nickel matrix to the negative mold, centrifugal force and the precise insertion of the Base body 19 the filling or pouring of the casting compound 15 into the cavity.
Die Gussmasse 15 ist auf dem jeweiligen Grundkörper 19 aufgebracht. Es sind dabei beidseitig der Profile von der Gussmasse 15 gebildete ringförmige Ansätze 18 vorhanden, damit die Gussmasse beim Negativverfahren quasi zwischen die nicht dargestellte Negativform und dem Grundkörper 19 eingefüllt werden kann. Der Grundkörper 19 ist ringförmig ausgebildet und weist einen äusseren Mantel auf, der von der Gussmasse 15 umhüllt ist. Sehr vorteilhaft ist der äussere Mantel 20 dieses Grundkörpers 19 zylindrisch ausgebildet und kann damit einfach hergestellt werden. Er könnte aber auch teilweise keglig, also beispielsweise parallel zur Mantelfläche 24, ausgebildet sein und eine oder mehrere ringförmige Ausnehmungen enthalten, in welche die Gussmasse eindringen würde und damit ein besserer Halt derselben gegeben wäre. The casting compound 15 is applied to the respective base body 19. There are ring-shaped projections 18 formed by the casting compound 15 on both sides of the profiles so that the casting compound can be poured in between the negative mold (not shown) and the base body 19 during the negative process. The base body 19 is ring-shaped and has an outer jacket which is encased by the casting compound 15. The outer casing 20 of this base body 19 is very advantageously designed to be cylindrical and can therefore be produced in a simple manner. However, it could also be partially conical, that is, for example, parallel to the lateral surface 24, and contain one or more annular recesses into which the casting compound would penetrate and thus better hold the same.
Die Gussmasse 15 besteht dabei aus einem Kunstharzgemisch mit meh- reren geeigneten Bestandteilen, basierend beispielsweise auf Epoxidharz oder Polyurethanharz. Weiterhin können auch geeignete Klebestoffe zur Verwendung kommen. Diese Materialien besitzen generell eine wesentlich geringere Dichte und bessere Dämpfungseigenschaften als Metall. Damit kann gegenüber dem bekannten Positivverfahren und einer metallischen Ausbildung der verschiedenen Profile eine Gewichtsersparnis des Abrichtwerkzeugs 10 insgesamt von über 20% erzielt werden. Sie ist ausserdem derart beschaffen, dass sie beim Abrichtprozess nicht schmelzt und resistent bleibt, auch wenn durch die Schleifreibung zwischen der äusseren diamanthaltigen Nickelschicht 22 und der Schleifschnecke 1 höhere Temperaturen auftreten. The casting compound 15 consists of a synthetic resin mixture with several suitable components, based for example on epoxy resin or polyurethane resin. Furthermore, suitable adhesives can also be used. These materials generally have a much lower density and better damping properties than metal. Compared to the known positive method and a metallic design of the various profiles, a weight saving of the dressing tool 10 of more than 20% can be achieved. It is also made such that it does not melt during the dressing process and remains resistant, even if higher temperatures occur due to the grinding friction between the outer diamond-containing nickel layer 22 and the grinding worm 1.
Beim Werkzeugteil mit der kegeligen Mantelfläche 24 ist der Neigungswinkel d der Arbeitsfläche 14 mit den im Querschnitt jeweils geformten Profilen 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 so gewählt, dass die jeweilige Flanke je- der dieser Profilzähne, wie in Fig. 3a ersichtlich ist, bei einem vorgegebenen Eingriffswinkel a immer einen positiven Freiwinkel f mit einer gedachten Senkrechten 25 zur Drehachse B2 des Abrichtwerkzeugs 10 bildet. Bei einem negativen Freiwinkel f würde diese Flanke des Profils 12.3 gemäss Detail A1 quasi einen Schatten in der Negativform bilden und somit könnte mit diesem Negativverfahren dieses Profil nicht hergestellt werden. Dieser Freiwinkel f sollte deshalb 2° bis 5° betragen. In the case of the tool part with the conical lateral surface 24, the angle of inclination d of the working surface 14 with the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 each shaped in cross section is selected so that the respective flank of each of these profile teeth, as can be seen in FIG a predetermined pressure angle a always forms a positive clearance angle f with an imaginary perpendicular 25 to the axis of rotation B2 of the dressing tool 10. In the case of a negative clearance angle f, this flank of the profile 12.3 according to Detail A1 would form a shadow in the negative shape, so this profile could not be produced with this negative process. This clearance angle f should therefore be 2 ° to 5 °.
Da ein solches Abrichtwerkzeug 10 auch als hochpräzises Werkzeug zum Feinprofilieren eingesetzt wird, ist dem Grundkörper 19 beidseitig je ein nabenförmiger Prüfbund 16 zur Rundlaufkontrolle des gespannten Werkzeuges 10 auf einer Abrichtspindel einer Schleifmaschine zugeord- net. Since such a dressing tool 10 is also used as a high-precision tool for fine profiling, a hub-shaped test collar 16 is assigned to both sides of the base body 19 for checking the concentricity of the clamped tool 10 on a dressing spindle of a grinding machine.
Fig. 3b zeigt ein Detail A2 gemäss Fig. 3, bei der diese Hartstoffbe- Schichtung bei der Arbeitsfläche 13 schematisch veranschaulicht ist, welche mit stochastisch verteilten Hartstoffpartikeln 22 in der Nickeldiamant- Matrix bestückt ist. Weiterhin sind Hartstoffpartikel 21 vorwiegend im Kopfbereich der Profile 11.1 und 11.2 über ihren Umfang fixiert. Diese Bestückung ist ebenso bei den Arbeitsflächen 14 der Profile 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 mit dem Vollprofil einsetzbar. 3b shows a detail A2 according to FIG. 3, in which this hard material coating is schematically illustrated on the working surface 13, which is equipped with stochastically distributed hard material particles 22 in the nickel diamond matrix. Furthermore, hard material particles 21 are mainly fixed in the head area of the profiles 11.1 and 11.2 over their circumference. This Equipping can also be used for the work surfaces 14 of the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 with the full profile.
Erfindungsgemäss werden bei dem Negativverfahren in den Grund der komplementären Profilform der Negativform spezielle Hartstoffpartikel 21 fixiert (siehe Fig. 3b). Bei diesen speziellen Hartstoffpartikeln handelt es sich um synthetischen Diamant aus der Gasphase. Damit wird der besonders verschleissbeaufschlagte Kopfbereich des Abrichtwerkzeugs 10 beim Profilieren der Schleifschnecken 1 geschützt. According to the invention, special hard material particles 21 are fixed in the base of the complementary profile shape of the negative shape in the negative method (see FIG. 3b). These special hard material particles are synthetic diamond from the gas phase. The head area of the dressing tool 10, which is particularly subject to wear, is thus protected when the grinding worms 1 are profiled.
Die durch das Negativverfahren aufgetragenen Hartstoffpartikel 21 sind vorzugsweise mit einem Korndurchmesser im Bereich zwischen 90 und 600 mm dimensioniert und einer Aussenform vorzugsweise als Tetragon, Hexagon, Oktaeder oder Dodekaeder gebildet ausgestaltet. Es kann folg- lieh die Standzeit des Abrichtwerkzeugs 10 insgesamt deutlich erhöht werden, weil diese Korndurchmesser im Vergleich zu bekannten Partikeln grösser sind. Bei der bisherigen Herstellung von Satzprofilrollen 6 im Positivverfahren können Hartstoffpartikel mit Korndurchmessern dieser Grössenordnung geometriebedingt nur mit sehr hohem Fertigungs- aufwand hergestellt werden. The hard material particles 21 applied by the negative process are preferably dimensioned with a grain diameter in the range between 90 and 600 mm and an outer shape preferably designed as a tetragon, hexagon, octahedron or dodecahedron. The service life of the dressing tool 10 can consequently be significantly increased overall because these grain diameters are larger in comparison to known particles. In the previous production of set profile rollers 6 in the positive process, hard material particles with grain diameters of this order of magnitude can only be produced with a very high production outlay due to the geometry.
Sehr vorteilhaft wird anstelle von üblichen Hartstoffpartikeln ein spezieller Diamanttyp verwendet, welcher aufgrund seiner Morphologie und Tracht ein anderes Oberflächenbild der zu profilierenden keramischen Schleifschnecke bewirkt und folglich andere Eigenschaften an der Werkstückoberfläche der zu schleifenden Zahnrädern ausbildet. Im Unterschied zu üblichen Diamantkörnern werden durch diesen speziellen Diamanttyp die Oberflächen der Flanken der Schleifschnecke mit definierten Schliffbildern versehen. Es wird für diesen speziellen Diamanttyp ein Material aus einer Spezial Synthese Typ IIA verwendet Instead of the usual hard material particles, a special type of diamond is used very advantageously, which due to its morphology and appearance causes a different surface appearance of the ceramic grinding worm to be profiled and consequently develops different properties on the workpiece surface of the gear wheels to be ground. In contrast to conventional diamond grains, this special type of diamond also defines the surfaces of the flanks of the grinding worm Provided with micrographs. A material from a special synthesis type IIA is used for this special type of diamond
Bei dem an sich bekannten Negativverfahren werden durch galvani- sches Aufträgen mittels Zentrifugalkraft Hartstoffpartikel 21, 22 und eine zusätzliche Nickelschicht in die komplementären Profilformen der Negativform befördert. Anschliessend wird der Grundkörper 19 zentrisch und in einer genauen axialen Position in die Negativform gestellt und es wird dann die zähflüssige Gussmasse 15 dazwischen geleert, so dass die komplementäre Profilform mit der Gussmasse 15 gefüllt wird. Sobald sich letztere verfestigt hat und mit dem Grundkörper 19 verbunden ist, wird die Negativform spanabhebend entfernt und es bleibt einzig der Grundkörper 19 und die verfestigte Gussmasse 15 mit den daran haftenden Hartstoffpartikeln 21, 22 in der diamantdurchsetzten Nickelmatrix und damit ist das Abrichtwerkzeug 10 fertiggestellt. In the negative process known per se, hard material particles 21, 22 and an additional nickel layer are conveyed into the complementary profile shapes of the negative shape by electroplating by means of centrifugal force. The base body 19 is then placed centrally and in a precise axial position in the negative mold, and the viscous casting compound 15 is then emptied in between, so that the complementary profile shape is filled with the casting compound 15. As soon as the latter has solidified and is connected to the base body 19, the negative form is removed by cutting and all that remains is the base body 19 and the solidified casting compound 15 with the hard material particles 21, 22 adhering to it in the diamond-infused nickel matrix, and the dressing tool 10 is thus completed.
Durch die Herstellung des Abrichtwerkzeugs 10 mittels diesem Negativverfahren können Schwingungen während des Abrichtvorganges deutlich reduziert oder sogar auf ein Minimum gebracht werden, so dass ein fol- gendes Wälzschleifen unter Vermeidung von sogenannten Geisterfrequenzen weitgehend ermöglicht wird. Primär ergibt sich dies durch die Kombination dieses Grundkörpers 19 und der leichten Gussmasse 15 aus einem schwingungsdämpfenden Kunstharzgemisches. Fig. 4 zeigt ein Abrichtwerkzeug 10', welches im Wesentlichen gleich wie dasjenige nach Fig. 3 ausgestaltet ist und daher nachfolgend die Unterschiede dargetan sind. Für die gleichen Bestandteile sind dieselben Bezugszeichen wie beim Abrichtwerkzeug 10 nach Fig. 3 verwendet. Dieses Abrichtwerkzeug 10' ist in einer Schleifschnecke 1 im Eingriff, wobei die Arbeitsfläche 14 der Profile 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 mit dem Vollprofil im Eingriff ist, d.h. dass diese Profile jeweils mit beiden Flan- ken gleichzeitig profilieren. By producing the dressing tool 10 by means of this negative process, vibrations during the dressing process can be significantly reduced or even brought to a minimum, so that subsequent generating grinding is largely possible while avoiding ghost frequencies. This results primarily from the combination of this base body 19 and the light casting compound 15 made from a vibration-damping synthetic resin mixture. FIG. 4 shows a dressing tool 10 ', which is designed essentially the same as that according to FIG. 3 and therefore the differences are shown below. The same reference numerals as in the dressing tool 10 according to FIG. 3 are used for the same components. This dressing tool 10 'is in engagement in a grinding worm 1, the working surface 14 of the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 being in engagement with the full profile, ie these profiles each profile with both flanks at the same time.
Erfindungsgemäss ist dabei in dieser Fig. 4 die zweite Ausführungsform als zweistückiges Abrichtwerkzeug 10‘ dargestellt, im Unterschied zu derjenigen nach Fig. 3. Beide Ausführungsformen 10, 10' dieses jeweils neuen Abrichtwerkzeuges können ohne Verfahrensunterschiede für das gleiche Profilieren von Schleifschnecken 1 eingesetzt werden. According to the invention, the second embodiment is shown in this FIG. 4 as a two-piece dressing tool 10 ', in contrast to that according to FIG. 3. Both embodiments 10, 10' of this new dressing tool can be used for the same profiling of grinding worms 1 without process differences.
In Fig. 4a sind gemäss dem Detail A3 die Zahnlücken 2, 3, 4, 5 der Schleifschnecke 1 im Querschnitt gezeigt, wobei in der Zahnlücke 2 das Profil 12.1 (damit die gesamte Arbeitsfläche 14) sich im Eingriff mit der Schleifschnecke befindet. Die Profile 11.1, 11.2 der abgeschwenkten Arbeitsfläche 13 sind in den Zahnlücken 4 und 5 ausser Eingriff. Die Zahnlücke 3 ist dagegen frei von Profilen. Lässt sich bei der Auslegung dieses Abrichtwerkzeuges 10, 10' in einem grafischen Kontrollbild erkennen, dass der nicht im Eingriff stehende Profilzahn des Profils 11.1 mit dem bei der Zahnlücke 4 vorhandenen Profilzahn der Schleifschnecke kollidiert, dann muss dieser Profilzahn des Profils 11.1 mit einem möglichst beidseitig ausreichenden gleichen Ab- stand zu den Flanken der nächsten Zahnlücke 5 der Schleifschnecke 1 eintauchen. Bei sehr kleinen Modulgrössen kann der Abstand zwischen den beiden Profilen 11.1 und 12.1 mehr als zwei Zahnlücken betragen. Begrenzend wirkt hierbei nur die Länge dieses Abrichtwerkzeugs 10, 10', die den erforderlichen Weg eines Abrichthubes bestimmt. Wird dagegen das Kontrollbild in Ordnung befunden, dann befindet sich das ProfiM 1.1 möglichst im gleichen Abstand zu den Flanken der jeweiligen Zahnlücke. Das Satzprofil und das Vollprofil können nach bekannten Regeln der Verzahntechnik mathematisch und/ oder grafisch ausgelegt werden. Für den Neigungswinkel d der kegeligen zu der zylindrischen Mantelfläche 23, 24 gilt deshalb ungefähr, dass der Winkel d gleich dem Eingriffswinkel a abzüglich dem Freiwinkel f entspricht. In Fig. 4b ist als analoges Detail dargestellt, wenn die Profile 11.1, 11.2 der Arbeitsfläche 13 des Satzprofils mit der Schleifschnecke 1 in Eingriff stehen. Bei diesem profilierenden Abrichtwerkzeug 10' sind die Profile 11.1, 11.2 bei den gegeneinander zugekehrten Flanken in Eingriff und profilieren die Schleifschnecke 1 zwischen den Zahnlücken 4 und 5. Wenn bei einem Kontrollbild eine Kollision des Profils 12.1 mit den Flanken der Zahnlücke 2 bestehen würde, dann muss der zuvor grob ermittele Neigungswinkel d in Grössen von +/- 1° verändert werden oder der Abstand zwischen den Profilen 11.1 und 12.1 wird nach obiger Ausführung vergrössert. In Fig. 4a, the tooth gaps 2, 3, 4, 5 of the grinding worm 1 are shown in cross section, in the tooth gap 2, the profile 12.1 (thus the entire working surface 14) is in engagement with the grinding worm. The profiles 11.1, 11.2 of the pivoted working surface 13 are out of engagement in the tooth gaps 4 and 5. The tooth gap 3, on the other hand, is free of profiles. If it can be seen in the design of this dressing tool 10, 10 'in a graphic control image that the profile tooth of the profile 11.1 which is not in engagement collides with the profile tooth of the grinding worm that is present at the tooth gap 4, then this profile tooth of the profile 11.1 must, if possible, on both sides Plunge in sufficient distance from the flanks of the next tooth gap 5 of the grinding worm 1. With very small module sizes, the distance between the two profiles 11.1 and 12.1 can be more than two tooth gaps. The only limiting factor here is the length of this dressing tool 10, 10 ', which determines the required path of a dressing stroke. If, on the other hand, the control image is found to be OK, then the ProfiM 1.1 is as far as possible at the same distance from the flanks of the respective tooth gap. The set profile and the full profile can be designed mathematically and / or graphically according to known rules of gear technology. For the angle of inclination d of the tapered to the cylindrical lateral surface 23, 24, it therefore applies approximately that the angle d corresponds to the pressure angle a minus the clearance angle f. In Fig. 4b it is shown as a similar detail when the profiles 11.1, 11.2 of the working surface 13 of the set profile are in engagement with the grinding worm 1. In this profiling dressing tool 10 ', the profiles 11.1, 11.2 are in engagement with the flanks facing each other and profile the grinding worm 1 between the tooth gaps 4 and 5. If, in a control image, there would be a collision of the profile 12.1 with the flanks of the tooth gap 2, then the previously roughly determined angle of inclination d must be changed by +/- 1 ° or the distance between the profiles 11.1 and 12.1 is increased as described above.
Beim Profilieren der Schleifschnecke 1 mit dem Abrichtwerkzeug 10' kommt zuerst der mit Abrichtdrehzahl rotierende Werkzeugteil mit den als Vollprofil ausgebildeten Profilen 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 zum Einsatz, wobei die im Achsschnitt entstehende Mantellinie seine kegeligen virtuel- len Mantelfläche 24 parallel zur zylindrischen Schleifschnecke 1 eingeschwenkt wird. Ist die Vorprofilierung der Schleifschnecke 1 nach mehreren Abrichthüben beendet, dann erfolgt die gangweise Feinprofilierung der Schleifschnecke 1 mit dem als Satzprofil ausgebildeten Werkzeug- teil. When profiling the grinding worm 1 with the dressing tool 10 ', the tool part rotating at the dressing speed with the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 designed as a full profile is used first, with the surface line arising in the axial section its conical, virtual jacket surface 24 parallel to the cylindrical grinding worm 1 is swiveled in. If the pre-profiling of the grinding worm 1 is finished after several dressing strokes, then the step-by-step fine profiling takes place the grinding worm 1 with the tool part designed as a set profile.
Dazu muss die zylindrische Mantelfläche 23 mit den beiden Profilen 11.1 und 11.2 ebenfalls parallel zur zylindrischen Schleifschnecke 1 mittels NC- Achse eingeschwenkt werden. Besonders vorteilhaft ist hierbei, dass sich die durch das Profilieren stetig verändernden Profilwinkel an der mit jedem Abrichtvorgang im Durchmesser kleiner werdenden Schleifschnecke durch eine einfach zu realisierende Schwenkbewegung des Abricht- Werkzeugs 10 bedarfsgerecht korrigiert werden können . Mit dem Einsatz dieses neuartigen Abrichtwerkzeuges 10, 10' wird damit relativ einfach ein hochproduktives und auch hochgenaues sowie korrigierbares Profilieren beim Wälzschleifen möglich. Während der Eingriff der Profile 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 als Schruppwerkzeug für ein schnelles Profilieren des verschlissenen Schleifschneckenmaterials dient, kann mit den Profilen 11.1, 11.2 das geforderte Soll- Profil der einzelnen Schneckengänge sehr präzise und korrigierbar erzeugt werden. For this purpose, the cylindrical outer surface 23 with the two profiles 11.1 and 11.2 must also be swiveled in parallel to the cylindrical grinding worm 1 by means of the NC axis. It is particularly advantageous that the profile angles, which are constantly changing due to the profiling, can be corrected as required on the grinding worm, which becomes smaller in diameter with each dressing process, by means of a pivoting movement of the dressing tool 10 that is easy to implement. With the use of this new type of dressing tool 10, 10 ', a highly productive and also highly accurate and correctable profiling during generating grinding is possible in a relatively simple manner. While the engagement of the profiles 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 serves as a roughing tool for a quick profiling of the worn grinding worm material, the required profile of the individual worm threads can be generated very precisely and correctable with the profiles 11.1, 11.2.
Fig. 5 zeigt das Abrichtwerkzeug 10' aus Fig. 4, welches wie erwähnt zweistückig ausgebildet ist, bei dem die Profilformen der Profile 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 analog mittels Negativverfahren erzeugt werden. Das folgende Einbringen einer Gussmasse erfolgt ebenfalls in ana- loger Weise. FIG. 5 shows the dressing tool 10 'from FIG. 4, which, as mentioned, is designed in two parts, in which the profile shapes of the profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4 are generated analogously by means of negative processes. The subsequent introduction of a casting compound is also carried out in an analogous manner.
Im Rahmen der Erfindung können vorteilhafterweise bei diesem zweistückigen Abrichtwerkzeug 10' nicht nur die Grundkörper 19, 19', sondern auch die Gussmassen 15, 15' und die Hartstoffpartikel 21, 22 mit den diamantdurchsetzten Nickelmatrices generell zweistückig ausgeführt werden. Dabei kann die Negativform sowohl aus einem als auch aus zwei Stück bestehen. In the context of the invention, in this two-piece dressing tool 10 ', not only the base bodies 19, 19' but the casting compounds 15, 15 'and the hard material particles 21, 22 with the nickel matrices interspersed with diamonds are generally made in two parts. The negative mold can consist of one or two pieces.
Die Grundkörper 19‘, 19" sind dabei koaxial aneinander befestigt und sie sind vorteilhaft jeweils am äusseren Mantel 20 parallel zu der von den Profilen gebildeten Mantelflächen 23, 24 geformt. Vorzugsweise sind die Grundkörper 19, 19‘ durch eine Zentrierbohrung mit Freistich 17 und ei- nen in diese passend eingreifenden Zentrierbund 16, die jeweils ringförmig sind, für die koaxiale Ausrichtung zueinander hochpräzis zentriert. Damit können diese Grundkörper 19, 19‘ in einem definierten Abstand eingepasst und zum Beispiel verschraubt werden. Die rotatorische Basisfläche 27 ist für diese Ausführungsform die Basisfläche für den Geomet- rieaufbau aller Profile 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4, wobei der Schnittpunkt 26 zwischen den beiden Mantelflächen 23, 24 in der unmittelbaren Nähe dieser Basisfläche 27 liegen sollte. The base bodies 19 ', 19' 'are coaxially fastened to one another and they are advantageously each shaped on the outer jacket 20 parallel to the jacket surfaces 23, 24 formed by the profiles. The base bodies 19, 19' are preferably through a centering bore with undercut 17 and egg - NEN in these matching centering collar 16, which are each ring-shaped, centered with high precision for the coaxial alignment to one another. This allows these base bodies 19, 19 'to be fitted at a defined distance and, for example, screwed Base surface for the geometry structure of all profiles 11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4, the point of intersection 26 between the two lateral surfaces 23, 24 being in the immediate vicinity of this base surface 27.
Eine besonders vorteilhafte Ausführung dieses Abrichtwerkzeuges 10' kann darin bestehen, dass die zweistückigen Gussmassen 15, 15' und die Hartstoffpartikel 21, 22 mit den diamantdurchsetzten Nickelmatrices auch mit unterschiedlichen Gussmassen und Hartstoffpartikeln ausgeführt werden. Dazu werden das erste und zweite Stück des Abrichtwerkzeuges 10' gesondert als Einzelteile hergestellt und anschliessend ver- schraubt. Der Herstellaufwand erhöht sich damit, aber für beide Arbeitsflächen 13, 14 können bevorzugt optimierte Hartstoffpartikel 21, 22 und Gussmassen 15, 15' eingesetzt werden. · Somit könnten sie im Rahmen der Erfindung entweder als optimiertes Kombiwerkzeug oder separiert voneinander als einzelnes Werkzeug eingesetzt werden. Je nach Lebensdauer der Profile auf einem Grundkörper 19, 19' kann das eine oder andere Stück ausgewechselt werden. A particularly advantageous embodiment of this dressing tool 10 'can consist in that the two-piece casting compounds 15, 15' and the hard material particles 21, 22 with the diamond-interspersed nickel matrices are also made with different casting compounds and hard material particles. For this purpose, the first and second pieces of the dressing tool 10 'are produced separately as individual parts and then screwed together. This increases the manufacturing effort, but optimized hard material particles 21, 22 and casting compounds 15, 15 'can preferably be used for both working surfaces 13, 14. · Thus, within the scope of the invention, they could be used either as an optimized combination tool or separately from one another as a single tool. Depending on the service life of the profiles on a base body 19, 19 ', one or the other piece can be exchanged.
Die Erfindung ist mit den oben erläuterten Ausführungsformen und - beispielen ausreichend dargetan. Sie könnte aber selbstverständlich noch durch andere Varianten erläutert werden. Die Mantelflächen der Profile könnten kegelig, zylindrisch und/oder andersförmig und die Profile einer jeweiligen Mantelfläche als Satz- oder Vollprofilrolle ausgebildet sein. So könnten die koaxial zueinander angeordneten Profilen aussenseitig mehr als zwei unterschiedlich geformte Mantelflächen bilden, zum Beispiel eine zylindrische und zwei kegelige mit je einem unterschiedlichen Neigungswinkel d, von denen die Profile der zylindrischen Mantelfläche als Satz- und die anderen als Vollprofilrollen ausgebildet sein könnten. The invention has been sufficiently demonstrated with the embodiments and examples explained above. However, it could of course also be explained by other variants. The outer surfaces of the profiles could be conical, cylindrical and / or differently shaped and the profiles of a respective outer surface could be configured as a set or full profile roll. For example, the coaxially arranged profiles could form more than two differently shaped outer surfaces on the outside, for example one cylindrical and two conical ones each with a different angle of inclination d, of which the profiles of the cylindrical outer surface could be designed as set rolls and the others as full profile rolls.
BEZUGSZEICHENLISTE 1 Schleifschnecke REFERENCE CHARACTERISTICS LIST 1 grinding worm
2 erste Zahnlücke (gemäss Detail 3A) 2 first tooth gap (according to detail 3A)
3 zweite Zahnlücke (= Freilücke) 3 second tooth gap (= free space)
4 dritte Zahnlücke 4 third tooth gap
5 vierte Zahnlücke 6 Satzprofilrolle 5 fourth tooth gap 6 set profile roll
7 Vollprofilrolle 7 full profile roll
8 Bohrung 8 hole
9 Prüfbund 10 Abrichtwerkzeug mit einstückigem Grundkörper 9 test collar 10 dressing tool with one-piece base body
10' Abrichtwerkzeug mit zweistückigem Grundkörper 10 'dressing tool with two-piece body
11.1 erstes Profil eines Satzprofils 11.1 first profile of a sentence profile
11.2 zweites Profil eines Satzprofils 12.1 erstes Profil eines Vollprofils 11.2 second profile of a set profile 12.1 first profile of a full profile
12.2 zweites Profil eines Vollprofils 12.2 second profile of a full profile
12.3 drittes Profil eines Vollprofils 12.3 third profile of a full profile
12.4 viertes Profil eines Vollprofils 12.4 fourth profile of a full profile
13 Arbeitsflächen Satzprofil 14 Arbeitsflächen Vollprofil 13 Work surfaces set profile 14 Work surfaces full profile
15 Gussmasse 15 casting compound
15' Gussmasse 15 'casting compound
16 Zentrierbund 16 centering collar
17 Zentrierbohrung mit Freistich 18 Ringförmiger Ansatz 17 Center hole with undercut 18 Annular shoulder
19 Grundkörper 19 base body
19' Grundkörper 19 'body
19" Grundkörper 19 "body
20 Mantelfläche, zylindrisch 20' Mantelfläche, keglig 20 outer surface, cylindrical 20 'outer surface, conical
21 Hartstoff partikel 21 hard material particles
22 Hartstoffpartikel in Nickeldiamant- Matrix 22 hard material particles in a nickel diamond matrix
23 Mantelfläche, zylindrisch 23 lateral surface, cylindrical
24 Mantelfläche, keglig 25 Senkrechte auf B2 24 lateral surface, conical 25 perpendicular to B2
26 Schnittpunkt zwischen den Mantelflächen 23 und 2426 Point of intersection between the lateral surfaces 23 and 24
27 Basisfläche für den Geometrieaufbau beider Arbeitsflächen B1 Rotationsachse der Schleifschnecke27 Base area for the geometry structure of both work areas B1 axis of rotation of the grinding worm
B2 Rotationsachse des Abrichtwerkzeuges m Modul a Eingriffswinkel d Neigungswinkel B2 axis of rotation of the dressing tool m module a pressure angle d angle of inclination
F Freiwinkel F clearance angle

Claims

PATENTANSPRÜCHE PATENT CLAIMS
1. Abrichtwerkzeug, mit koaxial zueinander angeordneten Profilen (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) mit je einer im Achsquerschnitt kegeligen oder ähnlichen Profilform mit Arbeitsflächen (13, 14), die mit Hartstoffpartikeln (21, 22) versehen sind, wobei die Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) am Aussenumfang durch wenigstens eine Mantelfläche (23, 24) begrenzt sind, dadurch gekennzeichnet, dass das Abrichtwerkzeug (10, 10') zwei bis vorzugsweise sechs koaxial zuei- nander angeordnete Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) und einen ein- bzw. zweiteiligen metallischen Grundkörper (19, 19‘, 19“) für das gesamte Abrichtwerkzeug (10, 10') oder für eine jeweilige Mantelfläche (23, 24) aufweist, wobei die Profilformen mit den Hartstoffpartikeln (21, 22) der Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) durch ein Negativver- fahren mit einer auf dem jeweiligen Grundkörper (19, 19', 19") aufgebrachten Gussmasse (15, 15') erzeugt sind. 1. Dressing tool with coaxially arranged profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) each with a conical or similar profile shape in the axial cross-section with working surfaces (13, 14) which are provided with hard material particles (21, 22), wherein the profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) are delimited on the outer circumference by at least one jacket surface (23, 24), characterized in that the dressing tool (10, 10 ') has two to preferably six coaxial with one another arranged profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) and a one-part or two-part metallic base body (19, 19 ', 19 ") for the entire dressing tool (10, 10') or for a respective outer surface (23 , 24), the profile shapes with the hard material particles (21, 22) of the profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) by a negative process with one on the respective base body (19, 19 ', 19 " ) applied casting compound (15, 15 ') are generated.
2. Abrichtwerkzeug nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, diese Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) als Satz- oder Vollpro¬ filrolle und deren Mantelflächen (23, 24) jeweils kegelig, zylindrisch und/oder andersförmig ausgebildet sind. 2. dressing tool according to claim 1, characterized in that these profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) as set or Vollpro ¬ filrolle and their outer surfaces (23, 24) are each conical, cylindrical and / or differently shaped .
3. Abrichtwerkzeug nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich- net, dass die koaxial zueinander angeordneten Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) aussenseitig zwei unterschiedlich geformte Mantelflächen (23, 24) bilden, von denen die Profile der einen als Satz- und die der anderen als Vollprofilrolle ausgebildet sind, wobei die Profile mit entsprechenden Arbeitsflächen (13, 14) versehen sind. 4. Abrichtwerkzeug nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die eine Mantelfläche (23) zylindrisch mit zwei Profilen (11.1, 11.2) und als Satzprofilrolle und die andere Mantelfläche (24) kegelig mit zwei oder vorzugsweise vier Profilen (12.1, 12.2, 12.3, 12.3. dressing tool according to claim 1 or 2, characterized in that the coaxially arranged profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) on the outside form two differently shaped outer surfaces (23, 24), of which the profiles of one is designed as a set roll and the other is designed as a full profile roll, the profiles being provided with corresponding work surfaces (13, 14). 4. Dressing tool according to claim 3, characterized in that one lateral surface (23) is cylindrical with two profiles (11.1, 11.2) and as a set profile roller and the other lateral surface (24) is conical with two or preferably four profiles (12.1, 12.2, 12.3, 12th
4) und als Vollprofilrolle ausgebildet sind. 4) and are designed as a full profile roller.
5. Abrichtwerkzeug nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass dass die koaxial zueinander angeordneten Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) aussenseitig wenigstens zwei unterschiedlich geformte Man- telflächen (23, 24) bilden, denen je ein einteiliger Grundkörper (19‘, 19"), die koaxial aneinander befestigt sind, oder denen ein einteiliger Grundkörper (19) für das gesamte Abrichtwerkzeug (10) zugeordnet ist. 5. Dressing tool according to one of the preceding claims 1 to 4, characterized in that the coaxially arranged profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) on the outside form at least two differently shaped outer surfaces (23, 24), each of which is assigned a one-piece base body (19 ', 19 ") which are fastened coaxially to one another, or to which a one-piece base body (19) for the entire dressing tool (10) is assigned.
6. Abrichtwerkzeug nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die äusseren Mäntel (20, 20‘) des Grundkörpers (19, 19', 19") parallel zu der jeweiligen von den Profilen gebildeten Mantelflächen (23, 24) verlau- fen. 6. Dressing tool according to one of the preceding claims 1 to 5, characterized in that the outer jackets (20, 20 ') of the base body (19, 19', 19 ") parallel to the respective jacket surfaces (23, 24) formed by the profiles run.
7. Abrichtwerkzeug nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der äussere Mantel (20) des Grundkörpers (19") zylindrisch ausgebildet ist und die Profilformen der Profile (11.1, 11.2) auf diesem durch die Negativform und die darin aufgebrachte Gussmasse (15) erzeugt sind. 7. dressing tool according to one of the preceding claims 1 to 5, characterized in that the outer jacket (20) of the base body (19 ") is cylindrical and the profile shapes of the profiles (11.1, 11.2) on this by the negative shape and the applied therein Casting compound (15) are generated.
8. Abrichtwerkzeug nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den zwei unterschiedlich geformten Mantelflächen (23, 24) ein Neigungswinkel (d) vorhanden ist, der so gewählt ist, dass die im Querschnitt als Profilzähne mit einem vorgegebenen Eingriffswinkel (a) gebildeten Profilen (12.1, 12.2, 12.3, 12.4), welche die kegelige Mantelfläche (24) bilden, mit gedachten Senkrechten (25) zur Rotationsachse (B2) stets einen positiven Freiwinkel (f) zur nächstgelegenen Flanke eines jeweiligen Profilzahnes aufweisen. 8. dressing tool according to one of the preceding claims 1 to 7, characterized in that between the two differently shaped lateral surfaces (23, 24) an angle of inclination (d) is present, which is selected so that the cross-section as profile teeth with a predetermined pressure angle (a) formed profiles (12.1, 12.2, 12.3, 12.4), which form the conical outer surface (24), with imaginary perpendiculars (25) to the axis of rotation (B2) always have a positive clearance angle (f) to the nearest flank of a respective profile tooth.
9. Abrichtwerkzeug nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass benachbarte Arbeitsflächen (13, 14) der Profile (11.1, 11.2) zur Basisfläche (27) derart beabstandet sind, dass an der zu profilierenden Schleifschnecke (1) mit vier definierten Zahnlücken (2, 3, 4, 5) immer die eine Zahnlücke (3) von den Arbeitsflächen (13,14) frei ist und dabei entweder die beiden Satzprofile (11.1,11.2) oder die Vollprofile (12.1, 12.2, 12.3, 12.4) in die restlichen Zahnlücken kollisionsfrei einschwenkbar sind. 9. dressing tool according to one of the preceding claims 1 to 8, characterized in that adjacent working surfaces (13, 14) of the profiles (11.1, 11.2) to the base surface (27) are spaced such that on the grinding worm to be profiled (1) with four defined tooth gaps (2, 3, 4, 5) that one tooth gap (3) is always free from the working surfaces (13, 14) and either the two set profiles (11.1, 11.2) or the full profiles (12.1, 12.2, 12.3, 12.4 ) can be swiveled into the remaining tooth gaps without collision.
10. Verfahren zur Herstellung eines Abrichtwerkzeuges nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem Negativverfahren mit wenigstens einer Negativform mit komple- mentären Profilformen durch galvanisches Aufträgen von Hartstoffpartikeln mittels Zentrifugalkraft in den Grund der komplementären Profilform der Negativform spezielle Hartstoffpartikel (22) fixiert werden, welche nach dem Entfernen der Negativform bei den Aussenradien der Profilformen der Profile (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) verbleiben und den besonders verschleissbeaufschlagten Bereich des Abrichtwerkzeugs (10) beim Profilieren der Schleifschnecken schützen. 10. The method for producing a dressing tool according to one of claims 1 to 9, characterized in that in the negative method with at least one negative mold with complementary profile shapes by galvanic application of hard material particles by means of centrifugal force in the base of the complementary profile shape of the negative mold, special hard material particles (22 ), which remain after the removal of the negative form at the outer radii of the profile forms of the profiles (11.1, 11.2, 12.1, 12.2, 12.3, 12.4) and protect the particularly wear-prone area of the dressing tool (10) when profiling the grinding worm.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die durch das Negativverfahren aufgetragenen Hartstoffpartikel mit gän- gigen Korndurchmessern dimensioniert und mit einer Aussenform vorzugsweise als Tetragon, Hexagon, Oktaeder und/oder als Dodekaeder gebildet sind. 11. The method according to claim 10, characterized in that the hard material particles applied by the negative process are dimensioned with common grain diameters and are formed with an outer shape, preferably as a tetragon, hexagon, octahedron and / or dodecahedron.
12. Verfahren nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, dass anstelle von üblichen Hartstoffpartikeln ein Diamanttyp verwendet wird, welcher aufgrund seiner Morphologie und Tracht ein anderes Oberflächenbild der zu profilierenden Schleifschnecke und folglich spezifische Eigenschaften an der Werkstückoberfläche bewirkt. 12. The method according to claim 10 or 11, characterized in that instead of conventional hard material particles, a type of diamond is used which, due to its morphology and appearance, causes a different surface appearance of the grinding worm to be profiled and consequently specific properties on the workpiece surface.
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