EP3783292A1 - Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle - Google Patents

Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle Download PDF

Info

Publication number
EP3783292A1
EP3783292A1 EP20188281.8A EP20188281A EP3783292A1 EP 3783292 A1 EP3783292 A1 EP 3783292A1 EP 20188281 A EP20188281 A EP 20188281A EP 3783292 A1 EP3783292 A1 EP 3783292A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
column
liquid
reboiler
heat exchanger
mixture
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP20188281.8A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Antoine Hernandez
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
Publication of EP3783292A1 publication Critical patent/EP3783292A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0223—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas or shifted synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0261—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon monoxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/40—Features relating to the provision of boil-up in the bottom of a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/94—Details relating to the withdrawal point
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/02—Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/42—Quasi-closed internal or closed external nitrogen refrigeration cycle

Definitions

  • the present invention relates to a method and to an apparatus for producing carbon monoxide by partial condensation.
  • the carbon monoxide and hydrogen production units can be separated into two parts: Generation of synthesis gas (mixture containing mainly H 2 , CO, CH 4 , CO 2 , Ar and N 2 ).
  • Generation of synthesis gas mixture containing mainly H 2 , CO, CH 4 , CO 2 , Ar and N 2 .
  • the process for the partial oxidation of natural gas can also be of interest for the production of CO alone or with low H2 / CO production ratios.
  • Another route is steam reforming.
  • the cold box process is partial condensation.
  • MEG tetrachloroethyl styrene
  • TDI / MDI or PC applications for example, it is necessary to include a CH4 separation column in the cold box.
  • the reboiling energies of the two rapid separation (in English “flash”) and CO / CH4 separation columns are provided by cooling the synthesis gas in the main exchanger and by the cycle.
  • the synthesis gas is cooled as a whole to the cold end of the heat exchanger before entering the hydrogen separator pot.
  • WO18039313 describes reboilers independent of the two columns with synthesis gas cooling but all of the synthesis gas (liquid and outlet gas from the reboilers) is cooled to the cold end of the exchange line according to Figures 3, 4 and 5.
  • the two reboilers are in series, the entire output of the flash column reboiler is sent to the common separator pot with the cold end.
  • the liquid from the reboiler of the CO / CH4 column is subcooled in the exchange line.
  • the reboiling energies of the two columns are provided by cooling the synthesis gas and the cycle in the exchange line.
  • the liquid from the first partial condensation pot of the synthesis gas from the first exchanger of the exchange line is sent to the exhaustion column but as reflux and not at an intermediate level (fluid 146).
  • Part of the liquid from the second partial condensation pot of the synthesis gas is sent as reflux from the stripping column but after having been reheated in the exchange line.
  • an apparatus for separation by cryogenic distillation of a mixture of hydrogen, methane and carbon monoxide comprising a column system comprising a first column and a second column, a first column. heat exchanger, a second heat exchanger, means for sending the mixture to cool in the first heat exchanger, means for sending the cooled mixture to partially condense in at least the second heat exchanger which is a tank reboiler the second column of the column system, means for sending to an intermediate level of the first column at least part of the liquid produced by the partial condensation or a liquid derived from this liquid by at least one partial condensation step, only the mixture and bottom liquid from the column exchanging heat in the second heat exchanger, means for returning the bottom liquid vaporized at the column from which it comes, means for withdrawing an overhead gas enriched in hydrogen from the first column, means for sending the overhead gas to heat up in the first heat exchanger, means for withdrawing a liquid enriched in monoxide of carbon and methane from the bottom of the first column
  • FIG. 1 describes a process for separating a gas mixture, such as a synthesis gas, according to the invention.
  • a gas mixture such as a synthesis gas
  • a gas mixture 1 containing at least carbon monoxide, hydrogen and methane is cooled in the first section 3 of a two-section heat exchanger 3.9.
  • Part 5 is partially condensed by cooling it in a bottom reboiler 13 of a column K1, which is a stripping column (in English "stripping").
  • Part 7 is partially condensed by cooling it in a bottom reboiler of a column K2 which is a CO / CH 4 distillation column.
  • the partially condensed streams are mixed in a phase separator 15.
  • the gas produced is cooled in section 9 of the exchanger where it partially condenses and is sent to a phase separator S2.
  • the gas 63 from the phase separator S2 is reheated in sections 9.3.
  • the liquid from the phase separator S2 is sent to the top of column K1.
  • the liquid 17 from the phase separator 15 is expanded and then mixed with another flow to form a two-phase flow 19.
  • the flow 19 is separated in a phase separator to form a gas 21 and a liquid 23, both being sent to a level. intermediate column K1.
  • a portion 45 of the liquid from the phase separator 15 is cooled in section 9 of the heat exchanger where it partially condenses before being sent to a phase separator S1.
  • the bottom liquid of the phase separator S2 is divided into two. Part 61 is sent as liquid to the top of column K1. The remainder 43 is relaxed and feeds the phase separator S1. The liquid 41 formed in the separator S1 vaporizes in section 9 to form a gas mixed with the gas from the separator S1 and the flow formed 45 is mixed with the flow 17 of the separator 15.
  • the overhead gas 21 from column K1 is heated in the two sections 9.3 to form a gas 63 rich in hydrogen.
  • Bottom liquid from column K1 is split in two to form two expanded liquid flows 2731.
  • the expanded flow 31 is sent to an intermediate level of the second column K2 and the expanded flow 27 partially warms up in the section. 9 to be sent to an intermediate level of the second column K2 lower than that of the arrival of the flow 31.
  • a bottom liquid 21 is sent to the reboiler 11, vaporizes and is returned to column K2, which operates at a pressure greater than 6 bar abs.
  • Another bottom liquid 23 from column K2 is heated in section 3 to form a product rich in methane.
  • An overhead gas 37 from column K2 is reheated in sections 9.3 to form a product rich in carbon monoxide.
  • the top condenser C of the CO / CH 4 K2 column is supplied with liquid by a nitrogen cycle, comprising two compressors V1, V2 and with two vaporization levels at different pressures in section 9. This cycle is completely independent of the rest of the process and can be replaced by a different refrigeration cycle.
  • FIG 2 describes a process for separating a gas mixture according to the invention, similar to that of figure 1 .
  • the two reboilers 11.13 are in series.
  • the mixture 1 cooled in section 3 only arrives as flow 5 in the first reboiler 11, vaporizes the vessel liquid 21 and is partially condensed therefrom.
  • the partially condensed mixture is sent to the separator pot 15 which is located at the outlet of the first reboiler 11.
  • the liquid 17 from the pot 15 is sent to a pot 65, the liquid 67 of which is sent to an intermediate part of the column K1.
  • the gas 77 of the pot 15 is partially condensed in the second reboiler 13.
  • a second pot 65 is located at the outlet of the second reboiler 13.
  • the vapor fraction of the second pot 65 is cooled in the exchange line 9 while the liquid fractions 17.67 of the two jars 15.65 reboiler outlet respectively are sent to the intermediate part of the column of K1.
  • the solution is to be selected from those of the two figures as a function of the pressure of the incoming synthesis gas 1 and of the CO content in the incoming synthesis gas 1.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Dans un procédé de séparation par distillation cryogénique d'un mélange d'hydrogène, de méthane et de monoxyde de carbone (1), on refroidit le mélange dans un premier échangeur de chaleur (3,9) et on le condense partiellement dans au moins un deuxième échangeur de chaleur (11,13) qui est un rebouilleur de cuve d'une première ou deuxième colonne (K1,K2) du système de colonnes et on envoie à un niveau intermédiaire de la première colonne au moins une partie (17,23) du liquide produit par la condensation partielle.

Description

  • La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle.
  • Les unités de production de monoxyde de carbone et d'hydrogène peuvent être séparées en deux parties :
    Génération du gaz de synthèse (mélange contenant H2, CO, CH4, CO2, Ar et N2 essentiellement). Parmi les diverses voies industrielles de production de gaz de synthèse, celle à base de gazéification de charbon semble se développer de plus en plus notamment dans les pays riches en dépôts de charbon comme la Chine. Le procédé d'oxydation partielle du gaz naturel peut s'avérer également intéressant pour la production de CO seul ou avec des rapports de production H2/CO faibles. Une autre voie est le reformage à la vapeur.
  • Purification du gaz de synthèse. On retrouve :
    • une unité de lavage avec un solvant liquide pour éliminer la plus grande partie des gaz acides contenus dans le gaz de synthèse.
    • une unité d'épuration sur lit d'adsorbants.
    • une unité de séparation par voie cryogénique dite boite froide pour la production de CO.
  • Dans le cas où le gaz de synthèse est produit à partir d'une gazéification de charbon à lit entrainé ou lit fluidisé, le procédé de la boite froide est la condensation partielle. Pour les applications MEG, TDI/MDI ou PC par exemple, il est nécessaire d'inclure une colonne de séparation du CH4 dans la boite froide.
  • Dans le schéma de EP 0677483 , les énergies de rebouillage des deux colonnes de séparation rapide (en anglais « flash ») et de séparation CO/CH4 sont apportées par refroidissement du gaz de synthèse dans l'échangeur principal et par le cycle. Le gaz de synthèse est refroidi dans son ensemble jusqu'au bout froid de l'échangeur de chaleur avant de rentrer dans le pot séparateur de séparation de l'hydrogène.
  • Les inconvénients sont que :
    • Le rebouillage des deux colonnes dans la ligne d'échange ne permet pas une bonne régulation des énergies de rebouillage.
    • La consommation d'énergie du cycle de réfrigération est forte car le gaz de synthèse est refroidi dans sa totalité jusqu'au bout froid. Il n'y a pas de pot de condensation intermédiaire du gaz de synthèse pour en extraire le liquide condensé et éviter de le sous refroidir.
  • WO18039313 décrit des rebouilleurs indépendants des deux colonnes avec le refroidissement au gaz de synthèse mais l'ensemble du gaz de synthèse (liquide et gaz de sortie des rebouilleurs) est refroidi jusqu'au bout froid de la ligne d'échange selon les figures 3, 4 et 5. Dans les figures 1 et 2, les deux rebouilleurs sont en série, la totalité de la sortie du rebouilleur de la colonne de flash est envoyé dans le pot séparateur commun avec le bout froid. Le liquide de sortie du rebouilleur de la colonne CO/CH4 est sous refroidi dans la ligne d'échange.
  • Les inconvénients sont que :
    • Si les deux rebouilleurs sont en série, ceci crée des instabilités de l'énergie de rebouillage de la colonne d'épuisement lorsque la température de la sortie du premier rebouilleur varie en fonction des perturbations de composition du gaz de synthèse entrant.
    • La sortie du deuxième rebouilleur est envoyée directement dans le pot de gaz de synthèse haute pression. Pour que la sortie du deuxième rebouilleur soit à une température proche du pot de gaz de synthèse haute pression, il faut baisser la pression de la colonne d'épuisement, ce qui a pour effet d'augmenter la quantité de CO dans le gaz de tête. Le rendement CO est réduit ainsi si le gaz de flash n'est pas recyclé, ou bien l'énergie de compression du recyclage du gaz de tête est augmentée.
    • La colonne CO/CH4 est opérée à basse pression suite à la baisse de pression de la colonne d'épuisement, ce qui augmente l'énergie de compression du CO sortie de cette colonne.
    • L'énergie du cycle frigorifique est forte car tout le gaz de synthèse est refroidi jusqu'au bout froid, le liquide à la sortie du pot de condensation partielle du gaz de synthèse à la sortie des rebouilleurs est sous-refroidi et donc consomme du cycle frigorifique.
  • Dans US6266976 , les énergies de rebouillage des deux colonnes sont apportées par refroidissement du gaz de synthèse et du cycle dans la ligne d'échange. Le liquide issu du premier pot de condensation partielle du gaz de synthèse sortie du premier échangeur de la ligne d'échange est envoyé dans la colonne d'épuisement mais comme reflux et non pas à un niveau intermédiaire (fluide 146).
  • Une partie du liquide du deuxième pot de condensation partielle du gaz de synthèse est envoyée comme reflux de la colonne d'épuisement mais après avoir été réchauffé dans la ligne d'échange.
  • Les inconvénients sont :
    • Le rebouillage des deux colonnes dans la ligne d'échange ne permet pas un bon contrôle des énergies de rebouillages.
    • Forte teneur en CO dans le gaz de flash sortie tête de colonne d'épuisement qui conduit à augmenter l'énergie de recycle du gaz de séparation rapide (en anglais « flash ») ou bien perte de rendement en CO si le gaz de séparation rapide (en anglais « flash ») n'est pas recyclé.
  • Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation par distillation cryogénique dans un système de colonnes d'un mélange d'hydrogène, de méthane et de monoxyde de carbone comprenant une première et une deuxième colonnes dans lequel :
    1. i.On refroidit le mélange dans un premier échangeur de chaleur et on en condense au moins une partie partiellement dans au moins un deuxième échangeur de chaleur qui est un rebouilleur de cuve de la deuxième colonne du système de colonnes et on envoie à un niveau intermédiaire de la première colonne au moins une partie du liquide produit par la condensation partielle ou un liquide dérivé de ce liquide par au moins une étape de condensation partielle, seulement l'au moins une partie du mélange et du liquide de cuve de la deuxième colonne échangeant de la chaleur dans le deuxième échangeur de chaleur, le liquide de cuve vaporisé étant renvoyé à la deuxième colonne dont il provient,
    2. ii.On soutire un gaz de tête enrichi en hydrogène de la première colonne et on le réchauffe dans le premier échangeur de chaleur,
    3. iii.On soutire un liquide enrichi en monoxyde de carbone et en méthane de la cuve de la première colonne et on l'envoie à au moins un niveau intermédiaire de la deuxième colonne,
    4. iv.On soutire un liquide riche en méthane de la cuve de la deuxième colonne et un fluide riche en monoxyde de carbone de la tête de la deuxième colonne, et
    5. v.On produit de la réfrigération pour tenir en froid le procédé au moyen d'un cycle de réfrigération.
  • Selon d'autres aspects facultatifs :
    • on envoie une partie du mélange refroidi à un rebouilleur de la première colonne.
    • on envoie au moins une partie du mélange refroidi se refroidir au deuxième échangeur qui est un rebouilleur de la deuxième colonne et ensuite on envoie l'au moins une partie du mélange refroidi à un troisième échangeur qui est un rebouilleur de la première colonne.
    • on envoie au moins une partie du mélange refroidi se condenser partiellement dans le rebouilleur de la deuxième colonne pour produire un gaz et un liquide, ensuite on envoie le gaz à un troisième échangeur qui est un rebouilleur de la première colonne et on envoie au moins une partie du liquide produit par condensation au moins partielle du gaz dans le troisième échangeur au point intermédiaire de la première colonne.
    • on envoie une partie condensée, produite suite à au moins une étape de condensation partielle du mélange, en tête de la première colonne du système de colonnes.
    • la première colonne a un rebouilleur de cuve et n'a pas de condenseur de tête.
    • la première colonne opère à entre 13 et 16 bars abs.
    • la deuxième colonne opère à une pression au-dessus de 6 bars abs.
    • la deuxième colonne a un rebouilleur de cuve et un condenseur de tête.
    • le gaz de tête de la première colonne contient moins de 35 % mol, voire moins de 25% mol, de monoxyde de carbone.
    • le gaz de tête de la première colonne contient plus de 60 % mol, voire plus de 75% mol, d'hydrogène.
    • le mélange se refroidit dans le premier échangeur de chaleur jusqu'à une température intermédiaire de celui-ci et ensuite sort du premier échangeur de chaleur avant d'être envoyé au rebouilleur.
    • le fluide riche en monoxyde de carbone de la tête de la deuxième colonne et/ou le gaz de tête enrichi en hydrogène de la première colonne se refroidit dans le premier échangeur de chaleur depuis le bout froid du premier échangeur de chaleur.
    • on refroidit dans la partie la plus froide du premier échangeur de chaleur un gaz dérivé par condensation partielle du mélange refroidi dans le premier échangeur de chaleur.
  • Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de séparation par distillation cryogénique d'un mélange d'hydrogène, de méthane et de monoxyde de carbone comprenant un système de colonnes comprenant une première colonne et une deuxième colonne, un premier échangeur de chaleur, un deuxième échangeur de chaleur, des moyens pour envoyer le mélange se refroidir dans le premier échangeur de chaleur, des moyens pour envoyer le mélange refroidi se condenser partiellement dans au moins le deuxième échangeur de chaleur qui est un rebouilleur de cuve de la deuxième colonne du système de colonnes, des moyens pour envoyer à un niveau intermédiaire de la première colonne au moins une partie du liquide produit par la condensation partielle ou un liquide dérivé de ce liquide par au moins une étape de condensation partielle, seulement le mélange et du liquide de cuve de la colonne échangeant de la chaleur dans le deuxième échangeur de chaleur, des moyens pour renvoyer le liquide de cuve vaporisé à la colonne dont il provient, des moyens pour soutirer un gaz de tête enrichi en hydrogène de la première colonne, des moyens pour envoyer le gaz de tête se réchauffer dans le premier échangeur de chaleur, des moyens pour soutirer un liquide enrichi en monoxyde de carbone et en méthane de la cuve de la première colonne, des moyens pour envoyer le liquide enrichi en monoxyde de carbone et en méthane à au moins un niveau intermédiaire de la deuxième colonne, des moyens pour soutirer un liquide riche en méthane de la cuve de la deuxième colonne, des moyens pour soutirer un fluide riche en monoxyde de carbone de la tête de la deuxième colonne et un cycle de réfrigération pour produire de la réfrigération pour tenir en froid le procédé.
  • L'invention sera décrite de manière très détaillée en se référant aux figures 1 et 2 qui illustrent des procédés selon l'invention.
  • [ Fig. 1 ] décrit un procédé de séparation d'un mélange gazeux, tel qu'un gaz de synthèse, selon l'invention. Les deux rebouilleurs en parallèle avec un pot commun en sortie des deux rebouilleurs, le gaz résultant est refroidi dans la ligne d'échange et la fraction liquide est envoyée en partie intermédiaire de la colonne d'épuisement.
  • Un mélange gazeux 1 contenant au moins du monoxyde de carbone, de l'hydrogène et du méthane est refroidi dans la première section 3 d'un échangeur de chaleur en deux sections 3,9.
  • Le mélange refroidi est divisé en deux parties 5,7. La partie 5 est partiellement condensée en la refroidissant dans un rebouilleur de cuve 13 d'une colonne K1, qui est une colonne d'épuisement (en anglais « stripping »). La partie 7 est partiellement condensée en la refroidissant dans un rebouilleur de cuve d'une colonne K2 qui est une colonne de distillation CO/CH4. Les débits partiellement condensés sont mélangés dans un séparateur de phases 15.
  • Le gaz produit est refroidi dans la section 9 de l'échangeur où il se condense partiellement et est envoyé à un séparateur de phases S2. Le gaz 63 du séparateur de phases S2 est réchauffé dans les sections 9,3. Le liquide du séparateur de phases S2 est envoyé en tête de colonne K1.
  • Le liquide 17 du séparateur de phases 15 est détendu puis mélangé avec un autre débit pour former un débit diphasique 19. Le débit 19 est séparé dans un séparateur de phases pour former un gaz 21 et un liquide 23, les deux étant envoyés à un niveau intermédiaire de la colonne K1.
  • Une partie 45 du liquide du séparateur de phases 15 est refroidi dans la section 9 de l'échangeur de chaleur où il se condense partiellement avant d'être envoyé vers un séparateur de phases S1.
  • Le liquide de cuve du séparateur de phases S2 est divisé en deux. Une partie 61 est envoyée comme liquide en tête de la colonne K1. Le reste 43 est détendu et alimente le séparateur de phases S1. Le liquide 41 formé dans le séparateur S1 se vaporise dans la section 9 pour former un gaz mélange avec le gaz du séparateur S1 et le débit formé 45 est mélangé avec le débit 17 du séparateur 15.
  • Le gaz de tête 21 de la colonne K1 se réchauffe dans les deux sections 9,3 pour former un gaz 63 riche en hydrogène.
  • Du liquide de cuve de la colonne K1 est vaporisé dans le rebouilleur 13 et renvoyé à la colonne K1.
  • La colonne K1 opère à une pression entre 13 et 16 bar abs et le gaz de tête 21 a la composition suivante :
    • CO : 20-35% mol
    • H2: 65-80 %
    • CH4: 0.1%
    • N2: 0.5%
    • Ar: 0.1%
  • Du liquide de cuve de la colonne K1 est divisé en deux pour former deux débits liquides détendus 2731. Le débit détendu 31 est envoyé à un niveau intermédiaire de la deuxième colonne K2 et le débit détendu 27 se réchauffe partiellement dans la section 9 pour être envoyé à un niveau intermédiaire de la deuxième colonne K2 inférieur à celui de l'arrivée du débit 31.
  • Un liquide de cuve 21 est envoyé au rebouilleur 11, se vaporise et est renvoyé à la colonne K2, qui opère à une pression supérieure à 6 bars abs.
  • Un autre liquide de cuve 23 de la colonne K2 est réchauffé dans la section 3 pour former un produit riche en méthane.
  • Un gaz de tête 37 de la colonne K2 est réchauffé dans les sections 9,3 pour former un produit riche en monoxyde de carbone.
  • Le condenseur de tête C de la colonne CO/CH4 K2 est alimenté en liquide par un cycle d'azote, comprenant deux compresseurs V1, V2 et avec deux niveaux de vaporisation à des pressions différentes dans la section 9. Ce cycle est complètement indépendant du reste du procédé et peut être remplacé par un cycle de réfrigération différent.
  • [ Fig 2 ] décrit un procédé de séparation d'un mélange gazeux selon l'invention, similaire à celui de la figure 1. Les deux rebouilleurs 11,13 sont en série. Ainsi le mélange 1 refroidi dans la section 3 uniquement arrive comme débit 5 dans le premier rebouilleur 11, vaporise le liquide de cuve 21 et s'en trouve partiellement condensé. Le mélange partiellement condensé est envoyé au pot séparateur 15 qui se trouve à la sortie du premier rebouilleur 11. Le liquide 17 du pot 15 est envoyé à un pot 65 dont le liquide 67 est envoyé à une partie intermédiaire de la colonne K1. Le gaz 77 du pot 15 est partiellement condensé dans le deuxième rebouilleur 13. Un deuxième pot 65 se trouve à la sortie du deuxième rebouilleur 13. La fraction vapeur du deuxième pot 65 est refroidie dans la ligne d'échange 9 alors que les fractions liquides 17,67 des deux pots 15,65 sortie rebouilleur respectivement sont envoyées en partie intermédiaire de la colonne de K1.
  • La solution est à sélectionner à partir de celles des deux figures en fonction de la pression du gaz de synthèse 1 entrant et de la teneur en CO dans le gaz de synthèse 1 entrant.

Claims (13)

  1. Procédé de séparation par distillation cryogénique dans un système de colonnes d'un mélange d'hydrogène, de méthane et de monoxyde de carbone (1,5,7) comprenant une première et une deuxième colonne dans lequel :
    i.On refroidit le mélange dans un premier échangeur de chaleur (3,9) et on en condense partiellement au moins une partie dans au moins un deuxième échangeur de chaleur (11,13) qui est un rebouilleur de cuve de la deuxième colonne (K1, K2) du système de colonnes et on envoie à un niveau intermédiaire de la première colonne (K1) au moins une partie du liquide (17,67) produit par la condensation partielle ou un liquide (23,75) dérivé de ce liquide (67) par au moins une étape de condensation partielle, seulement l'au moins une partie du mélange et du liquide de cuve (21) de la deuxième colonne échangeant de la chaleur dans le deuxième échangeur de chaleur, le liquide de cuve vaporisé étant renvoyé à la colonne dont il provient,
    ii.On soutire un gaz de tête (39) enrichi en hydrogène de la première colonne et on le réchauffe dans le premier échangeur de chaleur,
    iii.On soutire un liquide (25,27,29) enrichi en monoxyde de carbone et en méthane de la cuve de la première colonne (K1) et on l'envoie à au moins un niveau intermédiaire de la deuxième colonne (K2),
    iv.On soutire un liquide (23) riche en méthane de la cuve de la deuxième colonne et un fluide riche en monoxyde de carbone (37) de la tête de la deuxième colonne, et
    v.On produit de la réfrigération pour tenir en froid le procédé au moyen d'un cycle de réfrigération (V1,V2,35,45,47,49,53).
  2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel on envoie une partie (77) du mélange refroidi au deuxième échangeur de chaleur (13) qui est un rebouilleur de la première colonne (K1).
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel on envoie au moins une partie du mélange refroidi se refroidir au deuxième échangeur (11) qui est un rebouilleur de la deuxième colonne (K2) et ensuite on envoie l'au moins une partie du mélange refroidi à un troisième échangeur qui est un rebouilleur (13) de la première colonne (K1).
  4. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel on envoie au moins une partie du mélange refroidi se condenser partiellement dans le deuxième échangeur (11) qui est un rebouilleur de la deuxième colonne (K2) pour produire un gaz (77) et un liquide (17), ensuite on envoie le gaz à un troisième échangeur (13) qui est un rebouilleur de la première colonne (K1) et on envoie au moins une partie du liquide produit par condensation au moins partielle du gaz dans le troisième échangeur au point intermédiaire de la première colonne.
  5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on envoie une partie condensée (61), produite suite à au moins une étape de condensation partielle du mélange, en tête de la première colonne (K1) du système de colonnes.
  6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la première colonne (K1) a un rebouilleur de cuve (13) et n'a pas de condenseur de tête.
  7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le mélange (1) se refroidit dans le premier échangeur de chaleur (3,9) jusqu'à une température intermédiaire de celui-ci et ensuite sort du premier échangeur de chaleur avant d'être envoyé au rebouilleur.
  8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le fluide (37) riche en monoxyde de carbone de la tête de la deuxième colonne (K2) et/ou le gaz de tête (39) enrichi en hydrogène de la première colonne (K1) se refroidi(ssen)t dans le premier échangeur de chaleur (3,9) depuis le bout froid du premier échangeur de chaleur.
  9. Appareil de séparation par distillation cryogénique d'un mélange d'hydrogène, de méthane et de monoxyde de carbone (1,5,7) comprenant un système de colonnes comprenant une première colonne (K1) et une deuxième colonne (K2), un premier échangeur de chaleur (3,9), un deuxième échangeur de chaleur (11,13), des moyens pour envoyer le mélange se refroidir dans le premier échangeur de chaleur, des moyens pour envoyer le mélange refroidi se condenser partiellement dans au moins le deuxième échangeur de chaleur qui est un rebouilleur de cuve de la deuxième colonne, des moyens pour envoyer à un niveau intermédiaire de la première colonne au moins une partie (75) du liquide produit par la condensation partielle ou un liquide dérivé de ce liquide par au moins une étape de condensation partielle, seulement le mélange et du liquide de cuve de la deuxième colonne échangeant de la chaleur dans le deuxième échangeur de chaleur, des moyens pour renvoyer le liquide de cuve vaporisé à la deuxième colonne , des moyens pour soutirer un gaz de tête (39) enrichi en hydrogène de la première colonne, des moyens pour envoyer le gaz de tête se réchauffer dans le premier échangeur de chaleur, des moyens pour soutirer un liquide enrichi en monoxyde de carbone et en méthane (25, 29) de la cuve de la première colonne, des moyens pour envoyer le liquide enrichi en monoxyde de carbone et en méthane à au moins un niveau intermédiaire de la deuxième colonne, des moyens pour soutirer un liquide riche en méthane de la cuve (23) de la deuxième colonne, des moyens pour soutirer un fluide riche en monoxyde de carbone (37) de la tête de la deuxième colonne et un cycle de réfrigération (V1,V2, C, 35, 45,47,49 pour produire de la réfrigération pour tenir en froid le procédé.
  10. Appareil selon la revendication 9 comprenant des moyens pour envoyer au moins une partie du mélange refroidi se refroidir au deuxième échangeur qui est un rebouilleur de la deuxième colonne (K2), un troisième échangeur qui est un rebouilleur de la première colonne et des moyens pour envoyer l'au moins une partie du mélange refroidi au troisième échangeur.
  11. Appareil selon la revendication 9 ou 10 comprenant des moyens pour envoyer au moins une partie du mélange refroidi se condenser partiellement dans le rebouilleur de la deuxième colonne (K2) pour produire un gaz et un liquide, un troisième échangeur qui est un rebouilleur de la première colonne (K1), des moyens pour envoyer ensuite le gaz au troisième échangeur et des moyens pour envoyer au moins une partie du liquide produit par condensation au moins partielle du gaz dans le troisième échangeur au point intermédiaire de la première colonne.
  12. Appareil selon l'une des revendications 9 à 11 comprenant des moyens pour envoyer une partie condensée, produite suite à au moins une étape de condensation partielle du mélange, en tête de la première colonne du système de colonnes.
  13. Appareil selon l'une des revendications 9 à 12 dans lequel la première colonne (K1) a un rebouilleur de cuve (13).
EP20188281.8A 2019-08-20 2020-07-29 Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle Withdrawn EP3783292A1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1909300A FR3100057A1 (fr) 2019-08-20 2019-08-20 Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP3783292A1 true EP3783292A1 (fr) 2021-02-24

Family

ID=68072821

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20188281.8A Withdrawn EP3783292A1 (fr) 2019-08-20 2020-07-29 Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20210055048A1 (fr)
EP (1) EP3783292A1 (fr)
CN (1) CN112410081A (fr)
FR (1) FR3100057A1 (fr)
RU (1) RU2020127582A (fr)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3084453B1 (fr) * 2018-07-25 2020-11-27 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d'un melange de monoxyde de carbone, d'hydrogene et de methane pour la production de ch4
CN115717086B (zh) * 2022-10-12 2026-03-06 杭州冰冷科技有限公司 一种用于焦炉煤气中氢气提纯补氮与lng联产的液化工艺

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0677483A1 (fr) 1994-04-13 1995-10-18 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et installation de séparation d'un mélange gazeux
US6266976B1 (en) 2000-06-26 2001-07-31 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic H2 and carbon monoxide production with an impure carbon monoxide expander
FR3018599A1 (fr) * 2014-03-17 2015-09-18 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d’un gaz de synthese contenant du monoxyde de carbone, du methane et de l’hydrogene
CN105716370A (zh) * 2016-04-07 2016-06-29 开封空分集团有限公司 一种从合成气制取富氢气和一氧化碳的系统及方法
WO2017144151A1 (fr) * 2016-02-25 2017-08-31 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de décomposition cryogénique d'un gaz de synthèse
WO2018039313A1 (fr) 2016-08-25 2018-03-01 Praxair Technology, Inc. Procédé et appareil de production de monoxyde de carbone
WO2019115966A1 (fr) * 2017-12-14 2019-06-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation cryogenique d'un gaz de synthese contenant une etape de separation de l'azote

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2664263B1 (fr) * 1990-07-04 1992-09-18 Air Liquide Procede et installation de production simultanee de methane et monoxyde de carbone.
FR2916264A1 (fr) * 2006-12-21 2008-11-21 Air Liquide Procede de separation d'un melange de monoxyde de carbone, de methane, d'hydrogene et eventuellement d'azote par distillation cryogenique
CN108826831B (zh) * 2018-08-24 2023-09-29 杭州中泰深冷技术股份有限公司 氮循环制冷的深冷分离一氧化碳气体的装置和工艺

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0677483A1 (fr) 1994-04-13 1995-10-18 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et installation de séparation d'un mélange gazeux
US6266976B1 (en) 2000-06-26 2001-07-31 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic H2 and carbon monoxide production with an impure carbon monoxide expander
FR3018599A1 (fr) * 2014-03-17 2015-09-18 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d’un gaz de synthese contenant du monoxyde de carbone, du methane et de l’hydrogene
WO2017144151A1 (fr) * 2016-02-25 2017-08-31 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de décomposition cryogénique d'un gaz de synthèse
CN105716370A (zh) * 2016-04-07 2016-06-29 开封空分集团有限公司 一种从合成气制取富氢气和一氧化碳的系统及方法
WO2018039313A1 (fr) 2016-08-25 2018-03-01 Praxair Technology, Inc. Procédé et appareil de production de monoxyde de carbone
WO2019115966A1 (fr) * 2017-12-14 2019-06-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation cryogenique d'un gaz de synthese contenant une etape de separation de l'azote

Also Published As

Publication number Publication date
RU2020127582A (ru) 2022-02-21
CN112410081A (zh) 2021-02-26
RU2020127582A3 (fr) 2022-02-21
FR3100057A1 (fr) 2021-02-26
US20210055048A1 (en) 2021-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2268989B1 (fr) Procédé et appareil de séparation cryogénique d'un mélange d'hydrogène et de monoxyde de carbone
US4311496A (en) Preliminary condensation of methane in the fractionation of a gaseous mixture
US5609040A (en) Process and plant for producing carbon monoxide
EP0677483B1 (fr) Procédé et installation de séparation d'un mélange gazeux
EP2932177A2 (fr) Procédé et appareil de séparation d'un mélange contenant du dioxyde de carbone par distillation
US20180058757A1 (en) Process and apparatus for producing carbon monoxide
FR2780391A1 (fr) Procede de production de monoxyde de carbone
FR3075067A1 (fr) Procede et appareil de separation cryogenique d'un gaz de synthese contenant une etape de separation de l'azote
EP3783292A1 (fr) Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par condensation partielle
US20100199718A1 (en) Storage Enclosure, Method And Apparatus For Producing Carbon Monoxide And/Or Hydrogen By Means Of Cryogenic Separation, Including One Such Enclosure
US9625209B2 (en) Method for cryogenically separating a mixture of nitrogen and carbon monoxide
WO2003042615A1 (fr) Procede et installation de production d'helium
WO2008078040A2 (fr) Procédé et appareil de séparation d'un mélange comprenant au moins de l'hydrogène, de l'azote et du monoxyde de carbone par distillation cryogénique
EP3350119B1 (fr) Procédé et appareil de production d'un mélange de monoxyde de carbone et d'hydrogène
EP1682836A1 (fr) Procede et installation de production de monoxyde de carbone par distillation cryogenique
EP3599438A1 (fr) Procede et appareil de separation cryogenique d'un melange de monoxyde de carbone, d'hydrogene et de methane pour la production de ch4
EP3049741B1 (fr) Procédé et appareil de séparation cryogenique d'un mélange contenant au moins du monoxyde de carbone, de l'hydrogène et de l'azote
CN111886465B (zh) 用于通过低温蒸馏来分离合成气的方法和设备
EP4368929A1 (fr) Procédé et appareil de distillation de dioxyde de carbone
FR3071827A3 (fr) Procede pour la production d'un produit riche en monoxyde de carbone
FR3097951A1 (fr) Procede et appareil de separation cryogenique d’un gaz de synthese pour la production de ch4
EP4462048A1 (fr) Procédé et appareil de production de monoxyde de carbone
FR3133665A1 (fr) Procédé et appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, de méthane et d’hydrogène
FR3118144A3 (fr) Procede et appareil de separation cryogenique d’un melange d’hydrogene, de methane, d’azote et de monoxyde de carbone
FR3120431A1 (fr) Purification de monoxyde de carbone par distillation cryogénique

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20210824

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20240731

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN WITHDRAWN

18W Application withdrawn

Effective date: 20241218