EP3745071A1 - Tube comprenant au moins un segment torsade a section elliptique ou lobee pour un four de vapocraquage - Google Patents

Tube comprenant au moins un segment torsade a section elliptique ou lobee pour un four de vapocraquage Download PDF

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EP3745071A1
EP3745071A1 EP20176929.6A EP20176929A EP3745071A1 EP 3745071 A1 EP3745071 A1 EP 3745071A1 EP 20176929 A EP20176929 A EP 20176929A EP 3745071 A1 EP3745071 A1 EP 3745071A1
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EP
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tube
tubular segment
downstream
transition
section
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EP20176929.6A
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Bruce INDURAIN Y URRICELQUI
Sylvain Lalot
Mathieu COUVRAT
François BEAUBERT
David UYSTEPRUYST
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Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Manoir Pitres SAS
Original Assignee
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Manoir Pitres SAS
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Definitions

  • the present invention relates to the field of tubes for steam cracking furnaces. It relates in particular to a tube comprising a twisted segment with an elliptical or lobed section.
  • Steam cracking furnaces generally consist of an assembly of tubes linked together by elbows as illustrated in figure 1 .
  • the design of this assembly of tubes can of course vary according to different criteria, that of the figure 1 being presented only as an example.
  • Fluid eg, ethane, naphtha, etc.
  • water vapor circulate in this tube assembly and are brought to high temperatures in order to initiate a steam cracking reaction.
  • the greater the heat exchanges between said wall and the fluid the higher the reaction efficiency.
  • the improvement in heat transfers between the wall of the tube and the fluid combined with the stirring of the latter by the swirling flow also makes it possible to obtain a greater homogenization of the temperatures within a passage section of the tube.
  • a swirling flow not only is the average temperature of the fluid closer to that of the tube wall but the standard deviation of the temperature distribution in a passage section is also lower.
  • the improvement in the temperature homogenization is favorable to the selectivity of certain chemical species with high added value in the steam cracking reaction and is therefore an important parameter.
  • the document EP1561795 proposes an assembly of tubes, the inner wall of which has fins discreetly arranged on a helical path.
  • the document US2005 / 0131263 offers a tube technology with internal fins following a helical path.
  • the present invention proposes an alternative solution to the solutions of the state of the art.
  • the invention relates to a tube of circular section, comprising at least one twisted tubular segment with elliptical or lobed section, which segment has a defined aspect ratio and a defined helical pitch. End portions of geometric transition between circular tube segments and the twisted segment are present, so as to promote heat exchange while limiting pressure drops.
  • a fluid is intended to flow in the tube, in the direction from the upstream transition part to the downstream transition part.
  • Table 1 shows the results of simulations for examples of tubes in accordance with the present invention, relating to the improvement in heat transfers and the homogenization of temperatures, and to the increase in pressure losses compared to a reference tube, as well as the intensity of the swirling flow.
  • the present invention relates to a tube 100 for a steam cracking furnace.
  • a tube 100 may have different designs, in particular including rectilinear sections and curved sections, so as to connect a fluid inlet E f to a fluid outlet S f .
  • the tube 100 has a total length L, typically between the fluid inlet E f and the fluid outlet S f .
  • a plurality of tubes 100 can be used to form an assembly of tubes 200, an example of design of which is illustrated in figure 1 .
  • a tube 100 according to the invention is advantageously formed from a steel resistant to high temperatures and its thickness is between 5 and 15 mm.
  • the tube 100 comprises at least one downstream tubular segment 30, of circular section having a main internal diameter D ( figures 2a , 2b ).
  • the tube 100 also comprises at least one upstream tubular segment 10, of circular section having the same main internal diameter D as the downstream tubular segment 30.
  • the terminologies “upstream” and “downstream” are used here. to translate the direction of flow of the fluid in the tube 100: said fluid is intended to flow from the (at least one) upstream segment 10 to the (at least one) downstream segment 30.
  • the main internal diameter D may be between 40 and 200mm.
  • the tube 100 could not include an upstream tubular segment 10 as shown in the figures. figures 2a and 2b , but have the twisted tubular segment 20 (closest to the inlet E f ) directly connected to a tubular segment of circular section, external to the tube 100, fitted in the steam cracking furnace for the arrival of the fluid.
  • the tube 100 further comprises at least one twisted tubular segment 20, located before the downstream tubular segment 30 of the tube 100 and after the upstream tubular segment 10 when it is present ( figure 2a ).
  • twisted tubular segment is meant a segment which shares the same central axis as the upstream 10 and downstream 30 tubular segments of the tube 100, but the non-circular section of which changes along the segment according to one rotation.
  • the twisted tubular segment 20 has an elliptical section.
  • the twisted tubular segment 20 comprises in particular a central part 22 having an elliptical or lobed section, examples of which are presented in figure 4 .
  • the helical pitch P is defined as the distance required for an initial section (at one end of the central part 22) to rotate 360 ° ( figure 3 ).
  • the helical pitch P of the central part 22 therefore reflects the torsion which has been introduced into the twisted tubular segment 20, at the level of said central part 22: a high intensity of torsion corresponds to a small helical pitch, a low intensity of torsion corresponds at a big step helical.
  • the helical pitch P of the central part 22 of the twisted tubular segment 20 is between once and ten times the main diameter D of the circular section of the tube 100: 1D ⁇ P ⁇ 10D.
  • the helical pitch P can be fixed or variable over the extent of the central part 22 of the twisted tubular segment 20. When it is fixed, the helical pitch P is preferably between five times and ten times the main diameter D of the circular section of the tube. 100: 5D ⁇ P ⁇ 10D.
  • the helical pitch P of the central part 22 of the twisted tubular segment 20 can be variable from upstream to downstream.
  • the helical pitch P can evolve linearly and continuously, in a preferentially decreasing manner, in the direction of an increase in the intensity of torsion from upstream to downstream, as for example illustrated in FIG. figure 5 .
  • Such an evolving helical pitch is particularly advantageous in the case of lobed sections because it improves heat exchange and allows great homogenization of the temperature distribution within the section of passage of the fluid in the twisted tubular section 20.
  • Diameter a is called “small diameter a”
  • diameter b is called “large diameter b”.
  • the number of lobes is between 3 and 6, because this number of lobes makes it possible to have a good compromise between improvement in heat transfers and increase in pressure drops.
  • the number of lobes will be 3 or 4.
  • the lobed sections are characterized by an inter-lobe curvature as shown on the figures. figures 4b and 4c .
  • This curvature has two parameters, the first of which is the angle ⁇ between the two ends of the curvature and varies between 0 and 20 °; preferably the angle ⁇ is 10 °.
  • the second parameter is the depth of the curvature and is determined by the intermediate circle C which passes through the points located at the ends of the curvature; the radius of the intermediate circle C is greater than the radius of the inscribed circle A, by 5 to 10%.
  • the area of the elliptical or lobed section of the central part 22 of the twisted tubular segment 20 is substantially equal to the area of the circular section of the downstream tubular segment 30 and upstream 10 (if present).
  • substantially equal is meant equal to plus or minus 15%.
  • the twisted tubular segment 20 also comprises an upstream transition part 21 and a downstream transition part 23.
  • the upstream transition part 21 establishes a geometric transition between the central part 22 and a tubular segment of circular section (which may be a tubular segment. upstream 10 when present, or for example a tubular connection end for the arrival of the fluid, external to the tube 100).
  • the downstream transition part 23 establishes a geometric transition between the central part 22 and the downstream tubular segment 30.
  • the upstream transition part 21 and / or the downstream transition part 23 establish (ssent) a transition in rotation between the central part 22 and respectively the segments of circular section upstream and downstream of the twisted segment 20.
  • transition in rotation is meant a geometric transition, connecting the elliptical or lobed section of the central part 22 to the circular section of the upstream or downstream segments, combined with a torsion of similar intensity to that of the central part 22 or of decreasing intensity from the central part 22 to the segments of circular section.
  • the transition parts 21, 23 see the elliptical or lobed section (of the central part 22) evolve progressively towards a circular section of main diameter D while undergoing a rotation.
  • This evolution of the elliptical or lobed section towards a circular section may or may not be linear.
  • the twisted tubular segment 20 of the tube 100 makes it possible to develop a swirling flow of the fluid locally in the tube 100, and thus to promote heat exchange and to limit coking.
  • the rotational intensity of the swirling flow generated at the twisted tubular segment 20, then decreases in the segment downstream tubular 30.
  • several twisted tubular segments 20 may be arranged along said assembly so as to maintain a swirling flow, of strong then decreasing intensity, over its entire length, as for example illustrated on the figure 2b .
  • the local generation of a swirling flow of strong intensity, then decreasing, also has the advantage of significantly limiting pressure drops.
  • an upstream transition part 21 with rotation when implemented, it allows the fluid to be gradually established, changing the latter from a mainly axial flow upstream to a swirling flow in the central part 22 of the twisted tubular segment 20.
  • the twisted tubular segment 20 is of limited length with respect to the total length of the tube 100. Typically, it can have a length of between five times and twenty times the main diameter D.
  • the twisted tubular segment 20 generally has a length less than a quarter of the length of the tube 100.
  • its length is less than a quarter of the sum of the lengths of the upstream tubular segment 10 and of the downstream tubular segment 30.
  • a twisted tubular segment 20 may be inserted for each section of tube 100 having a length of the order of one hundred times the main diameter D, and may represent approximately one fifth of said length.
  • the twisted tubular segment 20 has a limited length with respect to the total length of the tube 100 or of the assembly of tubes 200, it may be advantageous to carry out its manufacture and then to assemble it by welding to the various tubular segments of section.
  • circular forming the tube 100 Alternatively, a straight tube could be locally deformed to obtain an elliptical or lobed section in rotation forming the twisted tubular segment 20, between upstream tubular segments 10 (if present) and downstream 30 of circular section.
  • the upstream 21 and downstream 23 transition parts have a length L tr between the value of the helical pitch P and a quarter of the value of said pitch P.
  • the length of the upstream 21 and downstream 23 transition parts is defined at the value of a half helical pitch P.
  • the length L tr is advantageously between the maximum value of the helical pitch and a quarter of said maximum value.
  • the tube 100 comprises a plurality of rectilinear sections connected by one or more elbow (s) (two sections connected by an elbow in the example shown on figure 2b ): a twisted tubular segment 20 is inserted into at least one of the rectilinear sections, more advantageously in each of the sections.
  • the tube 100 also comprises a plurality of rectilinear sections connected by at least one elbow and at least one twisted tubular segment 20 is inserted at the level of the elbow.
  • a twisted tubular segment 20 is disposed at each end of the elbow.
  • a first downstream segment 30 (to the left with respect to the axis of symmetry of the elbow) and a second upstream segment 10 (to the right with respect to the axis of symmetry of the elbow) form a portion of an elbow.
  • a single twisted tubular segment 20, centered on the axis of symmetry of the elbow, and extending over all or part of the elbow could be implemented.
  • This embodiment is advantageous in that it allows at least to mutualize the contributions of the elbow and of the twisted segment 20 to the pressure drops. It is also capable of reducing the pressure drops caused by the elbow itself.
  • the first and the second embodiment can of course be combined, by inserting twisted tubular segments 20 into the straight sections and / or the bends of a tube 100 or an assembly of tubes 200.
  • thermodynamic properties of the fluid are those of air under normal temperature and pressure conditions.
  • the flow parameters as well as the boundary conditions adopted are the same as those described in the work of Tang et al. (“Experimental and numerical investigation of convective heat transfer and fluid flow in twisted spiral tube”, International Journal of Heat and Mass Transfer, 90 (2015), 523-541 ).
  • the turbulence model is a little different because a Bas-Reynolds approach with a k- ⁇ SST (Shear Stress Transport) turbulence model was favored to solve the different flow equations and those of the boundary layer. .
  • the study of the swirling flow is not limited to the interior zone of the twisted tubular segment 20 but also extends to the downstream tubular segment 30 of circular section in order to take into account the decrease in intensity. flow rotation
  • Table 1 shows the different tubes tested with a total length of 100D (D being the internal diameter of the circular section upstream 10 and downstream 30 segments, called the main diameter) and the expected performance for each of them.
  • Tube Specifications Total Length 100D
  • Improved heat transfer / Ref Increased pressure drops / Ref Intensity of swirling flow
  • the desired goal is to improve both heat transfer and temperature homogenization, to limit as much as possible the increase in pressure drops relative to the reference tube, and to obtain a rotation current of the swirling flow as large as possible and in particular as close as possible to 10% or even greater.
  • the tubes referenced # 1, # 2 and # 3 comprise a twisted segment 20 of length 20D, with a central part 22 of elliptical section and upstream 21 and downstream 23 transition parts establishing a geometric transition respectively with the upstream 10 and downstream 30 tubular segments.
  • the helical pitches and aspect ratios of tubes # 1, # 2 and # 3 are shown in Table 1.
  • the tubes # 4, # 5, # 6, according to preferred embodiments of the invention, comprise a twisted segment 20 of length 20D, with a central portion 22 of elliptical section and upstream 21 and downstream 23 transition portions establishing a transition linear in rotation respectively with the upstream 10 and downstream 30 tubular segments.
  • the helical pitches, the aspect ratios and the lengths of the transition parts (upstream 21 and downstream 23 identical) of tubes # 4, # 5 and # 6 are shown in Table 1.
  • upstream 21 and downstream 23 transition parts in rotation has a very beneficial effect both on the heat transfers which show a greater increase and on the pressure drops, the increase of which is more limited than in the case of 'a only geometric transition (tubes # 4,5,6 vs tube # 2).
  • the intensity of the swirling flow between 11% and 12% is also improved.
  • the twisted segment 20 provided with upstream 21 and downstream 23 transition parts is therefore particularly favorable for obtaining good energy performance.
  • the tube # 7 comprises a twisted segment 20 of length 20D, with a central part 22 of section with three lobes and upstream 21 and downstream 23 transition parts establishing a linear transition in rotation respectively with the tubular segments. upstream 10 and downstream 30.
  • the helical pitch, aspect ratio and lengths of the transition portions (upstream 21 and downstream 23 identical) of tube # 7 are shown in Table 1.
  • the tubes # 8, # 9, # 10 comprise a twisted segment 20 of length 10D, with a central portion 22 of section with three lobes and upstream 21 and downstream 23 transition portions establishing a linear transition in rotation respectively with the upstream 10 and downstream 30 tubular segments.
  • the helical pitches, aspect ratios and lengths of the transition parts (upstream 21 and downstream 23 identical) of the tubes # 8, # 9 and # 10 are shown in Table 1.
  • Tube # 11 comprises a twisted segment 20 of length 10D, with a central part 22 of section with three lobes and whose helical pitch varies linearly and continuously from 5D to 1D.
  • This tube also has upstream 21 and downstream 23 transition parts establishing a linear transition in rotation respectively with the upstream 10 and downstream 30 tubular segments.
  • the aspect ratio and the length of the transition parts (upstream 21 and downstream 23 identical) of tube # 11 are shown in Table 1.
  • variable helical pitch allows a great increase in the improvement of heat transfers as well as the homogenization of temperatures (tube # 11 vs tubes # 8) without suffering the same against cost on the pressure drops as with a Tight and constant helical pitch (tube # 11 vs tube # 10).

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Abstract

L'invention concerne un tube (100) pour un four de vapocraquage comprenant :- au moins un segment tubulaire aval (30) de section circulaire présentant un diamètre principal,- au moins un segment tubulaire torsadé (20) présentant une longueur inférieure à un quart de la longueur du tube, et comportant :- une partie centrale (22) de section elliptique ou lobée, présentant un pas hélicoïdal compris entre une fois et dix fois le diamètre principal, et un rapport d'aspect de la section elliptique ou lobée compris entre 0,5 et 0,8,- une partie de transition amont (21) établissant une transition géométrique entre la partie centrale (22) et un segment tubulaire de section circulaire,- une partie de transition aval (23) établissant une transition géométrique entre la partie centrale (22) et le segment tubulaire aval (30),un fluide étant destiné à s'écouler de la partie de transition amont (21) vers la partie de transition aval (23) .

Description

    DOMAINE DE L'INVENTION
  • La présente invention concerne le domaine des tubes pour fours de vapocraquage. Elle concerne en particulier un tube comprenant un segment torsadé à section elliptique ou lobée.
    • ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION
  • L'amélioration des performances d'échanges thermiques dans les tubes de fours de vapocraquage est une préoccupation majeure. Les fours de vapocraquage sont en général constitués d'un assemblage de tubes reliés entre eux par des coudes comme illustré sur la figure 1. Le design de cet assemblage de tubes peut bien-sûr varier selon différents critères, celui de la figure 1 n'étant présenté qu'à titre d'exemple. Le fluide (par exemple, éthane, naphta, etc.) et de la vapeur d'eau circulent dans cet assemblage de tubes et sont portés à hautes températures afin de déclencher une réaction de vapocraquage. Pour une température de la paroi intérieure des tubes donnée, plus les échanges thermiques entre ladite paroi et le fluide sont importants et plus le rendement de la réaction est élevé.
  • Cependant, des réactions parasites sont à l'origine du dépôt d'une couche de coke sur la paroi intérieure de l'assemblage de tubes. L'épaisseur de cette couche augmente au cours du temps, ce qui encrasse les tubes, diminue les transferts thermiques entre la paroi de l'assemblage de tubes et le fluide en écoulement et augmente les pertes de charge.
  • La cinétique de formation du coke dépend en partie de la température de la paroi intérieure des tubes. Il y a donc intérêt à limiter la température d'utilisation (pour limiter le cokage), mais en parallèle d'augmenter les performances d'échange thermique entre tubes et fluide pour obtenir un rendement important de la réaction de vapocraquage.
  • Des solutions mettant en œuvre un écoulement tourbillonnant (« swirling flow » selon la terminologie anglo-saxonne) ont ainsi été proposées car un tel écoulement présente l'avantage d'améliorer les échanges thermiques entre le fluide et les parois intérieures de l'assemblage de tubes. En effet, un écoulement tourbillonnant perturbe la couche limite dynamique et thermique qui s'établit classiquement le long de parois lisses cylindriques et qui affecte négativement l'échange de chaleur. Par ailleurs, l'augmentation des contraintes pariétales liées à un écoulement tourbillonnant peuvent être favorables au décollement de la couche de coke. Notons néanmoins qu'un écoulement tourbillonnant est à l'origine d'une augmentation des pertes de charge par rapport à un écoulement non tourbillonnant (une plus forte pression d'entrée du fluide est requise), ce qui est défavorable au rendement de la réaction de vapocraquage. L'amélioration des transferts thermiques entre la paroi du tube et le fluide combiné au brassage de ce dernier par l'écoulement tourbillonnant permet également d'obtenir une plus grande homogénéisation des températures au sein d'une section de passage du tube. En d'autres termes, avec un écoulement tourbillonnant non seulement la température moyenne du fluide est plus proche de celle de la paroi du tube mais l'écart type de la répartition des températures dans une section de passage est également plus faible. L'amélioration de l'homogénéisation des températures est favorable à la sélectivité de certaines espèces chimiques à haute valeur ajoutée dans la réaction de vapocraquage et est par conséquent un paramètre important.
  • Le document EP1561795 propose un assemblage de tubes dont la paroi intérieure comporte des ailettes agencées de manière discrète sur une trajectoire hélicoïdale. Le document US2005/0131263 propose une technologie de tubes présentant des ailettes internes suivant une trajectoire hélicoïdale. Ces deux approches procurent un niveau performant d'échanges thermiques entre le fluide et l'assemblage de tubes, mais au prix de grandes pertes de charge, accrues par l'augmentation des surfaces de contact entre le tube et le fluide.
  • Le document US7749462 divulgue un assemblage de tubes de section circulaire dont l'axe suit un chemin hélicoïdal de faible amplitude. Cette solution favorable aux échanges thermiques présente l'inconvénient d'un encombrement plus élevé qu'un tube classique et reste complexe en termes de fabrication.
  • Le document US6530422 propose d'insérer dans l'assemblage de tubes une pale torsadée sur une longueur donnée dudit assemblage. Cela permet de limiter les pertes de charge, mais les performances d'amélioration d'échange thermique restent limitées ; de plus, cette pale engendre de fortes contraintes mécaniques sur le tube dues à la dilatation thermique et mène à l'endommagement en service.
    • OBJET DE L'INVENTION
  • La présente invention propose une solution alternative aux solutions de l'état de la technique. L'invention concerne un tube de section circulaire, comprenant au moins un segment tubulaire torsadé à section elliptique ou lobée, lequel segment présente un rapport d'aspect et un pas hélicoïdal définis. Des parties extrémales de transition géométrique entre des segments de tube circulaire et le segment torsadé sont présentes, de manière à favoriser les échanges thermiques tout en limitant les pertes de charges.
    • BREVE DESCRIPTION DE L'INVENTION
  • L'invention concerne un tube pour un four de vapocraquage comprenant :
    • au moins un segment tubulaire aval de section circulaire présentant un diamètre principal,
    • au moins un segment tubulaire torsadé présentant une longueur inférieure à un quart de la longueur du tube, et comportant :
    • une partie centrale de section elliptique ou lobée, présentant un pas hélicoïdal compris entre une fois et dix fois le diamètre principal, et un rapport d'aspect de la section elliptique ou lobée compris entre 0,5 et 0,8,
    • une partie de transition amont établissant une transition géométrique entre la partie centrale et un segment tubulaire de section circulaire,
    • une partie de transition aval établissant une transition géométrique entre la partie centrale et le segment tubulaire aval.
  • Un fluide est destiné à s'écouler dans le tube, dans la direction allant de la partie de transition amont vers la partie de transition aval.
  • Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l'invention, prises seules ou selon toutes combinaisons techniquement réalisables :
    • le pas hélicoïdal de la partie centrale du segment tubulaire torsadé est compris entre cinq fois et dix fois le diamètre principal ;
    • le pas hélicoïdal de la partie centrale du segment tubulaire torsadé est fixe ;
    • le pas hélicoïdal de la partie centrale du segment tubulaire torsadé est variable entre la partie de transition amont et la partie de transition aval ;
    • le pas hélicoïdal évolue linéairement et continûment entre la partie de transition amont et la partie de transition aval ;
    • le rapport d'aspect de la section elliptique ou lobée est compris entre 0,6 et 0,7 ;
    • les parties de transition amont et/ou aval présentent une longueur comprise entre la valeur du pas hélicoïdal et le quart de la valeur dudit pas ;
    • la partie de transition amont et/ou la partie de transition aval établit(ssent) une transition en rotation respectivement entre la partie centrale et un segment tubulaire de section circulaire, et entre la partie centrale et le segment tubulaire aval ;
    • la partie de transition amont et/ou la partie de transition aval établit(ssent) une transition linéaire en rotation respectivement entre la partie centrale et un segment tubulaire de section circulaire, et entre la partie centrale et le segment tubulaire aval ;
    • le segment tubulaire torsadé présente une longueur comprise entre cinq fois le diamètre principal et vingt fois le diamètre principal ;
    • le tube comprend au moins un segment tubulaire amont, de section circulaire présentant le diamètre principal, relié à la partie de transition amont du segment tubulaire torsadé ;
    • un segment tubulaire torsadé est présent pour chaque tronçon du tube présentant une longueur de l'ordre de cent fois le diamètre principal ;
    • le tube présente un coude au niveau duquel au moins un segment tubulaire torsadé est présent ;
    • un segment tubulaire torsadé est disposé à chaque extrémité du coude ;
    • l'aire de la section du segment tubulaire torsadé est sensiblement égale à l'aire de la section circulaire du segment tubulaire aval.
    BREVE DESCRIPTION DES FIGURES
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée de l'invention qui va suivre en référence aux figures annexées sur lesquelles :
    • [Fig. 1] La figure 1 présente un exemple d'assemblage de tubes pour un four de vapocraquage selon l'état de la technique.
    • [Fig. 2a]
      [Fig. 2b]
      [Fig. 2c] Les figures 2a, 2b et 2c présentent des exemples de tubes conformes à l'invention, en vue 3D (figure 2a) ou en vues schématiques (figures 2b, 2c).
    • [Fig. 3] La figure 3 présente une illustration de l'évolution en rotation de la section d'un segment tubulaire torsadé, compris dans un tube conforme à l'invention.
    • [Fig. 4] La figure 4 présente différents exemples de sections elliptique et lobées pour un segment tubulaire torsadé, compris dans un tube conforme à l'invention.
    • [Fig. 5] La figure 5 présente un exemple d'un tube de section à trois lobes dont le pas hélicoïdal de la partie centrale est variable, avec des parties de transition amont et aval linéaires en rotation.
  • [Tab. 1] Le tableau 1 présente des résultats de simulations pour des exemples de tubes conformes à la présente invention, relatifs à l'amélioration des transferts thermiques et de l'homogénéisation des températures, et à l'augmentation des pertes de charge par rapport à un tube de référence, ainsi qu'à l'intensité de l'écoulement tourbillonnant.
    • DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION
  • Dans la partie descriptive, les mêmes références sur les figures pourront être utilisées pour des éléments de même type. Les figures sont des représentations schématiques qui, dans un objectif de lisibilité, ne sont pas nécessairement à l'échelle.
  • La présente invention concerne un tube 100 pour un four de vapocraquage. Un tel tube 100 peut présenter différents designs, notamment incluant des tronçons rectilignes et des tronçons courbés, de manière à relier une entrée de fluide Ef à une sortie de fluide Sf. Le tube 100 présente une longueur totale L, typiquement entre l'entrée de fluide Ef et la sortie de fluide Sf. Notons qu'une pluralité de tubes 100 pourra être utilisée pour former un assemblage de tubes 200 dont un exemple de design est illustré en figure 1. Un tube 100 selon l'invention est avantageusement formé dans un acier résistant à hautes températures et son épaisseur est comprise entre 5 et 15mm.
  • Le tube 100 selon l'invention comprend au moins un segment tubulaire aval 30, de section circulaire présentant un diamètre principal D interne (figures 2a, 2b).
  • Avantageusement, le tube 100 comprend également au moins un segment tubulaire amont 10, de section circulaire présentant le même diamètre principal D interne que le segment tubulaire aval 30. Les terminologies « amont » et « aval » sont utilisées ici pour traduire le sens d'écoulement du fluide dans le tube 100 : ledit fluide est destiné à s'écouler depuis le (au moins un) segment amont 10 vers le (au moins un) segment aval 30. A titre d'exemple, le diamètre principal D interne pourra être compris entre 40 et 200mm.
  • Notons qu'au niveau de l'entrée du fluide Ef, le tube 100 pourrait ne pas comprendre de segment tubulaire amont 10 tel que représenté sur les figures 2a et 2b, mais avoir le segment tubulaire torsadé 20 (le plus proche de l'entrée Ef) directement raccordé à un segment tubulaire de section circulaire, externe au tube 100, aménagé dans le four de vapocraquage pour l'arrivée du fluide.
  • Le tube 100 comprend en outre au moins un segment tubulaire torsadé 20, situé avant le segment tubulaire aval 30 du tube 100 et après le segment tubulaire amont 10 lorsqu'il est présent (figure 2a). Par segment tubulaire torsadé, on entend un segment qui partage le même axe central que les segments tubulaires amont 10 et aval 30 du tube 100, mais dont la section non circulaire évolue le long du segment selon une rotation. Dans l'exemple de la figure 3, le segment tubulaire torsadé 20 présente une section elliptique.
  • Le segment tubulaire torsadé 20 comprend en particulier une partie centrale 22 présentant une section elliptique ou lobée, dont des exemples sont présentés en figure 4. Quelle que soit la section elliptique ou lobée, le pas hélicoïdal P est défini comme la distance nécessaire pour qu'une section initiale (à une extrémité de la partie centrale 22) effectue une rotation de 360° (figure 3). Le pas hélicoïdal P de la partie centrale 22 traduit donc la torsion qui a été introduite dans le segment tubulaire torsadé 20, au niveau de ladite partie centrale 22 : une forte intensité de torsion correspond à un pas hélicoïdal petit, une faible intensité de torsion correspond à un grand pas hélicoïdal. Selon la présente invention, le pas hélicoïdal P de la partie centrale 22 du segment tubulaire torsadé 20 est compris entre une fois et dix fois le diamètre principal D de la section circulaire du tube 100 : 1D < P < 10D.Notons que le pas hélicoïdal P peut être fixe ou variable sur l'étendue de la partie centrale 22 du segment tubulaire torsadé 20. Lorsqu'il est fixe, le pas hélicoïdal P est préférentiellement compris entre cinq fois et dix fois le diamètre principal D de la section circulaire du tube 100 : 5D < P < 10D.
    Alternativement, le pas hélicoïdal P de la partie centrale 22 du segment tubulaire torsadé 20 peut être variable de l'amont vers l'aval. En particulier, le pas hélicoïdal P peut évoluer linéairement et continûment, de manière décroissante préférentiellement, dans le sens d'une augmentation de l'intensité de torsion de l'amont vers l'aval, comme par exemple illustré sur la figure 5. Un tel pas hélicoïdal évolutif est particulièrement intéressant dans le cas de sections lobées car il améliore les échanges thermiques et permet une grande homogénéisation de la répartition des températures au sein de la section de passage du fluide dans la section tubulaire torsadée 20.
  • La partie centrale 22 est également caractérisée par le rapport d'aspect, noté RA, de la section elliptique ou lobée. Le rapport d'aspect RA est défini comme le rapport entre :
    • le diamètre « a » du cercle A inscrit dans la section elliptique ou lobée et passant par au moins deux points de ladite section ; en particulier, le cercle A passe par deux points de la section elliptique (figure 4 (a)), par trois points de la section à trois lobes (figure 4 (b)), par quatre points de la section à quatre lobes (figure 4 (c)), et plus généralement par n points d'une section à n lobes ;
    • et le diamètre « b » du cercle B dans lequel est circonscrite la section elliptique ou lobée et passant par au moins deux points de ladite section.
  • Le diamètre a est appelé « petit diamètre a », et le diamètre b est appelé « grand diamètre b ». Le rapport d'aspect RA est donc le rapport entre le petit diamètre a et le grand diamètre b : RA = a / b, et est compris entre 0,5 et 0,8, préférentiellement entre 0,6 et 0,7.
  • Avantageusement, dans le cas d'une section lobée, le nombre de lobes est compris entre 3 et 6, car ce nombre de lobes permet d'avoir un bon compromis entre amélioration des transferts thermiques et augmentation des pertes de charge. Préférentiellement, le nombre de lobes sera de 3 ou 4. En plus du rapport d'aspect RA, les sections lobées sont caractérisées par une courbure inter-lobes comme présenté sur les figures 4b et 4c. Cette courbure possède deux paramètres dont le premier est l'angle θ entre les deux extrémités de la courbure et varie entre 0 et 20° ; préférentiellement l'angle θ est de 10°. Le second paramètre est la profondeur de la courbure et est déterminé par le cercle intermédiaire C qui passe par les points situés aux extrémités de la courbure ; le rayon du cercle intermédiaire C est plus grand que le rayon du cercle inscrit A, de 5 à 10%.
  • De manière avantageuse, l'aire de la section elliptique ou lobée de la partie centrale 22 du segment tubulaire torsadé 20 est sensiblement égale à l'aire de la section circulaire du segment tubulaire aval 30 et amont 10 (s'il est présent) . Par sensiblement égal, on entend égal à plus ou moins 15%. La conservation de l'aire des sections du tube permet de limiter l'augmentation des pertes de charge.
  • Le segment tubulaire torsadé 20 comprend également une partie de transition amont 21 et une partie de transition aval 23. La partie de transition amont 21 établit une transition géométrique entre la partie centrale 22 et un segment tubulaire de section circulaire (qui peut être un segment tubulaire amont 10 lorsqu'il est présent, ou par exemple une extrémité tubulaire de raccordement pour l'arrivée du fluide, externe au tube 100). La partie de transition aval 23 établit quant à elle une transition géométrique entre la partie centrale 22 et le segment tubulaire aval 30.
  • De manière avantageuse, la partie de transition amont 21 et/ou la partie de transition aval 23 établit(ssent) une transition en rotation entre la partie centrale 22 et respectivement les segments de section circulaire en amont et en aval du segment torsadé 20.
  • Par transition en rotation on entend une transition géométrique, reliant la section elliptique ou lobée de la partie centrale 22 à la section circulaire des segments en amont ou aval, conjuguée à une torsion d'intensité similaire à celle de la partie centrale 22 ou d'intensité décroissante depuis la partie centrale 22 jusqu'aux segments de section circulaire. En d'autres termes, les parties de transition 21,23 voient évoluer la section elliptique ou lobée (de la partie centrale 22) progressivement vers une section circulaire de diamètre principal D tout en subissant une rotation. Cette évolution de la section elliptique ou lobée vers une section circulaire peut être linéaire ou pas.
  • Le segment tubulaire torsadé 20 du tube 100 selon l'invention permet de développer un écoulement tourbillonnant du fluide localement dans le tube 100, et ainsi de favoriser les échanges thermiques et de limiter le cokage. L'intensité de rotation de l'écoulement tourbillonnant généré au niveau du segment tubulaire torsadé 20, décroit ensuite dans le segment tubulaire aval 30. Dans un assemblage 200 de tubes de grande longueur, plusieurs segments tubulaires torsadés 20 pourront être disposés le long dudit assemblage de manière à maintenir un écoulement tourbillonnant, d'intensité forte puis décroissante, sur toute sa longueur, comme par exemple illustré sur la figure 2b.
  • La génération locale d'un écoulement tourbillonnant d'intensité forte, puis décroissante présente également l'avantage de limiter significativement les pertes de charge.
  • De plus, lorsqu'une partie de transition amont 21 avec rotation est mise en œuvre, cela permet d'établir progressivement la rotation du fluide, faisant passer ce dernier d'un écoulement principalement axial en amont à un écoulement tourbillonnant dans la partie centrale 22 du segment tubulaire torsadé 20.
  • Lorsqu'une partie de transition aval 23 avec rotation est mise en œuvre, elle permet d'accompagner la rotation du fluide et de faire perdurer l'écoulement tourbillonnant plus longtemps dans le segment tubulaire aval 30.
  • Ces transitions particulières évitent des changements brutaux de sections du tube 100 et participent efficacement à réduire les pertes de charges.
  • Préférentiellement, le segment tubulaire torsadé 20 est de longueur limitée par rapport à la longueur totale du tube 100. Typiquement, il peut présenter une longueur comprise entre cinq fois et vingt fois le diamètre principal D. Le segment tubulaire torsadé 20 présente en général une longueur inférieure à un quart de la longueur du tube 100. Avantageusement, sa longueur est inférieure à un quart de la somme des longueurs du segment tubulaire amont 10 et du segment tubulaire aval 30.
  • Par exemple, un segment tubulaire torsadé 20 pourra être inséré pour chaque tronçon de tube 100 présentant une longueur de l'ordre de cent fois le diamètre principal D, et pourra représenter environ un cinquième de ladite longueur.
  • Selon un autre exemple, pour un tube 100 ou un assemblage de tubes 200 présentant une longueur totale de cinq cent fois le diamètre principal D, on préconisera l'insertion de cinq segments tubulaires torsadés 20, distribués sur la longueur totale.
  • Comme le segment tubulaire torsadé 20 présente une longueur limitée par rapport à la longueur totale du tube 100 ou de l'assemblage de tubes 200, il peut être avantageux d'opérer sa fabrication puis de l'assembler par soudure aux différents segments tubulaires de section circulaire constituant le tube 100. Alternativement, un tube droit pourrait être déformé localement pour obtenir une section elliptique ou lobée en rotation formant le segment tubulaire torsadé 20, entre des segments tubulaires amont 10 (si présent) et aval 30 de section circulaire.
  • De manière avantageuse, les parties de transition amont 21 et aval 23 présentent une longueur Ltr comprise entre la valeur du pas hélicoïdal P et le quart de la valeur dudit pas P. Préférentiellement, la longueur des parties de transition amont 21 et aval 23 est définie à la valeur d'un demi pas hélicoïdal P. Dans le cas d'un pas hélicoïdal variable, la longueur Ltr est avantageusement comprise entre la valeur maximale du pas hélicoïdal et le quart de ladite valeur maximale.
  • Selon un premier mode de réalisation, le tube 100 comprend une pluralité de tronçons rectilignes raccordés par un ou plusieurs coude(s) (deux tronçons raccordés par un coude dans l'exemple illustré sur la figure 2b) : un segment tubulaire torsadé 20 est inséré dans au moins un des tronçons rectilignes, plus avantageusement dans chacun des tronçons.
  • Selon un deuxième mode de réalisation, le tube 100 comprend également une pluralité de tronçons rectilignes raccordés par au moins un coude et au moins un segment tubulaire torsadé 20 est inséré au niveau du coude. Dans l'exemple de la figure 2c, un segment tubulaire torsadé 20 est disposé à chaque extrémité du coude. Un premier segment aval 30 (à gauche par rapport à l'axe de symétrie du coude) et un deuxième segment amont 10 (à droite par rapport à l'axe de symétrie du coude) forment une portion de coude. Deux segments tubulaires torsadés 20, l'un disposé entre le premier segment amont 10 et le premier segment aval 30 (à gauche par rapport à l'axe de symétrie du coude) et l'autre disposé entre le deuxième segment amont 10 et le deuxième segment aval 30 (à droite par rapport à l'axe de symétrie du coude), forment une portion complémentaire de coude.
  • Alternativement, un seul segment tubulaire torsadé 20, centré sur l'axe de symétrie du coude, et s'étendant sur tout ou partie du coude pourrait être mis en œuvre.
  • Ce mode de réalisation est avantageux en ce qu'il permet au minimum de mutualiser les contributions du coude et du segment torsadé 20 aux pertes de charge. Il est en outre susceptible de diminuer les pertes de charge occasionnées par le coude lui-même.
  • Le premier et le deuxième mode de réalisation peuvent bien-sûr être combinés, en insérant des segments tubulaires torsadés 20 dans les tronçons rectilignes et/ou les coudes d'un tube 100 ou d'un assemblage de tubes 200.
    • Exemples de résultats de simulation :
  • Les simulations numériques d'écoulements ont été obtenues à partir du logiciel Open-source OpenFOAM. Les géométries numériques des tubes 100 ont été obtenues à partir du logiciel de CAD (Computer Assisted Design) open-source FreeCAD.
  • Les propriétés thermodynamiques du fluide sont celles de l'air dans les conditions normales de température et de pression. Les paramètres de l'écoulement ainsi que les conditions aux limites adoptées sont les mêmes que ceux décrits dans les travaux de Tang et al. (« Experimental and numerical investigation of convective heat transfer and fluid flow in twisted spiral tube », International Journal of Heat and Mass Transfer, 90 (2015), 523-541). La modélisation de la turbulence est quant à elle un peu différente car une approche Bas-Reynolds avec un modèle de turbulence k-ω SST (Shear Stress Transport) a été privilégié pour résoudre les différentes équations de l'écoulement et celles de la couche limite. Il est à noter que l'étude de l'écoulement tourbillonnant ne se limite pas à la zone intérieure du segment tubulaire torsadé 20 mais s'étend également au segment tubulaire aval 30 de section circulaire afin de prendre en compte la décroissance de l'intensité de rotation de l'écoulement
  • Différents tubes 100, comprenant un segment tubulaire torsadé 20 entre des segments amont 10 et aval 30 de section circulaire, ont été évalués par rapport à un tube de référence (« Ref » dans le tableau 1) de section totalement circulaire : l'évaluation concerne l'amélioration des transferts thermiques, l'amélioration de l'homogénéisation des températures et l'augmentation des pertes de charge par rapport au tube de référence, ainsi que l'intensité de rotation de l'écoulement tourbillonnant. Notons que les résultats à suivre sont donnés pour un nombre de Reynolds de 10 000.
  • Le tableau 1 reprend les différents tubes testés de longueur totale 100D (D étant le diamètre interne de la section circulaire des segments amont 10 et aval 30, dit diamètre principal) et les performances attendues pour chacun d'eux. [Tab. 1]
    # Caractéristiques du tube (Longueur totale 100D) Amélioration des transferts thermiques / Ref Augmentation des pertes de charge / Ref Intensité de l'écoulement tourbillonnant Amélioration de l'homogénéisation des températures / Réf
    Ref Section totalement circulaire - - 0% -
    1 Segment torsadé de longueur avec partie centrale de section elliptique; parties de transition amont et aval géométriques RA = 0,6 13% 33% 8% 4,10%
    P = 10D
    2 RA = 0,6 22% 63% 14% 12,10%
    P = 5D
    3 RA = 0,7 17% 44% 9% 6,80%
    P = 5D
    4 Segment torsadé de longueur avec partie centrale de section elliptique et avec parties de transition amont et linéaire en rotation RA = 0,6 26% 40,3% 11% 9,60%
    P = 5D
    Lr = P
    5 RA = 0,6 33% 46,5% 12% 7,00%
    P = 5D
    Lr = P/2
    6 RA = 0,6 31% 48.5% 12% 5,80%
    P = 5D
    Lr = P/4
    7 Segment torsadé de longueur 20D avec partie centrale à trois lobes et parties de transition amont et aval linéaire en rotation RA = 0,6 30% 123% 22% 11,40%
    P = 5D
    Lr = P/2
    8 Segment torsadé de longueur 10D avec partie centrale de section à trois lobes et parties de transition amont et linéaire en rotation RA = 0,6 25% 41% 22% 3,50%
    P = 5D
    Lr = P/2
    9 RA = 0,5 28% 49% 32% 7,80%
    P = 5D
    Lr = P/2
    10 RA = 0,6 35% 79% 22% 10,60%
    P=2D
    Lr = P/2
    11 Segment torsadé avec un pas hélicoïdal variable de longueur 10D avec partie centrale de section à trois lobes et parties de transition amont et aval linéaire en rotation RA = 0,6 33% 59% 22% 7,80%
    P = 5D --> 1D
    Lr = 5D/2
  • Rappelons que le but recherché est d'améliorer à la fois les transferts thermiques et l'homogénéisation des températures, de limiter au mieux l'augmentation des pertes de charge par rapport au tube de référence, et d'obtenir une intensité de rotation de l'écoulement tourbillonnant aussi grande que possible et en particulier aussi proche que possible de 10%, voire supérieure.
  • Les tubes référencés #1, #2 et #3 selon l'invention, comprennent un segment torsadé 20 de longueur 20D, avec une partie centrale 22 de section elliptique et des parties de transition amont 21 et aval 23 établissant une transition géométrique respectivement avec les segments tubulaires amont 10 et aval 30. Les pas hélicoïdaux et les rapports d'aspect des tubes #1, #2 et #3 sont indiqués dans le tableau 1.
  • Ces trois exemples de tubes permettent d'améliorer les transferts thermiques entre 13% et 22% et l'homogénéisation des températures dans les sections de passage du tube de 4,1% à 12,1% par rapport à un tube classique de section totalement circulaire. Un pas hélicoïdal P plus petit (pour un même rapport d'aspect RA) favorise l'augmentation des transferts thermiques, l'homogénéisation des températures et l'intensité de l'écoulement tourbillonnant (tube #2 versus tube #1) ; en parallèle, cela augmente aussi significativement les pertes de charge. En augmentant le rapport d'aspect RA, on arrive à limiter l'augmentation des pertes de charges, tout en conservant un niveau correct d'amélioration des transferts thermiques et d'homogénéisation des températures, et une intensité de l'écoulement tourbillonnant proche de 10% (tube #3 versus tube #2) .
  • Les tubes #4, #5, #6, selon des modes préférés de l'invention, comprennent un segment torsadé 20 de longueur 20D, avec une partie centrale 22 de section elliptique et des parties de transition amont 21 et aval 23 établissant une transition linéaire en rotation respectivement avec les segments tubulaires amont 10 et aval 30. Les pas hélicoïdaux, les rapports d'aspect et les longueurs des parties de transition (amont 21 et aval 23 identiques) des tubes #4, #5 et #6 sont indiqués dans le tableau 1.
  • L'utilisation de parties de transition amont 21 et aval 23 en rotation a un effet très bénéfique à la fois sur les transferts thermiques qui affichent une augmentation plus importante et sur les pertes de charge dont l'augmentation est plus limitée que dans le cas d'une transition uniquement géométrique (tubes #4,5,6 vs tube #2). L'intensité de l'écoulement tourbillonnant entre 11% et 12% est également améliorée.
  • Le segment torsadé 20 muni de parties de transition amont 21 et aval 23 est donc particulièrement favorable à l'obtention de bonnes performances énergétiques.
  • Le tube #7, selon l'invention, comprend un segment torsadé 20 de longueur 20D, avec une partie centrale 22 de section à trois lobes et des parties de transition amont 21 et aval 23 établissant une transition linéaire en rotation respectivement avec les segments tubulaires amont 10 et aval 30. Le pas hélicoïdal, le rapport d'aspect et les longueurs des parties de transition (amont 21 et aval 23 identiques) du tube #7 sont indiqués dans le tableau 1.
  • L'adoption d'une section de passage à trois lobes permet une nette augmentation de l'intensité de l'écoulement tourbillonnant et est accompagnée d'une plus grande homogénéisation des températures dans le tube (tube #5 vs tube #7). Toutefois, ces améliorations se font au prix d'une augmentation importante des pertes de charge.
  • Les tubes #8, #9, #10, selon des modes préférés de l'invention, comprennent un segment torsadé 20 de longueur 10D, avec une partie centrale 22 de section à trois lobes et des parties de transition amont 21 et aval 23 établissant une transition linéaire en rotation respectivement avec les segments tubulaires amont 10 et aval 30. Les pas hélicoïdaux, les rapports d'aspect et les longueurs des parties de transition (amont 21 et aval 23 identiques) des tubes #8, #9 et #10 sont indiqués dans le tableau 1.
  • La réduction de la longueur du segment torsadé dont la section possède trois lobes permet de réduire significativement les pertes de charge en passant de 123% à 41% d'augmentation (tube #7 vs tube #8), et cela sans impacter significativement l'amélioration des transferts thermiques. D'autre part, la réduction de la longueur du dispositif permet également de réaliser une économie de matériel.
  • La réduction du rapport d'aspect permet une nette augmentation l'intensité de l'écoulement tourbillonnant qui engendre une grande amélioration de l'homogénéisation des températures pour une augmentation des pertes de charge qui reste modérée (tube #8 vs tube #9).
  • L'augmentation de la torsion du pas hélicoïdal de P=5D à P=2D (tube #8 vs tube #10) permet d'obtenir à la fois une plus grande amélioration des transferts thermiques et une meilleure homogénéisation des températures. Néanmoins, cela se fait au prix d'une augmentation relativement importante des pertes de charge.
  • Le tube #11, selon un mode préféré de l'invention, comprend un segment torsadé 20 de longueur 10D, avec une partie centrale 22 de section à trois lobes et dont le pas hélicoïdal varie linéairement et continûment de 5D à 1D. Ce tube possède également des parties de transition amont 21 et aval 23 établissant une transition linéaire en rotation respectivement avec les segments tubulaires amont 10 et aval 30. Le rapport d'aspect et la longueur des parties de transition (amont 21 et aval 23 identiques) du tube #11 sont indiqués dans le tableau 1.
  • L'adoption du pas hélicoïdal variable permet une grande augmentation de l'amélioration des transferts thermiques ainsi que de l'homogénéisation des températures (tube #11 vs tubes #8) sans subir le même contre coût sur les pertes de charge qu'avec un pas hélicoïdal serré et constant (tube #11 vs tube #10).
  • Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de mise en œuvre et exemples décrits, et on peut y apporter des variantes de réalisation sans sortir du cadre de l'invention tel que défini par les revendications.

Claims (14)

  1. Tube (100) pour un four de vapocraquage comprenant :
    - au moins un segment tubulaire aval (30) de section circulaire présentant un diamètre principal (D),
    - au moins un segment tubulaire torsadé (20) présentant une longueur inférieure à un quart de la longueur du tube (100), et comportant :
    - une partie centrale (22) de section elliptique ou lobée, présentant un pas hélicoïdal (P) compris entre une fois et dix fois le diamètre principal (D), et un rapport d'aspect (RA) de la section elliptique ou lobée compris entre 0,5 et 0,8,
    - une partie de transition amont (21) établissant une transition géométrique entre la partie centrale (22) et un segment tubulaire de section circulaire,
    - une partie de transition aval (23) établissant une transition géométrique entre la partie centrale (22) et le segment tubulaire aval (30),
    un fluide étant destiné à s'écouler de la partie de transition amont (21) vers la partie de transition aval (23) .
  2. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon la revendication précédente, dans lequel le pas hélicoïdal (P) de la partie centrale (22) du segment tubulaire torsadé (20) est fixe, et est compris entre cinq fois et dix fois le diamètre principal (D).
  3. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon la revendication 1, dans lequel le pas hélicoïdal (P) de la partie centrale (22) du segment tubulaire torsadé (20) est variable entre la partie de transition amont (21) et la partie de transition aval (23).
  4. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon la revendication précédente, dans lequel le pas hélicoïdal (P) évolue linéairement et continûment entre la partie de transition amont (21) et la partie de transition aval (23).
  5. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le rapport d'aspect (RA) de la section elliptique ou lobée est compris entre 0,6 et 0,7.
  6. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les parties de transition amont (21) et/ou aval (23) présentent une longueur comprise entre la valeur du pas hélicoïdal (P) et le quart de la valeur dudit pas (P).
  7. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la partie de transition amont (21) et/ou la partie de transition aval (23) établit(ssent) une transition en rotation respectivement entre la partie centrale (22) et un segment tubulaire de section circulaire, et entre la partie centrale (22) et le segment tubulaire aval (30).
  8. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la partie de transition amont (21) et/ou la partie de transition aval (23) établit(ssent) une transition linéaire en rotation respectivement entre la partie centrale (22) et un segment tubulaire de section circulaire, et entre la partie centrale (22) et le segment tubulaire aval (30).
  9. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le segment tubulaire torsadé (20) présente une longueur comprise entre cinq fois le diamètre principal (D) et vingt fois le diamètre principal (D).
  10. Tube (100) pour un four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, comprenant au moins un segment tubulaire amont (10), de section circulaire présentant le diamètre principal (D), relié à la partie de transition amont (21) du segment tubulaire torsadé (20).
  11. Tube (100) pour four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel un segment tubulaire torsadé (20) est présent pour chaque tronçon du tube présentant une longueur de l'ordre de cent fois le diamètre principal (D).
  12. Tube (100) pour four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, présentant un coude au niveau duquel au moins un segment tubulaire torsadé (20) est présent.
  13. Tube (100) pour four de vapocraquage selon la revendication précédente, dans lequel un segment tubulaire torsadé (20) est disposé à chaque extrémité du coude.
  14. Tube (100) pour four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'aire de la section du segment tubulaire torsadé (20) est sensiblement égale à l'aire de la section circulaire du segment tubulaire aval (30).
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