EP3684525A1 - Barbotine de fonderie - Google Patents

Barbotine de fonderie

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EP3684525A1
EP3684525A1 EP18786843.5A EP18786843A EP3684525A1 EP 3684525 A1 EP3684525 A1 EP 3684525A1 EP 18786843 A EP18786843 A EP 18786843A EP 3684525 A1 EP3684525 A1 EP 3684525A1
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EP
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slip
surfactant
foundry
slurry according
slurry
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Safran SA
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Safran SA
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Publication date
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Publication of EP3684525A1 publication Critical patent/EP3684525A1/fr
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Publication of EP3684525B1 publication Critical patent/EP3684525B1/fr
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    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
    • B22C1/02—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by additives for special purposes, e.g. indicators, breakdown additives
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22C1/18—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of inorganic agents
    • B22C1/183—Sols, colloids or hydroxide gels
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    • B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
    • B22C1/20—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents
    • B22C1/205—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of organic silicon or metal compounds, other organometallic compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B22C9/04—Use of lost patterns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22C1/186—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of inorganic agents contaming ammonium or metal silicates, silica sols

Definitions

  • the present disclosure relates to the field of foundry, including foundry processes of lost wax type, and more particularly the slip used in such processes, particularly for the manufacture of foundry shell molds.
  • the lost-model foundry is used in particular for the production of turbomachine blades or bladed wheel sectors.
  • the first step is normally the manufacture of a shell mold, which generally comprises the production of a model of material of comparatively low melting temperature, such as for example a wax or resin, around which is then made a shell of refractory material.
  • a molten metal is poured into this mold, in order to fill the cavity formed by the model. in the mold after evacuation. Once the metal cools and solidifies, the mold can be opened or destroyed in order to recover a metal piece in accordance with the shape of the model.
  • the wax model is usually dipped in a foundry slip, then coated with sand and dried. These operations can be repeated in order to form several layers and to obtain the desired thickness and mechanical strength for the shell mold.
  • the foundry slips are manufactured in large quantities for use over several months, but their properties are degraded over time, which impacts the quality of manufacturing shell molds.
  • a known method to overcome this degradation is to regenerate the slip by diluting the old slip with a slip made more recently, which restores some of the properties of the slip.
  • this method causes significant property fluctuations, its effects are short-lived and a large part of the old slip is discarded.
  • the present disclosure relates to a casting slip for the manufacture of shell molds, comprising powder particles and a binder, characterized in that it comprises a surfactant for stabilizing the covering power.
  • a casting slip is a slip suitable for use in forming a shell mold in which molten metal will be cast.
  • a slip comprises a binder, that is to say a compound providing cohesion between the powder particles and giving the shell mold its mechanical strength in green and after sintering.
  • the binder can be inorganic. Examples of binders will be given later.
  • the powder particles may be sand particles (also known as "flour"), in particular refractory particles, generally having a diameter of between 1 micrometer and 100 micrometers.
  • a surfactant also called a surfactant
  • a surfactant is a compound that modifies the surface tension between two surfaces, for example between two compounds of a mixture.
  • the inventor has found that the addition of a particular surfactant in a casting slip significantly stabilizes the hiding power of the slip, that is to say its capacity, measured in mass per unit. surface, to remain on a given surface after soaking and dripping.
  • the hiding power of a slip of the state of the art without surfactant stabilizing hiding power, tends to increase over time, without stabilizing.
  • surfactants are known as dispersing agents to thin certain suspensions, but for these suspensions, they do not allow to stabilize the hiding power due to the absence of binder.
  • the surfactant stabilizing surfactant modifies the interaction between the binder and the powder particles to stabilize the hiding power of the slip.
  • the compounds previously used as fluidizing or dispersing agents had no effect on the hiding power.
  • the surfactant also stabilizes the viscosity of the slip.
  • the slip according to the present disclosure has a composition having key parameters (viscosity, pH, density, etc.), in particular the hiding power, which are stable over time, which makes it possible to improve the repeatability of the coating process. manufacturing of shell molds and considerably limiting the amount of waste associated with the traditional regeneration of slip.
  • the surfactant has a carbon chain comprising at most four thousand eight hundred carbon atoms. carbons, preferably not more than two thousand carbon atoms, preferably not more than one thousand carbon atoms, more preferably not more than five hundred carbon atoms, more preferably not more than one hundred carbon atoms. This avoids the thickening of the slip, whose binder molecules could be entangled in a carbon chain too long.
  • the surfactant does not include ammonia ions. Ammonia ions tend to gel the binder, the use of such a surfactant thus further stabilizes the slip.
  • the surfactant leaves the pH of the slip unchanged to within ⁇ 5%.
  • the slip has its pH modified by less than ⁇ 5% before and after adding the surfactant. This makes it possible to maintain a slip compatible with the other specifications of the shell mold manufacturing process.
  • the surfactant comprises Tiron C6H 4 Na208S2.
  • the surfactant is Tiron.
  • Tiron in addition to meeting the above criteria, is a relatively common molecule, generally used as an indicator of complexometry, in analytical chemistry, to reveal the presence of certain ions, or as a dispersant.
  • the surfactant comprises sodium polyacrylate.
  • Sodium polyacrylate has the generic formula [-CH 2 -CH (COONa) -] n.
  • the surfactant is sodium polyacrylate.
  • the binder is chosen from: ethyl silicate, sodium silicate or colloids among which, in particular, colloidal silica, colloidal alumina, colloidal yttrine or colloidal zirconia .
  • the mass content of the surfactant in the slip is less than 0.1%, preferably less than or equal to 0.05%.
  • a small amount of surfactant is sufficient to stabilize the foundry slip, including its hiding power.
  • too much of the hiding stabilizing surfactant can vary the hiding power too much.
  • the composition of the slip is generally unchanged. This makes it possible to maintain a slip compatible with the other specifications of the shell mold manufacturing process.
  • the slip is a contact slip configured to come into contact with a wax part model or the like.
  • the first slip used is called the contact slip, which directly covers the said model, as opposed to the following slip, called reinforcing slip and covering the previous layers of forming shell mold.
  • a contact slip is configured to conform to the shape of the model and not to alter it.
  • a contact slip is often stored for longer periods of time than a reinforcing slip which is consumed more quickly, resulting in an increased need for stability for a contact slip.
  • the powder particles comprise at least one of alumina, mullite, zircon, zirconia, silica, mullite-zirconia composites.
  • Mullite refers to silico-aluminous materials.
  • the present disclosure also relates to the use of a casting slip as described above for the manufacture of a shell mold.
  • slip A intended to be used as a slip contact for the manufacture of a shell mold.
  • the slurry A may have the following composition, expressed in mass percentages:
  • binder (colloidal silica): 29.8%;
  • powder particles (mullite-zirconia composite): 70.0%;
  • the slip A has a basic pH and does not include, even among the "other additives" supra, surfactant having an effect on the hiding power.
  • the inventor has studied a slurry C, which was prepared by taking up the slurry A and adding thereto a surfactant for stabilizing the covering power, in this case Tiron, to a content mass of 0.05%, preferentially 0.005%.
  • the foundry slip C thus obtained is also a contact slip.
  • the amount of Tiron can be adjusted by those skilled in the art depending on the initial hiding power and the targeted hiding power, preferably not exceeding 0.1% by weight.
  • the mass content of Tiron may be less than or equal to 0.08%, preferably less than or equal to 0.05%, preferably less than or equal to 0.02%, more preferably less than or equal to 0, 01%.
  • Tiron in the slip has little change its pH, namely a value less than or equal to plus or minus 5%.
  • the Tiron has a short carbon chain, comprising less than one hundred carbon atoms, in this case six carbon atoms.
  • Tiron does not include ammonia ions as it does not include nitrogen at all.
  • Tiron is also a good complexant of the chemical elements of the oxides present in slip C and coming from the particles of powder; indeed, Tiron has affinities with these oxides and can effectively interact with them.
  • the Tiron will be eliminated in the heat treatment of the corresponding shell mold and does not have any harmful effect with respect to the metal of the part that will be cast in the carapace mold.
  • the surfactant which forms here the Tiron, ensures a good stability of the slip C, including its hiding power, as will be seen in reference in the single figure.
  • This figure shows the evolution of the hiding power PC of four slips as a function of time t.
  • the hiding power can be measured in grams per square centimeter (g / cm 2 ) and time in days.
  • a wax pattern or object having an equivalent surface state having a predetermined shape is quenched for a first predetermined time, typically 10 seconds, in said slip, and then drained for a period of time. second predetermined duration, typically 120 seconds.
  • the hiding power is then calculated as the difference in mass of the model before and after soaking, relative to the surface of the model.
  • the hiding power strongly depends on the composition of the model, the composition of the slip and the times used in the method of calculation, that is why the exact values have not been indicated in the single figure, only the compared evolution being representative.
  • the four slips compared in the single figure are on the one hand the slips A and C described above and whose evolution is represented respectively by the curves A and C, and on the other hand a slip B whose evolution is represented by the curve B and a slip D whose evolution is represented by the curve D.
  • the slip B has an initial composition identical to the slip A but differs from the slip A in that it undergoes a regeneration at times R
  • the regeneration consists in evacuating part of the slurry B and diluting the remaining part in a freshly prepared slip.
  • the slip may be diluted in a proportion of between 10 and 50%, for example 20%. Such an operation is known per se.
  • Slip D has an initial composition identical to slip C, except for the mass proportion of Tiron which is 0.1%.
  • the four slurries foundry A, B, C, D were kept stirred for the duration of the measurements.
  • the covering power of slips must remain between a lower terminal Min and an upper terminal Max, illustrated in the single figure, to meet the desired technical specifications.
  • the amplitude of the interval between the Min and Max terminals can be approximately 5 to 10% of the coverage power targeted.
  • the slurry A has its hiding power increase continuously over time, to exceed the upper limit Max and never go underneath. This slip, whose behavior is in accordance with the state of the art, is not satisfactory from the point of view of the hiding power.
  • the slip regularly regenerated B has a covering power which remains mostly in the desired Min-Max range.
  • its hiding power exhibits significant fluctuations which impart the characteristics of the contact layer of the shell mold, and, consequently, the surface quality of the casting in said mold.
  • the slip C comprising a surfactant as indicated above, has a relatively stable covering power, the small variations observed being due to the deviation of the measurement and / or the addition of water to compensate for losses by progressive evaporation of the water contained in the colloidal silica. Neither Tiron nor other agents were added during the tests, after the initial addition of Tiron in slip C.
  • the slip D comprising a surfactant for stabilizing the covering power in an amount greater than or equal to 0.1% by weight, has a covering power lower than the minimum limit Min, so too low compared to the specifications of the slip.
  • the Tiron also had an influence as a dispersing agent, by smoothing the slip and improving the hardened models during the manufacture of molds. This improves the slip coverage of enclosed or less accessible areas.
  • the slurry C comprising a surfactant and more particularly the Tiron
  • a surfactant in a foundry slip is inexpensive and simple to implement.
  • Such a casting slip thus allows, at lower cost, to better control the manufacturing parameters of shell molds, process costs, reduce industrial waste and simplify the use of slip.
  • Other surfactants than Tiron could be used to stabilize a foundry slip, for example sodium polyacrylate, of generic formula [-CH2-CH (COONa) -] n.
  • the slip may comprise another binder, for example chosen from: ethyl silicate, sodium silicate or colloids, among which, in particular, colloidal alumina, yttrine colloidal or colloidal zirconia.
  • the slip may comprise other powder particles, chosen in particular from alumina, mullite, silica, zircon, zirconia, all silico-aluminous and their mixtures.
  • the casting slip C can be used for the manufacture of a shell mold. For this purpose, it is possible to soak a room model, typically wax, in the slurry C, then to proceed with the dripping, sanding and drying of the model. These operations can then be repeated, preferably with another slip acting as reinforcing slip.
  • a room model typically wax

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Abstract

Barbotine de fonderie pour la fabrication de moules carapaces, comprenant des particules de poudre et un liant, caractérisée en ce qu'elle comprend un tensioactif. Utilisation d'une telle barbotine de fonderie pour la fabrication d'un moule carapace.

Description

Barbotine de fonderie
DOMAINE DE L'INVENTION
[0001] Le présent exposé concerne le domaine de la fonderie, notamment les procédés de fonderie du type à cire perdue, et plus particulièrement les barbotines utilisées dans de tels procédés, notamment pour la fabrication de moules carapaces de fonderie.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE
[0002] Des procédés de fonderie dits à cire perdue ou à modèle perdu sont connus, en eux-mêmes, depuis l'Antiquité. Ils sont particulièrement adaptés pour la production de pièces métalliques avec des formes complexes. Ainsi, la fonderie à modèle perdu est notamment utilisée pour la production de pales de turbomachines ou de secteurs de roue aubagée. Dans la fonderie à modèle perdu, la première étape est normalement la fabrication d'un moule carapace, qui comprend généralement la réalisation d'un modèle en matériau à température de fusion comparativement peu élevée, comme par exemple une cire ou résine, autour duquel est ensuite réalisée une carapace en matériau réfractaire. Après destruction du modèle, le plus souvent par évacuation du matériau du modèle de l'intérieur du moule carapace, ce qui donne son nom à ces procédés, un métal en fusion est coulé dans ce moule, afin de remplir la cavité formée par le modèle dans le moule après son évacuation. Une fois que le métal se refroidit et solidifie, le moule peut être ouvert ou détruit afin de récupérer une pièce métallique conforme à la forme du modèle.
[0003] Pour réaliser le moule carapace, le modèle en cire est généralement trempé dans une barbotine de fonderie, puis enduit de sables et séché. Ces opérations peuvent être répétées afin de former plusieurs couches et d'obtenir l'épaisseur et la tenue mécanique souhaitées pour le moule carapace. [0004] En pratique, les barbotines de fonderie sont fabriquées en grandes quantités pour être utilisées sur plusieurs mois, mais leurs propriétés se dégradent dans le temps, ce qui impacte la qualité de fabrication des moules carapaces. Une méthode connue pour pallier cette dégradation consiste à régénérer la barbotine en diluant de la barbotine ancienne avec une barbotine fabriquée plus récemment, ce qui restaure en partie les propriétés de la barbotine. Cependant, cette méthode entraîne des fluctuations de propriétés importantes, ses effets sont de courte durée et une part importante de la barbotine ancienne est jetée.
[0005] Alternativement, certains additifs ont pu être utilisés, mais aucun de ces additifs n'a apporté satisfaction dans la mesure où l'amélioration d'un paramètre de la barbotine était compensée par la dégradation inacceptable d'un autre paramètre.
[0006] Il existe donc un besoin pour un nouveau type de barbotine de fonderie, présentant une stabilité accrue dans le temps.
PRÉSENTATION DE L'INVENTION
[0007] A cet effet, le présent exposé concerne une barbotine de fonderie pour la fabrication de moules carapaces, comprenant des particules de poudre et un liant, caractérisée en ce qu'elle comprend un tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant.
[0008] Une barbotine de fonderie est une barbotine apte à être utilisée pour la formation d'un moule carapace dans lequel sera coulé du métal en fusion. En particulier, par différence avec une suspension quelconque, une telle barbotine comprend un liant, c'est-à-dire un composé assurant une cohésion entre les particules de poudre et conférant au moule carapace sa tenue mécanique en cru et après frittage. Le liant peut être inorganique. Des exemples de liants seront donnés par la suite. De manière classique, les particules de poudre peuvent être des particules de sables (aussi connu sous le nom de « farine »), notamment des particules réfractaires, ayant généralement un diamètre compris entre 1 micromètre et 100 micromètres.
[0009] Un tensioactif, aussi appelé agent de surface, est un composé modifiant la tension superficielle entre deux surfaces, par exemple entre deux composés d'un mélange. De manière surprenante, l'inventeur a constaté que l'ajout d'un tensioactif particulier, dans une barbotine de fonderie permettait de stabiliser significativement le pouvoir couvrant de la barbotine, c'est-à-dire sa capacité, mesurée en masse par unité de surface, à demeurer sur une surface donnée après un trempé et un égouttage. Inversement, le pouvoir couvrant d'une barbotine de l'état de la technique, sans tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant, a tendance à augmenter avec le temps, sans se stabiliser.
[0010] Certains tensioactifs sont connus comme agents dispersants pour fluidifier certaines suspensions, mais pour ces suspensions, ils ne permettent pas de stabiliser le pouvoir couvrant en raison de l'absence de liant. A l'inverse, dans la barbotine du présent exposé, le tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant modifie l'interaction entre le liant et les particules de poudre pour stabiliser le pouvoir couvrant de la barbotine. De manière générale, les composés auparavant utilisés comme agents fluidifiants ou dispersants n'avaient pas d'effet sur le pouvoir couvrant.
[0011] En outre, le tensioactif permet également de stabiliser la viscosité de la barbotine.
[0012] Ainsi, la barbotine selon le présent exposé présente une composition ayant des paramètres-clefs (viscosité, pH, densité etc.), notamment le pouvoir couvrant, stables dans le temps, ce qui permet d'améliorer la répétabilité du procédé de fabrication de moules carapaces et de limiter considérablement la quantité de déchets liés à la régénération traditionnelle des barbotines.
[0013] Dans certains modes de réalisation, le tensioactif a une chaîne carbonée comprenant au plus quatre mille huit cents atomes de carbones, de préférence au plus deux mille atomes de carbone, de préférence au plus mille atomes de carbone, de préférence encore au plus cinq cents atomes de carbone, de préférence encore au plus cent atomes de carbone. Cela permet d'éviter l'épaississement de la barbotine, dont les molécules de liant risqueraient d'être emmêlées dans une chaîne carbonée trop longue.
[0014] Dans certains modes de réalisation, le tensioactif ne comprend pas d'ions ammoniacs. Les ions ammoniacs ayant tendance à faire gélifier le liant, l'emploi d'un tel tensioactif stabilise ainsi encore davantage la barbotine.
[0015] Dans certains modes de réalisation, le tensioactif laisse le pH de la barbotine inchangé à ± 5% près. En d'autres termes, la barbotine voit son pH modifié de moins de ± 5% avant et après ajout du tensioactif. Cela permet de conserver une barbotine compatible avec les autres spécifications du procédé de fabrication de moule carapace.
[0016] Dans certains modes de réalisation, le tensioactif comprend du Tiron C6H4Na208S2. De préférence, le tensioactif est le Tiron. Le Tiron, en plus de satisfaire les critères précédents, est une molécule relativement courante, généralement utilisé comme indicateur de complexométrie, en chimie analytique, pour révéler la présence de certains ions, ou comme dispersant.
[0017] Alternativement ou en complément, dans certains modes de réalisation, le tensioactif comprend du polyacrylate de sodium. Le polyacrylate de sodium a pour formule générique [-CH2-CH(COONa)-]n. De préférence, le tensioactif est du polyacrylate de sodium.
[0018] Dans certains modes de réalisation, le liant est choisi parmi : le silicate d'éthyle, le silicate de soude ou les colloïdes parmi lesquels, notamment, la silice colloïdale, l'alumine colloïdale, l'yttrine colloïdale ou la zircone colloïdale. [0019] Dans certains modes de réalisation, la teneur massique du tensioactif dans la barbotine est inférieure à 0,1%, de préférence inférieure ou égale à 0,05%. Une faible quantité de tensioactif suffit donc à stabiliser la barbotine de fonderie, notamment son pouvoir couvrant. A l'inverse, une trop forte quantité du tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant peut faire varier trop fortement le pouvoir couvrant. Par suite, la composition de la barbotine est globalement inchangée. Cela permet de conserver une barbotine compatible avec les autres spécifications du procédé de fabrication de moule carapace.
[0020] Dans certains modes de réalisation, la barbotine est une barbotine de contact configurée pour venir au contact d'un modèle de pièce en cire ou équivalent. On appelle barbotine de contact la première barbotine utilisée, qui recouvre directement ledit modèle, par opposition aux barbotines suivantes, appelées barbotines de renfort et recouvrant les couches précédentes de moule carapace en formation. Une barbotine de contact est configurée pour épouser la forme du modèle et ne pas l'altérer. Une barbotine de contact est souvent conservée pendant des durées plus longues qu'une barbotine de renfort qui est consommée plus rapidement, d'où un besoin accru en stabilité pour une barbotine de contact.
[0021] Dans certains modes de réalisation, les particules de poudre comprennent au moins un composé parmi l'alumine, la mullite, le zircon, la zircone, la silice, les composites mullite-zircone. La mullite désigne des matériaux à base de silico-alumineux.
[0022] Le présent exposé concerne également l'utilisation d'une barbotine de fonderie telle que précédemment décrite pour la fabrication d'un moule carapace.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS
[0023] L'invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit, de modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs. Cette description se réfère aux dessins annexés, sur lesquels la figure unique est un graphe illustrant l'évolution du pouvoir couvrant de différentes barbotines en fonction du temps.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION
[0024] Afin d'apprécier l'ajout d'un tensioactif dans une barbotine de fonderie, l'inventeur a d'abord étudié une barbotine témoin, notée barbotine A, destinée à être utilisée comme barbotine de contact pour la fabrication d'un moule carapace. La barbotine A peut avoir la composition suivante, exprimée en pourcentages massiques :
- liant (silice colloïdale) : 29.8% ;
- particules de poudre (composite mullite-zircone) : 70,0% ;
- agent mouillant, anti-moussant et autres additifs : 0,2%.
Cette répartition massique est ici donnée à titre d'exemple, étant entendu qu'une variation de la répartition massique comprise entre 0,1% et 10% est possible. La barbotine A a un pH basique et ne comprend pas, même parmi les « autres additifs » précités, de tensioactif ayant un effet sur le pouvoir couvrant.
[0025] Par ailleurs, comme indiqué précédemment, l'inventeur a étudié une barbotine C, qui a été préparée en reprenant la barbotine A et en y ajoutant un tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant, en l'occurrence du Tiron, à une teneur massique de 0,05%, préférentiellement 0,005%. La barbotine de fonderie C ainsi obtenue est donc également une barbotine de contact. La quantité de Tiron peut être ajustée par l'homme du métier en fonction du pouvoir couvrant initial et du pouvoir couvrant visé, de préférence sans toutefois dépasser 0,1% massique. Par exemple, la teneur massique en Tiron peut être inférieure ou égale à 0,08%, de préférence inférieure ou égale à 0,05%, de préférence inférieure ou égale à 0,02%, de préférence encore inférieure ou égale à 0,01%. [0026] L'inventeur a vérifié que l'ajout de Tiron dans la barbotine modifiait peu son pH, à savoir d'une valeur inférieure ou égale à plus ou moins 5%. De plus, le Tiron possède une chaîne carbonée courte, comprenant moins de cent atomes de carbone, en l'espèce six atomes de carbone. Le Tiron ne comprend pas d'ions ammoniacs dans la mesure où il ne comprend pas du tout d'azote. Le Tiron est également un bon complexant des éléments chimiques des oxydes présents dans la barbotine C et provenant des particules de poudre ; en effet, le Tiron possède des affinités avec ces oxydes et peut efficacement interagir avec eux. En outre, le Tiron sera éliminé au traitement thermique du moule carapace correspondant et ne présente pas d'effet nocif vis à vis du métal de la pièce qui sera coulé dans le moule carapace.
[0027] Ainsi, par son interaction avec les oxydes et la silice colloïdale formant le liant, le tensioactif, que forme ici le Tiron, assure une bonne stabilité de la barbotine C, notamment de son pouvoir couvrant, comme on va le voir en référence à la figure unique.
[0028] Sur cette figure est représentée l'évolution du pouvoir couvrant PC de quatre barbotines en fonction du temps t. Le pouvoir couvrant peut être mesuré en grammes par centimètre carré (g/cm2) et le temps en jours. Pour mesurer le pouvoir couvrant d'une barbotine, on trempe un modèle de cire ou un objet ayant un état de surface équivalent ayant une forme prédéterminée pendant une première durée prédéterminée, typiquement 10 secondes, dans ladite barbotine, puis on l'égoutte pendant une deuxième durée prédéterminée, typiquement 120 secondes. Le pouvoir couvrant est alors calculé comme la différence de masse du modèle avant et après trempage, rapporté à la surface du modèle. Le pouvoir couvrant dépend fortement de la composition du modèle, de la composition de la barbotine et des temps utilisés dans la méthode de calcul, c'est pourquoi les valeurs exactes n'ont pas été indiquées sur la figure unique, seule l'évolution comparée étant représentative.
[0029] Les quatre barbotines comparées sur la figure unique sont d'une part les barbotines A et C décrites précédemment et dont l'évolution est représentée respectivement par les courbes A et C, et d'autre part une barbotine B dont l'évolution est représentée par la courbe B et une barbotine D dont l'évolution est représentée par la courbe D. La barbotine B a une composition initiale identique à la barbotine A mais diffère de la barbotine A en ce qu'elle subit une régénération aux instants R. La régénération consiste à évacuer une partie de la barbotine B et à diluer la partie restante dans une barbotine fraîchement préparée. La barbotine peut être diluée dans une proportion comprise entre 10 et 50%, par exemple 20%. Une telle opération est connue en soi.
[0030] La barbotine D a une composition initiale identique à la barbotine C, sauf la proportion massique de Tiron qui vaut 0,1%.
[0031] Les quatre barbotines de fonderie A, B, C, D ont été maintenues en agitation pendant toute la durée des mesures. Le pouvoir couvrant des barbotines doit rester entre une borne inférieure Min et une borne supérieure Max, illustrées sur la figure unique, pour répondre aux spécifications techniques souhaitées. L'amplitude de l'intervalle entre les bornes Min et Max peut valoir environ 5 à 10% du pouvoir couvrant visé.
[0032] Comme représenté par la courbe A en pointillés longs, la barbotine A voit son pouvoir couvrant augmenter de manière continue au cours du temps, jusqu'à dépasser la borne supérieure Max et ne pas jamais repasser en-dessous. Cette barbotine, dont le comportement est conforme à l'état de la technique, n'est pas satisfaisante du point de vue du pouvoir couvrant.
[0033] Comme représenté par la courbe B en trait fort, la barbotine B, régulièrement régénérée, présente un pouvoir couvrant qui demeure majoritairement dans l'intervalle souhaité Min-Max. Toutefois, en dehors même des contraintes de traitement et de pollution que la régénération impose, son pouvoir couvrant présente des fluctuations importantes qui impartent les caractéristiques de la couche de contact du moule carapace, et, par suite, la qualité de surface de la pièce coulée dans ledit moule.
[0034] Comme représenté par la courbe C en pointillés courts, la barbotine C, comprenant un tensioactif comme indiqué précédemment, présente un pouvoir couvrant relativement stable, les petites variations observées étant dues à la déviation de la mesure et/ou à l'ajout d'eau pour compenser les pertes par évaporation progressive de l'eau contenue dans la silice colloïdale. Ni du Tiron ni d'autres agents n'ont été ajoutés au cours des tests, après l'ajout initial du Tiron dans la barbotine C.
[0035] Comme représenté par la courbe D en trait fin, la barbotine D, comprenant un tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant en quantité supérieure ou égale à 0,1% massique, présente un pouvoir couvrant inférieur à la borne minimale Min, donc trop faible par rapport aux spécifications de la barbotine.
[0036] Au surplus, il a été constaté que le Tiron avait aussi une influence en tant qu'agent dispersant, en fluidifiant la barbotine et en améliorant le trempé des modèles lors de la fabrication des moules. Cela permet d'améliorer la couverture en barbotine de zones renfermées ou moins accessibles.
[0037] Comme il ressort de la figure unique, la barbotine C, comprenant un tensioactif et plus particulièrement du Tiron, présente une durée de vie considérablement accrue grâce à la stabilisation de son pouvoir couvrant. L'ajout d'un tensioactif dans une barbotine de fonderie est peu onéreux et simple à mettre en œuvre. Une telle barbotine de fonderie permet donc, à moindre coût, de mieux maîtriser les paramètres de fabrication des moules carapaces, les coûts des procédés, de diminuer les rejets industriels et de simplifier l'utilisation des barbotines. [0038] D'autres tensioactifs que le Tiron pourraient être utilisés pour stabiliser une barbotine de fonderie, par exemple le polyacrylate de sodium, de formule générique [-CH2-CH(COONa)-]n.
[0039] A la place de la silice colloïdale, la barbotine pourrait comprendre un autre liant, par exemple choisi parmi : le silicate d'éthyle, le silicate de soude ou les colloïdes parmi lesquels, notamment, l'alumine colloïdale, l'yttrine colloïdale ou la zircone colloïdale.
[0040] A la place ou en plus du composite mullite-zircone, la barbotine pourrait comprendre d'autres particules de poudre, notamment choisies parmi l'alumine, la mullite, la silice, le zircon, la zircone, tous matériaux à base de silico-alumineux et leurs mélanges.
[0041] Selon une variante, au lieu de prévoir le Tiron dans la composition initiale de la barbotine C, il est possible de l'ajouter en cours d'utilisation de la barbotine.
[0042] La barbotine de fonderie C peut être utilisée pour la fabrication d'un moule carapace. A cet effet, il est possible de tremper un modèle de pièce, typiquement en cire, dans la barbotine C, puis de procéder à l'égouttage, au sablage et au séchage du modèle. Ces opérations peuvent être répétées ensuite, de préférence avec une autre barbotine faisant office de barbotine de renfort.
[0043] Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, des modifications peuvent être apportées à ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.

Claims

REVENDICATIONS
1. Barbotine de fonderie pour la fabrication de moules carapaces, comprenant des particules de poudre et un liant, caractérisée en ce qu'elle comprend un tensioactif de stabilisation du pouvoir couvrant, la teneur massique dudit tensioactif dans la barbotine étant inférieure à 0,1%.
2. Barbotine de fonderie selon la revendication 1, dans laquelle le tensioactif a une chaîne carbonée comprenant au plus quatre mille huit cents atomes de carbone.
3. Barbotine de fonderie selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle le tensioactif laisse le pH de la barbotine inchangé à 5% près.
4. Barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle le tensioactif est le Tiron C6H4Na2O8S2.
5. Barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle le tensioactif est le polyacrylate de sodium.
6. Barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à
5, dans laquelle le liant est choisi parmi : le silicate d'éthyle, le silicate de soude ou les colloïdes parmi lesquels, notamment, la silice colloïdale, l'alumine colloïdale, ryttrine colloïdale ou la zircone colloïdale.
7. Barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à
6, dans laquelle la teneur massique du tensioactif dans la barbotine est inférieure ou égale à 0,05%.
8. Barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à
7, la barbotine étant une barbotine de contact configurée pour venir au contact d'un modèle de pièce.
9. Barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à
8, dans laquelle les particules de poudre comprennent au moins un composé parmi l'alumine, la mullite, la zircone, les composites mullite- zircone.
10. Utilisation d'une barbotine de fonderie selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 pour la fabrication d'un moule carapace.
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