EP3198586A1 - Antenne omnidirectionnelle - Google Patents

Antenne omnidirectionnelle

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Publication number
EP3198586A1
EP3198586A1 EP15774892.2A EP15774892A EP3198586A1 EP 3198586 A1 EP3198586 A1 EP 3198586A1 EP 15774892 A EP15774892 A EP 15774892A EP 3198586 A1 EP3198586 A1 EP 3198586A1
Authority
EP
European Patent Office
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rings
antenna
ring
group
inter
Prior art date
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Granted
Application number
EP15774892.2A
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German (de)
English (en)
Other versions
EP3198586B1 (fr
EP3198586C0 (fr
Inventor
Yves Lagier
Raphaël LARDAT
Daniel Andreis
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thales SA
Original Assignee
Thales SA
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Filing date
Publication date
Application filed by Thales SA filed Critical Thales SA
Publication of EP3198586A1 publication Critical patent/EP3198586A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP3198586B1 publication Critical patent/EP3198586B1/fr
Publication of EP3198586C0 publication Critical patent/EP3198586C0/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/004—Mounting transducers, e.g. provided with mechanical moving or orienting device
    • G10K11/006—Transducer mounting in underwater equipment, e.g. sonobuoys
    • G10K11/008—Arrays of transducers

Definitions

  • the invention generally relates to antennas, and in particular omnidirectional antennas.
  • Marine platforms are generally equipped with submerged sonar antennas to detect and / or locate objects underwater.
  • a sonar antenna comprises a set of stacked transducers ensuring the emission of acoustic signals and mounted on a support. The reception of the signals is carried out by a set of receivers (for example hydrophones) arranged in a configuration chosen with respect to the configuration of the set of transmission transducers.
  • the antenna has a generally cylindrical or spherical shape and comprises a set of superimposed elementary emission transducers (piezoelectric rings) along the axis of the antenna, each transducer having a ring shape as described in FIG. the application FR2 776 1 61.
  • Such transducers may be of the "Tonpilz" type and provide both transmission and reception.
  • the diameter of the rings is related to the desired transmission frequency, the lower the desired frequency, the larger the ring must be.
  • Such antennas are therefore bulky and have a relatively large weight.
  • the "Tonpilz" -type transducers need to equip the active element (piezoelectric, magneto- or electrostrictive material) with bulky mechanical parts (rear seismic mass, flag and sealing casing in particular).
  • Such an antenna architecture is therefore unsuitable for the design of low frequency antennas for low-tonnage surface buildings (in particular with a mass of less than 1500 tons) or for submarines of small tonnage (especially with a mass of less than 6000).
  • the omnidirectional sonar antenna comprises a vertical network of compact transducers of the "flex-tensor” type operating in a reduced frequency band in active mode (1800-2300 Hz). This type of antenna is dedicated to the broadcast only. This architecture is sufficiently compact and has a relatively low weight. However, this type of antenna does not provide the necessary bandwidth for modern wideband sonars.
  • Another known omnidirectional sonar antenna architecture comprises a vertical array of active emission rings, in which the inside of the rings is isolated from the medium in which the antenna is immersed (according to a technology called "Air Backed Ring” or ABR in the Anglo-Saxon language).
  • the omnidirectional sonar antenna comprises a vertical array of compact broadband emission transducers whose walls are in contact with a fluid in the liquid state (accord to a technology called "Free-flooded Rings" or FFR in Anglo-Saxon). The presence of liquid improves the acoustic performance of the antenna.
  • the reception is provided by a set of omnidirectional hydrophones placed on a light structure transparent to the acoustic waves in the frequency band used.
  • This type of architecture omnidirectional sonar antennas is particularly suitable for SONAR antennas towed from surface buildings and to some
  • the object of the invention is in particular to overcome the aforementioned drawbacks by proposing an omnidirectional antenna intended to equip a sonar, the antenna being centered around a longitudinal axis and comprising a set of emission rings stacked along the axis. longitudinal, each emission ring being formed around the longitudinal axis.
  • the emission rings are assembled by group of rings, the antenna comprising at least two groups of rings and each group of rings comprising at least two rings.
  • the inter-ring spacings between the rings of the same group and the inter-group spacings between two successive groups of rings are chosen so as to optimize the transmission bandwidth and the noise level.
  • the inter-ring spacings between the rings of the same group may be a function of the cavity frequency of the group of rings while the inter-group spacings between two groups of successive rings are a function of the frequency of operational use of the emission rings.
  • the rings may be of piezoelectric material.
  • the sum of the inter-group spacing between two groups of rings (p), the inter-ring spacing (d) between two rings and the double height (h) d a ring may be substantially equal to the half wavelength of the operational operating frequency of the transmission rings (20).
  • the inter-ring spacing between the rings of the same group can also be chosen as a function of the radial frequency of the group of rings. According to another characteristic, the inter-ring spacing between two rings of the same group can in particular be chosen so as to position the cavity frequency of the group of rings below the radial frequency of said ring.
  • each ring may be coupled with the radial frequency of said ring.
  • the emission rings can be immersed directly in a dielectric fluid.
  • each emission ring may in particular be in contact with the dielectric fluid.
  • the antenna may be housed in a sealed enclosure filled with the dielectric fluid.
  • the enclosure may also be overpressurized or hydrostatically equilibrated with the external environment.
  • the rings are powered by groups in parallel.
  • the inter-ring spacing between two rings may vary within the same group.
  • the inter-group spacing between two groups of the antenna may vary for all the groups of the antenna.
  • the proposed embodiments thus make it possible to reduce the mass and the volume of the acoustic transmission antenna of SONAR, as well as its complexity of realization, while optimizing the noise level and the bandwidth of emission frequencies. which makes it possible to obtain optimal acoustic performances. Description of figures
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of a marine platform on which can be fixed an omnidirectional antenna according to different embodiments;
  • FIG. 2 is a perspective view of an omnidirectional sonar antenna, according to one embodiment of the invention.
  • FIG. 3 is a perspective view of an example of a reception base
  • FIG. 4 represents an example of an elementary ring structure
  • FIG. 5 represents another example of an elementary ring structure
  • FIG. 6 represents yet another example of an elementary ring structure
  • FIG. 7 is a diagram showing the omnidirectional sonar antenna, according to one embodiment.
  • FIG. 9 shows a frequency response diagram obtained with omnidirectional antenna embodiments of the invention comprising a set of groups of stacked rings.
  • Figure 1 is a diagram showing an example of structure 1 on which can be mounted an omnidirectional antenna 100, according to some embodiments.
  • the omnidirectional antenna 100 is intended to be immersed at least partially in water (for example in open water) to detect objects underwater by emission of sound waves. It can be mounted on any fixed or movable structure 1, for example under a floating or anchored marine platform or a surface building as illustrated in FIG.
  • Figure 2 illustrates the arrangement of the various elements of the antenna according to some embodiments.
  • the omnidirectional antenna 100 comprises an emission base 2 comprising a set of elementary transducers 200 stacked along an axis 10 (hereinafter referred to as the "longitudinal axis of the antenna"), the transducers being configured to emit sound waves.
  • the antenna 100 may in particular be fixed on the bottom of the structure 1.
  • the emission transducers 200 may cooperate with a reception base 3 comprising a set of omnidirectional receivers for receiving the signals.
  • the transmission base (forming transmitting antenna) constituted by the elementary transducers 200 may be distinct from the reception base (forming receiving antenna).
  • the omnidirectional antenna 100 may be a sonar antenna for equipping an active sonar.
  • the transmit base receivers are hydrophones.
  • the omnidirectional antenna 100 may have a generally cylindrical shape to be omnidirectional in the field.
  • the directivity in site depends on its extension along its axis of revolution 10.
  • the elementary transducers 200 comprise a set of emission rings 20, each ring being centered around an axis parallel to the axis 10 of the antenna 100
  • the transmission rings 20 are superimposed along the longitudinal axis of the antenna.
  • the emission rings may be substantially identical and centered around the longitudinal axis of the antenna 100.
  • the diameter D of each ring 20 is adapted to the transmission frequency.
  • the rings 20 are assembled in groups, each group constituting an elementary transducer 200 (in the rest of the description, the groups of rings will thus be designated by the reference 200).
  • the groups of rings 200 are spaced apart from one another by a chosen pitch (the pitch will also be referred to hereinafter as "intergroup spacing") in the stacking direction, defined by the axis 10.
  • each group 200 (elementary transmission transducer) comprises a chosen number of rings.
  • the different groups of rings 200 comprise the same number of rings and are spaced from each other by the same distance (i.e. the intergroup spacing is the same between the different groups).
  • the transmission base 2 comprises three pairs of rings spaced from one another, according to the same intergroup spacing chosen (denoted "p"), and each group of rings 200 includes a pair of rings.
  • the groups of rings 200 are held in position by a holding structure.
  • the antenna 100 can be connected via cables or connectors to electronic equipment arranged for example on the structure 1 and configured to provide the power supply for the antenna 100 and the data exchange with the antenna 100.
  • each transmission ring 20 can be controlled separately by means of a power amplifier so as to produce a downward transmission lobe, for example by acoustic decoupling.
  • each ring group 200 may be powered separately, using a parallel power supply.
  • Such a configuration of the rings 20 optimizes the transmit bandwidth of the antenna and the noise level.
  • the reception base 3 may be coaxially placed at the transmission base.
  • tie rods 202 can be used to secure the rings of the same group to each other or the entire antenna, as shown in Figure 2.
  • the tie rods 202 may be for example metal tie rods.
  • inter-group clamping wedges 204 may be placed in the gaps separating two groups of successive rings.
  • Clamps 204 may be part of the assembly and may for example be in the form of plastic wedges through which tie rods 202 pass.
  • Tie rods 202 may comprise metal tie rods passing through plastic wedges which serve as wedges. . All elements of the transmission base 2 can be clamped between the parts 205 (crown) which allow the mechanical strength of the transmitting antenna independently of the entire surrounding structure.
  • One of the rings 205 can interface with the support structure 1 shown in FIG.
  • the rings are substantially identical in size and centered around the longitudinal axis of the antenna 10, they may be superimposed over each other so that the intergroup clamps 204 are in contact with each other. each other in the direction defined by the longitudinal axis 10.
  • the antenna 100 may further comprise a profiled ring 205 of diameter at least equal to the diameter of the rings placed at each end of the stack to maintain the set of rings and facilitate the installation of the transmitting antenna 100.
  • FIG. 3 illustrates an example of positioning of the reception base 3.
  • the receivers 31 are hydrophones fixed on the mechanical holding structure 33 of the transmission base 2.
  • the holding structure 33 may in particular be transparent to the acoustic waves in the frequency band used.
  • the set of receivers 31 may be part of the mechanical structure for holding the transmitting antenna.
  • the receivers 31 of the receiving antenna 3 may for example be hydrophones distributed around the transmitting antenna 100 and without physical link with the transmitting antenna 100.
  • the receivers 31 forming the receiving antenna may be arranged substantially in column or staggered on the holding structure 33 surrounding the transmitting antenna, along the longitudinal axis 10.
  • the hydrophones 31 may comprise a set of elementary hydrophones distributed around the transmission antenna 100 on supports 32 and without physical link with the transmission antenna 100.
  • the elementary hydrophones are arranged in three coaxial rings schematically represented by the dotted curves 31 1, 312 and 313 and centered about the axis 10.
  • the rings 31 1, 312 and 313 are spaced one of the other, along the axis 10, a chosen distance.
  • the transmitting antenna 100 can be arranged inside the holding structure 33 and held by it.
  • the emission rings 20 may be active rings of piezoelectric material (for example active rings of piezoelectric ceramic).
  • Each ring 20 may for example comprise a set of segments placed inside a ring of insulating material (for example, fiberglass / resin wound directly on the ceramics) as shown in FIG. 4 or in the form of a fretted composite ring as shown in FIG. 5.
  • Such segments 201 may be separated from each other by wedge-shaped metal pieces 202 removable towards the center of the ring by means of a device, which which allows to separate the segments from each other and to impose a mechanical prestressing in the ceramic ring.
  • the segments can be pressed against a hooping crown (or glued together).
  • each ring may be a ring prestressed by a shaper formed of a set of piezoelectric segments grouped to form substantially identical sectors.
  • each ring can be made of a single piece of ceramic (monolithic form) as shown in FIG.
  • the transmitting antenna and / or the internal cavity of the emission rings 20 may be immersed in a nonionic dielectric fluid 207, such as, for example, oil.
  • the transmitting antenna 100 can be placed in a sealed enclosure 208 which can be overpressurized and which can contain the nonionic dielectric fluid 207.
  • electrical insulation and / or sealing around the emission rings 20 (such as for example a coating, overmoulding around the rings or mechanical parts of electrical insulation and sealing rings).
  • the electro-acoustic efficiency of each transmission ring 20 By eliminating all the losses induced by the presence of the materials usually used to perform the functions of sealing and electrical insulation, the electro-acoustic efficiency of each transmission ring 20, and therefore the ratio "sound level over space” and the ratio “sound level on mass” of the transmitting antenna 100, are optimized.
  • the dielectric fluid 207 in which the emission rings 20 are immersed may furthermore have a function of thermal drainage of the heat generated by the active rings during transmission. Indeed, it behaves like a heat transfer fluid which cools the ceramic rings by natural convection in particular, which optimizes the sound level and the duration of use at full load.
  • each ring 20 constitutes a vibrating ring in a surrounding fluid and therefore has at least two resonant frequencies acoustically coupled to the fluid:
  • a radial mode obtained from alternations extension / compression of the material composing the ring, in which the deformation of the ring corresponds to such alternations of extension / radial compression around the rest position of the ring ;
  • a cavity mode obtained by resonating the fluid contained within the volume defined by the ring and dependent, at first order, the height of the ring.
  • the cavity mode can be activated by feeding each group of rings in parallel.
  • each emission ring 20 is made of piezoelectric material
  • the energy required for the radial resonance can be provided by the alternating electric excitation injected onto the ceramic.
  • the energy used to resonate the cavity mode can also be induced by the radial mode of the ring.
  • the cavity mode and the radial mode are coupled to obtain a large operating frequency band so that each ring 20 can operate in broadband.
  • the cavity frequency is chosen lower than the radial frequency, which allows optimal operation.
  • Fig. 7 is a diagram showing in more detail the arrangement of the transmission rings 20. As shown in Fig. 7, the groups of rings 200 are spaced from each other by a distance p constituting the "intergroup spacing"". Figure 7 shows more precisely 4 groups of rings 200, each group comprising 2 rings. According to another characteristic of the invention, the inter-group spacing p between the different groups 200 of rings is chosen so as to optimize the operation of the antenna.
  • the inter-ring spacing, denoted "d”, between the rings of the same group (for example pair) is chosen so as to control the cavity frequency of the group of rings 200.
  • the inter-ring spacing, denoted "d" between the rings of one and the same group (for example pair) is chosen as a function of the cavity frequency of the group of rings 200 and / or the radial frequency of the group d 'ring.
  • the cavity frequency and the radial frequency of the ring group 200 are substantially identical to those obtained for a single ring.
  • the cavity frequency of the torque may be twice as low as that of the ring alone.
  • the omnidirectional antenna 100 may in particular be configured so that, whatever the inter-ring spacing d, the radial frequency of the elementary rings remains unchanged.
  • the optimization of the inter-ring spacing d for a given antenna thus makes it possible to vary the cavity frequency of the antenna and to optimize it for a given operation.
  • the inter-ring distance between the elementary rings thus makes it possible to position at best the cavity frequency of the antenna with respect to the needs of the antenna 100.
  • the inter-group spacing p between two groups of the antenna can advantageously be chosen so as to optimize the acoustic efficiency of the transmission base 2.
  • the inter-group spacing p can be chosen as a function of the frequency of operational use of the base of emission.
  • the inter-group spacing p can be chosen to be equal to the half-wavelength of the operational utilization frequency of the transmission base 2.
  • the inter-group spacing p can thus be optimized. either from an acoustic point of view (bandwidth and sensitivity to emission) or from a more general point of view, including the transmission chain, in order to have the maximum active power in the antenna on the larger frequency band possible.
  • Groups of rings separated from the intergroup distance d may be supplied with an appropriate phase shift to obtain an antenna mode for transmitting with a misalignment of the main lobe along the axis of revolution of the antenna.
  • the antenna 100 is immersed in a fluid and comprises a fluid in the internal cavity of each emission ring 20
  • the presence of fluid makes it possible to use the rings in FFR mode ("Free-flooded” technology Rings "in Anglo-Saxon language) and thus to obtain a wide-band operation.
  • FFR mode Free-flooded technology Rings "in Anglo-Saxon language
  • the dielectric fluid in which the transmission antenna 100 is immersed and / or which is in contact with the internal cavity of each ring (in the FFR mode) may have acoustic characteristics (in particular, density, speed of sound, acoustic impedance ) similar to water, such as a specific mineral oil.
  • the dielectric fluid may also have optimized thermal characteristics vis-à-vis the natural convection cooling of the active rings.
  • the enclosure 208 is an acoustically transparent enclosure, such as fiber composite material, resin (glass, carbon ,. ..), or rubber or polyurethane elastomer.
  • Such a chamber 208 may especially be overpressurized to push the cavitation limits of the transmitting antenna 100.
  • the enclosure 208 may be further configured to be in hydrostatic equilibrium with the external environment, which may be of particular interest for onboard vehicle applications with variable immersion (such as a submarine, a towed body, a drone , etc.
  • the enclosure 208 may be partially coated with acoustic material (for example anechoic or by masking) in order to optimize the radiation pattern of the transmitting antenna and / or the signal response of the antenna and / or the noise of the associated reception base (3).
  • acoustic material for example anechoic or by masking
  • the omnidirectional antenna 100 has an optimized compactness compared to conventional solutions. Indeed, the different embodiments make it possible to address the lower part of the frequency band by a fluid mode that has a limited dependence on the physical structure of the antenna (for a given physical dimension, the band of frequencies is broadened to lower frequencies).
  • the different embodiments of the invention thus facilitate the installation of the acoustic antenna on a marine platform such as a surface building, in particular of low tonnage and reduced draft, or on a submarine, for which the volume available in superstructures is very constrained.
  • the omnidirectional antenna according to the different embodiments can also be used in any type of sonar application, such as for example in airborne sonar applications or fixed or mobile devices for maritime surveillance.
  • Figure 8 shows the frequency response diagram obtained with different embodiments of omnidirectional antenna.
  • the horizontal axis corresponds to the frequency axis (in Hz) and the vertical axis corresponds to the sensitivity to emission (voltage sensitivity Sv in dB ⁇ PaN).
  • the curves are characterized by two maximums respectively corresponding to the cavity mode and the radial mode:
  • the curve C1 corresponds to the frequency response obtained with a conventional antenna type "Free Flooded".
  • the first maximum is observed at the frequency F c corresponding to a cavity mode operation and the resonance wavelength of the cavity A c
  • the second maximum is observed at the frequency F r corresponds to the radial mode operation and at the wavelength A r .
  • the curve C2 corresponds to the frequency response obtained with an embodiment of omnidirectional antenna according to the prior art comprising a pair of glued rings: the maximums are reached for a frequency y and F r .
  • FIG. 9 represents the frequency response obtained with an exemplary omnidirectional antenna embodiment according to the invention comprising a set of groups of stacked rings 200, the rings of the same group of rings.
  • Curve C4 corresponds to L - at a frequency F c ';
  • Curve C5 corresponds to L at a frequency F r ;
  • FIG. 9 thus shows that the frequency band obtained with certain embodiments of the invention is wider than for a conventional antenna and has a noise level equalized over the entire frequency band.
  • the inventors have established that such a result is linked to the choice of inter-group distances p and inter-rings d.
  • the distances p and d can be chosen so as to optimize the sound level as needed.
  • the various embodiments make it possible to optimize the sound level and the bandwidth of the transmission frequencies.
  • the acoustic performance of the transmitting antenna is advantageously optimized so as to cover all environmental and propagation conditions, whether in deep-sea conditions or in shallow waters, which are potentially highly reverberant.
  • the proposed embodiments have particular advantages in the field of low and medium frequency SONAR systems for the detection / classification of submarines.
  • the invention is not limited to the embodiments described above by way of non-limiting example. It encompasses all the embodiments that may be envisaged by those skilled in the art.
  • the invention is not limited to a particular arrangement of the receivers 31 forming the receiving antenna 3, nor to a particular architecture for producing the transmission rings 20.
  • the invention is also not limited at a spacing d between rings of the same group (inter-ring spacing) constant within the same group.
  • the inter-ring spacing d can be variable within the same group in order to better adapt the cavity modes of each group to its position in the antenna.
  • the invention is not limited either to a constant inter-group spacing p between two successive groups.
  • a variable inter-group spacing may be chosen for example depending on the required performance, the position of the group relative to the axis of the antenna, etc.
  • the invention is not limited to rings 20 of identical dimensions within the same group 20.
  • the rings 20 of the same group 200 may have a different height.
  • the configuration of the different groups 200 may differ from one group to another.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract

L'invention porte sur une antenne omnidirectionnelle (100) destinée à équiper un sonar, l'antenne étant centrée autour d'un axe longitudinal (10) et comprenant un ensemble d'anneaux d'émission (20) empilés selon l'axe longitudinal, chaque anneau d'émission (20) étant formé autour de l'axe longitudinal. Les anneaux d'émission (20) sont assemblés par groupe d'anneaux (200), l'antenne (100) comprenant au moins deux groupes d'anneaux (200) et chaque groupe d'anneaux comprenant au moins deux anneaux (20), les espacements inter-anneaux entre les anneaux d'un même groupe et les espacements inter-groupes entre deux groupes d'anneaux successifs étant choisis de manière à optimiser la largeur de bande d'émission et le niveau sonore.

Description

ANTENNE OMNIDIRECTIONNELLE
Domaine de l'invention
L'invention concerne de manière générale les antennes, et en particulier les antennes omnidirectionnelles.
Art antérieur
Les plateformes marines (par exemple les bateaux de surface) sont généralement équipées d'antennes sonar immergées pour détecter et/ou situer des objets sous l'eau. Une antenne sonar comprend un ensemble de transducteurs empilés assurant l'émission des signaux acoustiques et montés sur un support. La réception des signaux est effectuée par un ensemble de récepteurs (par exemple des hydrophones) agencés selon une configuration choisie par rapport à la configuration de l'ensemble des transducteurs d'émission.
Dans des réalisations existantes, l'antenne a une forme généralement cylindrique ou sphérique et comprend un ensemble de transducteurs élémentaires d'émission superposés (anneaux piézoélectriques) selon l'axe de l'antenne, chaque transducteur ayant une forme d'anneau comme décrit dans la demande FR2 776 1 61 . De tels transducteurs peuvent être de type « Tonpilz » et assurent à la fois l'émission et la réception. Cependant, le diamètre des anneaux étant lié à la fréquence d'émission souhaitée, plus la fréquence désirée est basse, plus l'anneau doit être grand. De telles antennes sont donc encombrantes et ont un poids relativement important. Par ailleurs, les transducteurs de type « Tonpilz » nécessitent d'équiper l'élément actif (matériau piézoélectrique, magnéto- ou électro-strictif) de pièces mécaniques encombrantes (masse sismique arrière, pavillon et boîtier d'étanchéité notamment). Une telle architecture d'antenne est donc inadaptée à la conception d'antennes basses fréquences pour des bâtiments de surface de faible tonnage (notamment de masse inférieure à 1500 Tonnes) ou pour des sous-marins de faible tonnage (notamment de masse inférieure à 6000
Tonnes). Dans une autre approche connue, l'antenne sonar omnidirectionnelle comporte un réseau vertical de transducteurs compacts de type « flex-tenseurs » fonctionnant dans une bande de fréquences réduite en mode actif (1800-2300 Hz). Ce type d'antenne est dédié à l'émission uniquement. Cette architecture est suffisamment compacte et présente un poids relativement faible. Toutefois, ce type d'antennes ne permet pas d'obtenir la largeur de bande de fréquences nécessaire pour les sonars large-bande modernes. Un autre architecture connue d'antenne sonar omnidirectionnelle comprend un réseau vertical d'anneaux d'émission actifs, dans lequel l'intérieur des anneaux est isolé du milieu dans lequel baigne l'antenne (selon une technologie appelée « Air Backed Ring » ou ABR en langue anglo-saxonne). Ce type d'antenne est utilisé notamment pour des applications de sonar héliporté, comme par exemple la solution décrite dans la demande de brevet FR 1303023, et présente l'avantage d'offrir plus de compacité avec un poids faible. Toutefois, ces antennes sont limitées en bande de fréquences du fait du comportement mono-résonnant des anneaux actifs utilisés en mode ABR. Dans d'autres réalisations encore, comme décrit par exemple dans le brevet EP1356450B1 , l'antenne sonar omnidirectionnelle comprend un réseau vertical de transducteurs d'émission compacts et large bande, dont les parois sont en contact avec un fluide à l'état liquide (selon une technologie appelée « Free-flooded Rings» ou FFR en langue anglo-saxonne). La présence de liquide vient améliorer les performances acoustiques de l'antenne. La réception est assurée par un ensemble d'hydrophones omnidirectionnels placés sur une structure légère transparente aux ondes acoustiques dans la bande de fréquence utilisée.
Ce type d'architecture antennes sonar omnidirectionnelle est particulièrement adapté aux antennes SONAR remorquées de bâtiments de surface et à certains
SONAR de coque pour bâtiments de surface. Les antennes réalisées avec des anneaux FFR adressant le domaine des moyennes fréquences peuvent être relativement compactes et large-bande. Cependant, de telles antennes présentent des limitations en termes de compacité et de performance de niveau sonore et largeur de bande dues principalement :
- à la présence autour des éléments actifs de dispositifs d'étanchéité, métalliques et/ou élastomériques ; et
- à l'espacement régulier entre les anneaux.
Définition générale de l'invention
L'invention a notamment pour but de pallier les inconvénients précités, en proposant une antenne omnidirectionnelle destinée à équiper un sonar, l'antenne étant centrée autour d'un axe longitudinal et comprenant un ensemble d'anneaux d'émission empilés selon l'axe longitudinal, chaque anneau d'émission étant formé autour de l'axe longitudinal. Avantageusement, les anneaux d'émission sont assemblés par groupe d'anneaux, l'antenne comprenant au moins deux groupes d'anneaux et chaque groupe d'anneaux comprenant au moins deux anneaux. Les espacements inter-anneaux entre les anneaux d'un même groupe et les espacements inter-groupe entre deux groupes d'anneaux successifs sont choisis de manière à optimiser la largeur de bande d'émission et le niveau sonore. En particulier, les espacements inter-anneaux entre les anneaux d'un même groupe peuvent être une fonction de la fréquence de cavité du groupe d'anneaux tandis que les espacements inter-groupe entre deux groupes d'anneaux successifs sont une fonction de la fréquence d'utilisation opérationnelle des anneaux d'émission.
Selon une caractéristique, les anneaux peuvent être en matériau piézoélectrique.
Dans un mode de réalisation, la somme de l'espacement inter-groupe entre deux groupes d'anneaux (p), de l'espacement inter-anneau (d) entre deux d'anneaux et du double de la hauteur (h) d'un anneau peut être sensiblement égale à la demi- longueur d'onde de la fréquence d'utilisation opérationnelle des anneaux d'émission (20).
Selon une autre caractéristique, l'espacement inter-anneaux entre les anneaux d'un même groupe peut être également choisi en fonction de la fréquence radiale du groupe d'anneaux. Selon une autre caractéristique, l'espacement inter-anneaux entre deux anneaux d'un même groupe peut notamment être choisi de manière à positionner la fréquence de cavité du groupe d'anneaux en dessous de la fréquence radiale dudit anneau.
En particulier, la fréquence de cavité de chaque anneau peut être couplée avec la fréquence radiale dudit anneau.
Selon une autre caractéristique, les anneaux d'émission peuvent être immergés directement dans un fluide diélectrique.
La cavité interne de chaque anneau d'émission peut notamment être en contact avec le fluide diélectrique. Dans un mode de réalisation, l'antenne peut être logée dans une enceinte étanche remplie du fluide diélectrique.
L'enceinte peut également être sur-pressurisée ou être mise en équilibre hydrostatique avec le milieu extérieur.
Selon une autre caractéristique, les anneaux sont alimentés par groupe en parallèle.
L'espacement inter-anneaux entre deux anneaux peut varier au sein d'un même groupe.
L'espacement inter-groupes entre deux groupes de l'antenne peut varier pour l'ensemble des groupes de l'antenne. Les modes de réalisation proposés permettent ainsi de réduire la masse et le volume de l'antenne acoustique d'émission du SONAR, ainsi que sa complexité de réalisation, tout en optimisant le niveau sonore et la largeur de bande de fréquences d'émission, ce qui permet d'obtenir des performances acoustiques optimales. Description des figures
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'aide de la description qui suit et des figures des dessins annexés dans lesquels:
- La figure 1 est un schéma représentant un exemple de plateforme marine sur laquelle peut être fixée une antenne omnidirectionnelle selon les différents modes de réalisation;
- La figure 2 est une vue en perspective d'une antenne sonar omnidirectionnelle, selon un mode de réalisation de l'invention ;
- La figure 3 est une vue en perspective d'un exemple de base de réception ;
-La figure 4 représente un exemple de structure d'anneau élémentaire ;
-La figure 5 représente un autre exemple de structure d'anneau élémentaire ;
-La figure 6 représente un autre exemple encore de structure d'anneau élémentaire ;
- La figure 7 est un schéma représentant l'antenne sonar omnidirectionnelle, selon un mode de réalisation ;
- La figure 8 représente un diagramme de réponse fréquentielle obtenu avec différents exemples de réalisation d'antenne omnidirectionnelle ; et
- La figure 9 représente un diagramme de réponse fréquentielle obtenu avec des exemples de réalisation d'antenne omnidirectionnelle selon l'invention comprenant un ensemble de groupes d'anneaux empilés.
Les dessins et les annexes à la description pourront non seulement servir à mieux faire comprendre la description, mais aussi contribuer à la définition de l'invention, le cas échéant.
Description détaillée
La figure 1 est un schéma représentant un exemple de structure 1 sur laquelle peut être montée une antenne omnidirectionnelle 100, selon certains modes de réalisation. L'antenne omnidirectionnelle 100 est destinée à être immergée au moins partiellement dans l'eau (par exemple en pleine eau) pour détecter des objets sous l'eau par émission d'ondes sonores. Elle peut être montée sur toute structure 1 fixe ou mobile, comme par exemple sous une plateforme marine flottante ou ancrée ou un bâtiment de surface comme illustré sur la figure 1 .
La figure 2 illustre l'agencement des différents éléments de l'antenne selon certains modes de réalisation.
L'antenne omnidirectionnelle 100 comprend une base d'émission 2 comprenant un ensemble de transducteurs élémentaires 200 empilés selon un axe 10 (appelé ci- après « axe longitudinal de l'antenne »), les transducteurs étant configurés pour émettre d'ondes sonores. L'antenne 100 peut notamment être fixée sur le fond de la structure 1 . Les transducteurs d'émission 200 peuvent coopérer avec une base de réception 3 comprenant un ensemble de récepteurs omnidirectionnels pour la réception des signaux. En particulier, la base d'émission (formant antenne d'émission) constituée par les transducteurs élémentaires 200 peut être distincte de la base de réception (formant antenne de réception).
Dans une forme de réalisation, l'antenne omnidirectionnelle 100 peut être une antenne sonar destinée à équiper un sonar actif. La suite de la description sera faite en référence à une antenne 100 de type antenne sonar à titre d'exemple non limitatif. Dans une telle forme de réalisation, les récepteurs de la base d'émission sont des hydrophones.
L'antenne omnidirectionnelle 100 peut avoir une forme généralement cylindrique pour être omnidirectionnelle en gisement. La directivité en site dépend de son extension suivant son axe de révolution 10. Les transducteurs élémentaires 200 comprennent un ensemble d'anneaux d'émission 20, chaque anneau étant centré autour d'un axe parallèle à l'axe 10 de l'antenne 100. Les anneaux d'émission 20 sont superposés le long de l'axe longitudinal de l'antenne. En particulier, les anneaux d'émission peuvent être sensiblement identiques et centrés autour de l'axe longitudinal de l'antenne 100. Le diamètre D de chaque anneau 20 est adapté à la fréquence d'émission. Selon un aspect de l'invention, les anneaux 20 sont assemblés par groupes, chaque groupe constituant un transducteur élémentaire 200 (dans la suite de la description, les groupes d'anneaux seront ainsi désignés par la référence 200). Les groupes d'anneaux 200 sont espacés les uns des autres d'un pas choisi (le pas sera également appelé ci-après « espacement intergroupe ») dans la direction d'empilement, définie par l'axe 10.
Selon une autre caractéristique, chaque groupe 200 (transducteur élémentaire d'émission) comprend un nombre choisi d'anneaux. Dans une forme de réalisation, les différents groupes d'anneaux 200 comprennent le même nombre d'anneaux et sont espacés les uns des autres d'une même distance (i.e. l'espacement intergroupe est identique entre les différents groupes).
Dans le mode de réalisation de la figure 2, la base d'émission 2 comprend trois paires d'anneaux espacée l'une de l'autre, selon le même espacement intergroupe choisi (noté « p »), et chaque groupe d'anneaux 200 comprend une paire d'anneaux.
Les groupes d'anneaux 200 sont maintenus en position par une structure de maintien.
L'antenne 100 peut être raccordée via des câbles ou des connecteurs à des équipements électroniques disposés par exemple sur la structure 1 et configurés pour assurer l'alimentation électrique de l'antenne 100 et l'échange de données avec l'antenne 100. En particulier, chaque anneau d'émission 20 peut être commandé séparément au moyen d'un amplificateur de puissance de manière à réaliser un lobe d'émission en site vers le bas, par exemple par découplage acoustique. En variante, chaque groupe d'anneaux 200 peut être alimenté séparément, en utilisant une alimentation en parallèle.
Une telle configuration des anneaux 20 permet d'optimiser la largeur de bande d'émission de l'antenne et le niveau sonore.
Dans certains modes de réalisation, la base de réception 3 peut être placée de manière coaxiale à la base d'émission. Selon une autre caractéristique, des tirants d'assemblage 202 peuvent être utilisés pour solidariser les anneaux d'un même groupe entre eux ou de toute l'antenne, comme illustré sur la figure 2. Les tirants 202 peuvent être par exemple des tirants métalliques. En complément, des cales de serrage inter-groupes 204 peuvent être placées dans les intervalles séparant deux groupes d'anneaux successifs. Les cales de serrage 204 peuvent faire partie de l'assemblage et peuvent se présenter par exemple sous la forme de cales plastiques à travers lesquelles passent les tirants 202. Les tirants 202 peuvent comprendre des tirants métalliques passant à travers des cales plastiques qui servent de cales. L'ensemble des éléments de la base d'émission 2 peut être serré entre les pièces 205 (couronne) qui permettent la tenue mécanique de l'antenne d'émission de façon indépendante de toute la structure environnante. Une des couronnes 205 peut faire l'interface avec la structure support 1 représentée sur la figure 1 . Dans les formes de réalisation où les anneaux sont de dimensions sensiblement identiques et centrés autour de l'axe longitudinal de l'antenne 10, ils peuvent être superposés les uns au dessus des autres de sorte que les cales de serrage intergroupes 204 soit en vis-à-vis les unes des autres dans la direction définie par l'axe longitudinal 10. L'antenne 100 peut en outre comprendre une couronne profilée 205 de diamètre au moins égal au diamètre des anneaux placée à chaque extrémité de l'empilement pour maintenir l'ensemble des anneaux et faciliter l'installation de l'antenne d'émission 100.
La figure 3 illustre un exemple de positionnement de la base de réception 3. Dans l'exemple de la figure 3, les récepteurs 31 sont des hydrophones fixés sur la structure mécanique de maintien 33 de la base d'émission 2. La structure de maintien 33 peut être notamment transparente aux ondes acoustiques dans la bande de fréquences utilisée.
L'ensemble de récepteurs 31 peut faire partie de la structure mécanique de maintien de l'antenne d'émission. Les récepteurs 31 de l'antenne de réception 3 peuvent par exemple être des hydrophones répartis autour de l'antenne d'émission 100 et sans lien physique avec l'antenne d'émission 100.
En particulier, les récepteurs 31 formant l'antenne de réception peuvent être disposés sensiblement en colonne ou en quinconce sur la structure de maintien 33 entourant l'antenne d'émission, selon l'axe longitudinal 10.
Comme représenté sur la figure 3, les hydrophones 31 peuvent comprendre un ensemble d'hydrophones élémentaires répartis autour de l'antenne d'émission 100 sur des supports 32 et sans lien physique avec l'antenne d'émission 100. Dans le mode de réalisation de la figure 3, les hydrophones élémentaires sont agencés en trois couronnes coaxiales représentées schématiquement par les courbes en pointillés 31 1 , 312 et 313 et centrées autour de l'axe 10. Les couronnes 31 1 , 312 et 313 sont espacées l'une de l'autre, suivant l'axe 10, d'une distance choisie.
L'antenne d'émission 100 peut être agencée au l'intérieur de la structure de maintien 33 et maintenue par celle-ci. Les anneaux d'émission 20 peuvent être des anneaux actifs en matériau piézoélectrique (par exemple anneaux actifs de céramique piézoélectrique). Chaque anneau 20 peut par exemple comprendre un ensemble de segments placés à l'intérieur d'une couronne de matière isolante (par exemple, en fibre de verre/résine enroulée directement sur les céramiques) comme représenté sur la figure 4 ou sous la forme d'un anneau de composite formant frette comme représenté sur la figure 5. De tels segments 201 peuvent être séparés les uns des autres par des pièces métalliques en forme de coins 202 amovibles vers le centre de l'anneau au moyen d'un dispositif, ce qui permet d'écarter les segments les uns des autres et d'imposer une précontrainte mécanique dans l'anneau de céramique. Les segments peuvent être plaqués contre une couronne de frettage (ou assemblés par collage). En particulier, chaque anneau peut être un anneau précontraint par un conformateur formé d'un ensemble de segments piézoélectriques groupés pour former des secteurs sensiblement identiques.
En variante, chaque anneau peut être réalisé en une seule pièce de céramique (forme monolithique) comme illustré sur la figure 6. Dans certains modes de réalisation, l'antenne d'émission et/ou la cavité interne des anneaux d'émission 20 peuvent baigner dans un fluide diélectrique 207 non- ionique, comme par exemple de huile. En particulier, l'antenne d'émission 100 peut être placée dans une enceinte 208 étanche qui peut être sur-pressurisée et qui peut contenir le fluide diélectrique non-ionique 207. Ainsi, il n'est pas nécessaire d'utiliser un dispositif d'isolation électrique et/ou d'étanchéité autour des anneaux d'émission 20 (tel que par exemple un enrobage, un surmoulage autour des anneaux ou des pièces mécaniques d'isolation électrique et d'étanchéité des anneaux).
La suppression des étanchéités par matière visco-élastique permet de minimiser les pertes par échauffement de ces matières et d'augmenter ainsi notoirement le rendement électro-acoustique. Le rendement classique de 50% environ obtenu avec les antennes d'émission classiques peut être augmenté jusqu'à 75% environ.
En complément, il peut être utile de prévoir une fine couche de vernis sur les anneaux principalement pour protéger les anneaux lors de leur manipulation ou de leur transport en phase d'assemblage de l'antenne omnidirectionnelle 100.
En supprimant toutes les pertes induites par la présence des matériaux usuellement utilisés pour réaliser les fonctions d'étanchéité et d'isolation électrique, le rendement électro-acoustique de chaque anneau d'émission 20, et par suite le rapport « niveau sonore sur encombrement » et le rapport « niveau sonore sur masse » de l'antenne d'émission 100, sont optimisés.
Le fluide diélectrique 207 dans lequel baignent les anneaux d'émission 20 peut avoir en outre une fonction de drainage thermique de la chaleur générée par les anneaux actifs lors de l'émission. En effet, il se comporte comme un fluide caloporteur qui refroidit les anneaux de céramique par convection naturelle notamment, ce qui permet d'optimiser le niveau sonore émis et la durée d'utilisation à pleine charge. Dans les modes de réalisations où les anneaux 20 baignent dans le fluide 207, chaque anneau 20 constitue un anneau vibrant dans un fluide environnant et présente donc au moins deux fréquences de résonance acoustiquement couplées au fluide :
- un mode radial, obtenu à partir d'alternances extension/compression du matériau composant l'anneau, dans lequel la déformation de l'anneau correspond à de telles alternances d'extension/compression radiale autour de la position au repos de l'anneau;
- un mode de cavité, obtenu par la mise en résonance du fluide contenu à l'intérieur du volume défini par l'anneau et dépendant, au premier ordre, de la hauteur de l'anneau.
Le mode de cavité peut être activé en alimentant chaque groupe d'anneaux en parallèle.
Dans le mode de réalisation où chaque anneau d'émission 20 est réalisé en matière piézo-électrique, l'énergie nécessaire à la résonance radiale peut être fournie par l'excitation électrique alternative injectée sur la céramique. L'énergie utilisée pour la mise en résonance du mode de cavité peut être lui aussi induit par le mode radial de l'anneau.
Dans certains modes de réalisation, le mode de cavité et le mode radial sont couplés pour obtenir une bande de fréquences de fonctionnement importante de sorte que chaque anneau 20 puisse fonctionner en large bande. En particulier, pour chaque anneau 20, la fréquence de cavité est choisie inférieure à la fréquence radiale, ce qui permet fonctionnement optimal.
La figure 7 est un schéma montrant plus en détail l'agencement des anneaux d'émission 20. Comme montré sur la figure 7, les groupes d'anneaux 200 sont distants les uns des autres d'une distance p constituant l'« espacement intergroupes ». La figure 7 montre plus précisément 4 groupes d'anneaux 200, chaque groupe comprenant 2 anneaux. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'espacement inter-groupes p entre les différents groupes 200 d'anneaux est choisi de manière à optimiser le fonctionnement de l'antenne.
Selon une autre caractéristique, l'espacement inter-anneaux, noté « d », entre les anneaux d'un même groupe (par exemple paire) est choisi de manière à maîtriser la fréquence de cavité du groupe d'anneaux 200. En particulier, l'espacement inter-anneaux, noté « d », entre les anneaux d'un même groupe (par exemple paire) est choisi en fonction de la fréquence de cavité du groupe d'anneaux 200 et/ou de la fréquence radiale du groupe d'anneau. En particulier, dans les formes de réalisation où les anneaux 20 d'un même groupe 200 sont placés dans un même domaine fluide et où la distance interanneaux d est grande devant la longueur d'onde des ondes acoustiques émises (représentant le rapport entre la célérité du son dans le fluide du domaine considéré et la fréquence d'utilisation de l'antenne), la fréquence de cavité et la fréquence radiale du groupe d'anneau 200 sont sensiblement identiques à celles obtenues pour un anneau seul. Dans les modes de réalisation où l'espacement d est petit devant la longueur d'onde des ondes acoustiques émises, la fréquence de cavité du groupe d'anneaux peut baisser en fréquence jusqu'au cas limite où d=0. En particulier, dans le mode de réalisation où d=0, la fréquence de cavité du couple peut être deux fois plus basse que celle de l'anneau seul.
L'antenne omnidirectionnelle 100 peut notamment être configurée de sorte que, quelque soit l'espacement inter-anneaux d, la fréquence radiale des anneaux élémentaires reste inchangée.
L'optimisation de l'espacement inter-anneaux d pour une antenne donnée permet ainsi de faire varier la fréquence de cavité de l'antenne et de l'optimiser pour un fonctionnement donné.
La distance d inter-anneaux entre les anneaux élémentaires permet ainsi de positionner au mieux la fréquence de cavité de l'antenne par rapport aux besoins de l'antenne 100. L'espacement inter-groupes p entre deux groupes de l'antenne peut être avantageusement choisi de manière à optimiser le rendement acoustique de la base d'émission 2. En particulier, l'espacement inter-groupes p peut être choisi en fonction de la fréquence d'utilisation opérationnelle de la base d'émission. Dans un mode de réalisation, l'espacement inter-groupes p peut être choisi égal à la demi-longueur d'onde de la fréquence d'utilisation opérationnelle de la base d'émission 2. L'espacement inter groupe p peut ainsi être optimisé soit d'un point de vue acoustique (largeur de bande et sensibilité à l'émission) soit d'un point de vue plus général, incluant la chaîne d'émission, afin de disposer du maximum de puissance active dans l'antenne sur la plus grande bande de fréquences possible.
Les groupes d'anneaux séparés de la distance intergroupe d peuvent être alimentés avec un déphasage approprié pour obtenir un mode d'antenne permettant d'émettre avec un dépointage du lobe principal suivant l'axe de révolution de l'antenne. Dans les modes de réalisation où l'antenne 100 est plongée dans un fluide et comprend un fluide dans la cavité interne de chaque anneau d'émission 20, la présence de fluide permet d'utiliser les anneaux en mode FFR (technologie « Free-flooded Rings» en langue anglo-saxonne) et donc d'obtenir un fonctionnement large-bande. Dans le mode FFR, les parois internes des anneaux d'émission 20 sont en contact avec un fluide à l'état liquide.
Dans un tel mode FFR, lorsque la distance minimale inter-anneaux « d » entre anneaux d'un même groupe est choisie de manière à optimiser le fonctionnement acoustique suivant le mode de cavité de l'anneau, le rendement électroacoustique obtenu est très supérieur à celui obtenu avec les antennes d'émission omnidirectionnelles classiques.
Le fluide diélectrique dans lequel baigne l'antenne d'émission 100 et/ou qui est en contact avec la cavité interne de chaque anneau (dans le mode FFR) peut avoir des caractéristiques acoustiques (en particulier, densité, célérité du son, impédance acoustique) similaires à l'eau, comme par exemple une huile minérale spécifique. Le fluide diélectrique peut également avoir des caractéristiques thermiques optimisées vis-à-vis du refroidissement par convection naturelle des anneaux actifs. Dans les modes de réalisation où l'antenne d'émission est placée dans une enceinte 208 remplie du fluide diélectrique, l'enceinte 208 est une enceinte acoustiquement transparente, comme par exemple en matériau composite en fibre, en résine (verre, carbone,...), ou en élastomère caoutchouc ou polyuréthane.
Une telle enceinte 208 peut être notamment sur-pressurisée pour repousser les limites en cavitation de l'antenne d'émission 100.
L'enceinte 208 peut être en outre configurée pour être en équilibre hydrostatique avec le milieu extérieur, ce qui peut avoir un intérêt particulier pour les applications embarquées sur véhicule à immersion variable (comme par exemple un sous- marin, un corps remorqué, un drone, etc..
En complément ou en variante, l'enceinte 208 peut être partiellement revêtue de matériau acoustique (par exemple anéchoïque ou par masquage) afin d'optimiser le diagramme de rayonnement de l'antenne d'émission et/ou la réponse signal de l'antenne et/ou le bruit de la base de réception associée (3).
L'antenne omnidirectionnelle 100 selon les différents modes de réalisation présente une compacité optimisée par rapport aux solutions classiques. En effet, les différents modes de réalisation permettent d'adresser la partie basse de la bande de fréquences par un mode de fluide qui a une dépendance limitée par rapport à la structure physique de l'antenne (pour une dimension physique donnée, la bande de fréquences est élargie vers les basses fréquences).
Les différents modes de réalisation de l'invention facilitent ainsi l'installation de l'antenne acoustique sur une plateforme marine telle qu'un bâtiment de surface, notamment de faible tonnage et tirant d'eau réduit, ou sur un sous-marin, pour lequel le volume disponible en superstructures est très contraint.
L'antenne omnidirectionnelle selon les différents modes de réalisation peut également être utilisée dans tout type d'application sonar, comme par exemple dans des applications de type sonar aéroporté ou des dispositifs fixes ou mobiles de surveillance maritime.
La figure 8 montre le diagramme de réponse fréquentielle obtenu avec différents exemples de réalisation d'antenne omnidirectionnelle.
Sur le diagramme de la figure 8, l'axe horizontal correspond à l'axe des fréquences (en Hz) et l'axe vertical correspond à la sensibilité à l'émission (sensibilité en tension Sv en dB μPaN). Les courbes sont caractérisées par deux maximums correspondant respectivement au mode de cavité et au mode radial :
Sur le diagramme de la figure 8 :
- La courbe C1 correspond à la réponse fréquentielle obtenue avec une antenne classique de type « Free Flooded ». Le premier maximum est observé à la fréquence Fc correspondant à un fonctionnement en mode cavité et à la longueur d'onde de résonnance de la cavité Ac, tandis que le deuxième maximum est observé à la fréquence Fr correspond au fonctionnement en mode radial et à la longueur d'onde Ar.
- La courbe C2 correspond à la réponse fréquentielle obtenue avec un exemple de réalisation d'antenne omnidirectionnelle selon l'art antérieur comprenant une paire d'anneaux collés : les maximums sont atteints pour une fréquence y et Fr.
- La courbe C3 correspond à la réponse fréquentielle obtenue avec un exemple de réalisation d'antenne omnidirectionnelle selon l'invention comprenant un groupe d'anneaux, les anneaux étant espacés d'une distance d = h, avec h désignant la hauteur de chaque anneau pour des anneaux de même hauteur
(représentée sur la figure 7) ou d = - y - y si les deux anneaux adjacents d'un même groupe ont des hauteurs /^et h2 différentes. La suite de la description sera faite en référence à des anneaux de même hauteur h à titre d'exemple non limitatif. Dans l'exemple de réalisation correspondant à la courbe C3, les maximums sont atteints pour une fréquence Fc', la fréquence Fc' pouvant prendre toutes les valeurs entre— et Fr en fonction de la distance d.
2 L Les inventeurs ont ainsi établi qu'un espacement d entre les anneaux (espacement inter-anneaux) d'un même groupe très petit et fonction de la
X
longueur d'onde de résonnance de la cavité Ac (par exemple d = -^ - h comme représenté sur la courbe C3) permet d'optimiser la réponse dans une bande de fréquences plus large que dans les réalisations classiques. Ainsi, l'espacement inter-anneaux d peut être avantageusement choisi tel que : d = /(Ac) - h, où / est une fonction de Ac.
X
Par exemple, la fonction / peut être choisi égale à /(Ac) = avec a compris entre 5 et 6.
Il convient de noter que ce critère relatif à l'espacement d entre les anneaux peut être alternativement formulé sous la forme d'un critère relatif à la hauteur h des anneaux, étant donné que h = /(Ac) - d, ou d'un critère relatif à la distance L entre deux groupes d'anneaux successifs (représentée sur la figure 7), avec L = d + 2h + p (d désignant la distance inter-anneaux, p la distance inter-groupe et h la hauteur des anneaux) comme illustré par le diagramme de la figure 7.
La figure 9 représente la réponse fréquentielle obtenue avec un exemple de réalisation d'antenne omnidirectionnelle selon l'invention comprenant un ensemble de groupes d'anneaux 200 empilés, les anneaux d'un même groupe d'anneaux
X
étant espacés d'une distance d = h. Les différentes courbes représentées sur la figure 9 (C4, C5 et C6) correspondent à une distance L entre deux groupes d'anneaux successifs prise égale à la demi-longueur d'onde de la fréquence
X
d'utilisation opérationnelle des anneaux d'émission (-), la distance L étant définie par L = d + 2h + p (d désignant la distance inter-anneaux, p la distance intergroupe et h la hauteur des anneaux), pour différentes valeurs de fréquences.
Plus précisément :
- La courbe C4 correspond à L - à une fréquence Fc' ;
X
- La courbe C5 correspond à L - à une fréquence Fr ;
λ - · Fr +l
- La courbe C6 correspond à L - a une fréquence -£—
2 ^ 2
La figure 9 montre ainsi que la bande de fréquences obtenue avec certains modes de réalisation de l'invention est plus large que pour une antenne classique et présente un niveau sonore égalisé sur toute la bande de fréquences. Les inventeurs ont établi qu'un tel résultat est lié au choix des distances inter-groupe p et inter-anneaux d. En particulier, les distances p et d peuvent être choisies de manière à optimiser le niveau sonore en fonction des besoins.
Les différents modes de réalisation permettent d'optimiser le niveau sonore et la largeur de bande des fréquences d'émission. La performance acoustique de l'antenne d'émission est avantageusement optimisée de façon à couvrir l'ensemble des conditions d'environnement et de propagation, que ce soit en conditions grands fonds ou de petits fonds, potentiellement fortement réverbérant.
Bien que non limités à de telles applications, les modes de réalisation proposés ont des avantages particuliers dans le domaine des systèmes SONAR basses et moyennes fréquences permettant la détection/classification de sous-marins.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-avant à titre d'exemple non limitatif. Elle englobe toutes les variantes de réalisation qui pourront être envisagées par l'homme du métier. En particulier, l'invention n'est pas limitée à un agencement particulier des récepteurs 31 formant l'antenne de réception 3, ni à une architecture particulière pour réaliser les anneaux d'émission 20. L'invention n'est pas non plus limitée à un espacement d entre anneaux d'un même groupe (espacement inter-anneaux) constant au sein d'un même groupe. Par exemple, l'espacement inter-anneaux d peut être variable au sein d'un même groupe afin d'adapter au mieux les modes de cavité de chaque groupe à sa position dans l'antenne. De même, l'invention n'est pas non plus limitée à un espacement inter-groupes p constant entre deux groupes successifs. Un espacement inter-groupes variable peut être choisi par exemple en fonction des performances requises, de la position du groupe par rapport à l'axe de l'antenne, etc. Par ailleurs, l'invention n'est pas limitée à des anneaux 20 de dimensions identiques au sein d'un même groupe 20. Par exemple, Par exemple, les anneaux 20 d'un même groupe 200 peuvent avoir une hauteur différente. Plus généralement, la configuration des différents groupes 200 peut différer d'un groupe à l'autre.

Claims

Revendications
1 . Antenne omnidirectionnelle (100) destinée à équiper un sonar, l'antenne étant centrée autour d'un axe longitudinal (10) et comprenant un ensemble d'anneaux d'émission (20) empilés selon ledit axe longitudinal, chaque anneau d'émission (20) étant formé autour dudit axe longitudinal, caractérisé en ce que les anneaux d'émission (20) sont assemblés par groupe d'anneaux (200), l'antenne (100) comprenant au moins deux groupes d'anneaux (200) et chaque groupe d'anneaux comprenant au moins deux anneaux (20), et en ce que les espacements inter- anneaux entre les anneaux d'un même groupe sont une fonction de la fréquence de cavité du groupe d'anneaux (200) tandis que les espacements inter-groupe entre deux groupes d'anneaux successifs sont une fonction de la fréquence d'utilisation opérationnelle des anneaux d'émission (20).
2. Antenne omnidirectionnelle (100) selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les anneaux (20) sont en matériau piézoélectrique.
3. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la somme de l'espacement inter-groupe entre deux groupes d'anneaux p, de l'espacement inter-anneau d entre deux d'anneaux et du double de la hauteur d'un anneau est sensiblement égale à la demi-longueur d'onde de la fréquence d'utilisation opérationnelle des anneaux d'émission (20).
4. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'espacement inter-anneaux entre les anneaux d'un même groupe est choisi en outre en fonction de la fréquence radiale du groupe d'anneaux.
5. Antenne omnidirectionnelle (100) selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'espacement inter-anneaux entre deux anneaux d'un même groupe est choisi de manière à positionner la fréquence de cavité du groupe d'anneaux en dessous de la fréquence radiale dudit anneau.
6. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que la fréquence de cavité de chaque anneau est couplée avec la fréquence radiale dudit anneau.
7. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les anneaux d'émission (20) sont immergés directement dans un fluide diélectrique.
8. Antenne omnidirectionnelle (100) selon la revendication 7, caractérisée en ce que la cavité interne de chaque anneau d'émission (20) est en contact avec ledit fluide diélectrique.
9. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce que l'antenne (100) est logée dans une enceinte étanche (208) remplie dudit fluide diélectrique.
10. Antenne omnidirectionnelle (100) selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'enceinte (208) est sur-pressurisée.
1 1 . Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que l'enceinte (208) est mise en équilibre hydrostatique avec le milieu extérieur.
12. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les anneaux (20) sont alimentés par groupe en parallèle.
13. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'espacement inter-anneaux entre deux anneaux (20) varie au sein d'un même groupe.
14. Antenne omnidirectionnelle (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'espacement inter-groupes entre deux groupes de l'antenne varie pour l'ensemble des groupes de l'antenne (200).
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