EP2765290A1 - Procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement - Google Patents
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- EP2765290A1 EP2765290A1 EP14153382.8A EP14153382A EP2765290A1 EP 2765290 A1 EP2765290 A1 EP 2765290A1 EP 14153382 A EP14153382 A EP 14153382A EP 2765290 A1 EP2765290 A1 EP 2765290A1
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Definitions
- the present invention relates to a method for estimating the temperature of the exhaust gases produced by an internal combustion engine.
- a specific quantity of the system can then be estimated via the measurement of the sensor and the result of the modeling. These two sources of information have different qualities: reliability, dynamics ...
- Modeling estimation of the exhaust gas temperature, taken as close as possible to the outlet of the combustion chamber, in practice in the exhaust manifold of a heat engine, is one of the main variables of the engine control. This estimate is used in particular for the estimation of other temperatures at other points of the exhaust line, these estimates being necessary for the control of pollution control member such as for example a particle filter or a catalyst.
- thermocouples There are in the industrial field devices giving the temperature in the exhaust manifold, for example temperature sensors or thermocouples.
- thermocouples The use of temperature sensors or thermocouples is limited: a compromise between response time and fouling must be made. Indeed the lower the response time of the sensor, the smaller it is and sensitive to fouling.
- the exhaust gases Immediately leaving the combustion chamber of a heat engine, in particular of the Diesel type, the exhaust gases contain particles which contribute to the fouling. These particles therefore limit the use of a sensor with a low response time.
- the method comprises a step of determining a fuel injection sequence establishing the distribution of the total amount of fuel injected on each separate injection.
- the weighting coefficient has a first sign if the fuel injection contributes to an increase in the temperature of the exhaust gas or an opposite sign if the fuel injection contributes to a decrease in the temperature of the exhaust gas. .
- the weighting coefficients are between 1 and -1.
- the weighting coefficient of the main injection is equal to 1.
- the regression coefficients ⁇ and ⁇ are determined from a preliminary engine test campaign to determine the temperature ratio as a function of the total amount of fuel injected, said quantity of fuel being injected in a single main injection.
- the subject of the invention is also an estimator of the temperature of the exhaust gases produced by an internal combustion engine, characterized in that it comprises the acquisition and processing means required for carrying out the process according to the invention. any of the previously described variants.
- the invention also relates to a vehicle equipped with an internal combustion engine, characterized in that it comprises an estimator of the temperature of the exhaust gas produced by said internal combustion engine of the invention.
- the figure 1 schematically shows an internal combustion engine 1, including a diesel type direct injection engine that can equip a vehicle.
- the engine 1 typically comprises at least one combustion chamber 2 for receiving the air and the fuel required for combustion. On the figure 1 , four combustion chambers are shown, but the engine may include a different number of combustion chamber.
- the engine 1 is connected to an intake air distributor 3 allowing the distribution of intake air in the combustion chambers 2.
- the motor 1 is also connected to an exhaust manifold 4 for evacuation of the exhaust gases from the combustion chambers 2.
- the exhaust manifold 4 is connected to an exhaust line 5 so as to allow the transfer of the gases exhaust combustion chambers 2 to the exhaust line 5.
- the engine 1 may be supercharged in which case the exhaust line 5 may comprise a turbocharging turbine 6.
- the exhaust line 5 may also comprise at least one depollution device such as an oxidation catalyst 7, a selective reduction catalyst 8 of nitrogen oxides, a particulate filter 9.
- the engine 1 may further comprise an exhaust gas recirculation loop 10 for taking a fraction of the exhaust gas and returning it to the intake.
- the flow of exhaust gas in the recirculation loop 10 can be controlled by a valve 11.
- the figure 2 now presents in the form of a flowchart the main steps of the method of the invention for estimating the temperature T3 of the exhaust gas.
- a total quantity of weighted fuel, Qtot_carb_pond is determined.
- this step 20 is determined at 20 'the fuel injection sequence establishing the distribution Qi on each injection i of the total amount of fuel, Qtot_carb injected.
- the injection sequence can be determined as a function of engine operating parameters such as engine speed and load.
- the weighting coefficients ⁇ 1, ⁇ 2, ⁇ 3, ⁇ 4, ⁇ 5, ⁇ 6 are the factors attributed to each injection taking into account the contribution of the quantity of fuel injected during each injection to the temperature rise of the gases.
- the weighting coefficients can be between a maximum value, V and its opposite, that is to say +/- V.
- weighting coefficients are preferably determined relative to the main injection, Iprinc, for which a reference weighting coefficient equal to the maximum value V is assigned.
- the weighting coefficient of the main injection Iprinc
- the weighting coefficients are between -1 and 1.
- step 21 the temperature T2 of the gases entering the combustion chambers 2 is determined, for example by a sensor or an estimator.
- the coefficients ⁇ and ⁇ are advantageously determined experimentally during a preliminary motor test campaign.
- the engine tests aim to determine the temperature ratio T3 / T2 as a function of the total amount of fuel injected, Qtot_carb, said quantity being injected in a single main injection.
- the total quantity of fuel injected, Qtot_carb, and the total amount of weighted fuel, Qtot_carb_pond are identical because the weighting coefficient of the main injection is assigned a value of 1.
- T ⁇ 3 T ⁇ 2 ⁇ ⁇ ln Q tot_carb + ⁇
- this estimator comprises the means for acquiring and processing the information required for implementing the method of the invention.
- These means may comprise in particular means for storing the weighting coefficients, means for storing the injection sequences, these memory means being able to take the form of a map, means for acquiring the temperature T2 of the gases entering the chambers. of combustion, means for determining the total quantity of weighted fuel, Qtot_carb_pond, means for calculating the temperature T3 of the exhaust gases from the intake temperature T2 of the gases and the total quantity of weighted fuel, Qtot_carb_pond , from the logarithmic relation (3).
- the invention could be suitable for other types of internal combustion engine such as a diesel engine with indirect fuel injection or a spark ignition internal combustion engine.
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Abstract
Description
- La présente invention se rapporte à un procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne.
- Les contraintes dues aux normes, par exemple les normes européennes dites Euro VI, relatives aux niveaux d'émissions polluantes générées par le fonctionnement des moteurs à combustion interne, notamment Diesel, deviennent de plus en plus en plus sévères.
- Les niveaux de performance requis pour les fonctions de contrôle moteur étant par conséquent de plus en plus exigent, il est intéressant de bien connaître l'état du système à contrôler. Cette connaissance passe actuellement par l'implantation de capteur complétée par une modélisation des phénomènes physiques présents.
- Une grandeur spécifique du système peut alors être estimée via la mesure du capteur et par le résultat de la modélisation. Ces deux sources d'informations présentent des qualités différentes : fiabilité, dynamique...
- L'estimation par modélisation de la température des gaz d'échappement, pris au plus près de la sortie de la chambre de combustion, en pratique dans le collecteur d'échappement d'un moteur thermique, est une des grandeurs principales du contrôle moteur. Cette estimation est notamment utilisée pour l'estimation d'autres températures en d'autres points de la ligne d'échappement, ces estimations étant nécessaires pour le contrôle d'organe de dépollution tels que par exemple un filtre à particules ou encore un catalyseur.
- Il existe dans le domaine industriel des appareils donnant la température dans le collecteur d'échappement, par exemple des capteurs de température ou des thermocouples.
- L'utilisation des capteurs de température ou des thermocouples est limitée : un compromis entre le temps de réponse et l'encrassement doit être fait. En effet plus le temps de réponse du capteur est faible, plus il est petit et sensible à l'encrassement.
- En sortie immédiate de la chambre de combustion d'un moteur thermique, en particulier de type Diesel, les gaz d'échappement contiennent des particules qui participent à l'encrassement. Ces particules limitent donc l'utilisation d'un capteur à faible temps de réponse.
- Il existe aussi des procédés permettant l'estimation de la température dans le collecteur d'échappement. On connait par exemple du document
US20093989A1 - Un tel procédé permet un temps de réponse faible, mais reste dépendant du bon fonctionnement de la sonde lambda et est donc insuffisamment fiable et précis pour répondre aux normes de dépollution, en particulier Euro 6.
- Il existe donc un besoin pour estimer de manière faible, avec précision et avec un temps de réponse faible la température des gaz d'échappement au niveau du collecteur d'échappement.
- Pour atteindre cet objectif, il est prévu selon l'invention un procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne comprenant une chambre de combustion dans laquelle est injectée une quantité totale de carburant, le procédé comprenant les étapes de :
- détermination de la température d'admission des gaz entrant dans la chambre de combustion,
- détermination de la quantité totale de carburant injectée dans la chambre de combustion,
- estimation de la température des gaz d'échappement à partir de la température d'admission et de la quantité totale de carburant injectée,
- Dans une variante où la quantité totale de carburant est injectée dans la chambre de combustion en au moins deux injections distinctes, le procédé comprend les étapes de :
- détermination pour chaque injection distincte d'un coefficient de pondération prenant en compte la contribution de la quantité de carburant injectée au cours de chaque injection à la modification de la température des gaz,
- Détermination pour chaque injection d'une quantité de carburant injectée pondérée à partir du coefficient de pondération et de la quantité de carburant injectée,
- détermination d'une quantité totale de carburant pondérée à partir de la somme des quantités injectées pondérées à la place de l'étape de détermination de la quantité totale de carburant injectée,
- Utilisation de la quantité totale de carburant pondérée à la place de la quantité totale de carburant injectée au cours de l'étape d'estimation de la température des gaz d'échappement.
- De préférence le procédé comprend une étape de détermination d'une séquence d'injection de carburant établissant la répartition de la quantité totale de carburant injecté sur chaque injection distincte.
- De préférence, le coefficient de pondération a un premier signe si l'injection de carburant contribue à une élévation de température des gaz d'échappement ou un signe opposé si l'injection de carburant contribue à une baisse de la température des gaz d'échappement.
- De préférence encore, les coefficients de pondération sont compris entre 1 et -1.
- Dans une variante où l'une des injections distinctes étant une injection dite principale au cours de laquelle est injectée la plus importante fraction de la quantité totale de carburant , le coefficient de pondération de l'injection principale est égal à 1.
-
- Avec β et γ des coefficients de régression prédéterminés.
- T3 la température des gaz d'échappement à estimer,
- T2 la température d'admission des gaz entrant dans la chambre de combustion, Qtot_carb, la quantité totale de carburant injectée.
- De préférence, les coefficients de régression β et γ sont déterminés à partir d'une campagne préalable d'essais moteur visant déterminer le ratio de température en fonction de quantité totale de carburant injectée, ladite quantité de carburant étant injectée en une seule injection principale.
- L'invention a aussi pour objet un estimateur de la température des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend les moyens d'acquisition et de traitement requis à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des variantes précédemment décrites.
- L'invention a aussi pour objet un véhicule équipé d'un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un estimateur de la température des gaz d'échappement produits par ledit moteur à combustion interne de l'invention.
- D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'un mode particulier de réalisation, non limitatif de l'invention, faite en référence aux figures dans lesquelles :
- La
figure 1 est une représentation schématique d'un moteur à combustion interne relié à une ligne d'échappement. - La
figure 2 est une représentation schématique sous forme de logigramme du procédé de l'invention. - La
figure 3 présente un exemple de séquence d'injection de carburant au cours d'un cycle moteur. En ordonnée est représentée la quantité de carburant injectée, Qcarb, et en abscisse le temps, t. - La
figure 1 présente schématiquement un moteur 1 à combustion interne, notamment un moteur de type Diesel à injection directe pouvant équiper un véhicule. Le moteur 1 comprend classiquement au moins une chambre de combustion 2 destinée à recevoir l'air et le carburant nécessaire à la combustion. Sur lafigure 1 , quatre chambres de combustion sont représentées, mais le moteur peut comprendre un nombre différent de chambre de combustion. Le moteur 1 est relié à un répartiteur d'air d'admission 3 permettant la distribution d'air d'admission dans les chambres de combustion 2. Le moteur 1 est aussi relié à un collecteur 4 d'échappement permettant l'évacuation des gaz d'échappement des chambres de combustion 2. Le collecteur 4 d'échappement est relié à une ligne 5 d'échappement de façon à permettre le transfert des gaz d'échappement des chambres de combustion 2 vers la ligne 5 d'échappement. - Le moteur 1 peut être suralimenté auquel cas la ligne 5 d'échappement peut comprendre une turbine 6 de détente de turbocompresseur. La ligne 5 d'échappement peut encore comprendre au moins un organe de dépollution tel qu'un catalyseur d'oxydation 7, un catalyseur 8 de réduction sélective des oxydes d'azote, un filtre à particules 9.
- Le moteur 1 peut encore comprendre une boucle de recirculation 10 des gaz d'échappement permettant de prélever une fraction des gaz d'échappement et de la ramener vers l'admission. Le débit de gaz d'échappement dans la boucle de recirculation 10 peut être contrôlé par une vanne 11.
- Sur la
figure 1 encore : - T3 désigne la température des gaz d'échappement produits par le moteur 1 à combustion interne. En pratique, T3 correspond à la température des gaz d'échappement pris au plus près de la sortie de la chambre de combustion, en pratique vu au niveau du collecteur 4 d'échappement, car à cet endroit les gaz d'échappement provenant des différentes chambres de combustion 2 se sont homogénéisés.
- T2 désigne la température des gaz entrant dans les chambres de combustion 2. Les gaz entrant peuvent être de l'air ou encore un mélange d'air et de gaz d'échappement dans le cas où une boucle de recirculation 10 est présente. En pratique T2 correspond à la température des gaz entrant vu au niveau du répartiteur d'air d'admission 3.
- Lorsque le moteur 1 est en fonctionnement, à chaque cycle moteur, une quantité totale de carburant, Qtot_carb est injectée dans la chambre de combustion. La quantité totale de carburant, Qtot_carb, peut être fractionnée en au moins deux injections distinctes suivant une séquence d'injection de carburant établissant la répartition Qi de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, sur chaque injection distincte i. Les rôles de ces injections sont multiples : diminution du bruit de combustion, post-traitement, couple, montée en température des gaz d'échappement La
figure 3 présente un exemple non limitatif de séquence d'injection de carburant sur un moteur Diesel comprenant six injections de carburant. Plus précisément, la séquence d'injection de lafigure 3 comprend : - une injection dite principale, Iprinc, car y est injectée la plus importante fraction de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, pour la génération du couple moteur,
- une injection secondaire, Isp, succédant l'injection principale permettant de réduire les bruits de combustion,
- une première et une seconde injection pilote, Ipil1 et Ipil2, précédant l'injection principale et permettant aussi de réduire les bruits de combustion,
- une première et seconde post injection, Ipost1 et Ipost2, succédant à l'injection secondaire permettant d'assister les systèmes de post-traitement de la ligne d'échappement.
- La
figure 2 présente maintenant sous forme d'organigramme les principales étapes du procédé de l'invention d'estimation de la température T3 des gaz d'échappement. - A l'étape 20, on détermine une quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond. Dans cette étape 20 on détermine en 20' la séquence d'injection de carburant établissant la répartition Qi sur chaque injection i de la quantité totale de carburant, Qtot_carb injectée. La séquence d'injection peut être déterminée en fonction de paramètres de fonctionnement du moteur tels que le régime et la charge Cette quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond est déterminée par la relation suivante :
- Avec Qi la quantité de carburant injectée lors d'une injection i de la séquence d'injection (on a donc Qtot_carb = ∑ Qi) et αi un coefficient de pondération attribué à la quantité Qi de carburant injectée en fonction de la contribution de la quantité Qi de carburant sur la modification de la température des gaz et donc son impact sur la température T3 des gaz d'échappement. Ces coefficients de pondération sont déterminés à l'étape 20".
- En effet, il s'avère que toutes les injections ne participent pas de la même manière à l'élévation de la température des gaz. Le produit αi · Qi détermine donc la quantité de carburant injectée pondérée pour l'injection i de la séquence d'injection. Dans le cas de la séquence d'injection illustrée en
figure 2 on a alors : - Les coefficients de pondérations α1, α2, α3, α4, α5, α6, sont les facteurs attribués à chaque injection prenant en compte la contribution de la quantité de carburant injectée au cours de chaque injection à l'élévation de température des gaz.
- Afin de tenir compte du cas d'une injection telle que par exemple une post injection tardive qui aurait un effet refroidissant sur les gaz d'échappement, il est prévu d'attribuer un coefficient de pondération positif si la quantité de carburant injectée favorise l'élévation de température des gaz ou un coefficient de pondération négatif si la quantité de carburant injectée favorise la baisse de la température des gaz d'échappement.
- Les coefficients de pondération peuvent être compris entre une valeur maximum, V et son opposé, c'est-à-dire +/-V.
- De préférence on détermine ces coefficients de pondération relativement à l'injection principale, Iprinc, pour laquelle on attribue un coefficient de pondération de référence égal à la valeur maximale V.
- Il s'avère que choisir comme coefficient de pondération de l'injection principale, Iprinc, la valeur maximale V=1 permet d'avoir une quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond représentatif d'une combustion à mono-injection. Cet avantage sera mieux compris dans la suite du mémoire. Ainsi, de préférence, les coefficients de pondérations sont compris entre -1 et 1.
- A l'étape 21, on détermine, par exemple par un capteur ou un estimateur, la température T2 des gaz entrant dans les chambres de combustion 2.
- A l'étape 22 on estime la température T3 des gaz d'échappement à partir de la température d'admission T2 et de la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond. Plus précisément et conformément à l'invention, la température T3 des gaz d'échappement est estimée à partir d'une relation logarithmique entre le ratio de la température, T3, des gaz d'échappement par la température d'admission, T2 et la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, de la forme :
- Avec, β et γ des coefficients de régression. Les coefficients β et γ sont avantageusement déterminés expérimentalement lors d'une campagne préalable d'essais moteur. Les essais sur moteur visent à déterminer le ratio de température T3/T2 en fonction de la quantité totale de carburant injectée, Qtot_carb, ladite quantité étant injectée en une seule injection principale. Dans ce cas, la quantité totale de carburant injectée, Qtot_carb, et la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond sont identiques car on attribue la valeur 1 au coefficient de pondération de l'injection principale.
-
- Les coefficients de régression obtenus sont dans le cas illustrée en
figure 4 : β= 0,71 et γ=0,38, avec un coefficient de détermination R2=0, 95. - Une fois les coefficients de régression β et γ fixés dans la relation (4), les coefficients de pondération peuvent ensuite être déterminés expérimentalement pour toute séquence d'injection. La méthode est ici illustrée en prenant comme exemple le cas de la première injection pilote, Ipil1 :
- Ajout dans la séquence d'injection de la première injection pilote, Ipil1 à l'injection principale, Iprinc. La quantité totale de carburant pondérée s'écrit alors :
avec comme coefficient de pondération de l'injection principale α3 = 1, - Mesure de la température T2 des gaz entrant dans les chambres de combustion,
- Mesure de la nouvelle température de gaz d'échappement T3',
- Détermination de Qtot_carb_pond à partir de la relation (3) avec les coefficients de régression β et γ fixés lors de la campagne préalable d'essais,
- Détermination du coefficient de pondération de la première injection pilote α2 à partir de la relation (5).
- Il est prévu d'implémenter le procédé d'estimation de la température T3 des gaz d'échappement de l'invention dans un estimateur tel qu'une unité de de calcul électronique. Avantageusement cet estimateur comprend les moyens d'acquisition et de traitement des informations requis à la mise en en oeuvre du procédé de l'invention. Ces moyens peuvent comprendre en particulier des moyens des mémorisation des coefficients de pondération, des moyens de mémorisation des séquence d'injection, Ces moyens de mémorisation pouvant prendre la forme de cartographie, des moyens d'acquisition de la température T2 des gaz entrant dans les chambres de combustion, des moyens de détermination de la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, des moyens de calcul de la température T3 des gaz d'échappement à partir de la température T2 d'admission des gaz et la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, à partir de la relation logarithmique (3).
- L'invention ne se limite pas aux variantes décrites avec une séquence d'injection à plusieurs injections distinctes. Dans une variante, où la quantité totale de carburant est injectée en une seule injection, donc en une unique injection principale, le procédé de l'invention devient :
- détermination à l'étape 21 de la température d'admission, T2, des gaz entrant dans la chambre de combustion 2,
- détermination à l'étape 20 de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, injectée dans la chambre de combustion 2,
- estimation de la température, T3, des gaz d'échappement à partir de la température d'admission, T2, et de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, injectée, la température, T3, des gaz d'échappement étant estimée à partir de la relation établissant une régression logarithmique entre le ratio de la température, T3, des gaz d'échappement par la température d'admission (T2) et la quantité totale de carburant injectée (Qtot_carb), reprise ici :
- En effet, dans ce cas, on utilise la quantité totale de carburant injectée, Qtot_carb, qui remplace dans la relation logarithmique la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, car les deux quantités sont identiques puisque l'on attribue la valeur 1 au coefficient de pondération de l'injection unique.
- L'invention pourrait convenir à d'autres types de moteur à combustion interne tels qu'un moteur Diesel à injection indirecte de carburant ou encore un moteur à combustion interne à allumage commandé.
Claims (10)
- Procédé d'estimation de la température (T3) des gaz d'échappement produits par un moteur (1) à combustion interne comprenant une chambre de combustion (2) dans laquelle est injectée une quantité totale de carburant (Qtot_carb), le procédé comprenant les étapes de :- détermination (21) de la température d'admission (T2) des gaz entrant dans la chambre de combustion,- détermination (20) de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée dans la chambre de combustion,- estimation (22) de la température (T3) des gaz d'échappement à partir de la température d'admission (T2) et de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée,caractérisé en ce que la température (T3) des gaz d'échappement est estimée à partir d'une relation logarithmique entre le ratio de la température (T3) des gaz d'échappement par la température d'admission (T2) et la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée.
- Procédé selon la revendication 1 dans lequel la quantité totale de carburant est injectée dans la chambre de combustion en au moins deux injections distinctes, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de :- détermination (20") pour chaque injection distincte d'un coefficient de pondération (αi) prenant en compte la contribution de la quantité de carburant injectée (Qi) au cours de chaque injection à la modification de la température des gaz,- Détermination pour chaque injection d'une quantité de carburant injectée pondérée à partir du coefficient de pondération (αi) et de la quantité de carburant injectée (Qi),- détermination d'une quantité totale de carburant pondérée (Qtot_carb_pond) à partir de la somme des quantités injectées pondérées à la place de l'étape de détermination de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée,- Utilisation de la quantité totale de carburant pondérée (Qtot_carb_pond) à la place de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée au cours de l'étape d'estimation de la température (T3) des gaz d'échappement.
- - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de détermination (20') d'une séquence d'injection de carburant établissant la répartition de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injecté sur chaque injection distincte.
- Procédé selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisé en ce que le coefficient de pondération (αi) a un premier signe si l'injection de carburant contribue à une élévation de température des gaz d'échappement ou un signe opposé si l'injection de carburant contribue à une baisse de la température des gaz d'échappement.
- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les coefficients de pondération (αi) sont compris entre 1 et -1.
- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'une des injections distinctes étant une injection dite principale au cours de laquelle est injectée la plus importante fraction de la quantité totale de carburant (Qtot_carb), le coefficient de pondération de l'injection principale est égal à 1.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la relation logarithmique entre le ratio de la température (T3) des gaz d'échappement par la température d'admission (T2) et la quantité totale de carburant injectée (Qtot_carb) est de la forme :
Avec β et γ des coefficients de régression prédéterminés. - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que les coefficients de régression β et γ sont déterminés à partir d'une campagne préalable d'essais moteur visant déterminer le ratio de température en fonction de quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée, ladite quantité de carburant étant injectée en une seule injection principale.
- Estimateur de la température (T3) des gaz d'échappement produits par un moteur (1) à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend les moyens d'acquisition et de traitement requis à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.
- Véhicule équipé d'un moteur (1) à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un estimateur de la température (T3) des gaz d'échappement produits par ledit moteur à combustion interne selon la revendication 9.
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