EP2462067A1 - Furnace for melting glass - Google Patents

Furnace for melting glass

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Publication number
EP2462067A1
EP2462067A1 EP10739370A EP10739370A EP2462067A1 EP 2462067 A1 EP2462067 A1 EP 2462067A1 EP 10739370 A EP10739370 A EP 10739370A EP 10739370 A EP10739370 A EP 10739370A EP 2462067 A1 EP2462067 A1 EP 2462067A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
oxygen
membrane
extraction
oven according
separation
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP10739370A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
François Bioul
Olivier Douxchamps
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGC Glass Europe SA
Original Assignee
AGC Glass Europe SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by AGC Glass Europe SA filed Critical AGC Glass Europe SA
Priority to EP10739370A priority Critical patent/EP2462067A1/en
Publication of EP2462067A1 publication Critical patent/EP2462067A1/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
    • C01B13/02—Preparation of oxygen
    • C01B13/0229—Purification or separation processes
    • C01B13/0248—Physical processing only
    • C01B13/0251—Physical processing only by making use of membranes
    • C01B13/0255—Physical processing only by making use of membranes characterised by the type of membrane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2210/00—Purification or separation of specific gases
    • C01B2210/0043—Impurity removed
    • C01B2210/0046—Nitrogen
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping

Definitions

  • the present invention relates to glass melting furnaces in which the melting energy is produced essentially by burners fed with fuel and oxygen or oxygen-rich gas. These furnaces are usually referred to as “oxy-combustion” furnaces. It also relates to furnaces in which F oxy-combustion is used in a complementary manner and that is particularly known as "boosting", that ovens in which most if not all of the combustion is carried out with oxygen .
  • the oxy-combustion allows energy gain at least for the reason that the energy of the combustion gases is not absorbed in part by the nitrogen of the air.
  • the fumes finally evacuated still cause a significant part. The presence of nitrogen contributes to this loss.
  • the reduction in energy consumption per unit of production has the advantage of limiting carbon dioxide emissions by up to 25%, thus meeting the regulatory requirements in this area.
  • the presence of nitrogen is also a source of so-called NOx oxides, whose emission is practically prohibited because of the damage related to the presence of these compounds in the atmosphere. Users have made efforts to operate the furnaces under the conditions leading to as limited emissions as possible. In the case of glass furnaces, these practices are not sufficient to meet the very stringent standards in force, and it is necessary to carry out a costly decontamination of fumes by the use of catalysts.
  • the use of oxygen makes it possible to overcome the problems related to nitrogen in the air, if not altogether, at least in a very large proportion of the order of 90%.
  • the energy recovered to heat the oxygen does not exhaust that carried by the fumes.
  • the energy of the fumes is higher than that required to bring the different furnace feeds to temperatures that are useful for operation. This is to heat the fuel first. It is also about heating the oxygen. This is still the preheating of raw materials.
  • the exchange conditions which take into account the nature of the constituents, or the way in which they can be used, limit the energy that can be recovered for the operation of the furnace itself.
  • Fuel whether liquid or gaseous, can not withstand excessive temperatures.
  • the temperature of the oxygen is limited by that which can support the devices in which it circulates.
  • the resistance of the alloys of the conduits used does not go beyond 900-950 ° C. when it is necessary to guarantee operation over long periods.
  • Raw materials also can not support an increase too much their temperature without risk of leading to agglomerations that make their implementation more difficult.
  • one solution is to integrate the production of oxygen at the site of use.
  • the purchase is lost to specialized companies in its production. It also eliminates either the routing means, or storage means, or both.
  • the invention thus relates to glass furnaces fed at least partly in oxy-combustion, and at least part of the oxygen used is produced by separation on a solid electrolyte membrane, from a gaseous mixture comprising oxygen.
  • the efficiency of the separation of oxygen on solid electrolyte membrane is dependent on conditions that make this operation relatively difficult.
  • the ion transport in the membrane requires relatively high temperatures.
  • the temperature is advantageously greater than 550 ° C. and preferably the temperature is at least equal to 600 ° C.
  • the temperature is as high as possible, the practical limits are related to the devices in which the gases in question circulate and particularly oxygen.
  • the alloys that are the most resistant to hot oxygen can withstand satisfactorily up to around 950 ° C.
  • Devices of this type, in the circumstance of the heat exchangers, are described for example in the application WO 2008/141939. Beyond these temperatures the risk of degradation significantly reduces the longevity of the devices in question. In practice the temperature is advantageously at most equal to 900 ° C.
  • Oxygen extracted by membrane separation is in temperature conditions that promote the good performance of combustion. Moreover, at the temperatures in question it is preferable to limit the path followed by the oxygen to the burner to limit the risk of degradation of the devices in contact with this oxygen. It is therefore particularly appropriate to use the oxygen immediately after extraction, and thus to locate the extraction means comprising the membrane, near the furnace burners.
  • the energy necessary for heating the gaseous mixture from which the oxygen is extracted is advantageously provided by the heat of the fumes.
  • This transfer is effected in several ways, either by a heat exchange, or indirectly by using the energy of the fumes to operate the compressor driving the gaseous mixture from which the oxygen is extracted in the conditions, preferably again by involving both types of transfer.
  • a heat transfer is carried out in a first exchanger in which smoke flows on the one hand and a heat transfer fluid on the other hand.
  • the latter consists of air.
  • the gaseous mixture from which the oxygen is extracted is reheated after compression in secondary exchangers by means of the heat transfer medium heated in the first exchanger.
  • the compression of the gas mixture is accompanied by a significant rise in temperature taking into account the pressure required for passage over the membrane. Depending on the type of compressor used it may be better to cool the compressor to improve efficiency.
  • the gas retains an increased temperature. From an ambient temperature the temperature rise following compression can reach and even exceed 350 ° C. In practice the best overall conditions lead to choose preferably a temperature of the order of 200 to 300 ° C.
  • the temperature of the fumes at the outlet of the primary exchanger is preferably maintained above that of condensation of the sulphates present in the fumes, that is to say above 800 ° C. In this way, premature clogging of the exchanger is avoided.
  • the oxy-combustion operating mode makes it possible to limit the sulphate content in the fumes.
  • the presence of sulfates in the composition has the role of facilitating the refining of molten glass. In the oxy-combustion melting technique, the presence of a high water content in the atmosphere is a favorable factor for refining.
  • the sulphate content is therefore advantageously reduced to the point that the fumes can be rejected in respecting the regulatory conditions without the need to desulphurize them as for furnaces operating in a traditional way in aero-combustion. In this case, only the dust is dedusted before being discharged.
  • the coolant temperature at the outlet of the primary heat exchanger does not exceed that of the flue gas outlet.
  • the temperature reached by the coolant remains lower by about 50 ° C. than that of the fumes at the outlet of the exchanger when the flows are in the same direction in the exchanger, in other words when the hottest fumes occur.
  • the reheating of the compressed mixture remains at temperatures lower than that of the coolant.
  • the temperature of the compressed gaseous mixture is still advantageously high to reach the most efficient temperatures for the extraction of oxygen on the membrane. This rise in temperature is obtained for example by heating the gaseous mixture in a boiler to reach the temperatures required for the extraction of oxygen, up to 900-950 ° C for the highest.
  • the gas mixture at high pressure and temperature is then passed over the membrane extractor.
  • the extraction efficiency of the membrane is a function of the temperature and the pressure of the treated mixture but also of the initial oxygen content, imposed flow rates and of course the efficiency of the membrane for the same exchange surface.
  • the gaseous mixture after the extraction of most of the oxygen is always at high temperature and pressure.
  • this initial mixture is air
  • the gas after extraction of the oxygen still represents at least 80% of the initial volume.
  • the energy carried by this gas is considerable. It is advantageously used in the technique according to the invention. It can be used in particular to drive the compressor turbine assembly providing the compressed gas mixture.
  • the hot oxygen leaving the extraction device is advantageously directed immediately to the furnace burners. Given its temperature, it can be used without additional heating.
  • the devices carrying the hot oxygen to the burners must be able to withstand the particularly aggressive conditions to which they are exposed. These particular conditions drastically limit the constituent elements of these devices. Not only is it necessary to reduce as much as possible the length of the path separating the extraction assembly of the burner, but these devices must include a minimum of elements leading in particular to pressure drops. As an indication, it is practically impossible to dispose of the valves to regulate the flow rate.
  • these devices are limited to pipes, possibly with static distributors supplying several burners.
  • this measurement is advantageously carried out indirectly by determining, on the one hand, the oxygen content in the original gaseous mixture and, on the other hand, that of the residual oxygen at the outlet of the device. extraction. It is thus possible to know by difference the flow of oxygen extracted and sent to the burners.
  • the measurement of the oxygen content of the mixture after the extraction on the membrane is carried out for example by means of probes of the type consisting of an electrode based on zirconium oxide as marketed by the STG company of Cottbus for measuring oxygen in the combustion fumes.
  • the feed of the burners can then be adjusted upstream of the extraction device by playing one or more of the parameters likely to influence this flow: temperature, pressure, flow of the gaseous mixture treated.
  • the extracted oxygen flow can not be controlled so as to supply the burners in sufficient quantity, it is possible to supplement this flow by an oxygen supply from an additional reserve. In this case, it is necessary not to unbalance the extraction carried out on the membrane, to conduct this additional oxygen directly to the burner and preferably by an independent injector.
  • the recovery of energy is not normally exhausted in the oxygen production techniques just described.
  • the combustion fumes of the furnace, after exchange in the first exchanger and dedusting, are still at elevated temperature. Given their abundance it is therefore desirable to recover the energy they carry for example to carry out a cogeneration operation. It is the same gas flow depleted oxygen. After its use in the compression of the feed, the gaseous mixture is still at a high temperature and can be used in addition to that coming from the fumes; Finally, it is also possible to add fumes from the heating boiler of the compressed gas mixture.
  • FIG. 1 is an operating diagram for an oxy-combustion furnace comprising the heating of oxygen
  • FIG. 2 is an operating diagram according to the invention
  • FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the energy consumed in the oxygen production process as a function of various extraction efficiency conditions of the membranes used.
  • FIG. 1 presents an operating diagram of an oxy-combustion furnace as described in application PCT / EP 2009/053500.
  • the furnace 12 shown is of the type used in high capacity glass production facilities such as those supplying float glass production. It shows schematically 4 burners 13. In practice in large furnaces a dozen burners are necessary.
  • the diagram shows only half of the elements: burners, circuits and heat exchangers located on one side of the oven. These elements are normally arranged on both sides for a better energy distribution on the whole surface of the bath.
  • the burners receive on the one hand the fuel through the pipes 14. They receive on the other hand the hot oxygen from a heating unit. It is advantageous to proceed with oxygen heating in two stages, taking into account the specific requirements of this technique.
  • the set includes the recovery of F flue out of the oven. These fumes pass into a recuperator 25 where they heat an intermediate fluid A, for example air, nitrogen, CO 2 or any suitable fluid. This fluid circulates for example in a loop between this recuperator 25 and one, or better, several exchangers 26 in which (s) it heats the oxygen.
  • A for example air, nitrogen, CO 2 or any suitable fluid.
  • This fluid circulates for example in a loop between this recuperator 25 and one, or better, several exchangers 26 in which (s) it heats the oxygen.
  • the heating of the oxygen is preferably carried out near the burners in which this oxygen is consumed. For this reason, and because it is also necessary to regulate the flow rate of each burner, it is necessary to multiply the exchangers which according to each case feed one or a small number of burners.
  • each burner 13 is fed by an exchanger
  • the air, after preheating the oxygen, is for example returned to the recuperator 25. It can also be used together with the fumes, for a cogeneration operation.
  • FIG. 2 schematizes the basic operating principle of an oven comprising an oxygen production unit by membrane extraction. In the following it is question of the whole of the oxygen supply by this particular source. It is also possible to ensure that only part of the oxygen supply comes from this mode of production. Preferably, however, the feed is provided from oxygen extracted on membrane for at least 50%.
  • the furnace H comprises as before a series of burners 13. For the sake of clarity only one of them is shown.
  • the burner 13 is fed as previously with fuel 14. It also receives hot oxygen directly from a membrane extractor 18.
  • the additional feed indicated above is also useful in the possible maintenance operations leading to momentarily interrupting the extraction of oxygen on one of the extraction devices.
  • Complementary feeding is then momentarily the only one active on the burner concerned.
  • the fumes exiting the furnace are passed through an EL heat exchanger
  • the fumes have a flow of 20000 Nm 3 / h at a temperature of the order 1200-1300 ° C.
  • the heat exchanger El 1 is chosen in dimensions and flow so that the flue gases leaving it F are still at a temperature above 800 ° C. At these temperatures it is advantageous to recover their energy for example in a cogeneration process.
  • the fumes circulate in the same direction as the heat-transfer gas mixture C which they heat up.
  • the diagram shows a recuperator comprising a single stage. In practice it consists of several floors.
  • the exchange in El is carried out for example with air entering at room temperature. At the output O_ the air temperature as high as possible does not exceed nevertheless about 750 ° C, taking into account the outlet temperature of the fumes. In the case where a higher temperature is preferred, the circulation in the exchanger E1 must be arranged against the current.
  • the heated air flow can reach 18500 Nm 3 / h. It feeds a series of secondary exchangers E2 in which air also circulates A_compressed from a turbine compressor 16.
  • the air After passing through the exchanger E2, although cooled, the air still remains at about 450-520 ° C., and can also be used in a cogeneration unit
  • the air A exiting the compressor 16 whose flow rate is for example 36 000 Nm 3 / h is at a pressure of the order of 1.5 to 2.10 6 Pa and its temperature rises to about 300 ° C.
  • the pressurized hot air passes over the diaphragm extractor 18.
  • the oxygen extracted is immediately directed on the burner 13.
  • the oxygen depleted air still under pressure from 1.5 to 2.10 6 Pa A ⁇ , has a flow of the order of 30 000 Nm 3 / h and a temperature of the order of 850 0 C, this in the case of an oxygen extraction yield of 80%.
  • the depleted air A 1 is advantageously used to activate the turbine of the compressor 16, and possibly still releases an excess of energy which can also supply the cogeneration unit.
  • the depleted air A leaving the extractor is advantageously analyzed by means of a probe 19 to indirectly determine the amount of oxygen supplied to the burner. If necessary, an extra oxygen is performed directly on the burner represented by the arrow O 2 .
  • Oxygen extraction plants under the best operating conditions of the type indicated above, and insofar as they are suitably dimensioned for the flow rates envisaged, make it possible to achieve yields of not less than 65%. . Yields of the order of 70-75% extraction are reasonably accessible. The best implementations can reach 80% of extraction.
  • FIG. 3 illustrates the electrical power required for the production of oxygen for an oven producing 600 tonnes / day of glass, depending on the extraction efficiency. The power is reduced from 16MW to 10MW when the extraction efficiency increases from 50 to 80%.
  • the isentropic efficiency of the turbocharger varies depending in particular on the temperature of the compressed gases. The lower the output temperature, the better the yield. At 300 0 C it can reach 90%, at 380 0 C it is only 80%. The choice of a not too high temperature thus makes it possible to improve the yield. In return it is necessary to heat the gas mixture more intensely. The user It therefore has a certain latitude depending on the respective costs of the energy implemented in these different options, which obviously takes into account the energy recoverable at the different stages and the optimization of its use. Usually the yield is between 75 and 90%.
  • the analysis of the compared systems takes into account the energy "cost" of the oxygen production by the traditional cryogenic means on the one hand and by the devices of extraction on membrane.
  • the comparisons are made taking into account the various elements making it possible to recover the energy used at the various stages of use as described above.

Abstract

The present invention relates to a furnace (12) for melting heated glass using burners (13), wherein the combustion energy is at least partially produced by oxy-fuel combustion, and wherein at least a portion of the oxygen used in the burners (13) is produced by separation, on a ceramic separation membrane (18), from a gaseous mixture including oxygen, the oxygen from the separation being directly channeled into at least one burner (13).

Description

Four de fusion du verre  Glass melting furnace
La présente invention concerne les fours de fusion du verre dans lesquels l'énergie de fusion est produite essentiellement par des brûleurs alimentés en combustible et en oxygène ou en gaz très riche en oxygène. Ces fours sont qualifiés habituellement de four à "oxy-combustion". Elle concerne aussi bien les fours dans lesquels F oxy-combustion est utilisée de façon complémentaire et que l'on qualifie notamment de "boosting", que les fours dans lesquels l'essentiel sinon la totalité de la combustion est effectuée avec de l'oxygène. The present invention relates to glass melting furnaces in which the melting energy is produced essentially by burners fed with fuel and oxygen or oxygen-rich gas. These furnaces are usually referred to as "oxy-combustion" furnaces. It also relates to furnaces in which F oxy-combustion is used in a complementary manner and that is particularly known as "boosting", that ovens in which most if not all of the combustion is carried out with oxygen .
L' oxy-combustion permet un gain énergétique au moins pour la raison que l'énergie des gaz de combustion n'est pas absorbée en partie par l'azote de l'air. Dans les fours traditionnels, même si une partie de l'énergie entraînée avec l'azote est récupérée dans les régénérateurs, les fumées finalement évacuées en entraînent encore une part significative. La présence de l'azote participe à cette perte.  The oxy-combustion allows energy gain at least for the reason that the energy of the combustion gases is not absorbed in part by the nitrogen of the air. In traditional furnaces, even if part of the energy entrained with nitrogen is recovered in the regenerators, the fumes finally evacuated still cause a significant part. The presence of nitrogen contributes to this loss.
La réduction de la consommation énergétique par unité de production considérée présente en plus l'avantage de limiter par voie de conséquence les émissions de dioxyde de carbone qui peut atteindre 25%, et donc de répondre aux exigences réglementaires dans ce domaine.  In addition, the reduction in energy consumption per unit of production has the advantage of limiting carbon dioxide emissions by up to 25%, thus meeting the regulatory requirements in this area.
La présence d'azote est aussi source de formation d'oxydes dits NOx, dont l'émission est pratiquement interdite en raison des dommages liés à la présence de ces composés dans l'atmosphère. Les utilisateurs se sont efforcés de faire fonctionner les fours dans les conditions conduisant à des émissions aussi limitées que possible. Dans le cas des fours de verrerie, ces pratiques ne suffisent pas pour satisfaire aux normes très sévères en vigueur, et il est nécessaire de procéder à une dépollution coûteuse des fumées par l'usage de catalyseurs. L'utilisation d'oxygène permet de s'affranchir des problèmes liés à l'azote de l'air, sinon en totalité, au moins dans une très large proportion de l'ordre de 90%. The presence of nitrogen is also a source of so-called NOx oxides, whose emission is practically prohibited because of the damage related to the presence of these compounds in the atmosphere. Users have made efforts to operate the furnaces under the conditions leading to as limited emissions as possible. In the case of glass furnaces, these practices are not sufficient to meet the very stringent standards in force, and it is necessary to carry out a costly decontamination of fumes by the use of catalysts. The use of oxygen makes it possible to overcome the problems related to nitrogen in the air, if not altogether, at least in a very large proportion of the order of 90%.
En dépit des avantages énoncés ci-dessus, l'utilisation de l'oxy- combustion dans les grands fours verriers reste à développer. Les raisons sont de plusieurs natures. Tout d'abord l'utilisation d'oxygène est nécessairement plus coûteuse que celle d'air. Par ailleurs le bilan économique de la mise en oeuvre de l'oxy-combustion pour être positif requiert la maîtrise de différents aspects techniques, et en particulier celle des flux thermiques comprenant la récupération d'une part significative de la chaleur des fumées.  Despite the advantages stated above, the use of oxy-combustion in large glass furnaces has yet to be developed. The reasons are of many kinds. First of all the use of oxygen is necessarily more expensive than that of air. Moreover, the economic balance of the implementation of the oxy-combustion to be positive requires the control of various technical aspects, and in particular that of thermal flows including the recovery of a significant part of the heat of the fumes.
La technique décrite dans la demande non publiée PCT/EP2009/053500 permet d'optimiser le rendement énergétique de l'ensemble en proposant un mode de récupération de la chaleur des fumées pour préchauffer l'oxygène utilisé. Cette optimisation implique néanmoins la mise en oeuvre de dispositifs spécialement adaptés, notamment pour résister de manière satisfaisante à la corrosion liée à la présence d'oxygène chaud.  The technique described in the unpublished application PCT / EP2009 / 053500 makes it possible to optimize the energy efficiency of the assembly by proposing a method of recovering the heat of the fumes to preheat the oxygen used. This optimization nevertheless implies the use of specially adapted devices, in particular to satisfactorily resist corrosion related to the presence of hot oxygen.
L'énergie récupérée pour chauffer l'oxygène n'épuise pas celle véhiculée par les fumées.  The energy recovered to heat the oxygen does not exhaust that carried by the fumes.
Dans la pratique l'énergie des fumées est supérieure à celle requise pour amener les différentes alimentations du four aux températures utiles pour le fonctionnement. Il s'agit de chauffer d'abord le combustible. Il s'agit aussi de chauffer l'oxygène. Il s'agit encore du préchauffage des matières premières. Pour tous ces éléments les conditions de l'échange qui tiennent compte de la nature des constituants, ou de la manière dont ils peuvent être utilisés, limite l'énergie qui peut être récupérée pour le fonctionnement du four proprement dit.  In practice, the energy of the fumes is higher than that required to bring the different furnace feeds to temperatures that are useful for operation. This is to heat the fuel first. It is also about heating the oxygen. This is still the preheating of raw materials. For all these elements the exchange conditions which take into account the nature of the constituents, or the way in which they can be used, limit the energy that can be recovered for the operation of the furnace itself.
Le combustible, qu'il soit liquide ou gazeux, ne peut supporter des températures excessives. La température de l'oxygène est limitée par celle que peuvent supporter les dispositifs dans lesquels il circule. En pratique la résistance des alliages des conduits utilisés ne va pas au-delà de 900-9500C lorsque l'on doit garantir un fonctionnement sur de longues périodes. Les matières premières également ne peuvent supporter un accroissement trop important de leur température sans risque de conduire à des agglomérations qui rendent leur mise en œuvre plus délicate. Fuel, whether liquid or gaseous, can not withstand excessive temperatures. The temperature of the oxygen is limited by that which can support the devices in which it circulates. In practice, the resistance of the alloys of the conduits used does not go beyond 900-950 ° C. when it is necessary to guarantee operation over long periods. Raw materials also can not support an increase too much their temperature without risk of leading to agglomerations that make their implementation more difficult.
Pour améliorer le bilan économique une solution consiste à intégrer la production d'oxygène sur le site d'utilisation. On s'affranchit de l'achat aux sociétés spécialisées dans sa production. On s'affranchit également soit des moyens d'acheminement, soit de moyens de stockage, soit encore des deux.  To improve the economic balance, one solution is to integrate the production of oxygen at the site of use. The purchase is lost to specialized companies in its production. It also eliminates either the routing means, or storage means, or both.
La production d'oxygène pose cependant d'autres questions. Les techniques usuelles de production d'oxygène par liquéfaction et distillation à partir d'air, du type de celles utilisées par les grands producteurs de gaz industriels, nécessitent des installations lourdes qui ne peuvent trouver de rentabilité que pour des productions de très grands volumes. Les quantités nécessaires pour l'alimentation de fours verriers, même si elles sont importantes, sont habituellement insuffisantes pour justifier un tel investissement.  The production of oxygen, however, raises other questions. The usual techniques of oxygen production by liquefaction and distillation from air, of the type used by large industrial gas producers, require heavy installations that can only be profitable for very large volume productions. The quantities needed to supply glass furnaces, even if they are important, are usually insufficient to justify such an investment.
Par ailleurs il est connu des techniques de production d'oxygène pour des applications ne requérant que des quantités limitées de ce gaz. Parmi ces techniques il a été proposé d'utiliser la séparation de l'oxygène à partir d'un mélange gazeux, et notamment à partir d'air, au moyen de membranes constituées d'une sélection de matériaux aussi désignés sous le nom d'électrolytes solides, capables de réagir avec l'oxygène pour l'ioniser sur une face de la membrane, de transporter ces ions à travers celle-ci, et de reconstituer l'oxygène gazeux sur l'autre face de la membrane. Des matériaux de ce type sont par exemple décrits dans le brevet US 5,240,480, ou dans la demande WO 2008/024405.  Furthermore it is known oxygen production techniques for applications requiring only limited quantities of this gas. Among these techniques it has been proposed to use the separation of oxygen from a gaseous mixture, and especially from air, by means of membranes consisting of a selection of materials also referred to as Solid electrolytes, capable of reacting with oxygen to ionize it on one side of the membrane, transport these ions through it, and replenish gaseous oxygen on the other side of the membrane. Materials of this type are for example described in US Pat. No. 5,240,480, or in WO 2008/024405.
La séparation d'oxygène sur membrane, pour obtenir des rendements significatifs nécessite de procéder à température élevée d'une part, et d'autre part d'entretenir une importante différence de pression partielle en oxygène de part et d'autre de la membrane. Pour ces raisons l'économie de mise en oeuvre de ces techniques est très dépendante du bilan énergétique précis du fonctionnement des installations considérées. Les inventeurs ont montré que par un choix approprié de conditions, la production d'oxygène par la technique de séparation au moyen des membranes permet de satisfaire aux exigences tant techniques qu'économiques liées aux fours verriers fonctionnant en oxy-combustion ou au moins fonctionnant pour une part significative en mode oxy-combustion. The separation of oxygen on the membrane, to obtain significant yields requires high temperature on the one hand, and on the other hand to maintain a significant difference in partial pressure of oxygen on both sides of the membrane. For these reasons the economy of implementation of these techniques is very dependent on the precise energy balance of the operation of the facilities in question. The inventors have shown that, by a suitable choice of conditions, the production of oxygen by the separation technique by means of the membranes makes it possible to satisfy the technical as well as economic requirements related to glass furnaces operating in oxy-combustion or at least functioning for a significant part in oxy-combustion mode.
L'invention concerne donc les fours verriers alimentés au moins en partie en oxy-combustion, et dont au moins une partie de l'oxygène utilisé est produit par séparation sur une membrane de type électrolyte solide, à partir d'un mélange gazeux comprenant de l'oxygène.  The invention thus relates to glass furnaces fed at least partly in oxy-combustion, and at least part of the oxygen used is produced by separation on a solid electrolyte membrane, from a gaseous mixture comprising oxygen.
Le rendement de la séparation de l'oxygène sur membrane électrolyte solide est dépendant de conditions qui rendent cette opération relativement délicate. En premier le transport ionique dans la membrane nécessite des températures relativement élevées. Pour un transport significatif la température est avantageusement supérieure à 5500C et de façon préférée la température est au moins égale à 6000C. The efficiency of the separation of oxygen on solid electrolyte membrane is dependent on conditions that make this operation relatively difficult. First, the ion transport in the membrane requires relatively high temperatures. For a significant transport the temperature is advantageously greater than 550 ° C. and preferably the temperature is at least equal to 600 ° C.
Si la température est aussi élevée que possible, les limites pratiques sont liées aux dispositifs dans lesquels circulent les gaz en question et particulièrement l'oxygène. Les alliages les plus résistants à l'oxygène chaud, peuvent résister de façon satisfaisante jusqu'aux environs de 950°C. Des dispositifs de ce type, dans la circonstance des échangeurs de chaleur, sont décrits par exemple dans la demande WO 2008/141939. Au-delà de ces températures le risque de dégradation réduit sensiblement la longévité des dispositifs en question. En pratique la température est avantageusement au plus égale à 900°C.  If the temperature is as high as possible, the practical limits are related to the devices in which the gases in question circulate and particularly oxygen. The alloys that are the most resistant to hot oxygen can withstand satisfactorily up to around 950 ° C. Devices of this type, in the circumstance of the heat exchangers, are described for example in the application WO 2008/141939. Beyond these temperatures the risk of degradation significantly reduces the longevity of the devices in question. In practice the temperature is advantageously at most equal to 900 ° C.
Les fours verriers de fusion requièrent un apport énergétique important. En conséquence la consommation d'oxygène est également relativement importante. L'extraction de l'oxygène doit conduire à des débits élevés et ne nécessiter que des installations compatibles avec un fonctionnement économique. Pour avoir des débits appropriés il est nécessaire de maintenir une différence suffisante de pression partielle d'oxygène de part et d'autre de la membrane. Si la pression d'alimentation du brûleur peut être relativement faible, de l'ordre de quelques dizaines de kPa, à l'inverse il est nécessaire d'alimenter le dispositif de séparation sous une pression élevée. Plus la différence est grande, plus le rendement du dispositif, toutes choses égales par ailleurs, est important. Pour des raisons pratiques, la pression est cependant limitée. La pression choisie est avantageusement supérieure à 1.106Pa. De façon pratique, notamment en tenant compte de la résistance des membranes il est préférable de ne pas dépasser des pressions de l'ordre de 5.106Pa. Des pressions de 1.106 à 2.106Pa constituent un compromis avantageux entre le rendement d'une part et les difficultés de mise en oeuvre de dispositifs supportant de très hautes pressions. Glass melting furnaces require a large energy input. As a result oxygen consumption is also relatively important. Oxygen extraction must lead to high flow rates and require only facilities that are compatible with economical operation. To have appropriate flow rates it is necessary to maintain a sufficient difference in partial pressure of oxygen on both sides of the membrane. If the supply pressure of the burner can be relatively low, of the order of a few tens of kPa, conversely it is necessary to supply the separation device under high pressure. The greater the difference, the greater the efficiency of the device, all things being equal, is important. For practical reasons, however, the pressure is limited. The pressure chosen is advantageously greater than 1.10 6 Pa. Practically, especially taking into account the resistance of the membranes, it is preferable not to exceed pressures of the order of 5.10 6 Pa. Pressures from 1.10 6 to 2.10 6 Pa constitute an advantageous compromise between the yield on the one hand and the difficulties of implementing devices supporting very high pressures.
L'oxygène extrait par séparation sur membrane se trouve dans des conditions de température qui favorisent le bon rendement de la combustion. Par ailleurs aux températures en question il est préférable de limiter le parcours suivi par l'oxygène jusqu'au brûleur pour limiter les risques de dégradation des dispositifs en contact avec cet oxygène. Il est donc particulièrement indiqué d'utiliser l'oxygène immédiatement après son extraction, et donc de localiser les moyens d'extraction comportant la membrane, à proximité des brûleurs du four.  Oxygen extracted by membrane separation is in temperature conditions that promote the good performance of combustion. Moreover, at the temperatures in question it is preferable to limit the path followed by the oxygen to the burner to limit the risk of degradation of the devices in contact with this oxygen. It is therefore particularly appropriate to use the oxygen immediately after extraction, and thus to locate the extraction means comprising the membrane, near the furnace burners.
II est remarquable que dans les techniques précédemment décrites, notamment dans la demande non publiée PCT/EP2009/053500, l'oxygène alimentant l'oxy-combustion devait être chauffé dans des échangeurs spécialement conçus. Ces échangeurs devaient pour les raisons indiquées précédemment être situés à proximité des brûleurs. Dans le mode proposé par l'invention, l'oxygène issu des dispositifs d'extraction est déjà à température élevée. Il est donc possible et avantageux de faire l'économie des échangeurs en question.  It is remarkable that in the previously described techniques, especially in the unpublished application PCT / EP2009 / 053500, the oxygen supplying the oxy-combustion had to be heated in specially designed exchangers. These exchangers were for reasons previously indicated to be located near the burners. In the mode proposed by the invention, the oxygen from the extraction devices is already at elevated temperature. It is therefore possible and advantageous to economize the exchangers in question.
L'énergie nécessaire à réchauffement du mélange gazeux dont l'oxygène est extrait est avantageusement fournie par la chaleur des fumées. Ce transfert s'opère de plusieurs façons, soit par un échange thermique, soit indirectement par utilisation de l'énergie des fumées pour actionner le compresseur conduisant le mélange gazeux dont l'oxygène est extrait dans les conditions adéquates, soit encore de préférence en mettant en jeu ces deux types de transfert. The energy necessary for heating the gaseous mixture from which the oxygen is extracted is advantageously provided by the heat of the fumes. This transfer is effected in several ways, either by a heat exchange, or indirectly by using the energy of the fumes to operate the compressor driving the gaseous mixture from which the oxygen is extracted in the conditions, preferably again by involving both types of transfer.
Si il est envisageable de chauffer directement le mélange gazeux dont l'oxygène est extrait, pour des raisons propres aux appareillages utilisés et à l'économie de l'ensemble il est préférable, comme indiqué plus loin à propos des exemples, de procéder à un double échange. Un transfert de chaleur est réalisé dans un premier échangeur dans lequel circulent les fumées d'une part et un fluide caloporteur d'autre part. Avantageusement ce dernier est constitué d'air. Le mélange gazeux dont l'oxygène est extrait est réchauffé après compression dans des échangeurs secondaires au moyen du caloporteur chauffé dans le premier échangeur. De manière générale la compression du mélange gazeux s'accompagne d'une élévation de température significative compte tenu de la pression requise pour le passage sur la membrane. Fonction du type de compresseur utilisé il peut être préférable de procéder à un refroidissement du compresseur pour en améliorer l'efficacité. Dans tous les cas, même dans celui du compresseur refroidi, le gaz conserve une température accrue. Partant d'une température ambiante l'élévation de température consécutive à la compression peut atteindre et même dépasser 350°C. En pratique les meilleures conditions d'ensemble conduisent à choisir de préférence une température de l'ordre de 200 à 3000C. If it is possible to directly heat the gaseous mixture from which oxygen is extracted, for reasons specific to the equipment used and to the economy of the assembly, it is preferable, as indicated later in connection with the examples, to carry out a double exchange. A heat transfer is carried out in a first exchanger in which smoke flows on the one hand and a heat transfer fluid on the other hand. Advantageously, the latter consists of air. The gaseous mixture from which the oxygen is extracted is reheated after compression in secondary exchangers by means of the heat transfer medium heated in the first exchanger. In general, the compression of the gas mixture is accompanied by a significant rise in temperature taking into account the pressure required for passage over the membrane. Depending on the type of compressor used it may be better to cool the compressor to improve efficiency. In all cases, even in that of the cooled compressor, the gas retains an increased temperature. From an ambient temperature the temperature rise following compression can reach and even exceed 350 ° C. In practice the best overall conditions lead to choose preferably a temperature of the order of 200 to 300 ° C.
La température des fumées à la sortie de l'échangeur primaire est de préférence maintenue au dessus de celle de condensation des sulfates présents dans les fumées, autrement dit au dessus de 800°C. De cette façon on évite l'encrassement prématuré de l'échangeur. Il faut remarquer à ce propos que le mode de fonctionnement oxy-combustion permet de limiter la teneur en sulfate dans les fumées. La présence de sulfates dans la composition à pour rôle de faciliter l'affinage du verre fondu. Dans la technique de fusion en oxy-combustion la présence d'une forte teneur en eau dans l'atmosphère est un facteur favorable à l'affinage. La teneur en sulfate est donc avantageusement réduite au point que les fumées peuvent être rejetées en respectant les conditions réglementaires sans qu'il soit nécessaire de les désulfurer comme pour les fours fonctionnant de manière traditionnelle en aéro-combustion. Dans ce cas on procède seulement à un dépoussiérage des fumées avant leur rejet. The temperature of the fumes at the outlet of the primary exchanger is preferably maintained above that of condensation of the sulphates present in the fumes, that is to say above 800 ° C. In this way, premature clogging of the exchanger is avoided. It should be noted in this connection that the oxy-combustion operating mode makes it possible to limit the sulphate content in the fumes. The presence of sulfates in the composition has the role of facilitating the refining of molten glass. In the oxy-combustion melting technique, the presence of a high water content in the atmosphere is a favorable factor for refining. The sulphate content is therefore advantageously reduced to the point that the fumes can be rejected in respecting the regulatory conditions without the need to desulphurize them as for furnaces operating in a traditional way in aero-combustion. In this case, only the dust is dedusted before being discharged.
La température du caloporteur à la sortie de l'échangeur primaire ne dépasse pas celle de sortie des fumées. A titre indicatif la température atteinte par le caloporteur reste inférieure d'environ 500C à celle des fumées à la sortie de l'échangeur lorsque les flux sont dans le même sens dans l'échangeur, autrement dit lorsque les fumées les plus chaudes se trouvent d'abord au contact du mélange gazeux à température ambiante. De la même façon le réchauffage du mélange comprimé reste à des températures inférieures à celle du caloporteur. Dans cette configuration préférée, la température du mélange gazeux comprimé est encore avantageusement élevée pour atteindre les températures les plus efficaces pour l'extraction de l'oxygène sur la membrane. Cette élévation de température est obtenue par exemple en réchauffant le mélange gazeux dans une chaudière pour atteindre les températures requises pour l'extraction de l'oxygène, allant jusqu'à 900-950°C pour les plus élevées. The coolant temperature at the outlet of the primary heat exchanger does not exceed that of the flue gas outlet. By way of indication, the temperature reached by the coolant remains lower by about 50 ° C. than that of the fumes at the outlet of the exchanger when the flows are in the same direction in the exchanger, in other words when the hottest fumes occur. first find in contact with the gaseous mixture at room temperature. In the same way the reheating of the compressed mixture remains at temperatures lower than that of the coolant. In this preferred configuration, the temperature of the compressed gaseous mixture is still advantageously high to reach the most efficient temperatures for the extraction of oxygen on the membrane. This rise in temperature is obtained for example by heating the gaseous mixture in a boiler to reach the temperatures required for the extraction of oxygen, up to 900-950 ° C for the highest.
Le mélange gazeux à pression et température élevées est ensuite passé sur l'extracteur à membrane. Le rendement d'extraction de la membrane est fonction de la température et de la pression du mélange traité mais aussi de la teneur initiale en oxygène, des débits imposés et bien entendu de l'efficacité de la membrane pour une même surface d'échange.  The gas mixture at high pressure and temperature is then passed over the membrane extractor. The extraction efficiency of the membrane is a function of the temperature and the pressure of the treated mixture but also of the initial oxygen content, imposed flow rates and of course the efficiency of the membrane for the same exchange surface.
Sans accroître de manière excessive la surface d'échange de la membrane, ce qui conduit à des investissements trop importants en matériel, les membranes disponibles commercialement permettent d'atteindre par exemple des rendements d'extraction de 70 et même 80% partant d'air atmosphérique.  Without excessively increasing the exchange surface of the membrane, which leads to excessive investments in equipment, commercially available membranes make it possible, for example, to achieve extraction yields of 70 and even 80% from air atmospheric.
Le mélange gazeux après l'extraction de la majeure partie de l'oxygène, est toujours à température et pression élevées. Dans le cas où ce mélange initial est de l'air, le gaz après extraction de l'oxygène représente encore au moins 80% du volume initial. L'énergie véhiculée par ce gaz est considérable. Elle est avantageusement reprise dans la technique selon l'invention. Elle peut servir notamment à entraîner l'ensemble turbine compresseur fournissant le mélange gazeux comprimé. The gaseous mixture after the extraction of most of the oxygen, is always at high temperature and pressure. In the case where this initial mixture is air, the gas after extraction of the oxygen still represents at least 80% of the initial volume. The energy carried by this gas is considerable. It is advantageously used in the technique according to the invention. It can be used in particular to drive the compressor turbine assembly providing the compressed gas mixture.
L'oxygène chaud sortant du dispositif d'extraction est avantageusement dirigé immédiatement vers les brûleurs du four. Compte tenu de sa température, il peut être utilisé sans chauffage supplémentaire.  The hot oxygen leaving the extraction device is advantageously directed immediately to the furnace burners. Given its temperature, it can be used without additional heating.
Les dispositifs acheminant l'oxygène chaud jusqu'aux brûleurs doivent pouvoir résister aux conditions particulièrement agressives auxquelles ils sont exposés. Ces conditions particulières limitent de manière drastique les éléments constitutifs de ces dispositifs. Non seulement il est nécessaire de réduire autant que possible la longueur du trajet séparant l'ensemble d'extraction du brûleur, mais encore ces dispositifs doivent comprendre un minimum d'éléments conduisant notamment à des pertes de charge. A titre indicatif il est pratiquement exclu de disposer des vannes pour réguler le débit. Avantageusement ces dispositifs se limitent à des canalisations, éventuellement avec des distributeurs statiques alimentant plusieurs brûleurs.  The devices carrying the hot oxygen to the burners must be able to withstand the particularly aggressive conditions to which they are exposed. These particular conditions drastically limit the constituent elements of these devices. Not only is it necessary to reduce as much as possible the length of the path separating the extraction assembly of the burner, but these devices must include a minimum of elements leading in particular to pressure drops. As an indication, it is practically impossible to dispose of the valves to regulate the flow rate. Advantageously these devices are limited to pipes, possibly with static distributors supplying several burners.
En dépit des contraintes matérielles liées à l'utilisation de l'oxygène à très haute température il est nécessaire de contrôler le flux d'oxygène récupéré à la sortie des dispositifs d'extraction dans la mesure où ce flux détermine le fonctionnement du ou des brûleurs alimentés. Selon l'invention on procède avantageusement à cette mesure de manière indirecte en déterminant d'une part le taux d'oxygène dans le mélange gazeux d'origine, et d'autre part celui de l'oxygène résiduel à la sortie du dispositif d'extraction. On peut ainsi par différence connaître le flux d'oxygène extrait et envoyé aux brûleurs.  Despite the material constraints related to the use of oxygen at very high temperature, it is necessary to control the flow of oxygen recovered at the outlet of the extraction devices to the extent that this flow determines the operation of the burner or burners powered. According to the invention, this measurement is advantageously carried out indirectly by determining, on the one hand, the oxygen content in the original gaseous mixture and, on the other hand, that of the residual oxygen at the outlet of the device. extraction. It is thus possible to know by difference the flow of oxygen extracted and sent to the burners.
La mesure de la teneur en oxygène du mélange après l'extraction sur la membrane est réalisée par exemple au moyen de sondes du type constitué d'une électrode à base d'oxyde de zirconium telles que commercialisées par la société STG de Cottbus pour la mesure de l'oxygène dans les fumées de combustion.  The measurement of the oxygen content of the mixture after the extraction on the membrane is carried out for example by means of probes of the type consisting of an electrode based on zirconium oxide as marketed by the STG company of Cottbus for measuring oxygen in the combustion fumes.
La mesure du flux d'oxygène extrait sur la membrane étant réalisée, l'alimentation des brûleurs peut être ensuite ajustée en amont du dispositif d'extraction en jouant d'un ou de plusieurs des paramètres susceptibles d'influer sur ce flux : température, pression, débit du mélange gazeux traité. Since the measurement of the flow of oxygen extracted on the membrane is carried out, the feed of the burners can then be adjusted upstream of the extraction device by playing one or more of the parameters likely to influence this flow: temperature, pressure, flow of the gaseous mixture treated.
Dans l'hypothèse où le flux d'oxygène extrait ne pourrait être commandé de manière à alimenter les brûleurs en quantité suffisante, il est possible de compléter ce flux par un apport d'oxygène à partir d'une réserve additionnelle. Dans cette hypothèse il est nécessaire pour ne pas déséquilibrer l'extraction réalisée sur la membrane, de conduire cet oxygène additionnel directement au brûleur et de préférence par un injecteur indépendant.  In the event that the extracted oxygen flow can not be controlled so as to supply the burners in sufficient quantity, it is possible to supplement this flow by an oxygen supply from an additional reserve. In this case, it is necessary not to unbalance the extraction carried out on the membrane, to conduct this additional oxygen directly to the burner and preferably by an independent injector.
Quelle que soit la mise en oeuvre choisie pour l'invention, la récupération de l'énergie n'est normalement pas épuisée dans les techniques de production de l'oxygène qui viennent d'être décrites. Les fumées de combustion du four, après échange dans le premier échangeur et dépoussiérage, sont encore à température élevée. Compte tenu de leur abondance il est donc souhaitable de récupérer l'énergie qu'elles véhiculent par exemple pour procéder à une opération de cogénération. Il en est de même du flux gazeux appauvri en oxygène. Après son utilisation dans la compression de l'alimentation, le mélange gazeux est encore à température élevée et peut être utilisé en complément de celui provenant des fumées ; Enfin, on peut aussi y adjoindre les fumées provenant de la chaudière de réchauffage du mélange gazeux comprimé.  Whatever the implementation chosen for the invention, the recovery of energy is not normally exhausted in the oxygen production techniques just described. The combustion fumes of the furnace, after exchange in the first exchanger and dedusting, are still at elevated temperature. Given their abundance it is therefore desirable to recover the energy they carry for example to carry out a cogeneration operation. It is the same gas flow depleted oxygen. After its use in the compression of the feed, the gaseous mixture is still at a high temperature and can be used in addition to that coming from the fumes; Finally, it is also possible to add fumes from the heating boiler of the compressed gas mixture.
L" invention est décrite de manière détaillée dans la suite en faisant référence aux planches de dessins dans lesquelles :  The invention is described in detail hereinafter with reference to drawing plates in which:
- la figure 1 est un schéma de fonctionnement pour un four oxy- combustion comprenant le chauffage de l'oxygène ;  FIG. 1 is an operating diagram for an oxy-combustion furnace comprising the heating of oxygen;
- la figure 2 est un schéma de fonctionnement selon l'invention ; FIG. 2 is an operating diagram according to the invention;
- la figure 3 est un diagramme montrant la relation entre l'énergie consommée dans le processus de production de l'oxygène en fonction de diverses conditions de rendement d'extraction des membranes utilisées. FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the energy consumed in the oxygen production process as a function of various extraction efficiency conditions of the membranes used.
La figure 1 présente un schéma de fonctionnement d'un four oxy-combustion tel que décrit dans la demande PCT/EP 2009/053500. Le four 12 représenté du type de ceux utilisés dans les installations de production de verre de grande capacité tels que ceux alimentant la production de verre flotté. Il montre de façon schématique 4 brûleurs 13. En pratique dans les grands fours une dizaine de brûleurs sont nécessaires. Le schéma ne présente que la moitié des éléments : brûleurs, circuits et échangeurs situés sur un seul côté du four. Ces éléments sont normalement disposés sur les deux côtés pour une meilleure distribution énergétique sur l'ensemble de la surface du bain. FIG. 1 presents an operating diagram of an oxy-combustion furnace as described in application PCT / EP 2009/053500. The furnace 12 shown is of the type used in high capacity glass production facilities such as those supplying float glass production. It shows schematically 4 burners 13. In practice in large furnaces a dozen burners are necessary. The diagram shows only half of the elements: burners, circuits and heat exchangers located on one side of the oven. These elements are normally arranged on both sides for a better energy distribution on the whole surface of the bath.
Les brûleurs reçoivent d'une part le combustible par les canalisations 14. Ils reçoivent d'autre part l'oxygène chaud en provenance d'un ensemble de réchauffage. Il est avantageux de procéder au chauffage de l'oxygène en deux temps compte tenu des exigences propres à cette technique.  The burners receive on the one hand the fuel through the pipes 14. They receive on the other hand the hot oxygen from a heating unit. It is advantageous to proceed with oxygen heating in two stages, taking into account the specific requirements of this technique.
L'ensemble comprend la récupération des fumées F sortant du four. Ces fumées passent dans un récupérateur 25 où elles réchauffent un fluide intermédiaire A, par exemple de l'air, de l'azote, du CO2 ou tout fluide approprié. Ce fluide circule par exemple en boucle entre ce récupérateur 25 et un, ou mieux, plusieurs échangeurs 26 dans le(s)quel(s) il chauffe l'oxygène. The set includes the recovery of F flue out of the oven. These fumes pass into a recuperator 25 where they heat an intermediate fluid A, for example air, nitrogen, CO 2 or any suitable fluid. This fluid circulates for example in a loop between this recuperator 25 and one, or better, several exchangers 26 in which (s) it heats the oxygen.
Compte tenu des difficultés liées à l'acheminement de l'oxygène chaud, le chauffage de l'oxygène est réalisé de préférence à proximité des brûleurs dans lesquels cet oxygène est consommé. Pour cette raison, et du fait aussi qu'il est nécessaire de régler le débit de chaque brûleur, il est nécessaire de multiplier les échangeurs qui selon les cas alimentent chacun un ou un petit nombre de brûleurs.  Given the difficulties related to the delivery of the hot oxygen, the heating of the oxygen is preferably carried out near the burners in which this oxygen is consumed. For this reason, and because it is also necessary to regulate the flow rate of each burner, it is necessary to multiply the exchangers which according to each case feed one or a small number of burners.
A la figure 1 chaque brûleur 13 est alimenté par un échangeur In FIG. 1 each burner 13 is fed by an exchanger
26. 26.
L'air, après préchauffage de l'oxygène, est par exemple retourné au récupérateur 25. Il peut aussi être utilisé conjointement aux fumées, pour une opération de cogénération.  The air, after preheating the oxygen, is for example returned to the recuperator 25. It can also be used together with the fumes, for a cogeneration operation.
Dans ce schéma l'ensemble de l'oxygène est alimenté à partir d'un réservoir de stockage éventuellement relié à une centrale de production par gazoduc lorsque les conditions de distribution s'y prêtent. La figure 2 schématise le principe de fonctionnement de base d'un four comprenant une unité de production d'oxygène par extraction sur membrane. Dans la suite il est question de l'ensemble de l'alimentation en oxygène par cette source particulière. Il est également possible de faire en sorte qu'une partie seulement de l'alimentation en oxygène provienne de ce mode de production. De préférence cependant l'alimentation est assurée à partir de l'oxygène extrait sur membrane pour au moins 50%. In this scheme, all the oxygen is supplied from a storage tank possibly connected to a gas pipeline production plant when the distribution conditions are suitable. FIG. 2 schematizes the basic operating principle of an oven comprising an oxygen production unit by membrane extraction. In the following it is question of the whole of the oxygen supply by this particular source. It is also possible to ensure that only part of the oxygen supply comes from this mode of production. Preferably, however, the feed is provided from oxygen extracted on membrane for at least 50%.
Le four H comprend comme précédemment une série de brûleurs 13. Par mesure de clarté un seul d'entre eux est représenté. Le brûleur 13 est alimenté comme précédemment en combustible en 14. Il reçoit par ailleurs de l'oxygène chaud directement d'un extracteur à membrane 18. The furnace H comprises as before a series of burners 13. For the sake of clarity only one of them is shown. The burner 13 is fed as previously with fuel 14. It also receives hot oxygen directly from a membrane extractor 18.
De façon accessoire, si la production de l'extracteur ne suffit pas à l'alimentation du brûleur au régime choisi, un apport supplémentaire d'oxygène peut être effectué directement au niveau du brûleur dans un injecteur qui peut être distinct de celui alimenté par l'oxygène produit par extraction. Cet apport est schématisé par la flèche O2. Incidentally, if the production of the extractor is not sufficient to supply the burner at the chosen speed, an additional supply of oxygen can be made directly at the burner in an injector which can be distinct from that supplied by the burner. oxygen produced by extraction. This contribution is schematized by the arrow O 2 .
L'alimentation supplémentaire indiquée précédemment est aussi utile dans les opérations possibles de maintenance conduisant à interrompre momentanément l'extraction de l'oxygène sur un des dispositifs d'extraction. Dans ce cas pour ne pas perturber l'équilibre de fonctionnement du four, il est préférable de maintenir tous les brûleurs en opération, le cas échéant certains en régime réduit. L'alimentation de complément est alors momentanément la seule en activité sur le brûleur concerné.  The additional feed indicated above is also useful in the possible maintenance operations leading to momentarily interrupting the extraction of oxygen on one of the extraction devices. In this case, in order not to disturb the operating balance of the oven, it is preferable to keep all the burners in operation, if necessary some in a reduced regime. Complementary feeding is then momentarily the only one active on the burner concerned.
Les fumées F sortant du four, comme précédemment, sont passées dans un échangeur EL A titre indicatif pour un four de fusion produisant 600 tonnes de verre par jour, les fumées présentent un flux de 20000 Nm3/h à une température de l'ordre de 1200-13000C. The fumes exiting the furnace, as previously, are passed through an EL heat exchanger As an indication for a melting furnace producing 600 tons of glass per day, the fumes have a flow of 20000 Nm 3 / h at a temperature of the order 1200-1300 ° C.
L' échangeur El1, est choisi en dimensions et débit de telle sorte que les fumées qui en sortent F soient encore à une température supérieure à 800°C. A ces températures il est avantageux de récupérer leur énergie par exemple dans un processus de cogénération. Dans la représentation choisie les fumées circulent dans le même sens que le mélange gazeux caloporteur C qu'elles réchauffent. Le schéma représente un récupérateur comprenant un seul étage. En pratique il est constitué de plusieurs étages. L'échange dans El est réalisé par exemple avec de l'air entrant à température ambiante. A la sortie O_ la température de l'air aussi élevée que possible ne dépasse pas néanmoins environ 750°C, compte tenu de la température de sortie des fumées. Dans le cas où une température plus élevée est préférée, la circulation dans l'échangeur El doit être aménagée à contre-courant. The heat exchanger El 1 is chosen in dimensions and flow so that the flue gases leaving it F are still at a temperature above 800 ° C. At these temperatures it is advantageous to recover their energy for example in a cogeneration process. In the chosen representation, the fumes circulate in the same direction as the heat-transfer gas mixture C which they heat up. The diagram shows a recuperator comprising a single stage. In practice it consists of several floors. The exchange in El is carried out for example with air entering at room temperature. At the output O_ the air temperature as high as possible does not exceed nevertheless about 750 ° C, taking into account the outlet temperature of the fumes. In the case where a higher temperature is preferred, the circulation in the exchanger E1 must be arranged against the current.
Le flux d'air réchauffé peut atteindre 18500 Nm3/h. Il alimente une série d'échangeurs secondaires E2 dans lesquels circule par ailleurs de l'air A_comprimé provenant d'un compresseur à turbine 16. The heated air flow can reach 18500 Nm 3 / h. It feeds a series of secondary exchangers E2 in which air also circulates A_compressed from a turbine compressor 16.
Après passage dans l'échangeur E2 bien que refroidi l'air Ç_^ reste encore à environ 450-5200C, et peut être utilisé également dans une unité de cogénération After passing through the exchanger E2, although cooled, the air still remains at about 450-520 ° C., and can also be used in a cogeneration unit
L'air A sortant du compresseur 16 dont le débit est par exemple de 36 000Nm3/h est à une pression de l'ordre de 1,5 à 2.106Pa et sa température s'élève à environ 3000C. Après passage dans l'échangeur E2 il sort en /V à environ 500-5500C. Il est avantageusement encore réchauffé par passage dans une chaudière 17, pour atteindre les températures les plus favorables pour l'extraction sur membrane. Il est porté par exemple à 9000C toujours aux conditions de pression établies au niveau du compresseur 16. The air A exiting the compressor 16 whose flow rate is for example 36 000 Nm 3 / h is at a pressure of the order of 1.5 to 2.10 6 Pa and its temperature rises to about 300 ° C. After passing in the exchanger E2 it leaves in / V at about 500-550 ° C. It is advantageously still warmed by passing through a boiler 17, to reach the most favorable temperatures for membrane extraction. It is carried for example at 900 ° C. still at the pressure conditions established at the compressor 16.
L'air chaud sous pression passe sur l'extracteur à membrane 18. The pressurized hot air passes over the diaphragm extractor 18.
L'oxygène extrait est dirigé immédiatement sur le brûleur 13. L'air appauvri en oxygène toujours sous pression de 1,5 à 2.106Pa A^, présente un flux de l'ordre de 30 000 Nm3/h et une température de l'ordre de 8500C, ceci dans le cas d'un rendement d'extraction d'oxygène de 80%. The oxygen extracted is immediately directed on the burner 13. The oxygen depleted air still under pressure from 1.5 to 2.10 6 Pa A ^, has a flow of the order of 30 000 Nm 3 / h and a temperature of the order of 850 0 C, this in the case of an oxygen extraction yield of 80%.
Compte tenu de ses caractéristiques l'air appauvri A^ est avantageusement utilisé pour activer la turbine du compresseur 16, et dégage encore éventuellement un excédent d'énergie qui peut aussi alimenter l'unité de cogénération. L'air appauvri A^ sortant de l'extracteur est avantageusement analysé au moyen d'une sonde 19 pour déterminer indirectement la quantité d'oxygène fournie au brûleur. Si nécessaire, un appoint d'oxygène est effectué directement sur le brûleur représenté par la flèche O2. In view of its characteristics, the depleted air A 1 is advantageously used to activate the turbine of the compressor 16, and possibly still releases an excess of energy which can also supply the cogeneration unit. The depleted air A leaving the extractor is advantageously analyzed by means of a probe 19 to indirectly determine the amount of oxygen supplied to the burner. If necessary, an extra oxygen is performed directly on the burner represented by the arrow O 2 .
La mise en oeuvre de la technique selon l'invention permet des gains économiques sensibles par rapport au fonctionnement du four alimenté par de l'oxygène dans les conditions qui sont celles dans lesquelles les industriels producteurs de gaz le fournissent. Le gain est néanmoins dépendant de l'efficacité des éléments mis en œuvre. Dans ce bilan, interviennent de façon particulièrement significative l'efficacité de l'extraction de la membrane, et celle du turbocompresseur conditionnant le mélange gazeux dont l'oxygène est extrait.  The implementation of the technique according to the invention allows significant economic gains in relation to the operation of the furnace supplied with oxygen under the conditions which are those in which the gas-producing companies supply it. The gain is nevertheless dependent on the effectiveness of the elements implemented. In this report, the efficiency of the extraction of the membrane is particularly significant, and that of the turbocharger conditioning the gaseous mixture from which the oxygen is extracted.
Les installations d'extraction d'oxygène, dans les meilleures conditions de fonctionnement du type de celles indiquées précédemment, et dans la mesure où elles sont convenablement dimensionnées pour les débits envisagés, permettent d'atteindre des rendements qui ne sont pas inférieurs à 65%. Des rendements de l'ordre de 70-75% d'extraction sont raisonnablement accessibles. Les meilleures mises en œuvre peuvent atteindre 80% d'extraction.  Oxygen extraction plants, under the best operating conditions of the type indicated above, and insofar as they are suitably dimensioned for the flow rates envisaged, make it possible to achieve yields of not less than 65%. . Yields of the order of 70-75% extraction are reasonably accessible. The best implementations can reach 80% of extraction.
Une analyse de l'énergie nécessaire pour le fonctionnement de l'ensemble de production de l'oxygène dans le mode selon l'invention montre l'intérêt de procéder avec l'extraction la plus complète possible. La figure 3 illustre la puissance électrique nécessaire pour la production d'oxygène pour un four produisant 600 tonnes/jour de verre, en fonction du rendement d'extraction. La puissance se trouve réduite de 16MW à 10MW lorsque le rendement d'extraction passe de 50 à 80%.  An analysis of the energy required for the operation of the oxygen production assembly in the mode according to the invention shows the advantage of proceeding with the most complete extraction possible. Figure 3 illustrates the electrical power required for the production of oxygen for an oven producing 600 tonnes / day of glass, depending on the extraction efficiency. The power is reduced from 16MW to 10MW when the extraction efficiency increases from 50 to 80%.
Le rendement isentropique du turbocompresseur varie en fonction notamment de la température des gaz comprimés. Moins la température de sortie est élevée meilleur est le rendement. A 3000C celui-ci peut atteindre 90%, à 3800C il n'est que de 80%. Le choix d'une température pas trop élevé permet donc d'améliorer le rendement. En contrepartie il est nécessaire de réchauffer plus intensément le mélange gazeux. L'utilisateur dispose donc d'une certaine latitude en fonction des coûts respectifs de l'énergie mise en œuvre dans ces différentes options, coût qui tient compte bien évidemment de l'énergie récupérable aux différents stades et de l'optimisation de son utilisation. De façon usuelle le rendement s'établit entre 75 et 90%. The isentropic efficiency of the turbocharger varies depending in particular on the temperature of the compressed gases. The lower the output temperature, the better the yield. At 300 0 C it can reach 90%, at 380 0 C it is only 80%. The choice of a not too high temperature thus makes it possible to improve the yield. In return it is necessary to heat the gas mixture more intensely. The user It therefore has a certain latitude depending on the respective costs of the energy implemented in these different options, which obviously takes into account the energy recoverable at the different stages and the optimization of its use. Usually the yield is between 75 and 90%.
L'analyse des systèmes comparés prend en considération le « coût » énergétique de la production d'oxygène par les moyens cryogéniques traditionnels d'une part et par les dispositifs d'extraction sur membrane. Les comparaisons sont effectuées en tenant compte des divers éléments permettant de récupérer l'énergie mise en œuvre aux différents stades de l'utilisation tels qu'ils ont été décrits précédemment.  The analysis of the compared systems takes into account the energy "cost" of the oxygen production by the traditional cryogenic means on the one hand and by the devices of extraction on membrane. The comparisons are made taking into account the various elements making it possible to recover the energy used at the various stages of use as described above.
Hors investissement, les coûts énergétiques respectifs des productions de l'oxygène par cryogénie et par extraction sont déterminants de l'avantage économique obtenu. Dans tous les cas envisagés la mise en œuvre de l'invention s'avère avantageuse dès que le rendement des membranes d'extraction dépasse 50%. Ce bénéfice croît bien évidemment avec le rendement de la membrane.  Excluding investment, the respective energy costs of oxygen production by cryogenics and extraction are decisive for the economic advantage obtained. In all the cases envisaged, the implementation of the invention proves to be advantageous as soon as the yield of the extraction membranes exceeds 50%. This benefit obviously increases with the efficiency of the membrane.
De façon globale le gain sur le coût de l'oxygène lorsque celui-ci est acheté aux fournisseurs, peut varier de 10 à 40%. L'oxygène représentant une part importante du coût de fonctionnement en oxy-combustion, la mise en œuvre de l'invention s'avère très avantageuse.  Globally the gain on the cost of oxygen when it is purchased from suppliers, can vary from 10 to 40%. Oxygen is a significant part of the cost of operation in oxy-combustion, the implementation of the invention is very advantageous.

Claims

REVENDICATIONS
1. Four de fusion du verre chauffé au moyen de brûleurs, dans lequel l'énergie de combustion est produite au moins partiellement par oxy-combustion, et dans lequel une partie au moins de l'oxygène utilisé dans les brûleurs est produit par séparation sur une membrane de séparation céramique à partir d'un mélange gazeux comprenant de l'oxygène, l'oxygène issu de la séparation étant directement conduit dans au moins un brûleur.  A melting furnace of glass heated by means of burners, wherein the combustion energy is produced at least partly by oxy-combustion, and wherein at least a portion of the oxygen used in the burners is produced by separation on a ceramic separation membrane from a gaseous mixture comprising oxygen, the oxygen resulting from the separation being directly conducted in at least one burner.
2. Four de fusion selon la revendication 1 dans lequel le débit d'oxygène alimentant le brûleur est réglé au moins en partie par une ou plusieurs des caractéristiques : température, pression, débit, du mélange gazeux dont l'oxygène est extrait sur la membrane céramique. 2. The melting furnace as claimed in claim 1, in which the flow of oxygen supplying the burner is regulated at least in part by one or more of the following characteristics: temperature, pressure, flow, of the gaseous mixture from which oxygen is extracted on the membrane. ceramic.
3. Four selon la revendication 2 dans lequel pour la séparation de l'oxygène sur la membrane le mélange gazeux est porté à une température au moins égale à 6000C et au plus égale à 9500C. 3. Oven according to claim 2 wherein for the separation of oxygen on the membrane the gas mixture is heated to a temperature of at least 600 0 C and at most equal to 950 0 C.
4. Four selon la revendication 2 ou la revendication 3 dans lequel pour la séparation de l'oxygène sur la membrane le mélange gazeux est sous une pression qui n'est pas inférieure à 1.106Pa. 4. Oven according to claim 2 or claim 3 wherein for the separation of oxygen on the membrane the gaseous mixture is under a pressure of not less than 1.10 6 Pa.
5. Four selon l'une des revendications précédentes dans lequel la mesure du flux d'oxygène issu de l'extraction sur membrane est déterminé par différence de teneur en oxygène du mélange gazeux entrant dans le dispositif d'extraction et celle du mélange gazeux après extraction sur la membrane. 5. Oven according to one of the preceding claims wherein the measurement of the oxygen flow from the membrane extraction is determined by difference in oxygen content of the gaseous mixture entering the extraction device and that of the gaseous mixture after extraction on the membrane.
6. Four selon la revendication 5 dans lequel la mesure de la teneur résiduelle en oxygène dans le mélange après extraction, est effectuée au moyen d'une sonde de type électrode d'oxyde céramique. Oven according to Claim 5, in which the measurement of the residual oxygen content in the mixture after extraction is carried out by means of a ceramic oxide electrode type probe.
7. Four selon l'une des revendications précédentes dans lequel la régulation de l'alimentation en oxygène des brûleurs est en outre partiellement assurée au moyen d'oxygène additionnel provenant d'un réservoir. 7. Oven according to one of the preceding claims wherein the regulation of the oxygen supply of the burners is furthermore partially provided by means of additional oxygen from a reservoir.
8. Four selon la revendication 7 dans lequel l'alimentation additionnelle est effectuée directement par injection séparée dans le brûleur ou à proximité immédiate de celui-ci. 8. Oven according to claim 7 wherein the additional supply is performed directly by separate injection into the burner or in the immediate vicinity thereof.
9. Four selon l'une des revendications 7 ou 8 dans lequel l'alimentation supplémentaire en oxygène est mise en œuvre pour maintenir le brûleur lors d'interruption d'alimentation par l'oxygène extrait sur membrane. 9. Oven according to one of claims 7 or 8 wherein the additional supply of oxygen is implemented to maintain the burner during interruption of supply by oxygen extracted membrane.
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Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9010152B2 (en) * 2012-12-31 2015-04-21 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Ion transport membranes in float glass manufacturing
US9272940B2 (en) * 2013-12-27 2016-03-01 L'Air Liquid Sociétë Anonyme Pour L'Ëtude Et L'Exploitation Des Procedes Georges Claude Ion transport membranes in float glass manufacturing
FR3037131B1 (en) * 2015-06-04 2019-09-13 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude METHOD AND INTALLATION OF COMBUSTION
KR20190039819A (en) * 2016-08-31 2019-04-15 8 리버스 캐피탈, 엘엘씨 SYSTEMS AND METHODS FOR POWER PRODUCTION WITH ION CONDUCTING COMPONENTS
US11471415B2 (en) 2017-10-10 2022-10-18 Douglas Pharmaceuticals, Ltd. Extended release pharmaceutical formulation and methods of treatment

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5753007A (en) * 1995-06-07 1998-05-19 Air Products And Chemicals, Inc. Oxygen production by ion transport membranes with non-permeate work recovery
US5984667A (en) * 1995-07-17 1999-11-16 American Air Liquide, Inc. Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams
US20100205968A1 (en) * 2007-08-07 2010-08-19 Carsten Graeber Method for operating a combustion system and combustion system

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2470942A1 (en) * 1979-11-30 1981-06-12 Setrem PROCESS AND DEVICE FOR RECOVERING HEAT FROM OVEN FUMES, ESPECIALLY GLASS OVENS
US4636226A (en) * 1985-08-26 1987-01-13 Vbm Corporation High pressure oxygen production system
NO163612C (en) * 1986-01-23 1990-06-27 Norsk Energi METHOD AND PLANT FOR MANUFACTURING NITROGEN FOR USE UNDER HOEYT PRESSURE.
FR2629623B1 (en) * 1988-04-05 1990-11-16 Framatome Sa METHOD FOR DETERMINING AND EVALUATING THE EMERGENCY STOP MARGIN OF A PRESSURIZED WATER NUCLEAR REACTOR
US5240480A (en) 1992-09-15 1993-08-31 Air Products And Chemicals, Inc. Composite mixed conductor membranes for producing oxygen
US5910238A (en) * 1995-06-01 1999-06-08 Technology Management, Inc. Microspheres for combined oxygen separation, storage and delivery
US6149714A (en) 1997-06-05 2000-11-21 Praxair Technology, Inc. Process for enriched combustion using solid electrolyte ionic conductor systems
US5888272A (en) * 1997-06-05 1999-03-30 Praxair Technology, Inc. Process for enriched combustion using solid electrolyte ionic conductor systems
AU737544B2 (en) * 1999-10-18 2001-08-23 Air Products And Chemicals Inc. Method and apparatus for backing-up oxy fuel combustion with air-fuel combustion
US6519973B1 (en) * 2000-03-23 2003-02-18 Air Products And Chemicals, Inc. Glass melting process and furnace therefor with oxy-fuel combustion over melting zone and air-fuel combustion over fining zone
US6382958B1 (en) * 2000-07-12 2002-05-07 Praxair Technology, Inc. Air separation method and system for producing oxygen to support combustion in a heat consuming device
US7184905B2 (en) * 2003-09-29 2007-02-27 Stefan Donald A Method and system for monitoring power supplies
US7384452B2 (en) * 2005-12-09 2008-06-10 Praxair Technology, Inc. Fluid heating method
US7556676B2 (en) 2006-08-22 2009-07-07 Praxair Technology, Inc. Composite oxygen ion transport membrane
US8146345B2 (en) * 2007-03-20 2012-04-03 GM Global Technology Operations LLC Normalizing oxygen storage capacity(OSC) for catalyst monitoring
EP1995543A1 (en) 2007-05-10 2008-11-26 AGC Flat Glass Europe SA Heat exchanger for oxygen
US7827848B2 (en) * 2007-08-15 2010-11-09 Delphi Technologies, Inc. Oxygen sensor and method for manufacturing the oxygen sensor
FR2927409B1 (en) * 2008-02-11 2013-01-04 Air Liquide PROCESS FOR HEATING A MINERAL CRU IN A TUNNEL OVEN TYPE COOKING OVEN
EP2281777A1 (en) * 2009-08-06 2011-02-09 AGC Glass Europe Glass melting furnace

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5753007A (en) * 1995-06-07 1998-05-19 Air Products And Chemicals, Inc. Oxygen production by ion transport membranes with non-permeate work recovery
US5984667A (en) * 1995-07-17 1999-11-16 American Air Liquide, Inc. Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams
US20100205968A1 (en) * 2007-08-07 2010-08-19 Carsten Graeber Method for operating a combustion system and combustion system

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of WO2011015618A1 *

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Publication number Publication date
US20120135363A1 (en) 2012-05-31
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EP2281785A1 (en) 2011-02-09
US9272937B2 (en) 2016-03-01
JP5678063B2 (en) 2015-02-25
WO2011015618A1 (en) 2011-02-10
CN102498071A (en) 2012-06-13

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