EP2352691A1 - Procede de capsulage permettant de realiser la fermeture inviolable d'un recipient - Google Patents

Procede de capsulage permettant de realiser la fermeture inviolable d'un recipient

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EP2352691A1
EP2352691A1 EP09784342A EP09784342A EP2352691A1 EP 2352691 A1 EP2352691 A1 EP 2352691A1 EP 09784342 A EP09784342 A EP 09784342A EP 09784342 A EP09784342 A EP 09784342A EP 2352691 A1 EP2352691 A1 EP 2352691A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
skirt
neck
capping
container
heat
Prior art date
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Granted
Application number
EP09784342A
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German (de)
English (en)
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EP2352691B1 (fr
Inventor
Jacques Granger
André LUClANl
Johann Paintendre
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Amcor Flexibles Capsules France SAS
Original Assignee
Amcor Flexibles Capsules France SAS
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Publication date
Application filed by Amcor Flexibles Capsules France SAS filed Critical Amcor Flexibles Capsules France SAS
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Publication of EP2352691B1 publication Critical patent/EP2352691B1/fr
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Anticipated expiration legal-status Critical

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67B—APPLYING CLOSURE MEMBERS TO BOTTLES JARS, OR SIMILAR CONTAINERS; OPENING CLOSED CONTAINERS
    • B67B5/00—Applying protective or decorative covers to closures; Devices for securing bottle closures with wire
    • B67B5/03—Applying protective or decorative covers to closures, e.g. by forming in situ
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67B—APPLYING CLOSURE MEMBERS TO BOTTLES JARS, OR SIMILAR CONTAINERS; OPENING CLOSED CONTAINERS
    • B67B5/00—Applying protective or decorative covers to closures; Devices for securing bottle closures with wire
    • B67B5/03—Applying protective or decorative covers to closures, e.g. by forming in situ
    • B67B5/036—Applying protective or decorative covers to closures, e.g. by forming in situ the covers being heat-shrinkable

Definitions

  • the invention relates to the field of overcap capsules of containers or bottles containing in particular wines, alcohols, aperitifs and, in general, all alcoholic beverages. It relates more particularly overcap caps with anti-fraud means.
  • caps are already known to cover the neck of a bottle already closed by a plug.
  • Some caps, intended to top bottles of sparkling wines such as champagnes, are very thin caps obtained by rolling a metallic or metalloplastic skirt.
  • Patent FR 2,835,510 of the applicant describes an anti-fraud means particularly well suited to this type of overcap, resulting from the introduction of a "glue point" between the top of the cap and the head of the cap : even if the skirt can still be easily unfolded, the head - which usually includes a tax stamp and / or the logo of the drink contained - is systematically destroyed during the detachment of the capsule.
  • a very large number of other caps for overcapping certain bottles of wine, alcohols or liquors are thicker metal parts, typically greater than or equal to 60 ⁇ m in thickness.
  • These capsules are parts which comprise a head and a slightly conical skirt and which are generally obtained by stamping-drawing a blank cut in a metal strip.
  • they are placed on the neck of a bottle already closed by a stopper and are crimped, typically by crimping on a counter-glass ring present on the outer surface of the neck. from the bottle.
  • European Patent EP 1 397 297 also belonging to the applicant, describes a closure system with anti-slip means. fraud particularly suitable for this type of overcap.
  • the neck of the bottle has on its outer surface not only a counter-crimping ring but also a groove.
  • a portion of the skirt, that opposite the throat when the cap covers the neck comprises, on all or part of its inner surface, a material
  • Adhesive to form an adhesive layer capable of adhering to all or part of said groove After deformation during capping, the skirt comprises a ring-shaped portion narrowed in the groove and all or part of the necking ring adheres to the groove, thanks to the adhesive layer. In this way, any attempt at fraudulent separation of the capsule causes the rupture of the capsule and in particular of the ring narrowed in the throat, making
  • the Applicant has therefore set itself the objective of defining an industrial capping process incorporating the production of a tamper-proof closure system making it possible to obtain an adhesion of the overcap capsule to the neck of the bottle which is strong enough to make impossible any removal of the capsule that would not lead to the destruction thereof, and this without increasing the risk of damage to the packaging line or substantially reduce industrial production rates.
  • a first object according to the invention is a method of capping a container in which a container provided with a neck and an overcap capsule is supplied. comprising a skirt, the collar of said container is cap with said capsule and said capsule is placed on said neck, then said container with its capsule is removed, in which, to obtain a tamper-proof closure of said container, a) said skirt of such that it comprises, on at least a portion of its inner surface, a coated zone covered by an adhesive material; b) after setting up said skirt on said neck, said skirt is fixed on the neck by crimping or heat shrinking according to the nature of said capsule; characterized in that: c) said adhesive material is a heat-sealable plastic material; d) after having fixed said skirt on said neck, said skirt is locally plated on said neck, exerting a compression force on said skirt, at at least a part of said coated zone, called “compression zone", using an external tool, the active part of which normally moves on the surface of said neck, said compression force being applied
  • a capsule comprising at least one skirt which is substantially cylindrical, or rather slightly conical.
  • This capsule does not necessarily include a head, that is to say a transverse wall.
  • the invention is of interest when the capsule performs an overcap function: the container is already plugged by a permanent-use stopper, for example a cap, and is covered with an overcap, the transverse wall of which retains said stopper for permanent use.
  • This capsule serves in particular as a first-opening indicator: to access said cap, it is necessary to first destroy said capsule.
  • the present invention include stamped metal caps, typically of tin or aluminum alloy, which cover most high-alcohol beverage bottles as well as plastic sleeves which preferably fill the overcap function - have a transverse wall at least partially covering said permanent-use stopper.
  • the plastics material of these sleeves is heat-shrinkable.
  • the present invention lends itself less well to overcap caps, usually used to cover bottles of sparkling wines, for example champagne bottles, in particular when their skirts are obtained by rolling-welding, because the conditions of the intimate contact between neck and skirt over the entire circumference, essential to avoid the risk of local melting of the skirt, are, because of conventional bending performed on this type of cap, more difficult to obtain.
  • said skirt comprises, on at least a portion of its inner surface, an area called “coated zone”, covered with a heat sealable plastic material.
  • a heat sealable plastic material By using such a material, it avoids the risks of strong adhesion after contact at room temperature, which can lead to a total and irreversible damage to the packaging line.
  • hot-sealable plastic material is understood to mean a plastic material which, when it is brought into contact at ambient temperature, presents, with the material of the container, typically glass or a plastic material, and the materials of the packaging line, a zero or low adhesion and reversible with said materials but which, when brought to a certain temperature, called sealing temperature, generally slightly lower than the melting temperature or the glass transition temperature, present, after return to the ambient temperature, a strong and irreversible adhesion with the material of the container.
  • sealing temperature generally slightly lower than the melting temperature or the glass transition temperature
  • the sealing temperature of the material is greater than 45.degree. C., preferably greater than 60.degree. 75 ° C.
  • Said material has a high viscosity at room temperature but, at said sealing temperature, its viscosity decreases and its surface tension becomes such that said material closely marries the relief of the surface in contact with which it is located. As the operation is reversible, this sealing temperature must be sufficiently
  • the skirt and the neck have cylindrical walls, the compression force is a radial force with respect to the axis of the neck.
  • intimate contact is meant a contact in which the difference between the
  • Intimate contact is also understood to mean a contact in which no "delamination" is observed between the skirt and the collar which would extend over a distance that would typically have the same order of magnitude as the thickness of the skirt. To obtain an intimate contact between the zone covered with the skirt and the collar, it is therefore
  • interstices resulting from the formation of such detachments.
  • Applicant has associated with these interstices the appearance of defects related to the local melting of the skirt, due to the lack of rapid cooling portions of skirt that are not in direct contact with the glass. Such interstices appear in particular when one forms, voluntarily or otherwise, folds on the skirt to press it
  • an external tool such as a wheel, such as the tool used in EP 1 397 297, which can be applied normally to the surface of the skirt but whose active part (the rotating part of the wheel) does not normally move to said surface of the skirt, is
  • the compression zone has a certain circumferential extent, it is advantageous to aim for a force which is distributed over the contact surface and which is at all points directed in a direction as close as possible to the normal direction.
  • Preferred embodiments of the invention are chosen tools that exert a normal compression force (in this case radial since skirt and neck are cylindrical at the of the compression zone), distributed substantially uniformly over the entire circumference of the skirt, for example an inflatable toroidal pocket whose interior is pressurized with hydraulic or pneumatic pressure, or an elastomeric ring which is deformed in such a way that that its internal bore decreases in diameter.
  • the present method applies essentially to the metal overcap caps that are rolled and crimped around the neck or to the heat-shrinkable plastic sleeves, whose diameter, under the effect of a short current of hot air can decrease substantially, until it reaches, if it was alone, a significantly smaller diameter, typically more than 40%, to the diameter of the neck.
  • Some Champagne caps quite thick and obtained by stamping, can also be well suited to the process according to the invention.
  • most overcap caps for sparkling wines and champagnes which are produced by rolling-welding planar blanks made of aluminum alloy or metalloplastic, are too fine to be crimped and need to be pressed to be plated on.
  • the neck of the container so that, once plated on said neck, these caps have folds and small recesses that make their skirt not intimately in contact with the neck on its entire circumference.
  • the longitudinal weld resulting from the rolling-welding has dielectric properties different from the rest of the skirt, which make this type of cap unsuitable for the implementation of the preferred heating method employed in step c) of the process according to the invention. invention, namely induction.
  • the sealing temperature was preferably quite high. But, preferably, it should not be too high, because the higher it is, the more it requires powerful heating means and the greater the risk of degradation is great for the capsule, the container and the liquid it contains as well as for the compression device.
  • the material used itself has a temperature limit of use, for example its flash point. That is why, advantageously, the heat-sealing material is chosen such that its sealing temperature is less than 130 ° C., preferably less than 0 ° C., more preferably less than 85 ° C.
  • the plastic material is a heat fusible adhesive which is deposited on the inner surface of the skirt of the capsule by application of a varnish, by projection of a liquid dispersion, or by depositing a molten thermoplastic layer.
  • said inner surface is covered over its entire circumference, so that an annular coated area covered with a layer of substantially constant thickness is obtained.
  • a liquid dispersion comprising an olefinic copolymer comprising acid groups, for example an EAA (ethylene-acrylic acid) copolymer.
  • EAA ethylene-acrylic acid copolymer
  • said heat-sealable material is used in the form of a varnish or a liquid dispersion and is deposited on the inner surface of said skirt with a spray gun, a brush or an ink-jet type technique.
  • the thickness of the deposited layer is typically of the order of 10-20 ⁇ m.
  • the coated zone has a shape delimited by a contour having angles, so that, by edge effect, break primers appear at the least stress on the skirt. The angles are for example made by projection through a mask.
  • a sleeve prepared according to the process described by the applicant in its patent EP 1 682 331 and deposit on the inner surface of said sleeve a heat-sealing varnish or a coating of hot-melt adhesive resin (hot melt).
  • hot melt hot-melt adhesive resin
  • SIS rubber poly (styrene / isoprene / styrene)
  • acrylic materials for example based on SIS rubber (poly (styrene / isoprene / styrene)) or acrylic materials.
  • it is also possible to make the sleeve itself by coextrusion of an outer layer of a material thermoplastic suitable for a method of manufacturing shrink skirt such as that described in EP 1 682 331 and an inner layer, typically thinner, a hot melt adhesive resin.
  • the quality of the glass of the bottle is also to be taken into account to determine the best hot sealing conditions. So, it is well known that the
  • the bottling process ends with a finishing phase where the blank is blown internally so that it comes to be pressed. towards the inner wall of the finishing mold.
  • the bottles are extracted from the finishing mold, and transferred to a conveyor belt which leads them to a surface treatment tunnel and an annealing arch.
  • the temperature of the glass is still high: the outer walls of the bottle cool suddenly and contract, while the interior reacts more slowly due to the poor thermal conductivity of the material. This results in the establishment of tensile stresses at the periphery of the bottle which weaken and may cause a subsequent breakage. In order to release and equalize these stresses, the glass is heat-treated by passing through an annealing arch. In addition, in order to limit the consequences of the microdefects existing on the surface of the bottle, surface treatments are performed hot and on the cooled bottle. The hot surface treatment takes place between the exit of the finishing mold and the annealing arch. Its purpose is to prevent not only the propagation of created microcracks
  • This treatment takes place at the exit of the annealing arch and consists of depositing on the surface of the bottles a protective and lubricating film, polyethylene wax type or polyoxyethylene monostearate.
  • the Applicant has found that the method according to the invention gave particularly good results when the bottle was prepared. so that the neck remains raw heat treatment, that is to say, coated with the only nanometric layer of metal oxide.
  • said skirt is compressed on the neck and, while maintaining said compression, heating at least a portion of said compression zone, so that said heat-sealable plastic material reaches said temperature of sealing. Because of the particularly high conditioning rates, it is preferable to perform this heating for as short a time as possible.
  • the induction heating is carried out, using frequencies typically between 10 and 400 kHz, preferably between 100 and 200 kHz, and inductor powers of between 1 and 10 kW, preferably around 3 kW, which are functions of many parameters such as the distance of the inductor with respect to the zone to be heated, the geometry of the zone to be heated, the nature of the heat-sealable material, the radial compression force, etc. .
  • the capsule to be heated is a heat-shrinkable plastic sleeve
  • a plastic material filled with metal particles or iron oxide comprising for example at least 10% by weight of such particles.
  • focus the field lines with ferrite blocks judiciously placed and limit in the space the electric field created by the inductor using for example a copper ring placed so that it protects the bottom of said skirt against edge effects.
  • induction heating is carried out on the entire circumference of the capsule, targeting the part of the capsule which carries the coated zone. This is done using a solenoid comprising one or more turns completely surrounding said neck.
  • a copper tube approximately 4 mm in diameter, in the form of a loop, is used as the inductor, typically a solenoid having one to five turns, preferably two / 0 or three, surrounding completely the collar.
  • the targeted sealing temperature typically 80 ° C
  • the level of the EAA copolymer layer 10-20 ⁇ m thick and about 20 mm wide, which covers an annular zone of the inner surface of the inner skirt.
  • a tin-alloy pressed capsule said skirt having a thickness of 100 ⁇ m and a diameter of about 30 mm, using a 100-200 kHz generator associated with a solenoid-shaped inductor with three turns forming 80 diameter of approximately, connected to a generator capable of delivering a heating power of about 3.7 kW.
  • the generator at 70% of its heating power, the desired sealing temperature in the area of the capsule-neck interface is reached in a time which is of the order of one second.
  • a compressive force is exerted to press said skirt on the neck, with the aid of an external tool whose active part normally moves on the surface of the neck, at the level of said zone. compression.
  • a device comprising jaws with substantially radial displacement surrounding the neck as completely as possible;
  • an elastomeric ring that is deformed so that its internal bore decreases in diameter
  • the inductor must be far enough away from said neck. For example, for a 30 mm capsule, it is in the form of one or more 80 mm diameter loops.
  • the radial compression of the skirt on the collar must be effective over the entire circumference of the skirt, during the heating period and preferably a little after, during cooling. It is not easy to estimate the value of the radial compression to be applied. It is easier to define the macroscopic force imposed by the tool, which is transmitted in the form of a circumferentially distributed radial compressive stress.
  • an internal pressure of between 2 and 6 bar is typically applied, depending on the shape of the force application surface and the material of the force application means used. . in the case of an elastomeric ring 52 mm in outside diameter and 32 mm in internal diameter, the elastomeric material having a hardness of the order of 40 Shore A, an axial force of the order of 1000 newtons is typically applied.
  • the heating is stopped, the compression is canceled and the neck of said external tool is released.
  • the layer of plastic material heat-sealable returns to room temperature, irreversible adhesion is obtained, at room temperature, between the skirt of said capsule and the wall of the container: any action intended to remove the capsule to access the permanent-use stopper results in a rupture of said capsule leaving on the neck traces very difficult or impossible to erase.
  • the use of an inductor is, as we have seen, highly recommended so as to minimize heating time.
  • the cooling of the layer is actually very fast because the glass, which has a large mass relative to the capsule, has not had time to heat, so that the capsule, because of its low thermal inertia, found by conduction through its entire contact surface on the neck, the ambient temperature in fractions of a second.
  • the cooling it is important to have good contact between the collar and the skirt of the capsule in all places.
  • the compression is maintained for a fraction of a second after stopping the heating.
  • the heating energy transmitted by the inductor is so strong, it is important to ensure that the contact between the neck and the annular zone of the skirt of the capsule subjected to heating is as intimate as possible: by avoiding the presence of any gap between the skirt and the collar, as small as it is, it avoids a local fusion of the capsule that would make the container thus capsulated unsuitable for sale.
  • FIG. 1 represents, in front view and in diametral section, a heat-sealing device under compression enabling the method according to the invention to be implemented inside a packaging line for bottles of spirits clogged with using a cap with a cap covered with an overcap 30 mm in diameter.
  • the overcap 30 has been obtained by stamping a tin blank and has a slightly conical head and skirt.
  • the neck 11 of the bottle, here in glass, is capped with said overcap, which is placed on said neck and crimped using conventional means such as knobs, the skirt of the wedding capsule. after crimping the external relief of the neck of the container, typically comprising a glass ring and a crimping groove.
  • a hot-meltable plastic material a copolymer of ethylene and acrylic acid (EAA) marketed in the form of an aqueous dispersion under the reference MICHEM (registered trademark) PRIME 4983R-HSA.
  • MICHEM registered trademark
  • PRIME 4983R-HSA This material has an optimum sealing temperature in the vicinity of 75 ° C - 85 0 C: below the adhesion is insufficient, above the temperature is too close to its flash point (93 0 C).
  • the aqueous solution has been deposited
  • the coated zone 31 is a thick ring of about 10-20 ⁇ m, having a height of about 20 mm, and whose lower edge is about 3 mm from the open end 32 of the skirt.
  • the skirt is compressed on the neck, with the aid of an external tool acting radially with respect to the axis of said neck, at the level of the annular zone coated and heated at least the annular zone under compression.
  • This tool which also comprises the heating means, is illustrated in FIG. 1: it is a heat-sealing device under compression 100 placed around the neck 11
  • This compression heat-sealing device comprises a compression assembly 110, comprising a liner 111 surrounding and bearing on the neck, a piston 112 and an elastomeric ring 113, an inductor represented here by a solenoid 120 comprising three induction loops, a
  • the lower transverse wall 1131 and the side wall 1132 of the elastomeric ring 113 are confined inside the bore of the liner 111.
  • the piston 112 When actuating the piston 112, the latter exerts an axial force on the upper transverse wall 1133 of the elastomeric ring by means of the ferrite ring 140.
  • the liner 111 has a bottom 1112 pierced with a central hole whose edge matches the shape of the neck 11 at the level where it bears on this one.
  • the bore 1111 of the liner 111 serves as a stop against the centrifugal radial displacement of the side wall 1132 of the elastomeric ring 113.
  • the elastomeric ring has an internal diameter of 32 mm and an outside diameter of 52 mm. mm. When free of stress, the elastomeric ring has a height of 30 mm. Its lower end, the lower transverse wall 1131, is placed so that, when the compression assembly 110 is mounted on the neck of the bottle, it arrives approximately at the lower end 32 of the capsule 30. L
  • the elastomer of the ring 113 has a Shore A hardness of 40.
  • the bore 1134 of the elastomeric ring 113 is cylindrical.
  • the elastomeric ring 113 Under the effect of an axial force imposed by the piston 112, the elastomeric ring 113, initially 30 mm high, decreases its height to about 26 mm while the wall of its bore 1134 comes gradually into contact with the capsule crimped on the neck under the effect of the centripetal radial displacement imposed by the axial force of the piston 112. In this way, the coated zone, about 20 mm high, is approximately in the middle of the high compression zone of 26 mm approx.
  • the liner Ul has an inner diameter of about 52 mm and an outer diameter of 76 mm. It is made of a plastic material, a polyamide of the ertalon (registered trademark) type, used particularly for its anti-friction properties.
  • the piston 112 with an outside diameter of about 52 mm, is also of a polyamide of the ertalon type.
  • the heating device comprises a power supply, a generator, a control box and a solenoid 120 with three loops constituted by a copper tube of diameter 4 mm, covered with an insulator and inside which flows from the outside. 'cooling water. It is connected to a 3.7 kW generator that is operated for heating at 70% of its nominal power, the frequency emitted being between 100 and 200 kHz.
  • Solenoid 120 has an outer diameter of about 80 mm.
  • the ferrite ring 140 makes it possible to concentrate the field lines and to increase the intensity of the induced currents.
  • the copper ring 130 spatially confines the heating zone, protecting in particular the bottom of the skirt against edge effects.
  • the heating typically lasts between 1 and 2 seconds, the time to be sufficiently large so that one reaches at the level of the EAA layer a sealing temperature, typically between 75 ° C and 85 0 C.
  • a sealing temperature typically between 75 ° C and 85 0 C.
  • the device 100 for heat sealing under compression allows sealing on the entire circumference of the capsule and a height of at least 20 mm.
  • the optimal induction time and the delivered power are defined according to the results obtained, the adhesion being evaluated by a test for measuring a peel force.

Landscapes

  • Closures For Containers (AREA)
  • Auxiliary Devices For And Details Of Packaging Control (AREA)
  • Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)

Abstract

Procédé de capsulage d'un récipient dans lequel on approvisionne un récipient (10) muni d'un col (11) et une capsule (30) comprenant une jupe, on coiffe le col dudit récipient avec ladite capsule et on plaque ladite capsule (30) sur ledit col, puis on enlève ledit récipient (10) muni de sa capsule, caractérisé en ce que, pour obtenir une fermeture inviolable dudit récipient, a) ladite jupe comprend une zone (31) revêtue d'une couche d'un matériau plastique scellable à chaud, à une température de scellage supérieure à 45°C; b) après avoir mis en place et plaqué ladite jupe sur ledit col, on comprime ladite jupe sur le col, à l'aide d'un outil externe (100) agissant radialement, au niveau de ladite zone (31) revêtue; c) tout en maintenant ladite compression, on chauffe ladite zone revêtue mise sous compression, de manière à ce que ladite couche atteigne ladite température de scellage; d) on arrête le chauffage, on annule la compression et on libère le col (11) dudit outil externe (100).

Description

PROCEDE DE CAPSULAGE PERMETTANT DE REALISER LA FERMETURE INVIOLABLE D'UN RECIPIENT
[0001] L'invention concerne le domaine des capsules de surbouchage de récipients ou bouteilles contenant en particulier des vins, alcools, apéritifs et, d'une manière générale, toutes boissons alcoolisées. Elle concerne plus particulièrement les capsules de surbouchage dotées de moyens anti-fraude.
[0002] On connaît déjà de nombreuses capsules de surbouchage destinées à recouvrir le col d'une bouteille déjà obturé par un bouchon. Certaines capsules de surbouchage, destinées à surboucher des bouteilles de vins effervescents tels que des champagnes, sont des coiffes très fines obtenues par roulage d'une jupe métallique ou métalloplastique
(d'épaisseur typiquement inférieure ou égale à 50 μm) puis soudage ou thermoscellage d'une tête sur la jupe. Ces coiffes sont mises en place sur le col d'une bouteille obturé par un bouchon. Leur jupe est ensuite pliée, typiquement selon 4 plis, pour être plaquée contre le col. Le brevet FR 2 835 510 de la demanderesse décrit un moyen anti- fraude particulièrement bien adapté à ce type de capsule de surbouchage, résultant de l'introduction d'un "point de colle" entre le sommet du bouchon et la tête de la coiffe: même si la jupe peut encore être assez facilement dépliée, la tête - qui comporte en général un timbre fiscal et/ou le logo de la boisson contenue - est systématiquement détruite lors du détachement de la capsule.
[0003] Un très grand nombre d'autres capsules de surbouchage, destinées à surboucher certaines bouteilles de vins, alcools ou liqueurs sont des pièces métalliques plus épaisses, d'épaisseur typiquement supérieure ou égale à 60 μm. Ces capsules sont des pièces qui comprennent une tête et une jupe légèrement conique et qui sont en général obtenues par emboutissage-étirage d'un flan découpé dans une bande métallique. Au cours de l'opération dite de "capsulage", elles sont mises en place sur le col d'une bouteille déjà obturé par un bouchon et sont serties, typiquement par sertissage sur une contre-bague de verrerie présente sur la surface extérieure du col de la bouteille. Le brevet européen EP 1 397 297, appartenant également à la demanderesse, décrit un système de fermeture avec moyen anti- fraude plus particulièrement adapté à ce type de capsule de surbouchage. Dans ce brevet, le col de la bouteille présente sur sa surface extérieure non seulement une contre-bague de sertissage mais aussi une gorge. Une partie de la jupe, celle en regard de la gorge lorsque la capsule coiffe le col, comprend, sur tout ou partie de sa surface intérieure, un matériau
5 adhésif pour former une couche adhésive apte à adhérer à tout ou partie de ladite gorge. Après déformation au cours du capsulage, la jupe comprend une partie en forme d'anneau rétreint dans la gorge et tout ou partie de l'anneau rétreint adhère à la gorge, grâce à la couche adhésive. De la sorte, toute tentative de séparation frauduleuse de la capsule entraîne la rupture de la capsule et notamment de l'anneau rétreint dans la gorge, rendant
/0 ainsi visible ladite tentative de fraude.
[0004] La demanderesse a cependant constaté que le collage au moins partiel de la jupe métallique sur le col en verre au cours de l'opération de capsulage se révélait très difficile, voire impossible à réaliser dans des conditions industrielles satisfaisantes, à savoir en
/5 respectant les cadences typiques de capsulage des bouteilles, à savoir 10 000 à 20 000 bouteilles par heure. Il faut en particulier éviter tout adhésif polymérisable à froid tel qu'un cyanoacrylate car il suffit d'un mauvais dosage ponctuel, dû simplement à une dérive de fonctionnement à peine perceptible (bouchage progressif de buses compensé par une augmentation de la pression d'injection de la colle, etc.), pour que des "coulures"
20 apparaissent subitement sur la paroi extérieure de la bouteille capsulée, apparition dont les conséquences peuvent s'avérer catastrophiques sur la chaîne de conditionnement.
[0005] La demanderesse s'est donc fixé pour objectif de définir un procédé industriel de capsulage intégrant la réalisation d'un système de fermeture inviolable permettant d'obtenir 25 une adhésion de la capsule de surbouchage sur le col de la bouteille suffisamment forte pour rendre impossible tout enlèvement de la capsule qui n'entraînerait pas la destruction de celle-ci, et ceci sans augmenter le risque d'endommagement de la ligne de conditionnement ni diminuer de façon sensible les cadences industrielles de fabrication.
30 [0006] Un premier objet selon l'invention est un procédé de capsulage d'un récipient dans lequel on approvisionne un récipient muni d'un col et une capsule de surbouchage comprenant une jupe, on coiffe le col dudit récipient avec ladite capsule et on plaque ladite capsule sur ledit col, puis on enlève ledit récipient muni de sa capsule, dans lequel, pour obtenir une fermeture inviolable dudit récipient, a) on choisit ladite jupe de telle sorte qu'elle comprend, sur au moins une partie de sa surface intérieure, une zone revêtue, recouverte par un matériau adhésif; b) après avoir mis en place ladite jupe sur ledit col, on fixe ladite jupe sur le col par sertissage ou thermorétractation selon la nature de ladite capsule; caractérisé en ce que : c) ledit matériau adhésif est un matériau plastique scellable à chaud; d) après avoir fixé ladite jupe sur ledit col, on plaque localement ladite jupe sur ledit col, en exerçant un effort de compression sur ladite jupe, au niveau d'au moins une partie de ladite zone revêtue, appelée "zone de compression", à l'aide d'un outil externe, dont la partie active se déplace normalement à la surface dudit col, ledit effort de compression étant appliqué de telle sorte que l'on obtient un contact intime de ladite jupe avec ledit col dans ladite zone de compression ; e) tout en maintenant ledit effort de compression, on chauffe ladite zone de compression, de manière à ce que ledit matériau plastique scellable à chaud atteigne ladite température de scellage, typiquement supérieure à 45°C, de préférence supérieure à 600C , de préférence encore supérieure à 750C ; d) puis on arrête le chauffage, on annule ledit effort de compression et on libère le col dudit outil externe.
[0007] Dans le cadre de cette invention, on se munit d'une capsule comprenant au moins une jupe qui est sensiblement cylindrique, ou plutôt légèrement conique. Cette capsule ne comprend pas forcément une tête, c'est-à-dire une paroi transversale. Toutefois, même si cela n'est pas obligatoire, l'invention trouve son intérêt lorsque la capsule remplit une fonction de surbouchage: le récipient est déjà bouché par un bouchon à usage permanent, par exemple un bouchon à tête, et on le recouvre avec une capsule de surbouchage, dont la paroi transversale retient ledit bouchon à usage permanent. Cette capsule sert en particulier de témoin de première ouverture: pour accéder audit bouchon, il faut commencer par détruire ladite capsule. Sont plus particulièrement concernés dans le cadre de la présente invention les capsules de surbouchage métalliques embouties, typiquement en alliage d'étain ou d'aluminium, qui recouvrent la plupart des bouteilles pour boissons à fort degré d'alcool ainsi que les manchons en matière plastique qui, de préférence - pour remplir la fonction de surbouchage -, ont une paroi transversale recouvrant au moins partiellement ledit bouchon à usage permanent. Avantageusement la matière plastique de ces manchons est thermorétractable. Par contre, la présente invention se prête moins bien aux coiffes de surbouchage, utilisées habituellement pour recouvrir les bouteilles de vins effervescents, par exemple les bouteilles de Champagne, en particulier lorsque leurs jupes sont obtenues par roulage-soudage, car les conditions du contact intime entre col et jupe sur toute la circonférence, indispensable pour éviter les risques de fusion locale de la jupe, sont, en raison des pliages conventionnels effectués sur ce type de coiffe, plus difficiles à obtenir.
[0008] Selon l'invention, ladite jupe comprend, sur au moins une partie de sa surface intérieure, une zone dite "zone revêtue", recouverte d'un matériau plastique scellable à chaud. En utilisant un tel matériau, on évite les risques d'adhésion forte après contact à température ambiante, qui peuvent entraîner un endommagement total et irréversible de la ligne de conditionnement. On entend par matériau plastique scellable à chaud une matière plastique qui, lorsqu'on la met en contact à température ambiante, présente, avec le matériau du récipient, typiquement du verre ou une matière plastique, et les matériaux de la chaîne de conditionnement, une adhérence nulle ou faible et réversible avec les dits matériaux mais qui, lorsqu'elle est portée à une certaine température, appelée température de scellage, en général légèrement inférieure à la température de fusion ou à la température de transition vitreuse, présente, après retour à la température ambiante, une adhérence forte et irréversible avec le matériau du récipient. Cette adhérence est forte et irréversible en ce sens que, à la température ambiante, pour détruire l'assemblage ainsi réalisé, il faut imposer une force qui engendre une rupture à l'intérieur d'un des matériaux mais pas à leur interface.
[0009] Dans le cadre de l'invention, la température de scellage du matériau est supérieure à 45°C, de préférence supérieure à 60°C, de préférence encore supérieure à 75°C. Ledit matériau a une forte viscosité à la température ambiante mais, à ladite température de scellage, sa viscosité baisse et sa tension de surface devient telle que ledit matériau épouse intimement le relief de la surface au contact de laquelle il se trouve. Comme l'opération est réversible, cette température de scellage doit être suffisamment
5 élevée pour qu'un décollage par échauffement à une température relativement basse soit difficile à réaliser, c'est-à-dire pour que le décollage ne puisse pas être réalisé avec des moyens rudimentaires, typiquement un séchoir à cheveux ou un décapeur thermique, mais uniquement avec un dispositif contenant des moyens puissants de chauffage permettant de concentrer une forte énergie en une fraction de seconde sur zone localisée précisément, la
/0 réalisation et la mise au point d'un tel dispositif présentant ainsi un obstacle technique et économique tel qu'il devrait décourager la plupart des tentatives de fraude.
[0010] La demanderesse avait constaté, en particulier lorsqu'il s'agissait de réaliser une fermeture inviolable sur des bouteilles en verre, que la mise en œuvre des outils employés
/5 pour déformer les capsules de surbouchage, typiquement par moletage, ou les manchons, typiquement par thermorétraction, n'étaient pas suffisante pour assurer une fixation irréversible sur le col qui soit fiable dans les conditions imposées par les cadences industrielles actuelles de conditionnement, et ceci même si on employait les plus performants des matériaux scellables à chaud connus. Après de nombreuses tentatives, elle 0 a constaté qu'il était nécessaire d'utiliser un outil spécifique, qui permet d'appliquer extérieurement un effort de compression pour plaquer la zone revêtue de la jupe sur le col, ledit effort de compression étant dirigé normalement par rapport à la surface du col au niveau de la zone de compression, et de maintenir ledit effort de compression pendant que ladite zone est chauffée à la température de scellage, c'est-à-dire pendant l'opération de 5 thermoscellage.
[0011] Selon l'invention, après avoir mis en place et fixé ladite jupe sur ledit col, typiquement par sertissage ou thermorétraction, on la plaque localement sur ledit col en exerçant un effort de compression à l'aide d'un outil externe dont la partie active se déplace 30 normalement à la surface dudit col, au niveau de la zone de compression, de telle sorte que l'on obtient un contact intime de ladite jupe avec ledit col dans ladite zone de compression. Comme, au niveau de la zone de compression, la jupe et le col ont des parois cylindriques, l'effort de compression est un effort radial par rapport à l'axe du col.
[0012] On entend par contact intime, un contact dans lequel la différence entre la
5 surface réelle de contact et la surface apparente de contact est essentiellement due aux rugosités respectives des surfaces concernées. On entend également par contact intime, un contact dans lequel on n'observe pas de "décollement" entre la jupe et le col qui s'étendrait sur une distance qui aurait typiquement le même ordre de grandeur que l'épaisseur de la jupe. Pour obtenir un contact intime entre la zone revêtue de la jupe et le col, il est donc
/0 recommandé d'éviter la formation d'interstices résultant de la formation de tels décollements. La demanderesse a associé à ces interstices l'apparition de défauts liés à la fusion locale de la jupe, fusion due à l'absence de refroidissement rapide des portions de jupe qui ne sont pas au contact direct du verre. De tels interstices apparaissent en particulier lorsque l'on forme, volontairement ou non, des plis sur la jupe pour la plaquer
/5 sur le col.
[0013] En imposant à la partie active de l'outil externe un déplacement normal, c'est-à- dire perpendiculaire à la surface du col, on fait en sorte qu'il exerce un effort de compression normal sur la surface de contact avec un faible risque de glissement dans un 0 plan tangentiel à ladite surface de contact, c'est-à-dire, typiquement, dans le sens circonférentiel et/ou axial, de la jupe par rapport au col et on évite ainsi la formation de plis. Un outil externe tel qu'une molette, comme l'outil utilisée dans EP 1 397 297, qui peut être appliqué normalement à la surface de la jupe mais dont la partie active (la partie tournante de la molette) ne se déplace pas normalement à ladite surface de la jupe, est
25 susceptible de déplacer la jupe par rapport au col et de former soit des plis, soit des décollements. Un tel outil n'est donc pas recommandé dans le cadre de l'invention. Comme la zone de compression a une certaine étendue circonférentielle, il est avantageux de viser un effort qui soit réparti sur la surface de contact et qui soit en tout point dirigé suivant une direction aussi proche que possible de la direction normale. Dans les modes de réalisation
30 préférés de l'invention, présentés ci-après, on choisit des outils qui exercent un effort de compression normal (en l'occurrence radial puisque jupe et col sont cylindriques au niveau de la zone de compression), réparti de façon sensiblement homogène sur toute la circonférence de la jupe, par exemple une poche torique gonflable dont l'intérieur est mis sous pression hydraulique ou pneumatique ou encore un anneau élastomérique que l'on déforme de telle sorte que son alésage interne diminue de diamètre.
[0014] Comme il est préférable d'éviter la formation de plis, le présent procédé s'applique essentiellement aux capsules de surbouchage métallique que l'on plaque et sertit par moletage autour du col ou encore aux manchons plastiques thermorétractables, dont le diamètre, sous l'effet d'un bref courant d'air chaud peut diminuer sensiblement, jusqu'à atteindre, s'il était seul, un diamètre sensiblement inférieur, typiquement de plus de 40%, au diamètre du col. Certaines coiffes de Champagne, assez épaisses et obtenues par emboutissage, peuvent également bien se prêter au procédé selon l'invention. Par contre, la plupart des coiffes de surbouchage pour vins effervescents et champagnes, qui sont réalisées par roulage-soudage d'ébauches planes en alliage d'aluminium ou métalloplastique, sont trop fines pour être serties et nécessitent d'être priées pour être plaquées sur le col du récipient de sorte que , une fois plaquées sur ledit col, ces coiffes présentent des plis et des petits décrochements qui font que leur jupe n'est pas intimement en contact avec le col sur toute sa circonférence. De plus, la soudure longitudinale résultant du roulage-soudage présente des propriétés diélectriques différentes du reste de la jupe, qui rendent ce type de coiffe impropre à la mise en oeuvre du procédé de chauffage préféré employé à l'étape c) du procédé selon l'invention, à savoir l'induction.
[0015] Nous avons vu que la température de scellage était de préférence assez élevée. Mais, de préférence, elle ne doit pas être trop élevée, car plus elle est élevée, plus elle nécessite des moyens de chauffage puissants et plus le risque de dégradation est grand pour la capsule, le récipient et le liquide qu'il contient ainsi que pour le dispositif de compression. De plus, le matériau utilisé a lui même une température limite d'utilisation, par exemple son point d'éclair. C'est pourquoi, avantageusement, le matériau de thermoscellage est choisi de telle sorte que sa température de scellage est inférieure à 1300C, de préférence inférieure à HO0C, de préférence encore inférieure à 85°C. [0016] Typiquement, le matériau plastique est un adhésif thermo fusible que l'on dépose sur la surface intérieure de la jupe de la capsule par application d'un vernis, par projection d'une dispersion liquide, ou encore par dépôt d'une couche thermoplastique fondue. De préférence, on recouvre ladite surface intérieure sur toute sa circonférence, de sorte que l'on obtient une zone revêtue annulaire, recouverte d'une couche d'épaisseur sensiblement constante.
[0017] De préférence, en particulier pour les capsules de surbouchage métalliques, on choisit une dispersion liquide comprenant un copolymère oléfinique comprenant des groupements acides, par exemple un copolymère EAA (éthylène - acide acrylique). De façon à pouvoir réaliser le scellage à une température voisine de 80°C, il est recommandé de choisir un copolymère EAA qui présente un point d'éclair supérieur à 90°C.
Avantageusement, dans le cadre de l'exemple décrit ci-après, on a utilisé une dispersion d'EAA commercialisée sous la référence MICHEM (marque déposée) PRIME 4983R-
HSA.
[0018] Avantageusement, on utilise ledit matériau scellable à chaud sous forme de vernis ou de dispersion liquide et on le dépose sur la surface interne de ladite jupe au pistolet, au pinceau ou par une technique de type impression par jet d'encre. L'épaisseur de la couche déposée est typiquement de l'ordre de 10-20 μm. De préférence, la zone revêtue a une forme délimitée par un contour présentant des angles, de façon à ce que, par effet d'arête, des amorces de rupture apparaissent à la moindre sollicitation sur la jupe. Les angles sont par exemple réalisés par projection à travers un masque.
[0019] Pour les manchons plastiques thermorétractables, on peut utiliser un manchon préparé selon le procédé décrit par la demanderesse dans son brevet EP 1 682 331 et déposer sur la surface interne dudit manchon un vernis thermoscellant ou une enduction de résine adhésive thermofusible (hot melt), par exemple à base de caoutchouc SIS (poly(styrène/isoprène/styrène)) ou de matériaux acryliques. Mais on peut également réaliser le manchon proprement dit par co-extrusion d'une couche externe en un matériau thermoplastique se prêtant bien à un procédé de fabrication de jupe thermorétractable tel que celui décrit dans EP 1 682 331 et d'une couche interne, typiquement plus fine, en une résine adhésive thermofusible.
. [0020] La qualité du verre de la bouteille est également à prendre en compte pour déterminer les meilleures conditions de scellage à chaud. Ainsi, il est bien connu que le
/0 procédé de mise en forme de la bouteille, quel qu'il soit (soufflé-soufflé ou pressé-soufflé), se termine par une phase de finition où l'ébauche est soufflée intérieurement de façon à ce qu'elle vienne se plaquer vers la paroi interne du moule de finition. Après cette phase de soufflage, les bouteilles sont extraites du moule finisseur, et transférées sur un tapis convoyeur qui les amène vers un tunnel de traitement de surface et une arche de recuisson.
/5 A la sortie, la température du verre est encore élevée: les parois extérieures de la bouteille se refroidissent brusquement et se contractent, tandis que l'intérieur réagit avec plus de lenteur en raison de la mauvaise conductivité thermique du matériau. Il en résulte l'établissement de contraintes de traction à la périphérie de la bouteille qui fragilisent et risquent de provoquer une casse ultérieure. Afin de relâcher et d'égaliser ces contraintes, le verre est 0 soumis à un traitement thermique en effectuant un passage dans une arche de recuisson . De plus, afin de limiter les conséquences des microdéfauts existant à la surface de la bouteille, on pratique des traitements de surface à chaud et sur la bouteille refroidie. Le traitement de surface à chaud intervient entre la sortie du moule finisseur et l'arche de recuisson. Il a pour but d'empêcher non seulement la propagation des microfissures créées
25 pendant le formage mais aussi l'apparition de fissures nouvelles lors du contact à chaud entre les bouteilles et les organes de guidage. Il consiste à projeter sur la bouteille des vapeurs d'halogénures métalliques (typiquement du chlorure d'étain ou de titane) qui réagissent avec la surface du verre pour former une couche invisible d'oxyde métallique de quelques nanomètres d'épaisseur. En complément à ce traitement à chaud, on effectue un
30 traitement de surface sur la bouteille refroidie en vue d'augmenter le coefficient de glissement du verre, ce qui permet de transporter les bouteilles à haute cadence sur les lignes d'embouteillage, en évitant la création de rayures ou marques d'abrasion. Ce traitement s'effectue à la sortie de l'arche de recuisson et consiste à déposer sur la surface des bouteilles un film protecteur et lubrifiant, de type cire de polyéthylène ou monostéarate de polyoxyéthylène.
[0021] Si le procédé est avantageusement appliqué au scellage irréversible de l'ensemble des bouteilles en verre habituellement destinées à conditionner des boissons alcoolisées, la demanderesse a constaté que le procédé selon l'invention donnait des résultats particulièrement bons lorsque la bouteille a été préparée de telle sorte que le col reste brut de traitement à chaud, c'est-à-dire revêtu de la seule couche nanométrique d'oxyde métallique.
[0022] Selon l'invention, on comprime ladite jupe sur le col et, tout en maintenant ladite compression, on chauffe au moins une partie de ladite zone de compression, de manière à ce que ledit matériau plastique scellable à chaud atteigne ladite température de scellage. En raison des cadences de conditionnement particulièrement élevées, il est préférable d'effectuer cet échauffement pendant un temps aussi court que possible. Avantageusement, on effectue le chauffage par induction, en utilisant des fréquences typiquement comprises entre 10 et 400 kHz, de préférence entre 100 et 200 kHz, et des puissances à l'inducteur comprises entre 1 et 10 kW, de préférence voisines de 3 kW, qui sont fonctions de nombreux paramètres tels que l'éloignement de l'inducteur par rapport à la zone à chauffer, la géométrie de la zone à chauffer, la nature du matériau scellable à chaud, l'effort de compression radiale, etc....
[0023] Bien évidemment, lorsque la capsule à chauffer est un manchon plastique thermorétractable, il est recommandé d'utiliser une matière plastique chargée de particules métalliques ou d'oxyde de fer, comprenant par exemple au moins 10 % en poids de telles particules. D'autre part, pour effectuer un échauffement plus efficace et plus précis de la zone visée, tout en perturbant le moins possible le voisinage de cette zone, on concentre les lignes de champs à l'aide de blocs de ferrite judicieusement placés et on limite dans l'espace le champ électrique créé par l'inducteur à l'aide par exemple d'un anneau de cuivre placé de telle sorte qu'il protège le bas de ladite jupe contre les effets de bord.
[0024] Dans les modes de réalisation préférés de l'invention, on effectue un chauffage 5 par induction sur toute la circonférence de la capsule, en visant la partie de la capsule qui porte la zone revêtue. On utilise pour cela un solénoïde comprenant une ou plusieurs spires entourant complètement ledit col. De préférence, dans le cas de capsules de surbouchage métalliques, on utilise comme inducteur un tube en cuivre de 4 mm de diamètre environ, en forme de boucle, typiquement un solénoïde ayant une à cinq spires, de préférence deux /0 ou trois, entourant complètement le col. Ainsi, pour atteindre la température de scellage visée (typiquement 80°C) au niveau de la couche de copolymère EAA, épaisse de 10-20 μm et large de 20 mm environ, qui recouvre une zone annulaire de la surface intérieure de la jupe d'une capsule emboutie en alliage d'étain, ladite jupe ayant une épaisseur de 100 μm et un diamètre voisin de 30 mm, on utilise un générateur de 100-200 kHz associé à un /5 inducteur en forme de solénoide à trois spires faisant 80 mm de diamètre environ, relié à un générateur capable de délivrer une puissance de chauffe voisine de 3,7 kW. En utilisant le générateur à 70 % de sa puissance de chauffe, la température de scellage souhaitée dans la zone de l'interface capsule-col est atteinte en une durée qui est de l'ordre de la seconde.
20 [0025] Selon l'invention, on exerce un effort de compression pour plaquer ladite jupe sur le col, à l'aide d'un outil externe dont la partie active se déplace normalement à la surface du col, au niveau de ladite zone de compression. Plusieurs dispositifs sont possibles pour remplir le rôle de cet outil externe:
- un dispositif comprenant des mors à déplacement sensiblement radial entourant aussi 25 complètement que possible le col;
- une poche torique gonflable dont l'intérieur est mis sous pression hydraulique ou pneumatique;
- ou encore un anneau élastomérique que l'on déforme de telle sorte que son alésage interne diminue de diamètre, par exemple un anneau ayant une paroi transversale
30 d'extrémité et sa paroi latérale extérieure confinées à l'intérieur d'une chemise extérieure, et soumis à l'effet d'une compression axiale exercée sur l'autre paroi transversale d'extrémité, typiquement à l'aide d'un piston, l'alésage de la chemise extérieure jouant le rôle d'une butée s'opposant au déplacement radial centrifuge de la paroi latérale dudit anneau élastomérique.
[0026] Quel que soit l'outil employé, il est positionné au plus près du col, entre celui-ci et la boucle d'induction. Comme il doit être au contact de la jupe de la capsule et qu'il occupe nécessairement un certain volume, l'inducteur doit être assez éloigné dudit col. Par exemple, pour une capsule de 30 mm, il se présente sous la forme d'une ou plusieurs boucles de diamètre 80 mm.
[0027] La compression radiale de la jupe sur le col doit être effective sur toute la circonférence de la jupe, pendant la durée du chauffage et de préférence un peu après, au cours du refroidissement. Il n'est pas facile d'estimer la valeur de la compression radiale à appliquer. Il est plus facile de définir l'effort macroscopique imposé par l'outil, qui se transmet sous forme d'une contrainte de compression radiale répartie circonférentielle- ment. Ainsi, pour le scellage d'une capsule de 30 mm de diamètre sur le col d'une bouteille en verre, en effectuant une adhésion irréversible sur une zone annulaire haute de près de 20 mm:
- dans le cas d'un dispositif comprenant trois mors à déplacement sensiblement radial, on applique sur chacun de ces mors un effort typique de l'ordre de 2000-2500 N; les mors de serrage sont recouverts par un élastomère pour répartir la pression; le choix de Pélastomère est important sur le rendu après le scellage;
- dans le cas d'une poche torique gonflable, on applique typiquement une pression interne comprise entre 2 et 6 bars, selon la forme de la surface d'application de l'effort et le matériau du moyen d'application de l'effort utilisé. - dans le cas d'un anneau élastomérique de diamètre extérieur 52 mm et de diamètre intérieur 32 mm, le matériau élastomérique ayant une dureté de l'ordre de 40 Shore A, on applique typiquement un effort axial de l'ordre de 1000 newtons.
[0028] Selon l'invention, après avoir mis sous pression la zone annulaire revêtue et l'avoir portée à la température de scellage, on arrête le chauffage, on annule la compression et on libère le col dudit outil externe. Lorsque la couche en matériau plastique thermoscellable retrouve la température ambiante, on obtient une adhésion irréversible, à température ambiante, entre la jupe de ladite capsule et la paroi du récipient: toute action destinée à enlever la capsule pour accéder au bouchon à usage permanent se traduit par une rupture de ladite capsule laissant sur le col des traces très difficiles, voire impossible à effacer.
[0029] Dans les conditions industrielles d'une chaîne de conditionnement, l'emploi d'un inducteur est, nous l'avons vu, fortement recommandé de façon à minimiser les temps de chauffage. Dans de telles conditions, le refroidissement de la couche est en fait très rapide car le verre, qui présente une grande masse par rapport à la capsule, n'a pas eu le temps de chauffer, de sorte que la capsule, du fait de sa faible inertie thermique, retrouve, par conduction à travers toute sa surface de contact sur le col, la température ambiante en quelques fractions de seconde. Pour que le refroidissement soit efficace, il importe que l'on ait en tout endroit un bon contact entre le col et la jupe de la capsule. De préférence, on maintient la compression pendant une fraction de seconde après l'arrêt du chauffage.
[0030] L'énergie de chauffage transmise par l'inducteur est tellement forte, qu'il importe de veiller à ce que le contact entre le col et la zone annulaire de la jupe de la capsule soumise à réchauffement soit aussi intime que possible: en évitant la présence de tout décalage entre la jupe et le col, aussi peu étendu soit-il, on évite une fusion locale de la capsule qui rendrait le récipient ainsi capsulé impropre à la vente.
[0031] La figure 1 représente, en vue de face et en coupe diamétrale, un dispositif de thermoscellage sous compression permettant de mettre en oeuvre le procédé selon l'invention à l'intérieur d'une chaîne de conditionnement de bouteilles de spiritueux bouchées à l'aide d'un bouchon à tête recouvert d'une capsule de surbouchage de diamètre 30 mm. La capsule de surbouchage 30 a été obtenue par emboutissage d'un flan en étain et présente une tête et une jupe légèrement conique. [0032] On coiffe le col 11 de la bouteille, ici en verre, avec ladite capsule de surbouchage, on plaque celle-ci sur ledit col et on la sertit en utilisant les moyens conventionnels tels que des molettes, la jupe de la capsule épousant après sertissage le relief extérieur du col du récipient, comprenant typiquement une bague de verrerie et une gorge 5 de sertissage.
[0033] Pour obtenir une fermeture inviolable de ladite capsule, on prépare, avant sa mise en place sur le col, la capsule de façon à ce que sa jupe 33 comprenne, sur au moins une partie de sa surface intérieure, une zone revêtue 31, recouverte d'une couche d'un
/0 matériau plastique scellable à chaud, un copolymère d'éthylène et d'acide acrylique (EAA) commercialisé sous forme de dispersion aqueuse sous la référence MICHEM (marque déposée) PRIME 4983R-HSA. Ce matériau présente une température de scellage optimale au voisinage de 75°C - 85 0C: au-dessous l'adhérence est insuffisante, au-dessus la température est trop proche de son point éclair (930C). La solution aqueuse a été déposée
/5 par projection à travers la buse d'un pistolet introduit à l'intérieur de la capsule. La zone revêtue 31 se présente comme un anneau épais de 10-20 μm environ, ayant une hauteur de 20 mm environ, et dont le bord inférieur se trouve à 3 mm environ de l'extrémité ouverte 32 de la jupe. 0 [0034] Après avoir mis en place, plaqué et serti la jupe sur le col, on comprime la jupe sur le col, à l'aide d'un outil externe agissant radialement par rapport à l'axe dudit col, au niveau de la zone annulaire revêtue et on chauffe au moins la zone annulaire sous compression. Cet outil, qui comprend également les moyens de chauffage, est un illustré en figure 1: c'est un dispositif de thermoscellage sous compression 100 placé autour du col 11
25 de la bouteille 10 remplie et bouchée à l'aide d'un bouchon 20 à tête 21 et capsulée, la capsule de surbouchage 30 étant sertie sur ledit col. Ce dispositif de thermoscellage sous compression comprend un ensemble de compression 110, comprenant une chemise 111 entourant et prenant appui sur le col, un piston 112 et un anneau élastomérique 113, un inducteur représenté ici par un solénoïde 120 comprenant trois boucles d'induction, un
30 anneau de ferrite 140 et un anneau de cuivre 130. [0035] La paroi transversale inférieure 1131 et la paroi latérale 1132 de l'anneau élastomérique 113 sont confinées à l'intérieur de l'alésage de la chemise 111. Lorsque l'on actionne le piston 112, ce dernier exerce un effort axial sur la paroi transversale supérieure 1133 de l'anneau élastomérique par le biais de l'anneau de ferrite 140. La chemise 111 présente un fond 1112 percé d'un trou central dont le bord épouse la forme du col 11 au niveau où il vient en appui sur celui-ci. L'alésage 1111 de la chemise 111 joue un rôle de butée s'opposant au déplacement radial centrifuge de la paroi latérale 1132 de l'anneau élastomérique 113. L'anneau élastomérique a un diamètre intérieur vosin de 32 mm et un diamètre extérieur de 52 mm. Lorsqu'il est libre de contrainte, l'anneau élastomérique a une hauteur de 30 mm. Son extrémité basse, la paroi transversale inférieure 1131, est placée de telle sorte que, lorsque l'ensemble de compression 110 est monté sur le col de la bouteille, elle arrive approximativement au niveau de l'extrémité basse 32 de la capsule 30. L'élastomère de l'anneau 113 présente une dureté Shore A de 40. L'alésage 1134 de l'anneau élastomérique 113 est cylindrique. Sous l'effet d'un effort axial imposé par le piston 112, l'anneau élastomérique 113, initialement haut de 30 mm voit sa hauteur diminuer jusqu'à 26 mm environ tandis que la paroi de son alésage 1134 arrive progressivement au contact de la capsule sertie sur le col sous l'effet du déplacement radial centripète imposé par l'effort axial du piston 112. De la sorte, la zone revêtue, haute de 20 mm environ, se trouve approximativement au milieu de la zone de compression haute de 26 mm environ.
[0036] La chemise Ul a un diamètre interne voisin de 52 mm et un diamètre externe de 76 mm. Elle est en une matière plastique, un polyamide de type ertalon (marque déposée), utilisé particulièrement pour ses propriétés anti-friction. Le piston 112, de diamètre extérieur voisin de 52 mm est également en un polyamide de type ertalon.
[0037] Le dispositif de chauffage comprend une alimentation, un générateur, un boîtier de commande et un solénoïde 120 à trois boucles constitué par un tube en cuivre de diamètre 4 mm, recouvert d'un isolant et à l'intérieur duquel circule de l'eau de refroidissement. Il est raccordé à un générateur de 3,7 kW que l'on fait fonctionner pour le chauffage à 70% de sa puissance nominale, la fréquence émise étant comprise entre 100 et 200 kHz. Le solénoïde 120 a un diamètre extérieur de 80 mm environ. L'anneau de ferrite 140 permet de concentrer les lignes de champs et d'augmenter l'intensité des courants induits. L'anneau de cuivre 130 permet de confiner spatialement la zone de chauffage, en protégeant en particulier le bas de la jupe contre les effets de bord.
[0038] Le chauffage dure typiquement entre 1 et 2 secondes, la durée devant être suffisamment importante pour que l'on atteigne au niveau de la couche en EAA un température de scellage, typiquement comprise entre 75°C et 850C. On arrête le chauffage dès que cette température maximum est atteinte, pour éviter de dégrader le matériau de scellage ainsi que la capsule, la bouteille et son contenu. La compression est maintenue une fraction de seconde après que le chauffage ait été arrêté.
Le dispositif 100 de thermoscellage sous compression permet un scellage sur toute la circonférence de la capsule et sur une hauteur au moins égale à 20 mm.
Le temps optimal d'induction et la puissance délivrée sont définis en fonction des résultats obtenus, l'adhérence étant évaluée par un test permettant de mesurer une force de pelage.
Dans ce test, on découpe autour de la zone collée une bande de 12 mm suivant la circonférence de la capsule et on mesure la force nécessaire à décoller cette languette avec une vitesse de déplacement de 100 mm/min et un angle de pelage de 90°. La force mesurée, divisée par la largeur de la bande, est exprimée en N/cm. Un test de pelage à 90° est décrit dans la norme ISO 8510-1.
Lorsqu'on atteint une force de pelage voisine de 15 N/cm, on constate que l'adhérence est suffisamment forte pour être considéré comme un scellage irréversible car la rupture à température ambiante s'effectue dans le matériau adhésif, une partie de ce dernier restant ancrée sur le verre de la bouteille.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de capsulage d'un récipient dans lequel on approvisionne un récipient (10) muni d'un col (11) et une capsule (30) de surbouchage comprenant une jupe, on coiffe le col dudit récipient avec ladite capsule et on plaque ladite capsule sur ledit col, puis on
5 enlève ledit récipient muni de sa capsule, dans lequel, pour obtenir une fermeture inviolable dudit récipient, a) on choisit ladite jupe de telle sorte qu'elle comprend, sur au moins une partie de sa surface intérieure, une zone revêtue (31), recouverte par un matériau adhésif; b) après avoir mis en place ladite jupe sur ledit col, on fixe ladite jupe sur le col par /0 sertissage ou thermorétractation selon la nature de ladite capsule; caractérisé en ce que : c) ledit matériau adhésif est un matériau plastique scellable à chaud; d) après avoir fixé ladite jupe sur ledit col, on plaque localement ladite jupe sur ledit col, en exerçant un effort de compression sur ladite jupe, au niveau d'au moins une partie de
/5 ladite zone revêtue, appelée "zone de compression", à l'aide d'un outil externe, dont la partie active se déplace normalement à la surface dudit col, ledit effort de compression étant appliqué de telle sorte que l'on obtient un contact intime de ladite jupe avec ledit col dans ladite zone de compression ; e) tout en maintenant ledit effort de compression, on chauffe ladite zone de compression,0 de manière à ce que ledit matériau plastique scellable à chaud atteigne ladite température de scellage, typiquement supérieure à 45°C, de préférence supérieure à 600C , de préférence encore supérieure à 75°C ; f) puis on arrête le chauffage, on annule ledit effort de compression et on libère le col dudit outil externe. 5
2. Procédé de capsulage d'un récipient selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on exerce avec ledit outil externe un effort de compression normal, réparti de façon sensiblement homogène sur toute la circonférence de la dite jupe.
3. Procédé de capsulage d'un récipient selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on dépose ledit matériau scellable à chaud sur toute la circonférence de la surface interne de la jupe de façon à obtenir une zone revêtue annulaire.
5 4. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 , caractérisé en ce que ledit matériau plastique scellable à chaud est choisi de telle sorte que sa température de scellage est inférieure à 130°C, de préférence inférieure à 110°C, de préférence encore inférieure à 850C.
10 5. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel on dépose ledit matériau plastique scellable à chaud sur la surface intérieure de la jupe de ladite capsule par application d'un vernis, par projection d'une dispersion liquide, ou encore par dépôt d'une couche thermoplastique.
/5 6. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, pour la fermeture inviolable d'une capsule de surbouchage métallique, on utilise un copolymère oléfinique comprenant des groupements acides, par exemple un copolymère EAA (éthylène - acide acrylique), présentant de préférence un point d'éclair supérieur à 900C. 0
7. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel on utilise ledit matériau scellable à chaud sous forme de vernis ou de dispersion liquide et on le dépose sur la surface interne de ladite jupe au pistolet, au pinceau ou par une technique de type impression par jet d'encre, l'épaisseur de la couche déposée étant 5 typiquement de l'ordre de 10-20 μm.
8. Procédé de capsulage d'un récipient selon la revendication 7 dans lequel on utilise un masque au cours de la projection dudit matériau scellable à chaud dont la forme est choisie pour obtenir une zone revêtue délimitée par un contour présentant des angles,
30 de sorte que, après thermoscellage, par effet d'arête, des amorces de rupture apparaissent à la moindre sollicitation sur la jupe de ladite capsule.
9. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, pour la fermeture inviolable d'un manchon plastique thermorétractable, on dépose sur la surface interne du manchon un vernis thermoscellant ou une enduction de 5 résine adhésive thermofusible.
10. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, pour la fermeture inviolable d'un manchon plastique thermorétractable, on utilise un manchon comprenant une jupe co-extrudée, comprenant au moins une
10 couche externe en un matériau thermoplastique et une couche interne en une résine adhésive thermofusible.
11. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 dans lequel ledit récipient est une bouteille en verre préparée de telle sorte que le col
/5 reste brut de traitement à chaud.
12. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 dans lequel on effectue ledit chauffage de l'étape c) par induction, en utilisant des fréquences comprises entre 10 et 400 kHz, de préférence entre 100 et 200 kHz, et des 0 puissances à l'inducteur comprises entre 1 et 10 kW, de préférence voisines de 3 kW.
13. Procédé de capsulage d'un récipient selon la revendication 12, dans lequel, pour réaliser la fermeture inviolable de manchons plastiques thermorétractables, on utilise des manchons contenant au moins 10 % en poids de particules métalliques ou d'oxyde de 5 fer.
14. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 2 à 13, dans lequel ledit outil externe à l'aide duquel on exerce ladite compression sensiblement homogène sur toute la circonférence de la jupe est une poche torique gonflable dont 0 l'intérieur est mis sous une pression hydraulique ou pneumatique.
15. Procédé de capsulage d'un récipient selon l'une quelconque des revendications 2 à 13, dans lequel ledit outil externe à l'aide duquel on exerce ladite compression radiale sensiblement homogène sur toute la circonférence de la jupe est un anneau élastomérique (113) que l'on déforme de telle sorte que son alésage (1134) diminue de diamètre, par
5 exemple un anneau ayant sa paroi transversale inférieure (1131 et sa paroi latérale (1132) confinées à l'intérieur d'une chemise extérieure (111), et soumis à l'effet d'une compression axiale exercée sur la paroi transversale supérieure (1133), typiquement à l'aide d'un piston (112), l'alésage (1111) de la chemise extérieure jouant le rôle d'une butée s'opposant au déplacement radial centrifuge de la paroi latérale (1132) dudit anneau élastomérique.
/0
16. Procédé de capsulage d'un récipient selon la revendication 15, dans lequel, pour la fermeture inviolable d'une capsule métallique de surbouchage d'une bouteille en verre contenant une boisson alcoolisée, on utilise un dispositif de thermoscellage sous compression comprenant
15 a) un ensemble de compression (110), comprenant une chemise (111) présentant un fond
(1112) percé d'un trou central dont le bord épouse la forme dudit col (11) au niveau où il vient en appui sur celui-ci, un piston (112) et ledit anneau élastomérique (113); b) un inducteur comprenant un solénoïde (120) entourant ladite chemise, et, optionnellement pour chacun d'entre eux: 0 cl) un anneau de ferrite (140) situé entre ledit anneau élastomérique (113) et ledit piston
(112), c2) un anneau de cuivre (130) situé au niveau de l'extrémité ouverte de ladite capsule de surbouchage.
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104828763B (zh) * 2015-03-20 2017-05-03 广州丽盈塑料有限公司 一种无盖式铝箔封口机构

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB474915A (en) * 1936-05-09 1937-11-09 Henry Fred Glunz Improvements in method of and apparatus for applying closures to bottles or like containers
FR839405A (fr) * 1937-12-07 1939-04-04 Procédé et machine pour la pose de capsules sur les bouteilles et autres récipients et pour opérations analogues
US2153579A (en) * 1938-01-25 1939-04-11 Wilber L Long Bottle covering and sealing machine
CH260267A (fr) * 1943-09-29 1949-03-15 Wingfoot Corp Procédé pour munir d'une fermeture un récipient pourvu d'un rebord autour de son ouverture, et récipient muni de sa fermeture obtenu par ce procédé.
US3946540A (en) * 1974-05-13 1976-03-30 Champion International Corporation Heat seal capper head assembly
US4238267A (en) * 1978-07-18 1980-12-09 Konstantin Anatole E Apparatus for producing shrinkable plastic caps
DE3005503A1 (de) * 1980-02-14 1981-08-20 Friedhelm 4600 Dortmund Hecker Verfahren zum herstellen und aufbringen einer kapsel auf eine behaelteroeffnung
FR2617801A1 (fr) * 1987-07-07 1989-01-13 Christian Duhal Procede de fixation d'une capsule metallique de surbouchage sur un col de bouteille et bouteille pourvue d'une capsule metallique de surbouchage fixee par ce procede
WO2001023267A1 (fr) * 1999-09-30 2001-04-05 Krones Ag Boite-boisson a pellicule de protection, ainsi que procede et dispositif pour la pose d'une pellicule de protection sur des boites-boissons
FR2826342B1 (fr) * 2001-06-21 2003-08-15 Pechiney Emballage Alimentaire Fermeture inviolable d'une bouteille par une capsule
FR2835510B1 (fr) 2002-02-06 2004-04-09 Pechiney Capsules Capsule de surbouchage a tete adhesive
FR2862015B1 (fr) 2003-11-10 2007-08-17 Pechiney Capsules Procede de fabrication de capsules a jupe thermoretractable et capsules obtenues par le procede

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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