EP2219817A2 - Soudage laser de pièces revêtues de zinc - Google Patents

Soudage laser de pièces revêtues de zinc

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EP2219817A2
EP2219817A2 EP08854149A EP08854149A EP2219817A2 EP 2219817 A2 EP2219817 A2 EP 2219817A2 EP 08854149 A EP08854149 A EP 08854149A EP 08854149 A EP08854149 A EP 08854149A EP 2219817 A2 EP2219817 A2 EP 2219817A2
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EP
European Patent Office
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parts
zinc
metal
welding
gas
Prior art date
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Ceased
Application number
EP08854149A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Francis Briand
Gaia Ballerini
Karim Chouf
Philippe Lefebvre
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
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    • B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26

Definitions

  • the invention relates to the field of laser beam welding of zinc-coated parts used in particular for the manufacture of motor vehicles.
  • the laser beam welding of zinc-coated sheets, widely used for the construction of motor vehicles, is difficult to implement because of the presence of the zinc layer on the parts to be welded.
  • the zinc present at the interface vaporizes violently and can induce welding bath explosions, as well as significant porosities in the weld bead.
  • a first possibility is to create a constant play at the interface of the parts that will allow the zinc vaporized by the beam, to escape during the welding operation.
  • EP-A-527229 proposes to use a gaseous mixture based on argon and oxygen
  • US-A-5,831,239 proposes to use a mixture formed of an oxidizing gas, such as a mixture of oxygen with nitrogen, helium or argon, and dry air.
  • the oxygen present in these gas mixtures is supposed to go oxidize and burn the zinc vapors that are produced during the welding and thus avoid the porosities.
  • a problem that arises is therefore to propose an effective laser welding process for zinc-coated parts, in particular those made of coated steel used for the construction of motor vehicles, which does not have the above drawbacks, in particular which does not require a space or clearance between the parts to be welded, that is to say that the parts can be arranged in contact or in quasi-contact with respect to each other so that there is no, almost no play or very low play (ie at most 0.15 to 0.20 mm) between said pieces in the region where the weld bead is to be made.
  • a solution according to the invention is then a laser beam welding process of at least a first metal part coated with zinc with at least a second metal part, wherein: a) positioning at least a first coated metal part on to at least a part of one of its surfaces of a zinc layer with respect to at least a second metal part so as to obtain an assembly to be welded, and b) a melting of at least a part of the constituent metal is carried out said parts, by means of at least one laser beam striking at least one of said parts and at least a part of the surface coating containing zinc, and moving said laser beam relative to said assembly along a desired welding path so as to create a weld bead between said parts forming said assembly along said welding path and to cause vaporization of at least a portion of the zin c in said surface coating, characterized in that: - in step a), the parts are positioned in contact or in quasi-contact with respect to each other so that there is no no or almost no clearance between said parts in the region where the weld bead must
  • the weld bead is produced by melting the metal with the formation of a capillary or keyhole filled with metal vapors immediately downstream of the point of impact of the beam on the part or parts, and first gas flow only to the opening of the metal vapor capillary so as to exert a sufficient gaseous dynamic pressure to maintain the capillary sufficiently open to obtain an evacuation of at least a portion of the zinc vapor from the surface coating, while all the time relative displacement of the laser beam relative to the parts.
  • the gaseous dynamic pressure sufficient to keep the capillary open and thus evacuate at least a portion of the zinc vapors from the surface coating, which it is not possible to obtain usually in welding when the parts are positioned in contact or in quasi-contact with respect to one another so that it does not There is no or almost no game between them.
  • the inventors of the present invention have shown that when directed towards the opening of the laser welding capillary, a flow of gas distributed by a welding nozzle or nozzle whose diameter was of the order of 1 to 2 mm, and whose typical speed of the gas was of the order of 5 to 6 m / sec, it was possible to open very importantly the vapor capillary without destabilizing the welding bath, and thus allow the vaporized zinc of s' to escape freely without disturbing the welding cord.
  • the opening of the capillary is multiplied by a factor greater than 3 and generally between about 5 and 10 relative to a capillary obtained with a conventional method.
  • a capillary obtained with a conventional method is slightly larger than the diameter of the focal spot, namely of the order of 500 ⁇ m, whereas, when implementing the method of the invention, its diameter is multiplied by 5 to 10 approximately, that is to say it is about 3 to 5 mm. This can be viewed using a fast camera.
  • the method of the invention may include one or more of the following features:
  • the weld bead is obtained by re-solidification of the molten metal in step b).
  • the first gas stream is used to exert a continuous and substantially constant gaseous dynamic pressure over the opening of the vapor capillary, preferably in a direction perpendicular to the part (s) to be welded or inclined with respect to the surface of said rooms.
  • the first gas stream is used to stabilize the flow of the molten metal liquid bath.
  • a second protective gas stream distributed peripherally and / or coaxially with the first gas flow is also implemented.
  • the flow rate of the first gas is of the order of 10 to 20 l / min and the flow rate of the second gas is of the order of 20 to 30 l / min.
  • the distribution rate of the first gas is of the order of 2 to 10 m / sec, preferably of the order of 4 to 7 m / sec, preferably of the order of 5 to 6 m / sec.
  • the first and second gases are chosen from argon, helium, nitrogen and their mixtures, and possibly in a smaller proportion of CO 2 , oxygen or hydrogen, or else with air, in particular purified air and freed from ambient impurities that it can contain and which are likely to pollute the weld pool.
  • the laser beam is generated by an Nd: YAG type laser generator, with Ytterbium or CO 2 fibers.
  • the metal part or parts to be welded are made of zinc coated carbon steel.
  • the welding nozzle delivering the first gas stream has a gas passage section of between 0.1 and 10 mm 2 , preferably of 0.5 to 5 mm 2 of section, for example a nozzle with a circular exit orifice of 1 at 2 mm in diameter.
  • the pressure of the first gas flow is between 1 and 10 kPa.
  • Figure 1 schematizes the mode of action of this jet of gas. More precisely, it shows the vapor capillary 1 surmounted by metal vapor 2 obtained by melting by the laser beam 3 of the constituent metal of the parts to be welded which are covered with a layer of zinc.
  • a nozzle 1 of 1 to 2 mm in diameter distributes a first flow of gas under pressure to said keyhole .
  • the flow of gas is directed only towards the opening of the capillary 1 of metal vapor and in a direction perpendicular to the parts to be welded or inclined on one side or the other, so as to exert a sufficient gaseous dynamic pressure to significantly increase the diameter of the capillary, during the entire time of relative movement of the laser beam 3 relative to the parts, and thus allow evacuation of zinc vapors from the surface coating of the parts.
  • the gas pressure exerted must be sufficient to lead to an evacuation of vaporized zinc by the opening of the capillary.
  • a second protective gas stream distributed peripherally and / or coaxially with the first gas flow delivered by the nozzle 5 is also advantageously implemented.
  • this second gas flow serves to protect the welding zone. , in particular the solder bath, atmospheric contaminations, in particular the incorporation into the molten metal of the bath of nitrogen, water vapor or similar impurities which could contaminate this bath by generating defects therein, such as porosities. It is therefore understood that only the first gas flow delivered by the nozzle exerts a gas pressure on the keyhole, the second gas stream only serves to protect the entire welding zone of the ambient atmosphere, so does not come not to put pressure on the keyhole.
  • the method of the invention thus makes it possible to weld zinc-coated sheets irrespective of the clearance present between the sheets to be welded, in particular this method is applicable to the welding of assemblies in the automotive field, that is to say assemblies of several pieces, at least one of which has a galvanized or partly galvanized surface, ie galvanized or electro-galvanized.
  • the weld bead made may be opening, that is to say through the entire thickness to be welded, or not opening depending on the application considered.
  • Figure 2 attached diagrammatically shows different configurations of parts for which the method of the invention can be applied, including stacks of two or three sheets of variable thickness welded by transparency, that is to say that the sheets are at least partially superimposed on each other, and that the laser beam passes through the thickness or part of the thickness of one of the sheets (that located on the side where the beam arrives) before striking and melting the other sheet (the one furthest away from the laser nozzle delivering the beam).
  • Figures 2a, 2g, 21, 2m and 2n show a clinching weld; Figures 2b and 2i, angled-angle welding; Figure 2c, an angle T welding; Figure 2d, a T welding by transparency; Figures 2e and 2f, soldering on fallen edges; Figure 2h, edge welding; Figure 2j, a corner welding by transparency; and Figure 2k, edge-to-edge corner welding.

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Abstract

Procédé de soudage par faisceau laser d'une pièce métallique revêtue de zinc avec au moins une seconde pièce métallique, dans lequel les pièces sont positionnées en contact ou en quasi-contact l'une par rapport à l'autre de manière à ce qu'il n'existe aucun ou quasiment aucun jeu entre lesdites pièces; on réalise le cordon de soudure par fusion du métal avec formation d'un capillaire ou keyhole rempli de vapeurs métalliques immédiatement en aval du point d'impact du faisceau sur la ou les pièces; et on dirige un premier flux de gaz uniquement vers l'ouverture du capillaire de vapeurs métalliques de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse suffisante pour maintenir le capillaire suffisamment ouvert pour obtenir une évacuation d'au moins une partie des vapeurs de zinc provenant du revêtement surfacique, pendant tout le temps de déplacement relatif du faisceau laser par rapport aux pièces. Ce procédé est particulièrement adapté au soudage de pièces pour l'industrie automobile.

Description

Soudage laser de pièces revêtues de zinc
L'invention concerne le domaine du soudage par faisceau laser de pièces revêtues de zinc notamment utilisables pour la fabrication de véhicules automobiles. Le soudage par faisceau laser des tôles revêtues de zinc, utilisées largement pour la construction de véhicules automobiles, est difficile à mettre en œuvre du fait de la présence de la couche de zinc sur les pièces à souder.
En effet, la plupart des assemblages réalisés se font par transparence, c'est à dire que les tôles revêtues sont d'abord placées l'une au dessus de l'autre et l'on vient ensuite focaliser le laser perpendiculairement à l'interface des deux tôles.
Dans ce cas, le zinc présent à l'interface se vaporise violemment et peut induire des explosions de bain de soudure, ainsi que des porosités importantes dans le cordon de soudure.
Les solutions utilisées aujourd'hui pour pallier ces problèmes ne donnent pas entière satisfaction.
En effet, une première possibilité est de créer un jeu constant à l'interface des pièces qui va permettre au zinc vaporisé par le faisceau, de s'échapper pendant l'opération de soudage.
Cependant, il est très difficile en pratique de maintenir ce jeu constant et, le plus souvent, on a en fait un jeu variable, donc parfois nul ou à l'inverse, important.
Or, quand ce jeu est nul, le soudage se passe mal pour les raisons évoquées précédemment, alors que, lorsque ce jeu est trop important, on assiste alors à un effondrement du cordon de soudure car le jeu est trop important pour que le métal fondu puisse venir le combler. La plupart des têtes de focalisation équipées d'un doigt presseur, à savoir une molette qui vient plus ou moins appuyer fortement sur les tôles à souder en avant du laser, ne permettent pas non plus de résoudre ce problème.
Par ailleurs, il a déjà été proposé d'utiliser des mélanges gazeux particuliers pour tenter de minimiser ces problèmes. Ainsi, le document EP-A-527229 propose d'utiliser un mélange gazeux à base d'argon et d'oxygène, alors que US-A-5, 831,239 propose d'utiliser un mélange formé d'un gaz oxydant, tel qu'un mélange d'oxygène avec de l'azote, de l'hélium ou de l'argon , et d'air sec.
L'oxygène présent dans ces mélanges gazeux est supposé aller oxyder et brûler les vapeurs de zinc qui sont produites durant le soudage et éviter ainsi les porosités.
Cela dit, ces procédés conduisent aux inconvénients suivants, à savoir, d'une part, ils obligent à utiliser des mélanges gazeux spécifiques et parfois difficiles à mettre en œuvre, et d'autre part, la vaporisation du zinc est si violente qu'il est en général assez difficile de l'empêcher même avec des mélanges gazeux de ce type.
Un problème qui se pose est dès lors de proposer un procédé de soudage laser efficace des pièces revêtues de zinc, en particulier celles en acier revêtu utilisées pour la construction de véhicules automobiles, qui ne présente pas les inconvénients ci-dessus, notamment qui n'oblige pas à aménager un espace ou un jeu entre les pièces à souder, c'est- à-dire que les pièces peuvent être disposées en contact ou en quasi-contact l'une par rapport à l'autre de manière à ce qu'il n'existe aucun, quasiment aucun jeu ou un jeu très faible (i.e. au maximum de 0.15 à 0.20 mm) entre lesdites pièces dans la région où le cordon de soudure doit être réalisé.
Une solution selon l'invention est alors un procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une première pièce métallique revêtue de zinc avec au moins une seconde pièce métallique, dans lequel : a) on positionne au moins une première pièce métallique revêtue sur au moins une partie de l'une de ses surfaces d'une couche de zinc par rapport à au moins une seconde pièce métallique de manière à obtenir un assemblage à souder, et b) on opère une fusion d'au moins une partie du métal constitutif desdites pièces, au moyen d'au moins un faisceau laser venant frapper au moins l'une desdites pièces et au moins une partie du revêtement surfacique contenant le zinc, et en déplaçant ledit faisceau laser relativement par rapport audit assemblage selon une trajectoire de soudage désirée de manière à créer un cordon de soudure entre lesdites pièces formant ledit assemblage selon ladite trajectoire de soudage et à provoquer une vaporisation d'au moins une partie du zinc compris dans ledit revêtement surfacique, caractérisé en ce que : - à l'étape a), les pièces sont positionnées en contact ou en quasi-contact l'une par rapport à l'autre de manière à ce qu'il n'existe aucun ou quasiment aucun jeu entre lesdites pièces dans la région où le cordon de soudure doit être réalisé selon la trajectoire de soudage désirée, et
- à l'étape b), on réalise le cordon de soudure par fusion du métal avec formation d'un capillaire ou keyhole rempli de vapeurs métalliques immédiatement en aval du point d'impact du faisceau sur la ou les pièces, et on dirige un premier flux de gaz uniquement vers l'ouverture du capillaire de vapeurs métalliques de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse suffisante pour maintenir le capillaire suffisamment ouvert pour obtenir une évacuation d'au moins une partie des vapeurs de zinc provenant du revêtement surfacique, pendant tout le temps de déplacement relatif du faisceau laser par rapport aux pièces.
En d'autres termes, selon l'invention, la pression dynamique gazeuse suffisante pour maintenir le capillaire ouvert et à évacuer ainsi au moins une partie des vapeurs de zinc provenant du revêtement surfacique, ce qu'il n'est pas possible d'obtenir habituellement en soudage lorsque les pièces sont positionnées en contact ou en quasi-contact l'une par rapport à l'autre de manière à ce qu'il n'existe aucun ou quasiment aucun jeu entre elles.
En effet, les inventeurs de la présente invention ont montré que lorsqu'on dirigeait vers l'ouverture du capillaire de soudage laser, un flux de gaz distribué par une buse de soudage ou busette dont le diamètre était de l'ordre de 1 à 2 mm, et dont la vitesse typique du gaz était de l'ordre de 5 à 6 m/sec, on arrivait à ouvrir de manière très importante le capillaire de vapeur sans déstabiliser le bain de soudage, et ainsi permettre au zinc vaporisé de s'échapper librement sans perturber le cordon de soudage. En fait, quand on met en œuvre le procédé de l'invention, l'ouverture du capillaire est multiplié par un facteur supérieur à 3 et généralement compris entre environ 5 et 10 par rapport à un capillaire obtenu avec un procédé classique. Ainsi, un capillaire obtenu avec un procédé classique est légèrement plus grand que le diamètre de la tâche focale, à savoir de l'ordre de 500 μm, alors que, lorsqu'on met en œuvre le procédé de l'invention, son diamètre est multiplié par 5 à 10 environ, c'est-à-dire qu'il est de 3 à 5 mm environ. Cela peut être visualisé au moyen d'une caméra rapide.
Selon le cas, le procédé de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le cordon de soudure est obtenu par re-solidification du métal fondu à l'étape b). - on utilise le premier flux de gaz pour exercer une pression dynamique gazeuse continue et sensiblement constante sur l'ouverture du capillaire de vapeurs, de préférence selon une direction perpendiculaire à la ou aux pièces à souder ou de manière inclinée par rapport à la surface desdites pièces.
- on utilise le premier flux de gaz pour opérer une stabilisation de l'écoulement du bain liquide de métal en fusion.
- on met en œuvre, en outre, un deuxième flux de gaz de protection distribué périphériquement et/ou coaxialement au premier flux de gaz.
- le débit du premier gaz est de l'ordre de 10 à 20 1/min et le débit du deuxième gaz est de l'ordre de 20 à 30 1/min. - la vitesse de distribution du premier gaz est de l'ordre de 2 à 10 m/sec, de préférence de l'ordre de 4 à 7 m/sec, avantageusement de l'ordre de 5 à 6 m/sec.
- le premier et le deuxième gaz sont choisis parmi l'argon, l'hélium, l'azote et leurs mélanges, et éventuellement en plus faible proportion du CO2, de l'oxygène ou de l'hydrogène, ou encore avec de l'air, notamment de l'air purifié et débarrassé des impuretés ambiantes qu'il peut contenir et qui sont susceptibles de venir polluer le bain de soudure.
- le faisceau laser est généré par un générateur laser de type Nd: YAG, à fibres d'Ytterbium ou CO2. - la ou les pièces métalliques à souder sont en acier au carbone revêtu de zinc.
- les pièces sont superposées l'une à l'autre et le soudage est opéré par transparence.
- la buse de soudage délivrant le premier flux de gaz a une section de passage du gaz comprise entre 0.1 et 10 mm2, de préférence de 0,5 à 5 mm2 de section, par exemple une buse à orifice de sortie circulaire de 1 à 2 mm de diamètre.
- la pression du premier flux de gaz est comprise entre 1 et 10 kPa.
La Figure 1 schématise le mode d'action de ce jet de gaz. Plus précisément, on y voit le capillaire de vapeur 1 surmonté de vapeurs métalliques 2 obtenu par fusion par le faisceau laser 3 du métal constitutif des pièces à souder qui sont recouvertes d'une couche de zinc.
Le métal fondu se re-solidifie ensuite en un cordon de soudure 4. Afin de maintenir le keyhole ouvert et permettre un bon dégazage du zinc, une busette 5 de 1 à 2 mm de diamètre distribue un premier flux de gaz sous pression vers ledit keyhole. Le flux de gaz est dirigé uniquement vers l'ouverture du capillaire 1 de vapeurs métalliques et selon une direction perpendiculaire aux pièces à souder ou bien incliné d'un coté ou de l'autre, de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse suffisante pour augmenter significativement le diamètre du capillaire, pendant tout le temps de déplacement relatif du faisceau laser 3 par rapport aux pièces, et permettre ainsi une évacuation des vapeurs de zinc provenant du revêtement surfacique des pièces. En d'autres termes, la pression gazeuse exercée doit être suffisante pour conduire à une évacuation du zinc vaporisé par l'ouverture du capillaire.
Par ailleurs, avantageusement, on met aussi en œuvre un deuxième flux de gaz de protection distribué périphériquement et/ou coaxialement au premier flux de gaz délivré par la busette 5. De manière classique, ce deuxième flux de gaz sert à protéger la zone de soudage, en particulier le bain de soudure, des contaminations atmosphériques, notamment de l'incorporation dans le métal fondu du bain d'impuretés de type azote, vapeur d'eau ou similaires qui pourraient venir contaminer ce bain en y engendrant des défauts, telles des porosités. On comprend donc que seul le premier flux de gaz délivré par la busette vient exercer une pression gazeuse sur le keyhole, le deuxième flux gazeux ne servant qu'à protéger l'ensemble de la zone de soudage de l'atmosphère ambiant, donc ne vient pas exercer de pression sur le keyhole.
Le procédé de l'invention permet donc de souder des tôles revêtues de zinc quel que soit le jeu présent entre les tôles à souder, en particulier ce procédé est applicable au soudage d'assemblages dans le domaine automobile, c'est-à-dire d'assemblages de plusieurs pièces dont l'une au moins présente une surface zinguée ou en partie zinguée, i.e. galvanisée ou électro-zinguée.
Le cordon de soudage réalisé peut être débouchant, c'est-à-dire traversant toute l'épaisseur à souder, ou non débouchant en fonction de l'application considérée. La Figure 2 ci-jointe schématise différentes configurations de pièces pour lesquelles le procédé de l'invention peut être appliqué, notamment des empilements de deux ou trois tôles d'épaisseurs variables soudées par transparence, c'est-à-dire que les tôles sont au moins partiellement superposées les unes aux autres, et que le faisceau laser traverse l'épaisseur ou une partie de l'épaisseur d'une des tôles (celle située du côté où arrive le faisceau) avant de venir frapper et fondre l'autre tôle (celle qui est la plus éloignée de la buse laser délivrant le faisceau).
Ces configurations ont la particularité de posséder toutes, à des degrés divers, une surface couverte de zinc qui lors du soudage laser va se vaporiser en provoquant les défauts susmentionnés. Or, le procédé de l'invention permet de souder ces configurations sans aucun problème de ce type.
Plus précisément, les Figures 2a, 2g, 21, 2m et 2n représentent un soudage à clin par transparence ; les Figures 2b et 2i, un soudage à clin en angle ; la Figure 2c, un soudage de T en angle ; la Figure 2d, un soudage de T par transparence ; les Figures 2e et 2f, un soudage sur bords tombés ; la Figure 2h, un soudage sur chants ; la Figure 2j, un soudage de coins par transparence ; et la Figure 2k, un soudage de coins bord à bord.

Claims

Revendications
1. Procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une première pièce métallique revêtue de zinc avec au moins une seconde pièce métallique, dans lequel : a) on positionne au moins une première pièce métallique revêtue sur au moins une partie de l'une de ses surfaces d'une couche de zinc par rapport à au moins une seconde pièce métallique de manière à obtenir un assemblage à souder, et b) on opère une fusion d'au moins une partie du métal constitutif desdites pièces, au moyen d'au moins un faisceau laser venant frapper au moins l'une desdites pièces et au moins une partie du revêtement surfacique contenant le zinc, et en déplaçant ledit faisceau laser relativement par rapport audit assemblage selon une trajectoire de soudage désirée de manière à créer un cordon de soudure entre lesdites pièces formant ledit assemblage selon ladite trajectoire de soudage et à provoquer une vaporisation d'au moins une partie du zinc compris dans ledit revêtement surfacique, caractérisé en ce que :
- à l'étape a), les pièces sont positionnées en contact ou en quasi-contact l'une par rapport à l'autre de manière à ce qu'il n'existe aucun ou quasiment aucun jeu entre lesdites pièces dans la région où le cordon de soudure doit être réalisé selon la trajectoire de soudage désirée, et - à l'étape b), on réalise le cordon de soudure par fusion du métal avec formation d'un capillaire ou keyhole rempli de vapeurs métalliques immédiatement en aval du point d'impact du faisceau sur la ou les pièces, et on dirige un premier flux de gaz uniquement vers l'ouverture du capillaire de vapeurs métalliques de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse suffisante pour maintenir le capillaire suffisamment ouvert pour obtenir une évacuation d'au moins une partie des vapeurs de zinc provenant du revêtement surfacique, pendant tout le temps de déplacement relatif du faisceau laser par rapport aux pièces.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise le premier flux de gaz pour exercer une pression dynamique gazeuse continue et constante sur l'ouverture du capillaire de vapeurs, de préférence selon une direction perpendiculaire à la ou aux pièces à souder.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on utilise le premier flux de gaz pour opérer une stabilisation de l'écoulement du bain liquide de métal en fusion.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on met en œuvre, en outre, un deuxième flux de gaz de protection distribué périphériquement et/ou coaxialement au premier flux de gaz.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le débit du premier gaz est de l'ordre de 10 à 20 1/min et le débit du deuxième gaz est de l'ordre de 20 à 30 1/min.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la buse est une buse coaxiale.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le premier et le deuxième gaz sont choisis parmi l'argon, l'hélium, l'azote et leurs mélanges, et éventuellement en plus faible proportion du CO2, de l'oxygène ou de l'hydrogène.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le faisceau laser est généré par un générateur laser de type Nd: YAG, à fibre d'Ytterbium ou CO2.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la ou les pièces métalliques à souder sont en acier au carbone revêtu de zinc.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les pièces sont superposées l'une à l'autre et le soudage est opéré par transparence.
11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la buse de soudage délivrant le premier flux de gaz a une section de passage du gaz comprise entre 0.1 et 10 mm .
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la pression du premier flux de gaz est comprise entre 1 et 10 kPa.
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