EP1759473A1 - Device and method for the transmission of light signals in light waveguides - Google Patents

Device and method for the transmission of light signals in light waveguides

Info

Publication number
EP1759473A1
EP1759473A1 EP04802937A EP04802937A EP1759473A1 EP 1759473 A1 EP1759473 A1 EP 1759473A1 EP 04802937 A EP04802937 A EP 04802937A EP 04802937 A EP04802937 A EP 04802937A EP 1759473 A1 EP1759473 A1 EP 1759473A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
component
flux density
receiver
optical
optical waveguide
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP04802937A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Reiner Thiele
Wolf-Stefan Benedix
Ralf Nette
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hochschule Zittau/gorlitz (fh)
Original Assignee
Hochschule Zittau/gorlitz (fh)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hochschule Zittau/gorlitz (fh) filed Critical Hochschule Zittau/gorlitz (fh)
Publication of EP1759473A1 publication Critical patent/EP1759473A1/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
    • G02B6/12—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type of the integrated circuit kind
    • G02B6/122—Basic optical elements, e.g. light-guiding paths
    • G02B6/1225—Basic optical elements, e.g. light-guiding paths comprising photonic band-gap structures or photonic lattices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B82—NANOTECHNOLOGY
    • B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
    • B82Y20/00—Nanooptics, e.g. quantum optics or photonic crystals
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
    • G02B6/12—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type of the integrated circuit kind
    • G02B6/12007—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type of the integrated circuit kind forming wavelength selective elements, e.g. multiplexer, demultiplexer
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
    • G02B6/12—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type of the integrated circuit kind
    • G02B2006/12133—Functions
    • G02B2006/12145—Switch
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
    • G02B6/14—Mode converters

Definitions

  • the invention relates to a device and a method for transmitting light signals in optical waveguides, comprising a laser diode as a transmitter of transverse waves and an associated receiver which is connected to the laser diode at least via an optical waveguide, the transverse waves having an electrical and magnetic field strength and have a magnetic flux density, a line current density and an electrical displacement flux density D and are guided in the form of plane waves from the laser diode to the receiver.
  • the field of application of the invention is the transmission of optical messages with high bit rates on predetermined transmission paths.
  • Optical fiber is currently becoming very important for data transmission. Electrical cables have some unfavorable properties for data transmission, which is why electrical signals have limits in terms of bandwidth and amplitude. In addition, electrical cables are sensitive to interfering radiation. In order to cover large distances, you need an amplifier every 1 to 5 km.
  • optical fibers better meet the need for an ideal transmission medium that has acceptable attenuation values at very high frequencies.
  • the dispersion is a limiting factor when transmitting optical signals.
  • Polarization-dependent effects occur on conventional transmission links with optical waveguides, in particular the polarization mode dispersion, which leads to widening of the reception-side signal pulse in the case of long transmission links and thus inadmissibly increases the bit error rate in the reception range.
  • polarization mode dispersion With polarization mode dispersion (PMD), the dispersion of light is caused by the different ⁇ propagation speed of the light in different x, y, z polarization planes.
  • a single light pulse in the optical waveguide has optical components in all polarization levels. The light pulse moves within the optical fiber away, the different polarized components arrive at the receiver with a time offset. The light pulse becomes wider and can no longer be precisely detected by the receiver.
  • the birefringence of the optical fibers enables linear, elliptical and circular polarization modes.
  • the statistically fluctuating polarization in anisotropic optical waveguides leads, with parallel excitation of the optical waveguide, to polarization-dependent damping and to the polarization mode dispersion of the propagating polarization modes. This results in bit errors in the receiver during pulse transmission, which can only be eliminated with great technical effort in conventional transmission methods.
  • the invention is therefore based on the object of a device and a method for transmitting light signals in
  • Specify optical fibers which are suitably designed are that polarization-dependent effects such as fluctuating polarization, polarization-dependent attenuation and polarization mode dispersion can be largely avoided.
  • Waves are led from the laser diode to the receiver, a short isotropic first optical waveguide with a dielectric constant ⁇ lr an absolute permeability ⁇ 0 and a conductivity ⁇ * - »0 (towards zero) is subsequently connected to the laser diode on the transmission side , wherein the first optical waveguide is coupled obliquely at an adjustable angle ⁇ to a subsequent optical waveguide by means of a coupling point, and an analyzer on the receiving side for separating the transmitted component of the electrical displacement flux density D z from the total field D ⁇ , D y which is directed parallel to the longitudinal axis of the receiver , D z of the transverse wave is present, the direction of the parallel component of the electrical displacement flux density D corresponding to a specific coordinate of a defined x, y, z coordinate system.
  • the device according to the invention ultimately has only a single selected component of the electrical displacement flux density D of the predetermined x, y, z coordinate system, in particular the z component
  • the selected component of the electrical displacement flux density is the component which is defined in the longitudinal axis of the receiver. If, for example, the z component of the electrical displacement flux density D z is provided as that which conforms to the longitudinal axis of the receiver and the direction of propagation of the transverse wave, then the z component D z will remain unchanged and the other two, y components D x / D y are eliminated in the device according to the invention.
  • the transmitter being a laser diode which emits light signals and has at least two of the x, y, z components of polarization modes
  • the device according to the invention are according to the Characteristic part of claim 20 provided the following steps:
  • the method for transmitting light signals in optical waveguides also includes the following steps, which relate in particular to the predetermined z component of the electrical displacement flux density D z :
  • the chromatic dispersion can be compensated.
  • the invention opens up the possibility that existing or already installed anisotropic optical waveguides can continue to be used up to high bit rates by wiring on the transmitting and receiving side with the modules according to the invention, and indeed with a low bit error probability.
  • the invention enables the device to be implemented using the components and technologies currently available.
  • Fig. 2 is a schematic representation of the input part of the
  • Fig. 3 is a schematic representation of the input part of the
  • FIG. 6 shows a receiver in the form of a ring photo diode
  • FIG. 7 shows schematic representations of a reflection-free z-component analyzer in FIG. 7a, a predetermined x, y, z coordinate system in FIG.
  • FIG. 8 shows a schematic illustration of a connection of an anisotropic medium between two isotropic media in areas of boundary layers
  • FIG. 9 is a schematic representation of a unitary transformation with optical couplers and an associated signal flow diagram
  • FIG. 10 shows a schematic representation of a y-polarizer for separating the field strength on the input side in FIG. 10a, FIG. 10b representing a predetermined x, y, z coordinate system with a component division,
  • FIG. 11 shows a schematic illustration of a polarization beam splitter for separating the field strength on the output side in FIG. 11a, FIG. 11b representing a predetermined x, y, z coordinate system with a component division,
  • Fig. 12 shows the input side with the assembly of the field strength components
  • Fig. 13 shows the output side with the assembly of the field strength components.
  • a device 1 according to the invention is shown schematically in longitudinal section, which contains a single-mode laser diode 2 as a transmitter of transverse waves and a receiver 3, with a first optical waveguide 4 plan and a to the laser diode 2 Connect the second optical waveguide 6, the laser diode 2 and the first optical waveguide 4 forming a gap 5, which is opened in the conductor cross section and filled with an optical material, as a coupling point, angled at an angle and meeting the second optical waveguide 6 below, the gap 5 planning from one Exit surface 51 of the first optical waveguide 4 and from a flat entry surface 52 of the second optical waveguide 6 form an angle ⁇ , the section line 53 of which is in the cladding region of the two optical fibers 4 and 6.
  • the optical fibers 4.6 consist essentially of a light waveguide core 41 or 61 and an optical waveguide jacket 42, 62, the optical waveguide core 41 having the dielectric constant ⁇ i and i the light waveguide core 61 having the dielectric constant ⁇ .
  • the combination of the laser diode 2 and the first light waveguide 4, including the opened coupling point 5 to form the second optical waveguide 6, has only a short length.
  • the receiver 3 is connected flat to the second optical waveguide 6, the receiver 3 having a core 31 with a dielectric constant 8 ⁇ , which is equal to the dielectric constant ⁇ x of the first optical waveguide 4.
  • the receiver jacket 32 consists of a receiver material that receives the light signal and, at the end, has a flat, electrically conductive layer 9, which also closes the receiver core 31.
  • At least one optical amplifier and at least one fiber Bragg grating are located in a transmission link part 63 between the input part 20 and the output part 22.
  • Fig.lb shows the predetermined x, y, z coordinate system 8, which is defined for the description of the device 1 such that the z coordinate in the x, y, z coordinate system 8 is aligned with the longitudinal axis 19 of the receiver 3.
  • the x coordinate or the y coordinate can also be rectified instead of the z coordinate of the longitudinal axis 19.
  • FIG. 2 shows an input part 20 of the device 1 similar to FIG. 1 a, the open gap 5 consisting of the flat exit surface 51 and the flat entry surface 52 being firmly closed by a welded connection 21 to the coupling point, with a continuous core transition and a continuous jacket transition with a central outer edge line 56 between the first optical waveguide 4 and a second optical waveguide 6 'is brought about by means of a welding process.
  • both optical waveguides 4, 6 ' have the same dielectric constant 8 ⁇ and an absolute permeability ⁇ o and a conductivity ⁇ "-» 0 (towards zero).
  • the welded joint 21 also has the same value of the dielectric constant ⁇ i.
  • FIG. 3 shows a further input part 20 of the device 1, similar to FIG. 1, the open gap 5 consisting of the flat exit surface 51 and the angled flat entry surface 52 being closed by introducing immersion oil 17 into a flexible coupling point, wherein the coupling point 5 has a movable point in the jacket area 54, and the angle ⁇ between the exit puddle 51 and the ⁇ entrance pool 52 is changeable.
  • the laser diode 2 and the isotropic optical waveguide 4 in the input part 20, on the one hand, and the input of the second isotropic optical waveguide 6 'and the receiver 3 in the output part 22, on the other hand, can each be attached to associated mounting elements (not shown), between which by means of an adjustment device
  • the angle ⁇ is adjustable.
  • the output part 22 contains the z-component analyzer 7, which is connected to the third optical waveguide 6 'so homogeneously that the core 41 with the dielectric constant ⁇ i continues as an extension 33 and the receiver jacket 32 represents a light-wave-absorbing material , an ideal electrically conductive layer 9 being attached to the end of the conductor, which, as an end cover, closes both the extension 33 and the receiver jacket 32 with an interface 16.
  • the extension 33 of the core 41 with the dielectric constant ⁇ i of the third light waveguide 6 ' serves as a core with the dielectric constant ⁇ i as a surrounding and holding support for the receiver jacket 32 of the receiver 3.
  • FIG. 5 shows a schematic representation of an alternative z-component analyzer 7, which consists of the receiver 3 with the receiver jacket 32 surrounding the extension 33, the third optical waveguide 6 'with the dielectric constant ⁇ i as the connecting optical waveguide y-polarizer 18 and an x-polarizer 13.
  • the receiver 3 After the extension 33 on the end, the receiver 3 has the preferably thin x-polarizer 13.
  • the connecting optical waveguides 6 ', 6'' also have the following properties: The same dielectric constant ⁇ i as well as an absolute permeability ⁇ o and a conductivity ⁇ - »0 (towards zero).
  • the receiver 3 is designed in the form of a ring photodiode, which surrounds the extension 33 as a continued core of the optical waveguide 6 with the dielectric constant ⁇ i instead of the actually associated optical waveguide jacket 42.
  • the layer 9 is attached, which is ideally electrically conductive.
  • the single-mode laser diode 2 In the device 1 for the transmission of light signals in the optical waveguides 4, 6 'for high bit rates, the single-mode laser diode 2 according to FIG. 1 is used, which delivers a transverse light wave.
  • the transverse light wave is guided to the welded oblique coupling point 5 with the first isotropic single-mode optical fiber 4, which is preferably designed for weak guidance of the optical wave, and at an angle ⁇ in the subsequent anisotropic second single-mode optical fiber 6 in accordance with FIG. 2 or coupled into the subsequent isotropic third single-mode optical waveguide 6 'according to FIG. 3.
  • this In addition to the x component and the y component of the electrical displacement flux density D x , D y , this also produces their z component D a , which are oriented on the x, y, z coordinate system 8 in FIG. 1b.
  • the x, y, z components of the electrical displacement flux density D x , D y , D z are transmitted according to FIG. 1 in the direction of the receiver 3.
  • the light signal is thus defined in the device 1 according to the invention as an electromagnetic transverse wave with an electrical and magnetic field strength as well as the magnetic flux density, line current density and electrical displacement flux density D.
  • the transverse wave is designed in the form of a flat wave for the components which are irradiated after the laser diode 2 as shown in FIG. There is a short isotropic optical fiber on the laser diode 2
  • the end of the first optical waveguide 4 as the exit surface 51 is welded obliquely at an angle to the subsequent isotropic or anisotropic optical waveguide 6, 6 'for transmitting the optical wave to the receiver 3, or the flap-gap coupling point 5 formed is filled with immersion oil 17 and connected movably on the casing side.
  • the z component of the electrical displacement flux density D z from the y 'component of the electrical displacement flux density of the transverse wave of the laser diode 2 according to the coordinate system 8 shown in FIG. 1b is provided that the transverse wave of the laser diode 2 is not polarized in the x direction , generated, transmitted and received.
  • the received x and y components are separated by the x and y components of the electric field strength E X , E Y be short-circuited.
  • the z-component analyzer 7 according to FIG. 5 is made up of the connecting optical waveguide 6 ', the thin y-polarizer 18 Connection optical waveguide 6 'and the thin x-polarizer 13 constructed, wherein the x-polarizer 13 only passes through the x component D x and blocks the y component of the electrical displacement flux density Dy.
  • a Li ⁇ ht waveguide 6 ' is connected, on which, as shown in FIG.
  • the ring photodiode 3 sits for reception in the angular range from 0 ° to 360 ° of the angle which the position vector with the X-axis forms on the circular optical waveguide cross-sectional area of the connecting optical waveguide 6 '.
  • the effects of polarization-dependent effects, such as occur in the optical transmission links with parallel excitation, are thus suppressed here.
  • FIG. 7 in particular in FIG. 7a, a further schematic representation shows a reflection-free z-component analyzer 70, which has a y-polarizer 18, a connecting optical waveguide 71, a ring photodiode 3 and at the end contains an optical isolator 9 'or the ideal electrically conductive layer 9, an optical waveguide 72 having an inner refractive index ni and a core diameter 2r L being located in front of the y-polarizer 18.
  • the y polarizer 18 has the refractive indices n x , n y , n z in the associated x, y, z coordinates.
  • the connecting optical waveguide 71 has a refractive index n 3 and also a core diameter 2r L.
  • the receiver 3 contains a core with a refractive index n 4 and a core diameter 2r L.
  • the transmission signal ⁇ 0 is carried in the optical waveguide 72 and the reception signal ⁇ z is received by the ring photodiode 3.
  • FIG. 7b there is a predetermined x, y, z coordinate system
  • FIG. 7c there is a direction of propagation
  • the z-component analyzer 70 has the task of eliminating the z-component of the electrical displacement flux density D 2 from the total field D x , D y , D z and the x and y components of the electric field strength E x , E y to suppress at the output of the isotropic or anisotropic fifth optical waveguide 72 in such a way that the transmission is realized only with the z component of the electrical displacement flux density D z and thus polarization-dependent effects which lead to bit errors in the receiver 3 are avoided.
  • FIG. 1 A circuit diagram of an anisotropic medium 81 between two isotropic media 80, 82 is shown in FIG.
  • a first isotropic medium 80, an anisotropic medium 81 and a second isotropic medium 82 are combined.
  • the boundary layers 83 and 84 are present between the media 80, 81 and 81, 82.
  • the x, y components D x , D y are suppressed.
  • the properties of isotropic or anisotropic dielectric boundary layers 83, 84, as shown in FIG. 8, are exploited in such a way that the direction of the wave vector of the x component of the electric field strength is influenced in such a way that it is orthogonal to the z- Direction is.
  • the direction of the wave vector of the y 'component, which is composed of the y and z components, is also influenced such that the y component disappears and only the z component of the electrical displacement flux density D z remains.
  • the essential and additional advantages of the z-component analyzer 70 are that finite refractive indices or main refractive indices can be set using the dimensioning conditions shown below and - degrees of freedom are present in the dimensioning conditions, which can be used, for example, to determine the refractive index n 4 of the core medium of the extension 33 lying within the ring photodiode 3 so that no reflections occur on the input side of the ring photodiode 3 and - the arrangement of the z-component analyzer 70 by setting the exact angle ⁇ of the inclined folding gap the coupling point 5 in front of the input side of the z-component analyzer 70 can be compared.
  • a positional arrangement of a second z-component analyzer 70 for evaluating the z-component of the electrical displacement flux density D z essentially has the following mode of operation:
  • the transmission signal 75 is, as shown in FIG. 7, as a light signal in the form of an electromagnetic transverse wave with a ner electrical and magnetic field strength as well as the magnetic flux density and the electrical displacement flux density.
  • the transmission signal 75, the reception signal 76 and the transmitted signal are specified as a plane wave in the x, y, z coordinate system 8.
  • the transmission signal 75 with the operating wavelength ⁇ 0 is applied via an isotropic or anisotropic fifth optical waveguide 72 to the input of the second z-component analyzer 70, as shown in FIG. 7 a, and spreads there in the fifth optical waveguide 72 with the sheath 73 and the core 74, as shown in Fig.7c, with the properties - refractive index zi ⁇ and core radius r L - at the angle ⁇ to the z coordinate with the
  • the y polarizer 18 consists of an anisotropic medium with the main refractive indices n x , n y , n z for the x, y, z coordinate directions.
  • the associated dielectric tensor ⁇ 2 has a diagonal shape.
  • the ring photodiode 3 with the inner isotropic medium of refractive index n 4 and the inner radius r z for receiving the z component of the electrical displacement flux density D z or electrical field strength ⁇ z with the dimensioning condition is on the output-side connection optical waveguide 71 of the y-polarizer 18
  • the optical isolator 9 ' is connected in the positive z direction to avoid incident external light on the ring photodiode 3 or the ideal electrically conductive layer 9 without reflection.
  • an optical network for example in the form of a y-polarizer 18, with an anisotropic dielectric medium 82 which is provided by symmetrical or Hermitisches dielectric tensor ⁇ 2 according to
  • the tensor ⁇ 2 describes the relationship between the electrical displacement flux density D 2 and the electrical field strength E 2 for a presupposed homogeneous medium according to the equation
  • the anisotropic medium 81 is connected to the two upstream and downstream isotropic media 80, 82 with the dielectric constants S ⁇ and £ 3 , as shown in FIG. 8.
  • the resulting boundary layers 83, 84 are due to the transfer matrices T ai (anisotropic-isotropic) and T ia (isotropic-anisotropic) and the transfer from the entrance to the exit of the anisotropic medium 81 through the expanded Jones matrix J according to the equations ! out ⁇ $ &! defined in Eout ⁇ && 1 out.
  • FIG. 9 shows an associated representation of a unitary transformation with optical couplers.
  • a circuit arrangement for realizing the matrix A preferably consists of polarization-maintaining optical couplers, the signal flow diagram of which is shown in FIG. 9, which realizes the transformation to a constant factor.
  • the circuit arrangement for realizing the matrix A 'results from the circuit arrangement of the matrix A by transposition and transition to the other sign in the imaginary parts d * ⁇ j, whereby for the transformation matrix A:
  • 10a shows a y-polarizer 18 for separating the field strength ⁇ x -, Ey 'on the input side, including an x, y, z coordinate system with component division in FIG. 10b.
  • the y-polarizer 18 for separating the field strength ⁇ x -, Ey 'on the input side, including an x, y, z coordinate system with component division in FIG. 10b.
  • the y-polarizer 18 for separating the field strength ⁇ x -, Ey 'on the input side, including an x, y, z coordinate system with component division in FIG. 10b.
  • Polarizer 18 is provided which detects the £ component of the input
  • FIG. 11a shows a polarization beam controller 85 for separating the field strength ⁇ x ", ⁇ y - on the output side, including an x, y, z coordinate system with component division in FIG. 11b.
  • the separation of the field strength components as input variables for the circuit arrangements to implement the transformation on the input and output sides of the polarization beam splitter 85, as shown in FIG. 11 a and together with the coordinate system in FIG Interconnections of coupler branches or the polarization beam splitter 85 are carried out.
  • Fig. 2 is a schematic representation of the joining of the field strength co-components E x ir ⁇ ⁇ yi ⁇ ⁇ zin on the input side and in Fig. 13 is a chemical representation of the joining together of the field strength components E d X o ⁇ t r E d you, E d 2 ou shown on the exit page.
  • Transformation matrices A and A ' are represented by interconnecting rotators and corresponding coupler branches, as is shown schematically by means of the matrix in FIG. 12 for the input side and FIG. 13 for the output side.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Nanotechnology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Biophysics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Optical Integrated Circuits (AREA)
  • Optical Couplings Of Light Guides (AREA)

Abstract

The invention relates to a device and method for the transmission of light signals in light waveguides, comprising a laser diode as transmitter of transverse waves and a receiver, connected to the laser diode at least by means of the light waveguide, said transverse waves having an electric and magnetic field strength, a magnetic flux density, a line current density and an electric shift flux density D and are run from the laser diode to the receiver in the form of plane waves. According to the invention, polarisation-dependent effects, such as variable polarisation, polarisation-dependent damping and polarisation mode dispersion are to be largely avoided. The above is achieved, whereby in the transmitter a short isotropic first light waveguide (4) is connected in a parallel plane after the laser diode (2), with a dielectric constant e1, an absolute permeability µ0 an a conductivity k 0 (relative to zero), said first light waveguide (4) having an inclined coupling at an adjustable angle F to a subsequent light waveguide (6, 6'), by means of a coupling point (5). On the receiver side, an analyser (7), for separation of the components of the electric shift flux density DZ, transmitted parallel to the longitudinal axis (19) of the receiver (3), from the total field DX,DY,DZ of the transverse wave is provided, the direction of the parallel aligned components of the electric shift flux density D corresponding to a particular coordinate in a fixed x,y,z- coordinate system (8).

Description

Einrichtung und Verfahren zur Übertragung von Lichtsignalen in Lichtwellenleitern Device and method for transmitting light signals in optical fibers
Beschreibungdescription
Die Erfindung betrifft eine Einrichtung und ein Verfahren zur Übertragung von Lichtsignalen in Lichtwellenleitern, enthaltend eine Laserdiode als Sender von Transversalwellen und einen zu- gehörigen Empfänger, der mit der Laserdiode zumindest über einen Lichtwellenleiter in Verbindung steht, wobei die Transversalwellen eine elektrische und magnetische Feldstärke sowie eine magnetische Flussdichte, eine Le tungsstromdichte und eine elektrische Verschiebungsflussdiσhte D aufweisen und in Form von ebenen Wellen von der Laserdiode zum Empfänger geführt sind. Das Anwendungsgebiet der Erfindung ist die Übertragung von optischen Nachrichten mit hohen Bitraten auf vorgegebenen Übertragungsstrecken.The invention relates to a device and a method for transmitting light signals in optical waveguides, comprising a laser diode as a transmitter of transverse waves and an associated receiver which is connected to the laser diode at least via an optical waveguide, the transverse waves having an electrical and magnetic field strength and have a magnetic flux density, a line current density and an electrical displacement flux density D and are guided in the form of plane waves from the laser diode to the receiver. The field of application of the invention is the transmission of optical messages with high bit rates on predetermined transmission paths.
Optische Lichtwellenleiter gewinnen gegenwärtig für die Datenübertragung große Bedeutung. Elektrische Leitungen haben für die Datenübertragung einige ungünstige Eigenschaften, deshalb sind elektrischen Signalen Grenzen hinsichtlich der Bandbreite und Amplitude gesetzt. Außerdem sind elektrische Leitungen emp- findlich gegenüber störender Einstrahlung. Um dennoch große Distanzen zu überwinden, benötigt man alle 1 bis 5 km einen Verstärker.Optical fiber is currently becoming very important for data transmission. Electrical cables have some unfavorable properties for data transmission, which is why electrical signals have limits in terms of bandwidth and amplitude. In addition, electrical cables are sensitive to interfering radiation. In order to cover large distances, you need an amplifier every 1 to 5 km.
Die Lichtwellenleiter erfüllen den Bedarf an einem idealen Übertragungsmedium, das bei sehr hohen Frequenzen vertretbare Dämpfungswerte besitzt, besser.The optical fibers better meet the need for an ideal transmission medium that has acceptable attenuation values at very high frequencies.
Die Dispersion ist bei Übertragung optischer Signale jedoch ein limitierender Faktor.However, the dispersion is a limiting factor when transmitting optical signals.
Auf herkömmlichen Ubertragungsstrecken mit Lichtwellenleitern treten polarisationsabhängige Effekte auf, insbesondere die Polarisationsmodendispersion, die bei langen Übertragungsstrecken zur Verbreiterung des empfangsseitigen Signalimpulses führt und somit im Empfangsbereiσh die Bitfehlerrate unzulässig vergrößert.Polarization-dependent effects occur on conventional transmission links with optical waveguides, in particular the polarization mode dispersion, which leads to widening of the reception-side signal pulse in the case of long transmission links and thus inadmissibly increases the bit error rate in the reception range.
Bei der Polarisationmodendispersion (PMD) entsteht die Dispersion des Lichtes durch die unterschiedlich© Ausbreitungsgeschwindigkeit des Lichts in verschiedenen x-,y-,z- Polarisationsebenen. Ein einzelner Lichtimpuls im Lichtwellen- leiter hat optische Anteile in allen Polarisationsebenen. Bewegt sich der Lichtimpuls innerhalb des Lichtwellenleiters fort, so kommen die unterschiedlichen polarisierten Anteile mit einem Zeitversatz am Empfänger an. Der Lichtimpuls wird breiter und lässt sich vom Empfänger nicht mehr genau detektieren.With polarization mode dispersion (PMD), the dispersion of light is caused by the different © propagation speed of the light in different x, y, z polarization planes. A single light pulse in the optical waveguide has optical components in all polarization levels. The light pulse moves within the optical fiber away, the different polarized components arrive at the receiver with a time offset. The light pulse becomes wider and can no longer be precisely detected by the receiver.
Durch die Doppelbrechung der Lichtwellenleiter sind lineare, elliptische und zirkuläre Polarisationsmoden möglich.The birefringence of the optical fibers enables linear, elliptical and circular polarization modes.
Die statistisch schwankende Polarisation in anisotropen Lichtwellenleitern führt bei paralleler Anregung des Lichtwellenlei- ters zur polarisationsabhängigen Dämpfung und zur Polarisationsmodendispersion der sich ausbreitenden Polarisationsmoden. Dadurch entstehen im Empfänger Bitfehler bei einer Impulsübertragung, die sich bei herkömmlichen Übertragungsverfahren nur mit großem technischem Aufwand eliminieren lassen.The statistically fluctuating polarization in anisotropic optical waveguides leads, with parallel excitation of the optical waveguide, to polarization-dependent damping and to the polarization mode dispersion of the propagating polarization modes. This results in bit errors in the receiver during pulse transmission, which can only be eliminated with great technical effort in conventional transmission methods.
In herkömmlichen Ubertragungsverfahren wird die Verringerung der Bitfehler bezüglich der polarisationsabhängigen Dämpfung durch aufwendige Polarisationsmehrfachempfänger mit bezüglich der Polarisationsmodendispersion verwendetem Laufzeitglied zur konstanten Verzögerung des schnellen Polarisationsmodes gelöst.In conventional transmission methods, the reduction of the bit errors with regard to the polarization-dependent attenuation is solved by complex polarization multiple receivers with a delay element used with respect to the polarization mode dispersion for the constant delay of the fast polarization mode.
Da aber die differenzielle Gruppenlaufzeit statistisch schwankt, und zwar zeitlich als auch mit der Frequenz, kann durch eine konstante oder auch bezüglich eines Festwertes va- riable Einstellung der Verzögerungszeit niemals die zeitgleiche Überlagerung der Impulse, die in den Polarisationsmoden laufen, erfolgen, die notwendig wäre, um Bitfehler zu vermeiden.However, since the differential group delay fluctuates statistically, both in terms of time and frequency, a constant or variable setting of the delay time can never result in the simultaneous superimposition of the pulses running in the polarization modes that would be necessary to avoid bit errors.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, eine Einrich- tung und ein Verfahren zur Übertragung von Lichtsignalen inThe invention is therefore based on the object of a device and a method for transmitting light signals in
Lichtwellenleitern anzugeben, die derart geeignet ausgebildet sind, dass polarisationsabhängige Effekte, wie schwankende Polarisation, polarisationsabhängige Dämpfung und Polarisationsmodendispersion weitgehend vermieden werden können.Specify optical fibers, which are suitably designed are that polarization-dependent effects such as fluctuating polarization, polarization-dependent attenuation and polarization mode dispersion can be largely avoided.
Die Aufgabe der Erfindung wird mittels der Merkmale der Patent- anspüche 1 und 20 gelöst. In der Einrichtung zur Übertragung von Lichtsignalen in Liσhtwellenleitern, enthaltend eine Laserdiode als Sender von Transversalwellen und einen zugehörigen Empfänger, der mit der Laserdiode zumindest über einen Licht- Wellenleiter in Verbindung steht, wobei die Transversalwellen eine elektrische und magnetische Feldstärke sowie eine magnetische Flussdichte, eine Leitungsstromdichte und eine elektrischeThe object of the invention is achieved by means of the features of patent claims 1 and 20. In the device for the transmission of light signals in light waveguides, containing a laser diode as a transmitter of transverse waves and an associated receiver, which is connected to the laser diode via at least one optical waveguide, the transverse waves being an electrical and magnetic field strength and a magnetic flux density, one Line current density and an electrical
Verschiebungsflussdichte D aufweisen und in Form von ebenenHave displacement flux density D and in the form of planes
Wellen von der Laserdiode zum Empfänger geführt sind, ist gemäß dem Kennzeichenteil des Patentanspruchs 1 sendeseitig an die Laserdiode nachfolgend ein kurzer isotroper erster Lichtwellenleiter mit einer Dielektrizitätskonstanten εl r einer absoluten Permeabilität μ0 und einer Leitfähigkeit Ä*-»0 (gegen Null) planparallel angeschlossen, wobei der erste Lichtwellenleiter unter einem einstellbaren Winkel φ schräg an einen nachfolgenden Lichtwellenleiter mittels einer Einkoppelstelle angekoppelt ist und wobei empfangsseitig ein Analysator zur Trennung der der Längsachse des Empfängers parallel gerichteten, übertragenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz aus dem Gesamtfeld Dκ,Dy,Dz der Transversalwelle heraus vorhanden ist, wobei die Richtung der parallel gerichteten Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte D einer bestimmten Koordinate eines festgelegten x,y,z-Koordinatensystem entspricht. Die erfindungsgemäße Einrichtung weist letztlich nur eine einzige ausgewählte Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte D des vorgegebenen x,y,z-Koordinatensystems, insbesondere die z-Komponente Dz auf, die für die Signalauswertung genutzt wird.Waves are led from the laser diode to the receiver, a short isotropic first optical waveguide with a dielectric constant ε lr an absolute permeability μ 0 and a conductivity Ä * - »0 (towards zero) is subsequently connected to the laser diode on the transmission side , wherein the first optical waveguide is coupled obliquely at an adjustable angle φ to a subsequent optical waveguide by means of a coupling point, and an analyzer on the receiving side for separating the transmitted component of the electrical displacement flux density D z from the total field D κ , D y which is directed parallel to the longitudinal axis of the receiver , D z of the transverse wave is present, the direction of the parallel component of the electrical displacement flux density D corresponding to a specific coordinate of a defined x, y, z coordinate system. The device according to the invention ultimately has only a single selected component of the electrical displacement flux density D of the predetermined x, y, z coordinate system, in particular the z component D z , which is used for the signal evaluation.
Die ausgewählte Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte ist die Komponente, die in Längsachse des Empfängers definiert ausgewiesen ist. Ist z.B. die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz als diejenige vorgesehen, die mit der Längsachse des Empfängers und der Ausbreitungsrichtung der Transversalwelle konform geht, dann wird die z-Komponente Dz unverändert bleiben und die beiden anderen ,y-Komponenten Dx/Dy werden in der erfindungsgemäßen Einrichtung eliminiert.The selected component of the electrical displacement flux density is the component which is defined in the longitudinal axis of the receiver. If, for example, the z component of the electrical displacement flux density D z is provided as that which conforms to the longitudinal axis of the receiver and the direction of propagation of the transverse wave, then the z component D z will remain unchanged and the other two, y components D x / D y are eliminated in the device according to the invention.
In dem Verfahren zur Übertragung von Lichtsignalen in Lichtwellenleitern zwischen einem Sender und einem Empfänger, wobei der Sender eine Laserdiode ist, die Lichtsignale aussendet und mindestens zwei der x-,y-,z-Komponenten von Polarisationsmoden aufweist, mittels der erfindungsgemäßen Einrichtung sind gemäß dem Kennzeichenteil des Anspruchs 20 folgende Schritte vorgesehen:In the method for transmitting light signals in optical fibers between a transmitter and a receiver, the transmitter being a laser diode which emits light signals and has at least two of the x, y, z components of polarization modes, by means of the device according to the invention are according to the Characteristic part of claim 20 provided the following steps:
Festlegung der zur Längsachse des Empfängers konformen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdiσhte gemäß einem vorgegebenem Koordinatensystem, - Herausfiltern/Eliminieren der von der vorgegebenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte richtungsmäßig abweichenden Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichte aus dem zu übertragenden Lichtsignal, Aufnehmen der verbleibenden vorgegebenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte vom Empfänger, Auswertung der vorgegebenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte durch einen zugeordneten Einkoordina- ten-Komponenten-Analysator.Definition of the component of the electrical displacement flux density conforming to the longitudinal axis of the receiver in accordance with a predetermined coordinate system, filtering out / eliminating components of the electrical displacement flux density that differ in direction from the predetermined component of the electrical displacement flux density from the light signal to be transmitted, recording the remaining predetermined component of the electrical displacement flux density from the receiver . Evaluation of the specified component of the electrical displacement flux density by an assigned single-coordinate component analyzer.
In dem Verfahren zur Übertragung von Lichtsignalen in Lichtwellenleitern sind des Weiteren folgende Schritte vorhanden, die sich insbesondere auf die vorgegebene z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz beziehen:The method for transmitting light signals in optical waveguides also includes the following steps, which relate in particular to the predetermined z component of the electrical displacement flux density D z :
Erzeugung der z-Komponente der elektrischen Verschiebungs- flussdichte Dz über eine geschrägte Einkoppelstelle im Eingangsteil der Einrichtung,Generation of the z component of the electrical displacement flux density D z via an inclined coupling point in the input part of the device,
Übertragung der x-Komponente der Feldstärke unabhängig von der y-Komponente und der z-Komponente durch eine Diagonali- sierung des Dielektrizitätstensors ε∑ eines anisotropen Lichtwellenleiters,Transmission of the x component of the field strength independently of the y component and the z component by diagonalization of the dielectric tensor ε ∑ of an anisotropic optical waveguide,
Eliminierung der x- und y-Komponenten im z-Komponenten- Analysator am Ausgang der Übertragungsstrecke, Wandlung der polarisationsabhängigen Dämpfungsanteile der y- Komponente in eine gewöhnliche Dämpfung für die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz, die mit mindestens einem optischen Verstärker zwischen dem Eingangsteil und einem Ausgangsteil ausgeglichen werden, und Wandlung der Polarisationsmodendispersion in einem Anteil der chromatischen Dispersion für die z-Komponente der elek- trischen Verschiebungsflussdichte Oz .Elimination of the x and y components in the z component analyzer at the output of the transmission link, conversion of the polarization-dependent attenuation components of the y component into a normal attenuation for the z component of the electrical displacement flux density D z , which is achieved with at least one optical amplifier between the Input part and an output part are compensated, and conversion of the polarization mode dispersion in a portion of the chromatic dispersion for the z component of the electrical displacement flux density O z .
Wahlweise kann mit einem gechirpten Faser-Bragg-Gitter, das zwischen dem Eingang des z-Komponenten-Analysators und des Empfängers angeordnet ist, eine Kompensation der chromatischen Dispersion erfolgen. Die Erfindung eröffnet die Möglichkeit, dass vorhandene bzw. bereits verlegte anisotrope Lichtwellenleiter durch Beschaltung auf der Sende- und Empfangsseite mit den erfindungsgemäßen Baugruppen bis zu hohen Bitraten und zwar bei kleiner Bitfehler- Wahrscheinlichkeit weiterhin genutzt werden können.With a chirped fiber Bragg grating, which is arranged between the input of the z-component analyzer and the receiver, the chromatic dispersion can be compensated. The invention opens up the possibility that existing or already installed anisotropic optical waveguides can continue to be used up to high bit rates by wiring on the transmitting and receiving side with the modules according to the invention, and indeed with a low bit error probability.
Die Erfindung ermöglicht es, dass die Einrichtung sich mit den zurzeit verfügbaren Bauelementen und Technologien realisieren lässt.The invention enables the device to be implemented using the components and technologies currently available.
Weiterbildungen und spezielle Ausgestaltungen der Erfindung sind in weiteren Unteransprüchen angegeben.Further developments and special configurations of the invention are specified in further subclaims.
Die Erfindung wird mittels mehrerer Ausführungsbeispiele anhand von Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 schematische Darstellungen einer erfindungsgemäßenThe invention is described in more detail by means of several embodiments with reference to drawings. 1 shows schematic representations of an embodiment of the invention
Einrichtung zur Übertragung von Lichtsignalen in einem Lichtwellenleiter im Längsschnitt in Fig.la und eines vorgegebenen x,y,z-Koordinatensystems in Fig.lb,Device for transmitting light signals in an optical waveguide in longitudinal section in Fig.la and a predetermined x, y, z coordinate system in Fig.lb,
Fig. 2 eine schematische Darstellung des Eingangsteils derFig. 2 is a schematic representation of the input part of the
Einrichtung mit einer Schweißverbindung an der Einkop- pelstelle für eine schräge Anregung nach Fig.la mit aufklappbarer Kombination von Laserdiode und Lichtwellenleiterstück zum weitergeführten Lichtwellenleiter,Device with a welded connection at the coupling point for an oblique excitation according to Fig.la with a hinged combination of laser diode and optical waveguide piece to the continued optical waveguide,
Fig. 3 eine schematische Darstellung des Ξingangsteils derFig. 3 is a schematic representation of the input part of the
Einrichtung mit einer Liσhtwellenleiter-Verbindung für die schräge Anregung und mit einem im Spalt der Einkoppelstelle eingebrachten Immersionsöl nach Fig.la, Fig. 4 einen Schematischen Aufbau eines z-Komponenten-Device with a light waveguide connection for the oblique excitation and with an immersion oil according to Fig.la introduced in the gap of the coupling point, 4 shows a schematic structure of a z-component
Analysators nach dem x,y,z-Koordinatensystem in Fig. lb,Analyzer according to the x, y, z coordinate system in Fig. Lb,
Fig. 5 einen Schematischen Aufbau des z-Komponenten-5 shows a schematic structure of the z-component
Analysators mit einem y-Polarisator und einem x- Polarisator,Analyzer with a y-polarizer and an x-polarizer,
Fig. 6 einen Empfänger in der Form einer Ring-Photo-Diod ,6 shows a receiver in the form of a ring photo diode,
Fig. 7 schematische Darstellungen eines reflexionsfreien z-Komponenten-Analysators in Fig.7a, eines vorgegebenen x,y,z-Koordinatensystems in Fig.7b, einer Aus-7 shows schematic representations of a reflection-free z-component analyzer in FIG. 7a, a predetermined x, y, z coordinate system in FIG.
breitungsriσhtung des Wellenvektors #ι zur z-direction of expansion of the wave vector # ι to z
Koordinate, einer Ausbreitungsrichtung des Wellenvek¬Coordinate, a direction of propagation of the wave vector
tors k" zur z-Koordinate in Fig.7d und einer Ausbrei¬tors k " for the z coordinate in FIG. 7d and an expansion
tungsrichtung des Wellenvektors k4 zur z-Koordinate in Fig.7e,direction of the wave vector k 4 to the z coordinate in FIG. 7e,
Fig. 8 eine schematische Darstellung einer Beschaltung eines anisotropen Medium zwischen zwei isotropen Medien in Bereichen von Grenzschichten,8 shows a schematic illustration of a connection of an anisotropic medium between two isotropic media in areas of boundary layers,
Fig. 9 eine Schematische Darstellung einer unitären Transformation mit optischen Kopplern und eines zugehörigen Signal lussdiagramms ,9 is a schematic representation of a unitary transformation with optical couplers and an associated signal flow diagram,
Fig. 10 eine sσhematische Darstellung eines y-Polarisators zur Trennung der Feldstärke auf der Ξingangsseite in Fig. 10a, wobei Fig. 10b ein vorgegebenes x,y,z-Koordinatensystem mit einer Komponentenaufteilung darstellt,10 shows a schematic representation of a y-polarizer for separating the field strength on the input side in FIG. 10a, FIG. 10b representing a predetermined x, y, z coordinate system with a component division,
Fig. 11 eine schematische Darstellung eines Polarisations- Strahlteilers zur Trennung der Feldstärke auf der Ausgangsseite in Fig.11a, wobei Fig.11b ein vorgegebenes x,y,z-Koordinatensystem mit einer Komponentenaufteilung darstellt,11 shows a schematic illustration of a polarization beam splitter for separating the field strength on the output side in FIG. 11a, FIG. 11b representing a predetermined x, y, z coordinate system with a component division,
Fig. 12 eine Darstellung der Eingangsseite mit dem Zusammenfügen der Feldstärkekomponenten undFig. 12 shows the input side with the assembly of the field strength components and
Fig. 13 eine Darstellung der Ausgangsseite mit dem Zusammenfügen der Feldstärkekomponenten.Fig. 13 shows the output side with the assembly of the field strength components.
Für die funktionstragenden gleichen Teile der Einrichtung werden die Bezugszeichen im Wesentlichen durchgängig beibehalten. Im Folgenden werden die Fig.l und die Fig.2 gemeinsam betrachtet. In Fig.l, insbesondere in Fig.la ist eine erfindungsgemäße Einrichtung 1 im Längsschnitt schematisch dargestellt, die eine Monomode-Laserdiode 2 als Sender von transversalen Wellen und einen Empfänger 3 enthält, wobei sich an die Laserdiode 2 ein erster Lichtwellenleiter 4 plan und ein zweiter Lichtwellenlei- ter 6 anschließen, wobei die Laserdiode 2 und der erste Lichtwellenleiter 4 einen im Leiterquerschnitt aufgeklappten, mit einem optischen Material gefüllten Spalt 5 als Einkoppelstelle, schräg abgewinkelt auf den nachfolgend zweiten Lichtwellenleiter 6 treffend, bilden, wobei der Spalt 5 aus einer planen Aus- trittsflache 51 des ersten Lichtwellenleiters 4 und aus einer planen Eintrittsfläche 52 des zweiten Lichtwellenleiters 6, die einen Winkel φ bilden, dessen Schnittlinie 53 sich im Mantelbereich der beiden Lichtwellenleiter 4 und 6 befindet, besteht. Die Lichtwellenleiter 4,6; bestehen im Wesentlichen aus einem Liσhtwellenleiter-Kern 41 bzw. 61 und einem Lichtwellenleiter- Mantel 42,62, wobei der Lichtwellenleiter-Kern 41 die Dielektrizitätskonstante εi undi der Liσhtwellenleiter-Kern 61 die Dielektrizitätskonstante ε aufweisen. Die Kombination der Laserdiode 2 und des ersten Liσhtwellenleiters 4 einschließlich der aufgeklappten Einkoppelstelle 5 zum zweiten Lichtwellenlei- ter 6 weist nur eine geringe Länge auf. Die LichtwellenleiterFor the functionally identical parts of the device, the reference symbols are retained essentially throughout. In the following, Fig.l and Fig.2 are considered together. In Fig.l, in particular in Fig.la a device 1 according to the invention is shown schematically in longitudinal section, which contains a single-mode laser diode 2 as a transmitter of transverse waves and a receiver 3, with a first optical waveguide 4 plan and a to the laser diode 2 Connect the second optical waveguide 6, the laser diode 2 and the first optical waveguide 4 forming a gap 5, which is opened in the conductor cross section and filled with an optical material, as a coupling point, angled at an angle and meeting the second optical waveguide 6 below, the gap 5 planning from one Exit surface 51 of the first optical waveguide 4 and from a flat entry surface 52 of the second optical waveguide 6 form an angle φ, the section line 53 of which is in the cladding region of the two optical fibers 4 and 6. The optical fibers 4.6; consist essentially of a light waveguide core 41 or 61 and an optical waveguide jacket 42, 62, the optical waveguide core 41 having the dielectric constant εi and i the light waveguide core 61 having the dielectric constant ε. The combination of the laser diode 2 and the first light waveguide 4, including the opened coupling point 5 to form the second optical waveguide 6, has only a short length. The optical fibers
! 4,6 haben auch eine absolute Permeabilität μ0 und eine Leitfähigkeit ÄΓ-»0 (gegen Null) ;! 4,6 also have an absolute permeability μ 0 and a conductivity ÄΓ- »0 (towards zero);
Der Empfänger 3 ist plan an den zweiten Lichtwellenleiter 6 an- geschlossen, wobei der Empfänger 3 einen Kern 31 mit einer Dielektrizitätskonstante 8χ, die gleich der Dielektrizitätskonstanten εx des ersten Lichtwellenleiters 4 ist, aufweist. Der Empfängermantel 32 besteht aus einem das Lichtsignal aufnehmenden Empfängermaterial und, weist endseitig als Abschluss eine plane elektrisch leitende Schicht 9 auf, die den Empfängerkern 31 ebenfalls abschließt. Zwischen dem Eingangsteil 20 und dem Ausgangsteil 22 befinden sich in einem Ubertragungsstreσkenteil 63 mindestens ein optischer Verstärker und mindestens ein Fa- ser-Bragg-Gitter (beide nicht eingezeichnet) .The receiver 3 is connected flat to the second optical waveguide 6, the receiver 3 having a core 31 with a dielectric constant 8χ, which is equal to the dielectric constant ε x of the first optical waveguide 4. The receiver jacket 32 consists of a receiver material that receives the light signal and, at the end, has a flat, electrically conductive layer 9, which also closes the receiver core 31. At least one optical amplifier and at least one fiber Bragg grating (both not shown) are located in a transmission link part 63 between the input part 20 and the output part 22.
Die Fig.lb zeigt das vorgegebene x,y,z-Koordinatensystem 8, das zur Beschreibung der Einrichtung 1 derart festgelegt ist, dass die z-Koordinate im x,y,z-Koordinatensystem 8 mit der Längsachse 19 des Empfängers 3 gleichgerichtet ist. Bei einer anderen Festlegung der xyz-Richtungen des x,y,z-Koordinatensystems 8 kann auch die x-Koordinate oder die y-Koordinate anstelle der z-Koordinate der Längsachse 19 gleichgerichtet sein.Fig.lb shows the predetermined x, y, z coordinate system 8, which is defined for the description of the device 1 such that the z coordinate in the x, y, z coordinate system 8 is aligned with the longitudinal axis 19 of the receiver 3. In another determination of the xyz directions of the x, y, z coordinate system 8 the x coordinate or the y coordinate can also be rectified instead of the z coordinate of the longitudinal axis 19.
Im Folgenden spielt die z-Koordinate und die z-Komponente der elektrischen Versσhiebungsflussdiσhte D2 die herausragende Rolle.In the following, the z-coordinate and the z-component of the electrical displacement flow diameters D 2 play the prominent role.
In Fig.2 ist ein der Fig. la ähnliches Ξingangsteil 20 der Einrichtung 1 gezeigt, wobei die aus der planen Austrittsfläche 51 und der planen Eintrittsfläche 52 bestehende offene Spalt 5 durch eine Schweißverbindung 21 zu der Einkoppelstelle fest geschlossen ist, wobei ein kontinuierlicher Kernübergang und ein kontinuierlicher Mantelübergang mit einer mittigen äußeren Kantenlinie 56 zwischen dem ersten Lichtwellenleiter 4 und einem zweiten Lichtwellenleiter 6' mittels eines Verschweißungsvor- gangs herbeigeführt sind. Abweichend von Fig. la besitzen beide Lichtwellenleiter 4,6' die gleiche Dielektrizitätskonstante 8χ sowie eine absolute Permeabilität μo und eine Leitfähigkeit κ"-»0 (gegen Null). Auch die Schweißverbindung 21 weist den gleichen Wert der Dielektrizitätskonstanten εi auf. Mit dem festen Verschluss des aufgeklappten Spalts 5 wird eine optische Verbindung in Form eine schrägen Anregung innerhalb des Eingangsteils 20 erzeugt.2 shows an input part 20 of the device 1 similar to FIG. 1 a, the open gap 5 consisting of the flat exit surface 51 and the flat entry surface 52 being firmly closed by a welded connection 21 to the coupling point, with a continuous core transition and a continuous jacket transition with a central outer edge line 56 between the first optical waveguide 4 and a second optical waveguide 6 'is brought about by means of a welding process. In a departure from FIG. 1 a, both optical waveguides 4, 6 'have the same dielectric constant 8χ and an absolute permeability μo and a conductivity κ "-» 0 (towards zero). The welded joint 21 also has the same value of the dielectric constant εi. With the fixed one Closing the opened gap 5 creates an optical connection in the form of an oblique excitation within the input part 20.
In Fig.3 ist ein der Fig.la ähnliches weiteres Ξingangsteil 20 der Einrichtung 1 gezeigt, wobei die aus der planen Austritts- fläche 51 und der abgewinkelten planen Ξintrittsflache 52 bestehende offene Spalt 5 durch Einbringen von Immersionsöl 17 zu einer flexiblen Einkoppelstelle geschlossen ist, wobei die Ein- koppelstelle 5 eine im Mantelbereich 54 bewegliche Stelle aufweist, und der Winkel φ zwischen der Austritts lache 51 und die Ξintritts lache 52 veränderbar ist. Die Laserdiode 2 und der isotrope Lichtwellenleiter 4 im Eingangsteil 20 einerseits und der Eingang des zweiten isotropen Lichtwellenleiters 6' sowie des Empfängers 3 im Ausgangsteil 22 andererseits können jeweils für sich an zugehörige Halterungselemente (nicht eingezeichnet) befestigt sein, zwischen denen durch eine Verstelleinriσhtung3 shows a further input part 20 of the device 1, similar to FIG. 1, the open gap 5 consisting of the flat exit surface 51 and the angled flat entry surface 52 being closed by introducing immersion oil 17 into a flexible coupling point, wherein the coupling point 5 has a movable point in the jacket area 54, and the angle φ between the exit puddle 51 and the Ξ entrance pool 52 is changeable. The laser diode 2 and the isotropic optical waveguide 4 in the input part 20, on the one hand, and the input of the second isotropic optical waveguide 6 'and the receiver 3 in the output part 22, on the other hand, can each be attached to associated mounting elements (not shown), between which by means of an adjustment device
(nicht eingezeichnet) der Winkel φ einstellbar ist.(not shown) the angle φ is adjustable.
In Fig.4 enthält das Ausgangsteil 22 den z-Komponente - Analysator 7, der an den dritten Lichtwellenleiter 6' derart homogen angeschlossen ist, dass sich der Kern 41 mit der Dielektrizitätskonstanten εi als Fortsatz 33 fortsetzt und der Empfängermantel 32 ein l chtwellenaufnehmendes Material darstellt, wobei am Leiterabschluss endseitig eine ideal elek- trisch leitende Schicht 9 angebracht ist, die als Endabdeckung sowohl den Fortsatz 33 als auch den Empfängermantel 32 mit einer Grenzfläche 16 abschließt. Der Fortsatz 33 des Kerns 41 mit der Dielektrizitätskonstanten εi des dritten Liσhtwellenleiters 6' dient als Kern mit der Dielektrizitätskonstanten εi als um- gebende und halternde Auflage für den Empfängermantel 32 des Empfängers 3.In FIG. 4, the output part 22 contains the z-component analyzer 7, which is connected to the third optical waveguide 6 'so homogeneously that the core 41 with the dielectric constant εi continues as an extension 33 and the receiver jacket 32 represents a light-wave-absorbing material , an ideal electrically conductive layer 9 being attached to the end of the conductor, which, as an end cover, closes both the extension 33 and the receiver jacket 32 with an interface 16. The extension 33 of the core 41 with the dielectric constant εi of the third light waveguide 6 'serves as a core with the dielectric constant εi as a surrounding and holding support for the receiver jacket 32 of the receiver 3.
In Fig.5 ist in einer sσhematischen Darstellung ein alternativer z-Komponenten-Analysator 7 dargestellt, der aus dem Empfän- ger 3 mit dem den Fortsatz 33 umgebenden Empfängermantel 32, dem dritten Lichtwellenleiter 6' mit der Dielektrizitätskonstanten εi als Anschluss-Lichtwellenleiter, einem y-Polarisator 18 und einem x-Polarisator 13 besteht. Der Empfänger 3 weist nach dem endseitigen Fortsatz 33 den vorzugsweise dünnen x- Polarisator 13 auf. Auch die Anschluss-Lichtwellenleiter 6 ' , 6 ' ' weisen folgende Eigenschaften auf: Die gleiche Dielektrizitäts- konstante εi sowie eine absolute Permeabilität μo und eine Leitfähigkeit ÄΓ-»0 (gegen Null) .5 shows a schematic representation of an alternative z-component analyzer 7, which consists of the receiver 3 with the receiver jacket 32 surrounding the extension 33, the third optical waveguide 6 'with the dielectric constant εi as the connecting optical waveguide y-polarizer 18 and an x-polarizer 13. After the extension 33 on the end, the receiver 3 has the preferably thin x-polarizer 13. The connecting optical waveguides 6 ', 6''also have the following properties: The same dielectric constant εi as well as an absolute permeability μo and a conductivity ÄΓ- »0 (towards zero).
In Fig.6 ist der Empfänger 3 in Form einer Ring-Photodiode ausgebildet, die den Fortsatz 33 als weitergeführten Kern des Lichtwellenleiters 6 mit der Dielektrizitätskonstanten εi anstelle des eigentlich zugehörigen Lichtwellenleitermantels 42 umgibt. Am Ende der Ring-Photodiode 3 ist die Schicht 9 angebracht, die als ideal elektrisch leitend ausgebildet ist.In FIG. 6, the receiver 3 is designed in the form of a ring photodiode, which surrounds the extension 33 as a continued core of the optical waveguide 6 with the dielectric constant εi instead of the actually associated optical waveguide jacket 42. At the end of the ring photodiode 3, the layer 9 is attached, which is ideally electrically conductive.
Im Folgenden wird die Funktionsweise der Ξinrichtung 1 anhand der Fig.l bis Fig.6 beschrieben.The mode of operation of the device 1 is described below with reference to FIGS. 1 to 6.
Bei der Ξinrichtung 1 zur Übertragung von Lichtsignalen in den Lichtwellenleitern 4,6' für hohe Bitraten findet die Monomode- Laserdiode 2 nach Fig.l Verwendung, die eine transversale Lichtwelle liefert. Die transversale Lichtwelle wird mit dem ersten isotropen Mono ode-Lichtwellenleiter 4, der vorzugsweise für eine schwache Führung der Lichtwelle ausgelegt ist, an die geschweißte schräge Einkoppelstelle 5 geleitet und unter dem Winkel φ in den nachfolgenden anisotropen zweiten Monomode- Lichtwellenleiter 6 entsprechend Fig.2 oder in den nachfolgenden isotropen dritten Monomode-Lichtwellenleiter 6' entsprechend Fig.3 eingekoppelt. Dabei entsteht neben der x-Komponente und der y-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dx,Dy auch deren z-Komponente Da, die am x,y,z-Koordinatensystem 8 in Fig.lb orientiert sind.In the device 1 for the transmission of light signals in the optical waveguides 4, 6 'for high bit rates, the single-mode laser diode 2 according to FIG. 1 is used, which delivers a transverse light wave. The transverse light wave is guided to the welded oblique coupling point 5 with the first isotropic single-mode optical fiber 4, which is preferably designed for weak guidance of the optical wave, and at an angle φ in the subsequent anisotropic second single-mode optical fiber 6 in accordance with FIG. 2 or coupled into the subsequent isotropic third single-mode optical waveguide 6 'according to FIG. 3. In addition to the x component and the y component of the electrical displacement flux density D x , D y , this also produces their z component D a , which are oriented on the x, y, z coordinate system 8 in FIG. 1b.
Die x-,y-,z-Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dx,Dy,Dz werden nach Fig.l in Richtung zum Empfänger 3 übertragen. Dabei erfahren die x-Komponente und die y- Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dx,Dy un- terschiedliche Dämpfungen und Verzögerungen durch die Eigenschaften des zweiten Monomode-Lichtwellenleiters 6 bzw. des dritten und des vierten Monomode-Lichtwellenleiters 6' , 6' ' .The x, y, z components of the electrical displacement flux density D x , D y , D z are transmitted according to FIG. 1 in the direction of the receiver 3. The x component and the y component of the electrical displacement flux density D x , D y and Different attenuations and delays due to the properties of the second single-mode optical fiber 6 or the third and fourth single-mode optical fibers 6 ', 6''.
Durch die Verminderung der x- und y-Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dx,Dy im Empfänger 3 auf den Betrag Null mit Dx=0,Dy=0, entsteht z.B. für einen als logische Eins gesendeten Impuls eine Eins am Empfänger 3. Bei Nichtbeseitigung der x- und y-Komponenten entstehen z.B. für einen als logische Eins gesendeten Lichtimpuls zeitlich nacheinander zwei Lichtimpulse als logische Eins oder bei großen unterschiedlichen Verzögerungen der Polarisationsmoden sogar das Bitmuster „1-0-1" in der angegebenen zeitlichen Reihenfolge.By reducing the x and y components of the electrical displacement flux density D x , D y in the receiver 3 to the amount zero with D x = 0, Dy = 0, a one arises at the receiver 3, for example for a pulse sent as a logical one. If the x and y components are not eliminated, for example, for a light pulse sent as a logic one, two light pulses occur in succession as a logic one or, in the case of large different delays in the polarization modes, even the bit pattern “1-0-1” in the specified chronological order.
Die so entstehenden Bitfehler sind nur vermeidbar, wenn in dem so bezeichneten z-Komponenten-Analysator 7 nach Fig.4 oder Fig.5 die x- und die y-Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dκ,Dy den Betrag Null erhalten, entweder durch eine ideal elektrisch leitende Schicht 9 oder durch eine Hintereinanderschaltung eines y-Polarisator 18 und eines x- Polarisators 13 und mit einer verschwindenden resultierenden Jones-Matrix J, die Bestandteile des z-Komponenten-Analysators 7 sind.The bit errors that arise in this way can only be avoided if the x and y components of the electrical displacement flux density D κ , D y in the z-component analyzer 7 according to FIG. 4 or FIG. 5 receive the value zero, either by an ideal electrically conductive layer 9 or by connecting a y-polarizer 18 and an x-polarizer 13 in series and with a disappearing resulting Jones matrix J, which are components of the z-component analyzer 7.
Die verbleibende z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz breitet sich entsprechend der Transversalwellen- bedingung in orthogonaler Richtung zur Längsachse 19 entsprechend des x,y,z-Koordinatensystems 8 nach Fig.l aus und kann mit der erfindungsgemäßen Ring-Photodiode 3 nach Fig.6 empfangen werden. In Zusammenfassung der Fig.l bis Fig.6 wird in der erfindungsgemäßen Einrichtung 1 somit das Lichtsignal als eine elektromagnetische Transversalwelle mit einer elektrischen und magneti- sehen Feldstärke sowie der magnetischen Flussdichte, Leitungs- stromdiσhte und elektrischen Verschiebungsflussdichte D definiert. Die Transversalwelle ist in Form einer ebenen Welle für die nach der Laserdiode 2 folgenden durchstrahlten Baugruppen gemäß Fig.l ausgebildet. An der Laserdiode 2 ist ein kurzer isotroper LichtwellenleiterThe remaining z component of the electrical displacement flux density D z spreads according to the transverse wave condition in the orthogonal direction to the longitudinal axis 19 according to the x, y, z coordinate system 8 according to FIG. 1 and can be used with the ring photodiode 3 according to the invention according to FIG. 6 can be received. In the summary of FIGS. 1 to 6, the light signal is thus defined in the device 1 according to the invention as an electromagnetic transverse wave with an electrical and magnetic field strength as well as the magnetic flux density, line current density and electrical displacement flux density D. The transverse wave is designed in the form of a flat wave for the components which are irradiated after the laser diode 2 as shown in FIG. There is a short isotropic optical fiber on the laser diode 2
4 mit der Dielektrizitätskonstanten εlf der absoluten Permeabilität μ0 und der Leitfähigkeit K — > 0 planparallel mit seiner Stirnfläche 55 angeschlossen. Das Ende des ersten Lichtwellenleiters 4 als Austrittsfläche 51 ist schräg unter dem Winkel an dem nachfolgenden isotropen oder anisotropen Lichtwellenleiter 6,6' zur Übertragung der Lichtwelle zum Empfänger 3 angeschweißt oder die entstandene klap- penspaltige Ξinkoppelstelle 5 mit Immersionsöl 17 gefüllt und mantelseitig beweglich verbunden. Die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz aus der y' -Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte der Transversalwelle der Laserdiode 2 gemäß dem in Fig. lb dargestellten Koordinatensystems 8 wird unter der Voraussetzung, dass die Transversalwelle der Laserdiode 2 nicht in x-Richtung polarisiert ist, erzeugt, übertragen und empfangen.4 with the dielectric constant ε lf of the absolute permeability μ 0 and the conductivity K -> 0 connected plane-parallel with its end face 55. The end of the first optical waveguide 4 as the exit surface 51 is welded obliquely at an angle to the subsequent isotropic or anisotropic optical waveguide 6, 6 'for transmitting the optical wave to the receiver 3, or the flap-gap coupling point 5 formed is filled with immersion oil 17 and connected movably on the casing side. The z component of the electrical displacement flux density D z from the y 'component of the electrical displacement flux density of the transverse wave of the laser diode 2 according to the coordinate system 8 shown in FIG. 1b is provided that the transverse wave of the laser diode 2 is not polarized in the x direction , generated, transmitted and received.
In dem z-Komponenten-Analysator 7 innerhalb des Ausgangsteils 22 gemäß der Fig.l und Fig.4 wird sich von den empfangenen x- und y-Komponenten getrennt, indem die x- und y-Komponente der elektrischen Feldstärke EX,EY kurzgeschlossen werden. Der z-Komponenten-Analysator 7 gemäß Fig.5 ist aus dem Anschluss-Lichtwellenleiter 6', dem dünnen y-Polarisator 18, dem Anschluss-Lichtwellenleiter 6' und dem dünnen x-Polarisator 13 aufgebaut, wobei der x-Polarisator 13 nur die x-Komponente Dx durchläset und die y-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dy sperrt. An den x-Polarisator 13 ist ein Liσht- Wellenleiter 6' angeschlossen, auf dem, wie in Fig.6 gezeigt ist, die Ring-Photodiode 3 sitzt zum Empfang im Winkelbereich von 0° bis 360° des Winkels, den der Ortsvektor mit der x-Achse auf der kreisförmigen Lichtwellenleiter-Querschnittsfläσhe des Anschluss-Lichtwellenleiters 6' bildet. Die Wirkungen polarisationsabhängiger Effekte, wie sie bei den optischen Ubertragungsstrecken mit paralleler Anregung auftreten, sind hier somit unterdrückt.In the z-component analyzer 7 within the output part 22 according to FIGS. 1 and 4, the received x and y components are separated by the x and y components of the electric field strength E X , E Y be short-circuited. The z-component analyzer 7 according to FIG. 5 is made up of the connecting optical waveguide 6 ', the thin y-polarizer 18 Connection optical waveguide 6 'and the thin x-polarizer 13 constructed, wherein the x-polarizer 13 only passes through the x component D x and blocks the y component of the electrical displacement flux density Dy. To the x-polarizer 13, a Liσht waveguide 6 'is connected, on which, as shown in FIG. 6, the ring photodiode 3 sits for reception in the angular range from 0 ° to 360 ° of the angle which the position vector with the X-axis forms on the circular optical waveguide cross-sectional area of the connecting optical waveguide 6 '. The effects of polarization-dependent effects, such as occur in the optical transmission links with parallel excitation, are thus suppressed here.
Bei einer Favorisierung der z-Komponente der elektrischen Ver- schiebungsflussdichte Dz wird die Übertragung von Lichtsignalen auf eine Übertragung der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz und deren Auswertung mittels des empfängerseitigen z-Komponenten-Analysators 7 reduziert.In a favoring of the z-component of the electric displacement flux density D for the transmission of light signals on a transmission of the z-component of the electric displacement flux density D z and their evaluation by means of the receiver-side z-component analyzer 7 is reduced.
In Fig.7, insbesondere in Fig.7a ist in einer weiteren Schem - tisσhen Darstellung ein reflexionsfreier z-Komponenten- Analysator 70 gezeigt, der einen y-Polarisator 18, einen Anschluss-Lichtwellenleiter 71, eine Ring-Photodiode 3 und ab- schlussseitig einen optischen Isolator 9' oder die ideal elek- trisch leitende Schicht 9 enthält, wobei sich vor dem y- Polarisator 18 ein Lichtwellenleiter 72, der eine innere Brechzahl ni und einen Kerndurchmesser 2rL aufweist, befindet. Der y- Polarisator 18 weist die Brechzahlen nx,ny,nz in den zugehörigen x,y,z-Koordinaten auf. Der Anschluss-Lichtwellenleiter 71 hat die Brechzahl n3 und ebenfalls einen Kerndurchmesser 2rL. Der Empfänger 3 enthält einen Kern mit der Brechzahl n4 sowie einen Kerndurchmesser 2rL. Das Sendesignal λ0 wird im Lichtwellenleiter 72 geführt und das Empfangssignal λz wird von der Ring-Photodiode 3 aufgenommen. In der zugehörigen Fig.7b ist ein vorgegebenes x,y,z- Koordinatensystem, in der Fig.7c ist eine AusbreitungsrichtungIn FIG. 7, in particular in FIG. 7a, a further schematic representation shows a reflection-free z-component analyzer 70, which has a y-polarizer 18, a connecting optical waveguide 71, a ring photodiode 3 and at the end contains an optical isolator 9 'or the ideal electrically conductive layer 9, an optical waveguide 72 having an inner refractive index ni and a core diameter 2r L being located in front of the y-polarizer 18. The y polarizer 18 has the refractive indices n x , n y , n z in the associated x, y, z coordinates. The connecting optical waveguide 71 has a refractive index n 3 and also a core diameter 2r L. The receiver 3 contains a core with a refractive index n 4 and a core diameter 2r L. The transmission signal λ 0 is carried in the optical waveguide 72 and the reception signal λ z is received by the ring photodiode 3. In the associated FIG. 7b there is a predetermined x, y, z coordinate system, in FIG. 7c there is a direction of propagation
des Wellenvektors &ι zur z-Koordinate, in der Fig.7d ist eineof the wave vector & ι to the z coordinate, in Fig.7d is a
Ausbreitungsriσhtung des Wellenvektors k3 zur z-Koordinate und in der Fig.7e ist eine Ausbreitungsrichtung des WellenvektorsDirection of propagation of the wave vector k 3 to the z coordinate and in Fig.7e is a direction of propagation of the wave vector
Λ zur z-Koordinate gezeigt.Λ shown for the z coordinate.
Der z-Komponenten-Analysator 70 hat die Aufgabe, die Elimination der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte D2 aus dem Gesamtfeld Dx,Dy,Dz herbeizuführen und die x- und y- Komponente der elektrischen Feldstärke Ex,Ey am Ausgang des isotropen oder anisotropen fünften Lichtwellenleiters 72 derart zu unterdrücken, dass die Übertragung nur mit der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz realisiert wird und so polarisationsabhängige Effekte, die zu Bitfehlern im Empfänger 3 führen, vermieden werden.The z-component analyzer 70 has the task of eliminating the z-component of the electrical displacement flux density D 2 from the total field D x , D y , D z and the x and y components of the electric field strength E x , E y to suppress at the output of the isotropic or anisotropic fifth optical waveguide 72 in such a way that the transmission is realized only with the z component of the electrical displacement flux density D z and thus polarization-dependent effects which lead to bit errors in the receiver 3 are avoided.
In Fig.8 ist in einer schematischen Darstellung eine Beschaltung eines anisotropen Mediums 81 zwischen zwei isotropen Medien 80,82 gezeigt. Dabei besteht eine Zusammenführung eines ersten isotropen Mediums 80, eines anisotropen Mediums 81 und ei- nes zweiten isotropen Mediums 82. Zwischen den Medien 80,81 und 81,82 sind die Grenzschichten 83 bzw. 84 vorhanden.A circuit diagram of an anisotropic medium 81 between two isotropic media 80, 82 is shown in FIG. A first isotropic medium 80, an anisotropic medium 81 and a second isotropic medium 82 are combined. The boundary layers 83 and 84 are present between the media 80, 81 and 81, 82.
Durch die erfindungsgemäße Zusammenschaltung der dielektrischen Grenzschichten 83,84 werden die x- ,y-Komponenten Dx,Dy unter- drückt. Dabei erfolgt eine Ausnutzung der Eigenschaften isotroper bzw. anisotroper dielektrischer Grenzschichten 83,84, wie in Fig.8 gezeigt ist, derart, dass die Richtung des Wellenvektors der x-Komponente der elektrischen Feldstärke so beein- flusst wird, dass sie orthogonal zur z-Richtung ist. Ebenso wird die Richtung des Wellenvektors der y' -Komponente, die sich aus y- und z-Komponente zusammensetzt, so beeinflusst, dass die y-Komponente verschwindet und nur noch die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz übrig bleibt. Die wesentlichen und zusätzlichen Vorteile des z-Komponenten- Analysator 70 bestehen darin, dass endliche Brechzahlen bzw. Hauptbrechzahlen durch die nachfolgend aufgezeigten Dimensionierungsbedingungen eingestellt werden können und - Freiheitsgrade in den Dimensionierungsbedingungen vorhanden sind, die z.B. dazu genutzt werden können, um die Brechzahl n4 des innerhalb der Ring-Photodiode 3 liegenden Kernmediums des Fortsatzes 33 so zu wählen, dass keine Reflexionen an der Eingangsseite der Ring-Photodiode 3 auftreten und - die Anordnung des z-Komponenten-Analysators 70 durch die Einstellung des genauen Winkels φ des schrägen Klappspalts an der Einkoppelstelle 5 vor der Ξingangsseite des z- Komponenten-Analysators 70 abgleichbar ist.By interconnecting the dielectric boundary layers 83, 84 according to the invention, the x, y components D x , D y are suppressed. The properties of isotropic or anisotropic dielectric boundary layers 83, 84, as shown in FIG. 8, are exploited in such a way that the direction of the wave vector of the x component of the electric field strength is influenced in such a way that it is orthogonal to the z- Direction is. The direction of the wave vector of the y 'component, which is composed of the y and z components, is also influenced such that the y component disappears and only the z component of the electrical displacement flux density D z remains. The essential and additional advantages of the z-component analyzer 70 are that finite refractive indices or main refractive indices can be set using the dimensioning conditions shown below and - degrees of freedom are present in the dimensioning conditions, which can be used, for example, to determine the refractive index n 4 of the core medium of the extension 33 lying within the ring photodiode 3 so that no reflections occur on the input side of the ring photodiode 3 and - the arrangement of the z-component analyzer 70 by setting the exact angle φ of the inclined folding gap the coupling point 5 in front of the input side of the z-component analyzer 70 can be compared.
Ξine Sσhaltungsanordnung eines zweiten z-Komponenten- Analysators 70 zur Auswertung der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz weist im Wesentlichen die folgende Funktionsweise auf:A positional arrangement of a second z-component analyzer 70 for evaluating the z-component of the electrical displacement flux density D z essentially has the following mode of operation:
Das Sendesignal 75 wird, wie in Fig.7 gezeigt ist, als Lichtsignal in Form einer elektromagnetischen Transversalwelle mit ei- ner elektrischen und magnetischen Feldstärke sowie der magnetischen Flussdichte und der elektrischen Verschiebungsflussdichte übertragen.The transmission signal 75 is, as shown in FIG. 7, as a light signal in the form of an electromagnetic transverse wave with a ner electrical and magnetic field strength as well as the magnetic flux density and the electrical displacement flux density.
Das Sendesignal 75, das Empfangssignal 76 sowie das übertragene Signal werden als ebene Welle im x,y,z-Koordinatensystem 8 vorgegeben.The transmission signal 75, the reception signal 76 and the transmitted signal are specified as a plane wave in the x, y, z coordinate system 8.
Das Sendesignal 75 mit der Betriebswellenlänge λ0 wird über einen isotropen oder anisotropen fünften Lichtwellenleiter 72 an den Eingang des zweiten z-Komponenten-Analysators 70, wie in Fig.7a gezeigt ist, gelegt und breitet sich dort im fünften Lichtwellenleiter 72 mit dem Mantel 73 und dem Kern 74, wie in Fig.7c gezeigt ist, mit den Eigenschaften - Brechzahl ziχ und Kernradius rL - unter dem Winkel ψι zur z-Koordinate mit demThe transmission signal 75 with the operating wavelength λ 0 is applied via an isotropic or anisotropic fifth optical waveguide 72 to the input of the second z-component analyzer 70, as shown in FIG. 7 a, and spreads there in the fifth optical waveguide 72 with the sheath 73 and the core 74, as shown in Fig.7c, with the properties - refractive index ziχ and core radius r L - at the angle ψι to the z coordinate with the
Wellenvektor k>\ in Richtung zum y-Polarisator 18 aus.Wave vector k> \ in the direction of the y-polarizer 18.
Der y-Polarisator 18 besteht aus einem anisotropen Medium mit den Hauptbrechzahlen nx,ny,nz für die x-,y-,z-Koordinatenrichtungen. Der zugehörige Dielektrizitätstensor ε2 besitzt eine Diagonalform.The y polarizer 18 consists of an anisotropic medium with the main refractive indices n x , n y , n z for the x, y, z coordinate directions. The associated dielectric tensor ε 2 has a diagonal shape.
Die Brechzahlen des y-Polarisators 18 sowie der vor- und nachgelagerten isotropen Anschluss-Lichtwellenleiter 72,71 genügen den Gleichungen nx = nl - smφl The refractive indices of the y-polarizer 18 and the upstream and downstream isotropic connecting optical waveguides 72, 71 satisfy the equations n x = n l - smφ l
wobei sich die Winkelbedingungwhere the angular condition
einstellt und der Wellenvektor k3 r wie in Fig. 7d gezeigt ist, die gleiche Richtung wie der Wellenvektor kλ in Fig.7c besitzt. An dem ausgangsseitigen Anschluss-Lichtwellenleiter 71 des y- Polarisators 18 ist die Ring-Photodiode 3 mit innerem isotropen Medium der Brechzahl n4 und dem Innenradius rz zum Empfang der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz oder elektrischen Feldstärke Ξz mit der Dimensionierungsbedingungand the wave vector k 3 r as shown in FIG. 7d has the same direction as the wave vector k λ in FIG. 7c. The ring photodiode 3 with the inner isotropic medium of refractive index n 4 and the inner radius r z for receiving the z component of the electrical displacement flux density D z or electrical field strength Ξ z with the dimensioning condition is on the output-side connection optical waveguide 71 of the y-polarizer 18
«4 ~ n3 -sin^3 und damit mit einem sich einstellenden Winkel der Transversal¬« 4 ~ n 3 -sin ^ 3 and thus with an adjusting angle of the transverse
welle mit dem Wellenvektor ft4 von φ ~ 90 , wie in Fig.7e gezeigt ist, angeschlossen. Für das Bogenmaß des Winkels ψi wird die Bedingungwave connected to the wave vector ft 4 of φ ~ 90, as shown in Fig.7e. The condition becomes for the radians of the angle ψi
im Lichtwellenleiter 72 zur Sicherung des Monomode-Betriebes der Ξinrichtung 1 festgelegt. fixed in the optical fiber 72 to ensure the monomode operation of the device 1.
Wahlweise sind der optische Isolator 9' in die positive z- Richtung zur Vermeidung von einfallendem Fremdlicht auf die Ring-Photodiode 3 oder die ideal elektrisch leitende Schicht 9 reflexionsfrei angeschlossen.Optionally, the optical isolator 9 'is connected in the positive z direction to avoid incident external light on the ring photodiode 3 or the ideal electrically conductive layer 9 without reflection.
Die Wirkung polarisationsabhängiger Ξffekte, wie sie bei optischen Übertragungsstrecken mit paralleler Anregung auftreten, ist hier erfindungsgemäß unterdrückt, weil die dafür zuständigen x- und y-Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichten Dx,Dy Null sind und weil so Reflexionen innerhalb der Ring-Photodiode 3 vermieden werden.The effect of polarization-dependent effects, such as occur in optical transmission links with parallel excitation, is suppressed here according to the invention because the responsible x and y components of the electrical displacement flux densities D x , Dy are zero and because reflections within the ring photodiode 3 are avoided become.
Zur Erzeugung einer Schaltungsanordnung zur Transformation optischer Netzwerke auf Diagonalform liegt erfindungsgemäß ein optisches Netzwerk, z.B. als y-Polarisator 18 ausgebildet, mit einem anisotropen dielektrischen Medium 82 vor, das durch einen symmetrischen oder hermiteschen Dielektrizitätstensor ε2 gemäßIn order to generate a circuit arrangement for transforming optical networks to a diagonal shape, according to the invention there is an optical network, for example in the form of a y-polarizer 18, with an anisotropic dielectric medium 82 which is provided by symmetrical or Hermitisches dielectric tensor ε 2 according to
definiert ist. Der Tensor ε2 beschreibt den Zusammenhang zwischen der elektrischen Verschiebungsflussdichte D2 und der elektrischen Feldstärke E2 für ein vorausgesetztes homogenes Medium gemäß der Gleichung is defined. The tensor ε 2 describes the relationship between the electrical displacement flux density D 2 and the electrical field strength E 2 for a presupposed homogeneous medium according to the equation
£>2 — ε2 &Ϊ als lineare Abbildung.£> 2 - ε 2 & Ϊ as a linear mapping.
Das anisotrope Medium 81 wird mit den beiden vor- und nachgela- gerten isotropen Medien 80,82 mit den Dielektrizitätskonstanten S\ und £3 , wie in Fig. 8 gezeigt ist, beschältet.The anisotropic medium 81 is connected to the two upstream and downstream isotropic media 80, 82 with the dielectric constants S \ and £ 3 , as shown in FIG. 8.
Die entstehenden Grenzschichten 83,84 sind durch die Transferma- trizen Tai (anisotrop-isotrop) und Tia (isotrop-anisotrop) und die Übertragung vom Eingang zum Ausgang des anisotropen Mediums 81 durch die erweiterte Jones-Matrix J gemäß den Gleichungen ! out ~ $ &! in Eout ~ & &1 out definiert.The resulting boundary layers 83, 84 are due to the transfer matrices T ai (anisotropic-isotropic) and T ia (isotropic-anisotropic) and the transfer from the entrance to the exit of the anisotropic medium 81 through the expanded Jones matrix J according to the equations ! out ~ $ &! defined in Eout ~ && 1 out.
In Fig.9 ist eine zugehörige Darstellung einer unitären Transformation mit optischen Kopplern gezeigt. Zur Diagonalisierung des Dielektrizitätstensors ε2 werden die unitäre Transformationsmatrix A und eine zugehörige unitäre transponierte konjugiert komplexe Transformationsmatrix A' aus einem zugeordneten Eigenwertproblem bestimmt, wobei so ein nichtdiagonales Übertragungsproblem mit der Gleichung in ein diagonalisiertes Problem (Index d) mit den GleichungenFIG. 9 shows an associated representation of a unitary transformation with optical couplers. For the diagonalization of the dielectric tensor ε 2 , the unitary transformation matrix A and an associated unitary one transposed conjugate complex transformation matrix A 'determined from an assigned eigenvalue problem, thus being a non-diagonal transfer problem with the equation into a diagonalized problem (index d) with the equations
Ein = Ein E in = E in
E% m - E2 in i out ~ ^ E2 out out - A Eout gemäß den GleichungenE % m - E 2 in i out ~ ^ E 2 out ou t - AE out according to the equations
fid _ η d -rd ηπd übergeht. fid _ η d -rd ηπd transforms.
Wegen der Gleichung out =^ Tia JTaiA Ein braucht ein nichtdiagonalisiertes Netzwerk nur mit Schaltungsanordnungen, die die Transformationsmatrizen A und A' realisieren, vor und nach dem optischen Netzwerk beschaltet zu wer- den.Because of the equation o ut = ^ T ia JT ai AE in , a nondiagonalized network only needs to be connected before and after the optical network with circuit arrangements which implement the transformation matrices A and A '.
Ξine Schaltungsanordnung zur Realisierung der Matrix A besteht vorzugsweise aus polarisationserhaltenden optischen Kopplern, deren Signalflussdiagramm in Fig.9 gezeigt ist, die die Transformation bis auf einen konstanten Faktor realisiert. Die Schaltungsanordnung zur Realisierung der Matrix A' ergibt sich aus der Schaltungsanordnung der Matrix A durch Transponierung und Übergang zum anderen Vorzeichen in den Imaginärteilen d *ιj , wobei für die Transformationsmatrix A :A circuit arrangement for realizing the matrix A preferably consists of polarization-maintaining optical couplers, the signal flow diagram of which is shown in FIG. 9, which realizes the transformation to a constant factor. The circuit arrangement for realizing the matrix A 'results from the circuit arrangement of the matrix A by transposition and transition to the other sign in the imaginary parts d * ιj, whereby for the transformation matrix A:
a v <1 af <1 av <1 a f <1
gilt.applies.
In Fig.10a ist ein y-Polarisator 18 zur Trennung der Feldstärke Ξx-,Ey' auf der Eingangsseite einschließlich eines x,y,z- Koordinatensystems mit Komponententeilung in Fig.10b gezeigt. Am Eingang des Gesamtnetzwerkes ist, wie in Fig.10a gemeinsam mit dem x,y,z-Koordinatensystem in Fig.10b gezeigt ist, der y-10a shows a y-polarizer 18 for separating the field strength Ξ x -, Ey 'on the input side, including an x, y, z coordinate system with component division in FIG. 10b. At the input of the overall network, as shown in FIG. 10 a together with the x, y, z coordinate system in FIG. 10 b, the y-
Polarisator 18 vorgesehen, der die £,- Komponente des Eingangs-Polarizer 18 is provided which detects the £ component of the input
Signals für das optische Netzwerk beseitigt, um einen konstanten Winkel φ der schrägen Anregung für die Ξinkoppelstelle 5 zu erhalten.Signal for the optical network eliminated in order to obtain a constant angle φ of the oblique excitation for the Ξ coupling point 5.
In Fig. 11a ist ein Polarisationsstrahlteuer 85 zur Trennung der Feldstärke Ξx ",Ξy- auf der Ausgangsseite einschließlich eines x,y,z-Koordinatensystems mit Komponententeilung in Fig.11b gezeigt. Die Trennung der Feldstärkekomponenten als Ξingangs- größen für die Schaltungsanordnungen zur Realisierung der Transformation auf der Ein- und Ausgangsseite des Polarisationsstrahlteilers 85 wird, wie in Fig.11a und gemeinsam mit dem Koordinatensystem in Fig.11b gezeigt ist, mit entsprechenden Zusammenschaltungen von Kopplerzweigen bzw. dem Polarisationsstrahlteiler 85 durchgeführt.11a shows a polarization beam controller 85 for separating the field strength Ξ x ", Ξ y - on the output side, including an x, y, z coordinate system with component division in FIG. 11b. The separation of the field strength components as input variables for the circuit arrangements to implement the transformation on the input and output sides of the polarization beam splitter 85, as shown in FIG. 11 a and together with the coordinate system in FIG Interconnections of coupler branches or the polarization beam splitter 85 are carried out.
In Fig. 2 ist eine schematische Darstellung des Zusammenfügens der Feldstärkenkoraponenten Exir^Ξyi^Ξzin auf der Ξingangsseite und in Fig.13 ist eine chem ische Darstellung des Zusammenfügens der Feldstärkenkomponenten Ed XoιαtrEdyou,Ed 2ou auf der Ausgangsseite gezeigt.In Fig. 2 is a schematic representation of the joining of the field strength co-components E x ir ^ Ξyi ^ Ξzin on the input side and in Fig. 13 is a chemical representation of the joining together of the field strength components E d X oιαt r E d you, E d 2 ou shown on the exit page.
Das polarisationsrichtige Zusammenfügen der Feldstärkekomponen- ten nach den Transformationsschaltungen zur Realisierung derThe polarization-correct assembly of the field strength components after the transformation circuits to implement the
Transformationsmatrizen A und A' wird durch Zusammenschaltung von Rotatoren und entsprechenden Kopplerzweigen, wie schematisch mittels der Matrix in Fig.12 für die Eingangsseite und der Fig.13 für die Ausgangsseite gezeigt ist, dargestellt.Transformation matrices A and A 'are represented by interconnecting rotators and corresponding coupler branches, as is shown schematically by means of the matrix in FIG. 12 for the input side and FIG. 13 for the output side.
Damit lässt sich die störende Polarisationsmodenkopplung beseitigen.The annoying polarization mode coupling can thus be eliminated.
BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS
1 Einrichtung 2 Laserdiode1 device 2 laser diode
3 Empfänger3 receivers
4 erster Lichtwellenleiter4 first optical fiber
5 Einkoppelstelle5 coupling point
6 zweiter Lichtwellenleiter 6' dritter Lichtwellenleiter6 second optical fiber 6 'third optical fiber
6'' vierter Lichtwellenleiter6 '' fourth optical fiber
7 erster z-Komponenten-Analysator7 first z-component analyzer
8 x,y,z-Koordinatensystem8 x, y, z coordinate system
9 ideal elektrisch leitende Schicht 9' optischer Isolator9 ideally electrically conductive layer 9 'optical isolator
10 isotropes Medium Mantel des Lichtwellenleiters Kern des Lichtwellenleiters x-Polarisator Eingang der Einrichtung Ausgang der Einrichtung Grenzfläche Immersionsöl y-Polarisator Längsachse Eingangsteil Schweißverbindung Ausgangsteil mpfänger-Kern Empfänger-Mantel erster Lichtwellenleiter-Kern erster Lichtwellenleiter-Mantel Austrittsfläche Eintrittsfläche Schnittlinie Mantelbereich Stirnfläche Kantenlinie zweiter Lichtwellenleiter-Kern zweiter Lichtwellenleiter-Mantel Ubertragungsstreckenteil zweiter z-Komponenten-Analysator Anschluss-Lichtwellenleiter fünfter Lichtwellenleiter erstes isotropes Medium anisotropes Medium zweites isotropes Medium 83 erste Grenzschicht10 isotropic medium Sheath of the optical waveguide Core of the optical waveguide x-polarizer Input of the device Output of the device Interface immersion oil y-polarizer Longitudinal axis Input part Welding connection Output part m-receiver core Receiver cladding first fiber optic core First fiber optic cladding Exit surface entry area Cutting line Cladding area Frontal area Edge line Second fiber optic core Second fiber optic -Mantle transmission path part second z-component analyzer connection optical fiber fifth optical fiber first isotropic medium anisotropic medium second isotropic medium 83 first boundary layer
84 zweite Grenzschicht φ Winkel x,y,z Koordinaten ε Dielektrizitätskonstante μ0 Permeabilität84 second boundary layer φ angle x, y, z coordinates ε dielectric constant μ 0 permeability
K LeitfähigkeitK conductivity
D elektrische VerschiebungsflussdichteD electrical displacement flux density
E elektrische Feldstärke E electric field strength

Claims

Patentansprüche claims
1. Einrichtung zur Übertragung von Lichtsignalen in Lichtwel- lenleitern, enthaltend eine Laserdiode als Sender von Transversalwellen und einen zugehörigen Empfänger, der mit der Laserdiode zumindest über einen Lichtwellenleiter in Verbindung steht, wobei die Transversalwellen eine elektrische und magnetische Feldstärke sowie eine magnetische Flussdichte, eine Leitungsstromdichte und eine elektrische1. Device for transmitting light signals in optical waveguides, comprising a laser diode as a transmitter of transverse waves and an associated receiver which is connected to the laser diode via at least one optical waveguide, the transverse waves being an electrical and magnetic field strength and a magnetic flux density, a Line current density and an electrical
Verschiebungsflussdichte D aufweisen und in Form von ebenen Wellen von der Laserdiode zum Empfänger geführt sind, dadurch gekennzeichnet, dass sendeseitig an die Laserdiode (2) nachfolgend ein kur- zer isotroper erster Lichtwellenleiter (4) mit einer Dielektrizitätskonstanten εl r einer absoluten Permeabilität μ0 und einer Leitfähigkeit K -» 0 (gegen Null) planparallel angeschlossen ist, wobei der erste Lichtwellenleiter (4) unter einem einstellbaren Winkel φ schräg an einen nachfol- genden Lichtwellenleiter (6,6') mittels einer Einkoppelstelle (5) angekoppelt ist, wobei empfangsseitig ein Analysator (7) zur Trennung der der Längsachse (19) des Empfängers (3) parallel gerichteten, übertragenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz aus dem Gesamtfeld Dx,Dy,Dj5 der Transversalwelle heraus vorhanden ist, wobei die Richtung der parallel gerichteten Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte D einer bestimmten Koordinate eines festgelegten x,y,z-Koordinatensystem (8) entspricht. Have displacement flux density D and are in the form of plane waves from the laser diode to the receiver, characterized in that a short isotropic first optical waveguide (4) with a dielectric constant ε lr of an absolute permeability μ 0 and a conductivity K - »0 (towards zero) is connected plane-parallel, the first optical waveguide (4) being coupled obliquely at an adjustable angle φ to a subsequent optical waveguide (6,6 ') by means of a coupling point (5), the receiving end an analyzer (7) for separating the transmitted component of the electrical displacement flux density D z directed parallel to the longitudinal axis (19) of the receiver (3) from the total field D x , D y , Dj 5 of the transverse wave is present, the direction of the parallel directed component of the electrical displacement flux density D of a specific coordinate of a specified x, y , z coordinate system (8) corresponds.
2. Einrichtung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die vorgegebene z-Koordinate des festgelegten x,y,z- Koordinatensystem (8) die Richtung der z-Komponente der elektrischen Verschiebungflussdiσhte Dz bildet und der Analysator (7) als z-Komponenten-Analysator ausgebildet ist.2. Device according to claim 1, characterized in that the predetermined z coordinate of the defined x, y, z coordinate system (8) forms the direction of the z component of the electrical displacement flux diameters D z and the analyzer (7) as z components -Analyser is trained.
3. Einrichtung nach Anspruch 1 oder 2 , dadurch gekennzeichnet, dass im unmittelbar der Laserdiode (2) nachfolgenden Lichtwellenleiter (4) ein im Leiterquerschnitt aufgeklappter, mit einem optischen Material gefüllten Spalt (5) als Einkoppelstelle, schräg abgewinkelt auf den nachfolgenden Lichtwellenleiter (6) treffend, vorhanden ist, wobei der Spalt (5) aus einer planen Austrittsfläche (51) des ersten3. Device according to claim 1 or 2, characterized in that in the immediately following the laser diode (2) optical waveguide (4) an opened in the conductor cross-section, filled with an optical material gap (5) as a coupling point, angled at an angle to the subsequent optical waveguide (6 ) is present, the gap (5) from a flat exit surface (51) of the first
Lichtwellenleiters (4) und aus einer planen EintrittsflächeOptical fiber (4) and from a flat entry surface
(52) des zweiten Lichtwellenleiters (6) , die einen Winkel φ bilden, dessen Schnittlinie (53) sich im Mantelbereich der beiden Lichtwellenleiter (4,6) befindet, besteht und im Schnittlininienbereich mantelseitig beweglich verbunden ist.(52) of the second optical waveguide (6), which form an angle φ, the section line (53) of which is located in the cladding region of the two optical waveguides (4, 6) and is movably connected in the cladding line region on the cladding side.
4. Einrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Austrittsflache (51) des ersten Lichtwellenleiters (4) schräg unter dem Winkel φ an die Eintrittsfläche (52) des nachfolgenden isotropen oder anisotropen Lichtwellenleiters (6,6') zum Ξmpfänger (3) angeschweißt oder der entstandene Spalt mit Immersionsöl gefüllt und mantelseitig, bezogen auf die Änderung des Winkels φ, beweglich verbunden ist. 4. Device according to claim 3, characterized in that the outlet surface (51) of the first optical waveguide (4) obliquely at an angle φ to the inlet surface (52) of the subsequent isotropic or anisotropic optical waveguide (6, 6 ') to the receiver (3) welded or the resulting gap is filled with immersion oil and is connected movably on the jacket side, based on the change in angle φ.
5. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der Empfängermantel (32) des Empfängers (3) aus einem das Lichtsignal aufnehmenden Empfängermaterial besteht und endseitig als Abschluss eine plane elektrisch leitende Schicht (9) aufweist, die den Empfängerkern (31) ebenfalls abschließt.5. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the receiver jacket (32) of the receiver (3) consists of a receiver material which receives the light signal and, at the end, has a plane electrically conductive layer (9) which also contains the receiver core (31) concludes.
6. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass sich in einem Übertragungsstreckenteil (63) zwischen dem Eingangsteil (20) und dem Ausgangsteil (22) mindestens ein optischer Verstärker und mindestens ein Faser-Bragg- Gitter befinden.6. Device according to one of the preceding claims, characterized in that there are at least one optical amplifier and at least one fiber Bragg grating in a transmission path part (63) between the input part (20) and the output part (22).
7. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der Empfänger (3) in Form einer Ring-Photodiode ausge- bildet ist, deren Empfängermantel einen Fortsatz (33) als weitergeführten Kern des Lichtwellensleiters (6) mit der Dielektrizitätskonstanten εx umgibt.7. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the receiver (3) is designed in the form of a ring photodiode, the receiver jacket of which surrounds an extension (33) as a continued core of the optical waveguide (6) with the dielectric constant ε x .
8. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der z-Komponenten-Analysator (7) aus einem Lichtwellenleiter (6'), einem dünnen y-Polarisator (18), einem Lichtwellenleiter (6'') und einem dünnen x-Polarisator (13) aufgebaut ist, wobei der x-Polarisator (13) nur die x- Komponente Dx durchläset und die y-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dγ sperrt, wobei dem x- Polarisator (13) der Lichtwellenleiter (6'') vorgeschaltet ist, auf dem als Empfänger (3) eine Ring-Photodiode zum Empfang im Winkelbereich von 0° bis 360° des Winkels, den der Ortsvektor mit der x-Achse auf der kreisförmigen Lichtwellenleiter-Querschnittsfläche des Lichtwellenleiters (6'') bildet, sitzt, wobei die beiden Lichtwellenleiter (6',6'') eine Dielektrizitätskonstante εl f eine absolute Permeabilität μo und eine Leitfähigkeit *c-»0 (gegen Null) aufweisen.8. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the z-component analyzer (7) consists of an optical waveguide (6 '), a thin y-polarizer (18), an optical waveguide (6'') and a thin x- Polarizer (13) is constructed, the x polarizer (13) only passing through the x component D x and blocking the y component of the electrical displacement flux density D γ , the x Polarizer (13) of the optical waveguide (6 '') is connected upstream, on which as a receiver (3) a ring photodiode for reception in the angular range from 0 ° to 360 ° of the angle that the position vector with the x-axis on the circular optical waveguide Cross-sectional area of the optical waveguide (6 '') is seated, the two optical waveguides (6 ', 6'') having a dielectric constant ε lf an absolute permeability μo and a conductivity * c- »0 (towards zero).
9. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der z-Komponenten-Analysator (7) zur Auswertung der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz vorgesehen ist.9. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the z-component analyzer (7) is provided for evaluating the z-component of the electrical displacement flux density D z .
10. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der y-Polarisator (18) aus einem anisotropen Medium mit den Hauptbrechzahlen nXf ny,nz für die x-,y-, z-Richtung besteht sowie einen zugehörigen Dielektrizitätstensor ε2 mit einer Diagonalform besitzt und die Brechzahlen des y- Polarisators (18) sowie der vor- und naσhgelagerten isotropen Lichtwellenleiter (72,71) den Bedingungen10. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the y-polarizer (18) consists of an anisotropic medium with the main refractive indices n Xf n y , n z for the x-, y-, z-direction and an associated dielectric tensor ε 2 with a diagonal shape and the refractive indices of the y-polarizer (18) and the upstream and downstream isotropic optical waveguides (72, 71) the conditions
ny = nz = *h = * genügen und sich die Winkelbedingungny = n z = * h = * are sufficient and the angular condition
<Pι = <Pι einstellt und der Wellenvektor k die gleiche Richtung wie<Pι = <Pι and the wave vector k is in the same direction as
der Wellenvektor kγ besitzt.the wave vector has k γ .
11. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass an den ausgangsseitigen Lichtwellenleiter (71) des y- Polarisators (18) die Ring-Photodiode (3) mit einem inneren isotropen Medium n und einem Innenradius rL zum Empfang der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz oder einer elektrischen Feldstärke Ξz mit der Dimensionie- rungsbedingung n4 = n3 -sin^ und damit einen sich einstellenden Winkel der Welle mit dem11. Device according to one of the preceding claims, characterized in that on the output-side optical waveguide (71) of the y-polarizer (18) the ring photodiode (3) with an inner isotropic medium n and an inner radius r L for receiving the z component the electrical displacement flux density D z or an electrical field strength Ξ z with the dimensioning condition n 4 = n 3 -sin ^ and thus an adjusting angle of the shaft with the
Wellenvektor k von #?4 = 90 angeschlossen ist, wobei für das Bogenmaß des Winkels ψi die BedingungWave vector k of #? 4 = 90 is connected, the condition for the radian of the angle ψi
zur Sicherung des Monomode-Betriebes der Übertragungstrecke von der Laserdiode (2) aus bis zum Empfänger (3) festgelegt ist. to ensure the monomode operation of the transmission path from the laser diode (2) to the receiver (3).
12. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass ein optischer Isolator (9') in die positive z-Richtung zur Vermeidung von einfallendem Fremdlicht auf die Ring- Photodiode (3) oder die ideal elektrisch leitende Schicht (9) reflexionsfrei angeschlossen sind.12. Device according to a preceding claim, characterized in that an optical isolator (9 ') in the positive z-direction to avoid incident external light on the ring photodiode (3) or the ideal electrically conductive layer (9) are connected without reflection ,
13. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass zur Vermeidung von Reflexionen innerhalb der Ring- Photodiode (3) die zuständigen x- und y-Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dx,Dy gleich Null sind.13. Device according to a preceding claim, characterized in that, in order to avoid reflections within the ring photodiode (3), the responsible x and y components of the electrical displacement flux density D x , D y are zero.
14. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass in ihr zur Transformation optischer Netzwerke auf eine Diagonalform das optische Netzwerk ein anisotropes dielektrisches Medium enthält, das einen symmetrischen oder her- miteschen Dielektrizitätstensor ε2 gemäß der Gleichung14. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for transforming optical networks to a diagonal shape, the optical network contains an anisotropic dielectric medium which has a symmetrical or Hermetic dielectric tensor ε 2 according to the equation
aufweist, wobei der Dielektrizitätstensor ε2 den Zusammenhang zwischen der elektrischen Verschiebungsflussdichte D2 und der elektrischen Feldstärke E2 als lineare Abbildung für ein homogenes Medium gemäß der Gleichung , the dielectric tensor ε 2 the relationship between the electrical displacement flux density D 2 and the electrical field strength E 2 as a linear image for a homogeneous medium according to the equation
D2 = ε2 E2 festlegt.D 2 = ε 2 E 2 specifies.
15. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass das anisotrope Medium (81) des optischen Netzwerkes mit vor- und naσhgelagerten isotropen Medien (80,82) mit den jeweiligen Dielektrizitätskonstanten ε-γ und ε3 beschältet ist.15. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the anisotropic medium (81) of the optical network with upstream and downstream isotropic media (80, 82) with the respective dielectric constants ε-γ and ε 3 are connected.
16. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass die vorhandenen Grenzschichten (83,84) zwischen dem isotropen, anisotropen, isotropen Medium (80,81,82) in der genannten Reihenfolge durch Transfermatrizen Tai vom anisotropen zum isotropen Medium und Tia vom isotropen zum anisotropen Medium und die Übertragung vom Eingang zum Ausgang des anisotropen Mediums (81) durch die erweiterte16. Device according to a preceding claim, characterized in that the existing boundary layers (83,84) between the isotropic, anisotropic, isotropic medium (80,81,82) in the order mentioned by transfer matrices T ai from anisotropic to isotropic medium and T ia from the isotropic to the anisotropic medium and the transfer from the entrance to the exit of the anisotropic medium (81) through the extended
Jones-Matrix J gemäß den GleichungenJones matrix J according to the equations
& in ~ *ai in 2out - JE2 i„ out = *ia E2 mt vorgegeben sind.& in ~ * ai in 2ou t - JE 2 i „out = * i a E 2 mt are specified.
17. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass wegen der Gleichung17. Device according to a preceding claim, characterized in that because of the equation
E0ut ~ A Tia JTai A Ein ein nichtdiagonalisiertes Netzwerk nur mit Schaltungsanordnungen, die die Transformationsmatrizen A und A realisieren, vor und nach dem optischen Netzwerk (18) beschaltet sind. E 0 u t ~ AT ia JT ai AE in a non-diagonal network only with circuit arrangements that implement the transformation matrices A and A, before and after the optical network (18).
18. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass eine Schaltungsanordnung zur Realisierung der Transformationsmatrix A aus polarisationserhaltenden optischen Kopplern besteht, die eine Transformation bis auf einen konstanten Faktor realisiert, wobei sich die Schaltungsanordnung zur Realisierung der Transformationsmatrix A' aus der Schaltungsanordnung der Transformationsmatrix A durch Transponierung und Übergang zum anderen Vorzeichen in den18. Device according to one of the preceding claims, characterized in that a circuit arrangement for realizing the transformation matrix A consists of polarization-maintaining optical couplers which realizes a transformation down to a constant factor, the circuit arrangement for realizing the transformation matrix A 'being derived from the circuit arrangement of the transformation matrix A by transposing and transitioning to the other sign in the
Imaginärteilen üy ergibt, wobei für die Transformationsmatrix A :Imaginary parts üy results, whereby for the transformation matrix A:
gilt. applies.
19. Einrichtung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass am Eingang des Gesamtnetzwerkes ein y-Polarisator (18) vorgesehen ist, der die ^'-Komponente des Sendesignals (75) für das optische Netzwerk (18) beseitigt, um konstante Winkel φ der schrägen Einkoppelstelle (5) zu erhalten.19. Device according to one of the preceding claims, characterized in that a y-polarizer (18) is provided at the input of the overall network, which eliminates the ^ 'component of the transmission signal (75) for the optical network (18) by constant angles φ to obtain the inclined coupling point (5).
20. Verfahren zur Übertragung von Lichtsignalen in Lichtwellenleitern zwischen einem Sender und einem Empfänger, wobei der Sender eine Laserdiode ist, die Lichtsignale als Transversalwellen aussendet und mindestens zwei der x-,y-,z- Komponenten von Polarisationsmoden aufweist, wobei die Transversalwellen eine elektrische und magnetische Feldstärke sowie eine magnetische Flussdiσhte, eine Leitungs- stromdiσhte und eine elektrische Verschiebungsflussdichte D aufweisen und in Form von ebenen Wellen von der Laserdiode zum Empfänger geführt werden, mittels der erfindungsgemäßen Einrichtung nach vorhergehenden Ansprüchen, gekennzeichnet durch folgende Schritte:20. Method for transmitting light signals in optical waveguides between a transmitter and a receiver, the transmitter being a laser diode which emits light signals as transverse waves and at least two of the x-, y-, z- Components of polarization modes, wherein the transverse waves have an electrical and magnetic field strength as well as a magnetic flux density, a line current density and an electrical displacement flux density D and are guided in the form of plane waves from the laser diode to the receiver, by means of the device according to the present invention, characterized by the following steps:
- Festlegung der zur Längsachse (19) des Empfängers (3) konformen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz gemäß einem vorgegebenen Koordinatensystem (8) ,- Definition of the component of the electrical displacement flux density D z conforming to the longitudinal axis (19) of the receiver (3) according to a predetermined coordinate system (8),
- Herausfiltern/Eliminieren der von der vorgegebenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz richtungsmäßig abweichenden Komponenten der elektrischen Ver- schiebungsflussdichte Dx,Dy aus dem zu übertragenden Lichtsignal,- filtering out / elimination of z from the predetermined component of the electric displacement flux density D directionally different components of the electric displacement flux density D x, D y from the light to be transmitted signal,
- Aufnehmen der verbleibenden vorgegebenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz vom Empfänger (3), - Auswertung der vorgegebenen Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz durch einen zugeordneten Ein- koordinaten-Komponenten-Analysator (7,70) .- Recording the remaining predetermined component of the electrical displacement flux density D z by the receiver (3), - Evaluation of the predetermined component of the electrical displacement flux density D z by an assigned single-coordinate component analyzer (7,70).
21. Verfahren nach Anspruch 20, gekennzeichnet durch folgende Schritte, die sich auf die vorgegebene z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz beziehen:21. The method according to claim 20, characterized by the following steps, which relate to the predetermined z component of the electrical displacement flux density D z :
- Erzeugung der z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz über eine geschrägte Einkoppelstelle (5) im Eingangsteil (22) der Einrichtung (1) , - Übertragung der x-Komponente der Feldstärke Ex unabhängig von y- und z-Komponente durch eine Diagonalisierung des Dielektrizitätstensors ε2 eines anisotropen Lichtwellenleiters, - Ξliminierung der x- und y-Komponenten im z-Komponenten- Analysator (7,70) am Ausgang der Ubertragungsstrecke,- Generation of the z component of the electrical displacement flux density D z via an inclined coupling point (5) in the input part (22) of the device (1), - Transmission of the x component of the field strength E x independently of the y and z component by diagonalization of the dielectric tensor ε 2 of an anisotropic optical waveguide, - Elimination of the x and y components in the z component analyzer (7,70) on Output of the transmission link,
- Wandlung der polarisationsabhängigen Dämpfungsanteile der y-Komponente in eine gewöhnliche Dämpfung für die z- Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz, die mit mindestens einem optischen Verstärker zwischen dem Ξingangsteil (20) und einem Ausgangsteil (22) ausgeglichen werden, und- Conversion of the polarization-dependent attenuation components of the y component into an ordinary attenuation for the z component of the electrical displacement flux density D z , which are compensated for with at least one optical amplifier between the input part (20) and an output part (22), and
- Wandlung der Polarisationsmodendispersion in einem Anteil der chromatischen Dispersion für die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz.- Conversion of the polarization mode dispersion in a portion of the chromatic dispersion for the z component of the electrical displacement flux density D z .
22. Verfahren nach Anspruch 20 oder 21, dadurch gekennzeichnet, dass die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsfluss- dichte Dz aus der y' -Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte der Transversalwelle der Laserdiode (2) gemäß dem x,y,z-Koordinatensystem (8) unter der Voraussetzung, dass die Transversalwelle der Laserdiode (2) nicht in x-Richtung polarisiert ist, erzeugt, übertragen, empfangen wird.22. The method according to claim 20 or 21, characterized in that the z component of the electrical displacement flux density D z from the y 'component of the electrical displacement flux density of the transverse wave of the laser diode (2) according to the x, y, z coordinate system ( 8) provided that the transverse wave of the laser diode (2) is not polarized in the x direction, generated, transmitted, received.
23. Verfahren nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass in dem z-Komponenten-Analysator (7,70) auf der Ξmp- fangsseite die z-Komponente der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dz von den empfangenen x- und y-Komponenten der elektrischen Verschiebungsflussdichte Dx,Dy getrennt wird, indem die x-Komponente und y-Komponente der elektrischen Feldstärke E kurzgeschlossen werden.23. The method according to any preceding claim, characterized in that in the z-component analyzer (7,70) on the Ξmp- start side the z-component of the electrical displacement flux density D z from the received x- and y-components of the electrical displacement flux density D x , D y is separated by short-circuiting the x component and y component of the electric field strength E.
24. Verfahren nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass das Sendesignal (75) mit der Betriebswellenlänge λ0 über einen isotropen oder anisotropen Lichtwellenleiter24. The method according to any preceding claim, characterized in that the transmission signal (75) with the operating wavelength λ 0 via an isotropic or anisotropic optical waveguide
(72) an den Eingang des z-Komponenten-Analysators (7,70) gelegt wird und sich dort im Lichtwellenleiter (72) mit den(72) at the input of the z-component analyzer (7,70) and there in the optical fiber (72) with the
Eigenschaften - Brechzahl ± und Kernradius xz - unter demProperties - refractive index ± and core radius x z - under the
Winkel φi zur z-Achse mit dem Wellenvektor k\ in Richtung zum y-Polarisator (18) ausbreitet.Angle φi to the z-axis with the wave vector k \ propagates in the direction of the y-polarizer (18).
25. Verfahren nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass zur Diagonalisierung eines einem optischen Netzwerk zugeordneten Dielektrizitätstensors ε2 eine unitäre Trans- förmationsmatrix A und eine zugehörige transponierte uni- täre konjugiert komplexe Transformationsmatrix A' aus einem zugeordneten Eigenwertproblem bestimmt werden, wobei25. The method according to any preceding claim, characterized in that for the diagonalization of a dielectric tensor ε 2 assigned to an optical network, a unitary transformation matrix A and an associated transposed unitary conjugate complex transformation matrix A 'are determined from an assigned eigenvalue problem, whereby
ein nichtdiagonales Übertragungsproblem gemäß der Gleichung in ein diagonalisiertes Problem mit den Gleichungen Ein = AE?n a non-diagonal transmission problem according to the equation into a diagonalized problem with the equations A in = AE? n
El in ~ AE2 in El i n ~ AE 2 in
Eiout ~ ^ E mt Eiout ~ ^ E mt
E0ut ~ A Eout gemäß der GleichungE 0 ut ~ AE out according to the equation
Et = A'* TSα A A'* J A A'* TαS AJfEt = A '* T Sα AA' * YES A '* T αS AJF
fid übergeleitet wird.fid is transferred.
26. Verfahren nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass eine Trennung der Feldstärkekomponenten als Eingangsgrößen für die Schaltungsanordnungen zur Realisierung der Transformation auf der Ein- und Ausgangsseite des optischen Netzwerkes (18) mit entsprechenden Zusammenschaltungen von Kopplerzweigen bzw. einem Polarisationsstrahlteiler (85) erfolgt und ein polarisationsrichtiges Zusammenfügen der Feldstärkekom- ponenten nach den Transformationsschaltungen zur Realisierung der Transformationsmatrizen A und A' durch Zusammenschaltung von Rotatoren und entsprechenden Kopplerzweigen durchgeführt wird.26. The method according to any preceding claim, characterized in that the field strength components are separated as input variables for the circuit arrangements for realizing the transformation on the input and output sides of the optical network (18) with corresponding interconnections of coupler branches or a polarization beam splitter (85) and a polarization-correct joining of the field strength components after the transformation circuits for implementing the transformation matrices A and A 'is carried out by interconnecting rotators and corresponding coupler branches.
Hierzu 8 Blatt Zeichnungen 8 sheets of drawings
EP04802937A 2004-06-15 2004-12-09 Device and method for the transmission of light signals in light waveguides Withdrawn EP1759473A1 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004028653 2004-06-15
DE102004030374 2004-06-15
PCT/DE2004/002734 WO2005125059A1 (en) 2004-06-15 2004-12-09 Device and method for the transmission of light signals in light waveguides

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1759473A1 true EP1759473A1 (en) 2007-03-07

Family

ID=34959898

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04802937A Withdrawn EP1759473A1 (en) 2004-06-15 2004-12-09 Device and method for the transmission of light signals in light waveguides

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP1759473A1 (en)
DE (1) DE112004002889B4 (en)
WO (1) WO2005125059A1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006002300A1 (en) * 2006-01-11 2007-07-19 Hochschule Zittau/Görlitz (FH) Unitary-transformation matrix`s rotation segmentation method for transfer of optical network into diagonal form, involves performing segmentation of matrix with separated application of segmentation on real and imaginary parts
NZ596549A (en) 2011-11-21 2014-05-30 Carbonscape Ltd Apparatus and method for processing biomass

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5962822A (en) * 1982-10-04 1984-04-10 Omron Tateisi Electronics Co Optical separator
US4868897A (en) * 1987-01-19 1989-09-19 Siemens Aktiengesellschaft Network formed as an optical homodyne or heterodyne receiver circuit
DE19505996C2 (en) * 1995-02-21 1998-12-24 Konrad Dr Mertens Device for polarization conversion in passive integrated optical strip waveguides
US6160943A (en) * 1998-04-22 2000-12-12 Board Of Trustees For The Leland Stanford Jr. University Multiple-core optical fibers and associated coupling methods
US6342945B1 (en) * 1999-03-31 2002-01-29 Corning Incorporated System and method for measuring polarization mode dispersion suitable for a production environment
JP2001021775A (en) * 1999-07-09 2001-01-26 Sumitomo Electric Ind Ltd Optical device
US6885683B1 (en) * 2000-05-23 2005-04-26 Imra America, Inc. Modular, high energy, widely-tunable ultrafast fiber source

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2005125059A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
DE112004002889A5 (en) 2007-05-24
WO2005125059A1 (en) 2005-12-29
DE112004002889B4 (en) 2010-04-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69736560T2 (en) MONITORING SYSTEM USING AN OPTICAL BACK-UP SIGNAL AS A TEST SIGNAL
DE69736856T2 (en) Monitoring nonlinear effects in an optical transmission system
DE69027378T2 (en) Optical transmission system
DE69915553T2 (en) Method for compensating polarization mode dispersion
DE69233151T2 (en) Polarization multiplexing with solitons
DE69028356T2 (en) Bi-directional transceiver for a high speed data system
DE60026626T2 (en) Improved Distortion Analyzer for Polarization Mode Dispersion Compensation Device (PMD)
DE69736201T2 (en) Optical time domain reflectometer for monitoring the operation of optical cables
DE69631817T2 (en) Transmitter for modulated and depolarized optical signals
DE4446425A1 (en) Method and arrangement for measuring a magnetic field using the Faraday effect with compensation for changes in intensity and temperature
DE60207477T2 (en) Method and device for spectral analysis with detection with adapted filter
DE2255207A1 (en) ARRANGEMENT FOR DERIVING THE ERROR SIGNAL IN A SYSTEM FOR AUTOMATIC FOLLOWING UP A MICROWAVE ANTENNA
DE10020951A1 (en) Optic dispersion compensator, preferably before or after optic transmission path
DE69914030T2 (en) Method of measuring polarization mode dispersion
DE10144357C2 (en) Control concept for a multi-stage polarization mode dispersion compensator
EP1759473A1 (en) Device and method for the transmission of light signals in light waveguides
DE10308281B4 (en) Echo cancellation bridge with improved directivity
DE112004000304T5 (en) Module with two bidirectional optical transmitters / receivers
EP1442308B1 (en) Impedance stabilization network for determining the electromagnetic interfering radiation of a modem
EP0248234B1 (en) Continuous polarization control
DE602004009629T2 (en) Channel insert / branch filter and channel monitor with two-dimensional photonic crystal
DE10001389B4 (en) Optical attenuation isolator
EP1188263B1 (en) Device for detecting polarization mode dispersions
DE69219969T2 (en) Transmission system for the polarization-independent transmission of signals
EP0277503A2 (en) Optical network for homo or heterodyne reception

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20070111

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): CH LI

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): CH LI

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20100701