EP1525777A1 - Vitrage chauffant - Google Patents

Vitrage chauffant

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Publication number
EP1525777A1
EP1525777A1 EP03765112A EP03765112A EP1525777A1 EP 1525777 A1 EP1525777 A1 EP 1525777A1 EP 03765112 A EP03765112 A EP 03765112A EP 03765112 A EP03765112 A EP 03765112A EP 1525777 A1 EP1525777 A1 EP 1525777A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
glazing
heating
glazing according
equal
less
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP03765112A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Dominique Coster
Daniel Decroupet
Etienne Degand
Guy Mertens
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGC Glass Europe SA
Original Assignee
Glaverbel Belgium SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Glaverbel Belgium SA filed Critical Glaverbel Belgium SA
Priority to EP03765112A priority Critical patent/EP1525777A1/fr
Publication of EP1525777A1 publication Critical patent/EP1525777A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B3/00—Ohmic-resistance heating
    • H05B3/84—Heating arrangements specially adapted for transparent or reflecting areas, e.g. for demisting or de-icing windows, mirrors or vehicle windshields
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B2203/00—Aspects relating to Ohmic resistive heating covered by group H05B3/00
    • H05B2203/017—Manufacturing methods or apparatus for heaters

Definitions

  • the invention relates to electrically heated glazing.
  • the electric current is brought to the glazing by means of current collectors arranged, preferably in parallel, on either side of the glazing.
  • a heating power is dissipated through the glazing. This allows, for example, to defrost or demister such glazing.
  • the dissipated heating power (P) expressed in watts / m 2 is equal to the ratio between the square of the voltage applied to the glazing (V) expressed in volts and the resistance (R) of the surface of the glazing which is heated expressed in ohms multiplied by the area (S) of the glazing which is heated expressed in m 2 :
  • the heating power dissipated through the glazing will be higher the lower the resistance of the surface of the glazing considered.
  • This resistance is a function of several factors such as, for example, the surface resistivity (R of the electrically conductive layer expressed in ohms / square or the distance (D) between the current collectors expressed in meters. This can be deduced from the following formula where L is the length of the metallic foils expressed in meters:
  • R s is equal to the ratio between p which is the specific resistivity of the current conducting layer (expressed in ohms X meter) and T which is the thickness of the current conducting layer (expressed in meters).
  • the heating power dissipated by a heated glazing for a voltage applied to the given glazing can thus be modulated according to the desired application by varying D, p or T.
  • the dissipated heating power can also be expressed as a function of the surface resistivity (Rs) and the distance between the collectors if we consider a heated glazing surface delimited by D and L:
  • Heated glazing can be used as automotive glazing such as rear window, side glazing or even vehicle windshields.
  • glazing When such glazing must be defrosted or demisted due to atmospheric conditions, it is important that the heating power dissipated over the entire surface of the glazing which is heated is uniform. Indeed, if this is not the case, certain parts of the glazing are defrosted or demisted before others, which can create problems of visibility for an observer looking through the glazing. This is particularly dangerous when the glazing is a vehicle windshield.
  • the first solution is sometimes incompatible with certain applications, and particularly with automotive applications, since in this case the maximum tension that can be applied to the glazing is often defined by the manufacturer.
  • the areas of overheating in certain areas of the glazing may be greater, which in turn defrosting, can cause visibility problems for an observer looking through this glazing.
  • the second solution is to the detriment of the optical properties of the conductive layer of electric current and particularly to the detriment of the total light transmission of the conductive layer.
  • the dissipated heating power (P) may in some cases be sufficient, the light transmission of the glazing may no longer be sufficient, for example, to use the heated glazing as a vehicle windshield.
  • the present invention provides a heated glazing unit having the characteristics defined in claim 1.
  • the combination of the characteristics of surface resistivity and total thickness of the layer (s) of conductive material as defined in claim 1 makes it possible to obtain a heating glazing having a dissipated heating power (P) sufficiently high, for a given voltage applied to the glazing, to ensure, for example, a high defrosting or demisting speed as well as uniform defrosting and demisting of the glazing without it being to the detriment of the opto-energetic properties of said glazing.
  • P dissipated heating power
  • the surface resistivity of the conductive layer (R,) is preferably less than or equal to 3 ohms / square, more preferably less than or equal to 2.5 ohms / square, advantageously less than or equal to 2.0 ohms / square.
  • the lower the surface resistivity the higher the dissipated heating power and the heating rate for a current voltage (V) applied to the glazing and a distance between collectors (D) given.
  • the heating power dissipated from the heating glazing according to the invention is between 500 and 1500 watts / m 2 , preferably between 800 and 1500 watts / m 2 , advantageously between 1000 and 1500 watts / m 2 .
  • the total thickness of the layer (s) of conductive material present in the electrically conductive layer varies according to the number of layers of the conductive material. It is preferably less than or equal to 300 A, more preferably less than or equal to 250 ⁇ , advantageously less than or equal to 200 ⁇ . When a single layer of conductive material is present, its thickness can be, for example, of the order of 150 ⁇ .
  • Such thicknesses are compatible with a total light transmission of the glazing large enough to be, for example, used as a vehicle windshield.
  • the quantities of conductive material to be deposited are reduced, which can reduce the costs of manufacturing such glazing.
  • the conductive material is preferably a noble metal, for example silver.
  • the silver is doped with another metal such as palladium, platinum, copper or gold.
  • the heating glazing according to the invention preferably has an energy reflection (RE) greater than or equal to 20%, more preferably greater than or equal to 25%, advantageously greater than or equal to 30%.
  • RE energy reflection
  • the energy reflection can be expressed as the ratio of the reflected solar flux to the incident solar flux, almost perpendicular to the surface of the glazing (angle preferably less than 10 °) and can be calculated according to the ISO DIS 9050 standard.
  • the electrically conductive layer according to the present invention preferably comprises the following sequence of layers: dielectric / silver / dielectric / silver / dielectric.
  • This sequence allows an advantageous combination of low surface resistivity (R s ) and opto-energetic properties particularly suitable for vehicle glazing.
  • the dielectric comprises at least one material selected from the group consisting of tin oxide, zinc oxide, silicon nitride, aluminum nitride, titanium oxide, aluminum oxide. , nickel-chromium oxide or a mixture of one or more of these materials.
  • the electrically conductive layer can be deposited by a sputtering device under reduced pressure, for example of the magnetron type. Alternatively, the layer can be pyrolytically deposited, for example by chemical vapor deposition (CVD).
  • the conductive layer is preferably transparent and can be deposited on the entire surface of the substrate or at least on a majority of the surface of the substrate.
  • the heating glazing according to the present invention preferably has a total light transmission for the illuminant A, measured for a glass thickness of 4 mm under a solid observation angle of 2 ° (TLA4) of at least 70%, more preferably at least 75%.
  • TLA4 solid observation angle of 2 °
  • Such a light transmission is particularly suitable for the use of the heated glazing according to the invention as a windshield of a motor vehicle.
  • the heating rate (S) of a heating glazing unit according to the invention can be measured.
  • the glazing alone, not mounted on a vehicle is tilted at an angle of approximately 40 ° and energized with current via the current collectors for a period of approximately 5 minutes in an isothermal enclosure where only convection natural intervenes.
  • the heating of the glazing is then measured using a thermography camera.
  • the recorded temperature is plotted on a graph as a function of the time elapsed in minutes.
  • the speed in ° C / minute is obtained by linear regression of the curve obtained.
  • the heating rate of the glazing according to the invention has the characteristics defined by claim 14.
  • the heating rate of the heating glazing according to the present invention is at least 3 ° C / minute, more preferably d '' at least 4 ° C / minute, advantageously at least 5 ° C / minute. Such speeds make it possible to obtain rapid defrosting and / or demisting of the entire surface of the heated glazing.
  • the current voltage applied to the heated glazing is preferably between 20 and 50 volts, and is for example 36, 42 or 48 volts.
  • the distance between the current collectors varies according to the type of glazing and its application.
  • the distance between the current collectors of the heating glazing according to the present invention is preferably at least 0.75 m, more preferably at least 0.80 m, advantageously at least 0.90 m, even more advantageously at least 1 m. This distance is the one we meet, for example, in large glazing such as windshields, rear glasses or even vehicle roofs.
  • the current collectors are preferably formed by depositing a paste comprising a current-conducting metal, for example silver, or by depositing a metallic strip, for example a copper strip, or by any other method.
  • the current collectors are arranged substantially parallel on either side of the glazing.
  • the resistance (R) measured along a current collector is preferably less than or equal to 0.15 ohms, preferably less than or equal to 0.10 ohms, advantageously less than or equal to 0.05 ohms.
  • the applied voltage / distance between collectors (V / D) ratio is less than 75 volts / m, more preferably less than 65 volts / m, advantageously less than 55 volts / m. These values make it possible to obtain a high heating rate for a large heated glazing while applying a current voltage which is not too high.
  • the substrate is preferably glass, for example a sheet of glass, which can be incorporated into architectural or automotive glazing.
  • the substrate can undergo a thermal quenching or bending treatment before or after the conductive layer has been deposited on at least part of its surface.
  • the substrate can be a rigid or flexible plastic sheet which can also be incorporated into architectural or automotive glazing.
  • an electric current conducting layer having the following sequence is deposited on a 2 mm thick glass sheet. dielectric silver / silver / dielectric.
  • the electrically conductive layer thus formed has a surface resistivity (Rs) of 2.2 ohms / square.
  • the coated glazing is subjected to a bending operation for 14 minutes at 645 ° C to impose on it the shape that a windshield must have. This operation is carried out in a static oven but the time and temperature parameters can be adapted according to the industrial process.
  • the coated and curved glazing is then assembled into laminated glazing with a sheet of clear glass 2 mm thick using a 0.76 mm PVB film.
  • the glazing thus obtained is inclined at an angle of approximately 40 ° and is tensioned using parallel metal collectors obtained by depositing a paste comprising silver.
  • the glazing is subjected to a heating cycle of approximately 5 minutes in an isothermal enclosure maintained at a temperature of approximately 22 ° C where only natural convection occurs.
  • the temperature is measured using a thermography camera as a function of the heating time.
  • the speed is determined by linear regression of the curve obtained. The results are shown in Table I.
  • the dissipated heating power was calculated at two different current voltages applied to a glazing similar to that of Example I.
  • the results obtained with a current voltage of 39 volts are shown in Table II and the results obtained with a current voltage of 42 volts are shown in Table III.

Abstract

Le vitrage chauffant comprend un substrat et une couche conductrice de courant électrique déposée sur au moins une partie de la surface du substrat. La couche conductrice comprend une ou plusieurs couches d'un matériau conducteur et elle peut être chauffée électriquement via un premier et un deuxième collecteur de courant. De préférence, l'épaisseur totale de la ou des couches de matériau conducteur est inférieure ou égale à 300 Å, et, la couche conductrice de courant électrique a une résistivité de surface (Rs) inférieure ou égale à 3 ohms par carré.

Description

Vitrage chauffant
L'invention concerne un vitrage chauffant électrique.
Dans le cas de vitrages chauffants comprenant une couche conductrice de courant électrique, le courant électrique est amené au vitrage au moyen de collecteurs de courant disposés, de préférence parallèlement, de part et d'autre du vitrage. Lorsqu'une tension donnée est appliquée au vitrage via ces collecteurs de courant, une puissance de chauffe est dissipée au travers du vitrage. Celle-ci permet, par exemple, de dégivrer ou de désembuer un tel vitrage.
La puissance de chauffe dissipée (P) exprimée en watts/m2 est égale au rapport entre le carré de la tension appliquée au vitrage (V) exprimée en volts et la résistance (R) de la surface du vitrage qui est chauffée exprimée en ohms multipliée par la surface (S) du vitrage qui est chauffée exprimée en m2:
P = V2 / (R X S)
En vertu de cette formule, pour une tension et une surface donnée, la puissance de chauffe dissipée au travers du vitrage sera d'autant plus élevée que la résistance de la surface du vitrage considéré sera faible. Cette résistance est fonction de plusieurs facteurs comme, par exemple, la résistivité de surface (R de la couche conductrice de courant électrique exprimée en ohms/carré ou la distance (D) entre les collecteurs de courant exprimée en mètre. Ceci peut être déduit de la formule suivante où L est la longueur des clinquants métalliques exprimée en mètre:
R - (Rs X D)/ L
Rs est égale au rapport entre p qui est la résistivité spécifique de la couche conductrice de courant (exprimée en ohms X mètre) et T qui est l'épaisseur de la couche conductrice de courant (exprimée en mètre).
La puissance de chauffe dissipée par un vitrage chauffant pour une tension appliquée au vitrage donnée peut ainsi être modulée en fonction de l'application désirée en variant D, p ou T. La puissance de chauffe dissipée peut également être exprimée en fonction de la résistivité de surface (Rs) et de la distance entre les collecteurs si on considère une surface de vitrage chauffée délimitée par D et L:
P = V2/RS X D2
Les vitrages chauffants peuvent être utilisés comme vitrages automobiles tels que lunette arrière, vitrage latéral ou encore pare-brise de véhicule. Lorsque de tels vitrages doivent être dégivrés ou désembués en raison des conditions atmosphériques, il est important que la puissance de chauffe dissipée sur toute la surface du vitrage qui est chauffée soit uniforme. En effet, si ce n'est pas le cas, certaines parties du vitrage sont dégivrées ou désembuées avant d'autres, ce qui peut créer des problèmes de visibilité pour un observateur regardant à travers le vitrage. Ceci est particulièrement dangereux lorsque le vitrage est un pare-brise de véhicule.
Depuis quelques années, le marché automobile semble évoluer vers une surface croissante de vitrages présents dans un véhicule. Les vitrages utilisés comme pare-brise, vitrage latéral, lunette arrière ou encore pavillon deviennent de plus en plus grands et avec ces nouvelles dimensions certains problèmes peuvent se poser lorsqu'on désire les chauffer. En effet, sur de tels vitrages, la distance entre les collecteurs de courant placés de part et d'autre du vitrage s'accroît. Ceci crée une résistance au courant électrique (R) plus grande et la puissance de chauffe dissipée (P) lorsqu'une tension donnée (V) est appliquée au vitrage est plus faible. De tels vitrages ne sont, par exemple, dégivrés que très lentement. Pour remédier à ce problème différentes solutions ont été proposées telles que: i) l'augmentation de la tension appliquée au vitrage (V) ou ii) l'augmentation de l'épaisseur (T) de la couche conductrice de courant électrique.
La première solution est parfois incompatible avec certaines applications, et particulièrement avec les applications automobiles, puisque dans ce cas la tension maximum que l'on peut appliquer au vitrage est souvent définie par le constructeur. En outre, lorsqu'on augmente la tension appliquée au vitrage des zones de surchauffes à certains endroits du vitrage peuvent être plus importantes, ce qui en cas de dégivrage, peut causer des problèmes de visibilité pour un observateur regardant à travers ce vitrage.
La deuxième solution se fait au détriment des propriétés optiques de la couche conductrice de courant électrique et particulièrement au détriment de la transmission lumineuse totale de la couche conductrice. Ainsi, si la puissance de chauffe dissipée (P) peut dans certains cas être suffisante, la transmission lumineuse du vitrage pourrait ne plus l'être assez, par exemple, pour utiliser le vitrage chauffant comme pare -brise de véhicule.
La présente invention fournit un vitrage chauffant ayant les caractéristiques définies à la revendication 1.
La combinaison des caractéristiques de résistivité de surface et d'épaisseur totale de la ou des couche (s) de matériau conducteur telle (s) que définies dans la revendication 1 permet d'obtenir un vitrage chauffant possédant une puissance de chauffe dissipée (P) suffisamment élevée, pour une tension donnée appliquée au vitrage, pour assurer, par exemple, une vitesse de dégivrage ou de désembuage élevée ainsi qu'un dégivrage et désembuage uniforme du vitrage sans que ce soit au détriment des propriétés opto-énergétiques dudit vitrage.
La résistivité de surface de la couche conductrice (R,) est de préférence inférieure ou égale à 3 ohms/carré, plus préférablement inférieure ou égale à 2,5 ohms/carré, avantageusement inférieure ou égale à 2,0 ohms/carré. En effet, plus la résisitivité de surface sera faible, plus la puissance de chauffe dissipée et la vitesse de chauffe seront élevées pour une tension de courant (V) appliquée au vitrage et une distance entre collecteurs (D) données.
De préférence la puissance de chauffe dissipée du vitrage chauffant selon l'invention est comprise entre 500 et 1500 watts/m2, préférablement comprise entre 800 et 1500 watts/m2, avantageusement comprise entre 1000 et 1500 watts/m2.
L'épaisseur totale de la ou des couche (s) de matériau conducteur présent(es) dans la couche conductrice de courant électrique varie en fonction du nombre de couches du matériau conducteur. Elle est de préférence inférieure ou égale à 300 A, plus préférablement inférieure ou égale à 250 Â, avantageusement inférieure ou égale à 200 Â. Lorsqu'une seule couche de matériau conducteur est présente, son épaisseur peut être, par exemple, de l'ordre de 150 Â.
De telles épaisseurs sont compatibles avec une transmission lumineuse totale du vitrage suffisamment élevée pour être, par exemple, utilisé comme pare- brise de véhicule. En outre, les quantités de matériau conducteur à déposer sont réduites ce qui peut diminuer les coûts de fabrication d'un tel vitrage.
Le matériau conducteur est de préférence un métal noble, par exemple de l'argent. Avantageusement l'argent est dopé par un autre métal tel que le palladium, le platine, le cuivre ou l'or.
Le vitrage chauffant selon l'invention a de préférence une réflexion énergétique (RE) supérieure ou égale à 20%, plus préférablement supérieure ou égale à 25%, avantageusement supérieure ou égale à 30%. Une telle réflexion permet, par exemple, d'éviter en période d'ensoleillement échauffement d'un volume délimité par un ou plusieurs vitrages selon l'invention. La réflexion énergétique peut être exprimée comme le rapport du flux solaire réfléchi au flux solaire incident, quasi perpendiculaire à la surface du vitrage (angle de préférence inférieur à 10°) et peut être calculée selon la norme ISO DIS 9050.
La couche conductrice de courant électrique selon la présente invention comprend de préférence la séquence de couches suivante: diélectrique/argent/diélectrique/argent/diélectrique. Cette séquence permet une combinaison avantageuse de faible résistivité de surface (Rs) et de propriétés opto- énergétiques particulièrement adaptées pour un vitrage de véhicule. Avantageusement, le diélectrique comprend au moins un matériau sélectionné du groupe constitué par l'oxyde d'étain, l'oxyde de zinc, le nitrure de silicium, le nitrure d'aluminium, l'oxyde de titane, l'oxyde d'aluminium, l'oxyde de nickel-chrome ou un mélange d'un ou plusieurs de ces matériaux.
La couche conductrice de courant électrique peut être déposée par un dispositif de pulvérisation cathodique sous pression réduite, par exemple de type magnétron. Alternativement, la couche peut être déposée pyrolytiquement, par exemple par dépôt chimique en phase vapeur (CVD). La couche conductrice est de préférence transparente et peut être déposée sur toute la surface du substrat ou du moins sur une majorité de la surface du substrat.
Le vitrage chauffant selon la présente invention possède de préférence une transmission lumineuse totale pour l'illuminant A, mesurée pour une épaisseur de verre de 4 mm sous un angle d'observation solide de 2° (TLA4) d'au moins 70%, plus préférablement d'au moins 75%. Une telle transmission lumineuse est particulièrement adaptée à l'utilisation du vitrage chauffant selon l'invention comme pare-brise de véhicule automobile.
La vitesse d'échauffement (S) d'un vitrage chauffant selon l'invention peut être mesurée. Par exemple, le vitrage seul, non monté sur un véhicule, est incliné sous un angle d' approximativement 40° et mis sous tension de courant via les collecteurs de courant pendant une période d' approximativement 5 minutes dans une enceinte isotherme où seule la convection naturelle intervient. L'échauffement du vitrage est ensuite mesuré à l'aide d'une caméra de thermographie. La température enregistrée est portée sur un graphique en fonction du temps écoulé en minute. La vitesse en °C/minute est obtenue par régression linéaire de la courbe obtenue.
De préférence la vitesse d'échauffement du vitrage selon l'invention possède les caractéristiques définies par la revendication 14. De préférence la vitesse d'échauffement du vitrage chauffant selon la présente invention est d'au moins 3°C/minute, plus préférablement d'au moins 4°C /minute, avantageusement d'au moins 5°C/minute. De telles vitesses permettent d'obtenir un dégivrage et/ou un désembuage rapide de toute la surface du vitrage chauffant.
La tension de courant appliquée au vitrage chauffant est de préférence comprise entre 20 et 50 volts, et est par exemple de 36, 42 ou 48 volts.
La distance entre les collecteurs de courant varie suivant le type de vitrage et son application. La distance entre les collecteurs de courant du vitrage chauffant selon la présente invention est de préférence d'au moins 0,75 m, plus préférablement d'au moins 0,80 m, avantageusement d'au moins 0,90 m, encore plus avantageusement d'au moins 1 m. Cette distance est celle qu'on rencontre, par exemple, dans des vitrages de grande dimension tels que des pare-brise, des lunettes arrière voire des pavillons de véhicule.
Les collecteurs de courant sont de préférence formés par dépôt d'une pâte comprenant un métal conducteur de courant, par exemple de l'argent, ou par dépôt d'un ruban métallique, par exemple un ruban de cuivre, ou par toute autre méthode. Avantageusement les collecteurs de courant sont disposés substantiellement parallèlement de part et d'autre du vitrage.
La résistance (R) mesurée le long d'un collecteur de courant est de préférence inférieure ou égale à 0,15 ohms, préférablement inférieure ou égale à 0,10 ohms, avantageusement inférieure ou égale à 0,05 ohms.
De préférence le rapport tension appliquée/distance entre collecteurs (V/D) est inférieur à 75 volts/m, plus préférablement inférieur à 65 volts/m, avantageusement inférieur à 55 volts/m. Ces valeurs permettent d'obtenir une vitesse d'échauffement élevée pour un vitrage chauffant de grande dimension tout en appliquant une tension de courant pas trop élevée.
Dans les vitrages selon l'invention, le substrat est de préférence du verre, par exemple une feuille de verre, pouvant être incorporée dans un vitrage architectural ou automobile. Le substrat peut subir un traitement de trempe thermique ou de bombage avant ou après que la couche conductrice ait été déposée sur au moins une partie de sa surface. Alternativement, le substrat peut être une feuille de plastique rigide ou flexible pouvant également être incorporée au sein d'un vitrage architectural ou automobile.
Exemples
Les exemples suivants illustrent la présente invention mais ne peuvent en aucun cas être considérés comme limitant la portée de l'invention.
Exemple I
Dans un dispositif de pulvérisation cathodique à pression réduite de type magnétron, on dépose, sur une feuille de verre de 2 mm d'épaisseur, une couche conductrice de courant électrique ayant la séquence suivante : diélectrique/ argent diélectrique/ argent/ diélectrique. La couche conductrice de courant électrique ainsi formée a une résistivité de surface (Rs) de 2.2 ohms/carré.
Le vitrage revêtu est soumis à une opération de bombage de 14 minutes à 645°C pour lui imposer la forme que doit avoir un pare-brise. Cette opération est effectuée dans un four statique mais les paramètres de temps et de température peuvent être adaptés en fonction du procédé industriel. Le vitrage revêtu et bombé est ensuite assemblé en vitrage feuilleté avec une feuille de verre clair de 2 mm d'épaisseur à l'aide d'un film de PVB de 0,76 mm. Le vitrage ainsi obtenu est incliné sous un angle d' approximativement 40° et est mis sous tension à l'aide de collecteurs métalliques parallèles obtenus par dépôt d'une pâte comprenant de l'argent. Le vitrage est soumis à un cycle de chauffe d'approximativement 5 minutes dans une enceinte isotherme maintenue à une température d'approximativement 22°C où seule la convection naturelle intervient. La température est mesurée à l'aide d'une caméra de thermographie en fonction du temps d'échauffement. La vitesse est déterminée par régression linéaire de la courbe obtenue. Les résultats sont repris dans le tableau I.
Tableau I
Exemple 2
La puissance de chauffe dissipée a été calculée à deux tensions de courant différentes appliquées à un vitrage analogue à celui de l'exemple I. Les résultats obtenus avec une tension de courant de 39 volts sont repris dans le tableau II et les résultats obtenus avec une tension de courant de 42 volts sont repris dans le tableau III. Tableau II
Tableau III

Claims

REVENDICATIONS
1. Vitrage chauffant comprenant un substrat et une couche conductrice de courant électrique déposée sur au moins une partie de la surface du substrat, ladite couche conductrice comprenant une ou plusieurs couches d'un matériau conducteur et pouvant être chauffée électriquement via un premier et un deuxième collecteur de courant, caractérisé en ce que : i) l'épaisseur totale de la ou des plusieurs couches de matériau conducteur est inférieure ou égale à 300 Â, et, ii) la couche conductrice de courant électrique a une résistivité de surface (Rs) inférieure ou égale à 3 ohms par carré.
2. Vitrage chauffant selon la revendication 1 caractérisé en ce que la couche conductrice de courant électrique a une résistivité de surface (Rs) inférieure ou égale à 2,5 ohms par carré.
3. Vitrage chauffant selon la revendication 2 caractérisé en ce que la couche conductrice de courant électrique a une résistivité de surface (R inférieure ou égale à 2,0 ohms par carré.
4. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'épaisseur totale de la ou des couches de matériau conducteur est inférieure ou égale à 250 Â.
5. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'épaisseur totale de la ou des couches de matériau conducteur est inférieure ou égale à 200 Â.
6. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la réflexion énergétique (RE) est supérieure ou égale à 20%.
7. Vitrage chauffant selon la revendication 6 caractérisé en ce que la réflexion énergétique est supérieure ou égale à 25%.
8. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le matériau conducteur est de l'argent.
9. Vitrage chauffant selon la revendication 8 caractérisé en ce que l'argent est dopé avec du palladium, du platine, du cuivre ou de l'or.
10. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la couche conductrice de courant électrique comprend la séquence de couches suivante: diélectrique /argent /diélectrique /argent/diélectrique .
11. Vitrage chauffant selon la revendication 10 caractérisé en ce que le diélectrique comprend au moins un matériau sélectionné du groupe constitué par l'oxyde d'étain, l'oxyde de zinc, le nitrure de silicium, le nitrure d'aluminium, l'oxyde de titane, l'oxyde d'aluminium, l'oxyde de nickel-chrome ou un mélange d'un ou plusieurs de ces matériaux.
12. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la transmission lumineuse totale du vitrage à une épaisseur de verre de 4 mm (TLA4) est d'au moins 70%.
13. Vitrage chauffant selon la revendication 12 caractérisé en ce que la transmission lumineuse totale du vitrage à une épaisseur de verre de 4 mm (TLA4) est d'au moins 75%.
14. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes possédant une vitesse d'échauffement caractérisée par l'équation suivante:
S>0,15 (V/D)-4,5 où S est la vitesse d'échauffement du vitrage exprimée en °C/minute, V est la tension appliquée au vitrage exprimée en volts et D la distance entre le premier et le deuxième collecteur de courant exprimée en mètre.
15. Vitrage chauffant selon la revendication 14 caractérisé en ce que la vitesse d'échauffement est supérieure ou égale à 3°C/minute.
16. Vitrage chauffant selon la revendication 15 caractérisé en ce que la vitesse d'échauffement est supérieure ou égale à 4°C/minute.
17. Vitrage chauffant selon la revendication 16 caractérisé en ce que la vitesse d'échauffement est supérieure ou égale à 5°C/minute.
18. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'une tension comprise entre 20 et 50 volts est appliquée au vitrage.
19. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la distance entre le premier et le deuxième collecteur de courant est supérieure ou égale à 0,75 mètres.
20. Vitrage chauffant selon la revendication 19 caractérisé en ce que la distance entre le premier et le deuxième collecteur de courant est supérieure ou égale à 0,80 mètres.
21. Vitrage chauffant selon la revendication 20 caractérisé en ce que la distance entre le premier et le deuxième collecteur de courant est supérieure ou égale à 0,90 mètres.
22. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la puissance de chauffe dissipée sur la surface du vitrage délimitée par le premier et le deuxième collecteur de courant est comprise entre 800 et 1500 watts/m2.
23. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la résistance (R) mesurée le long d'au moins un des collecteurs de courant est de préférence inférieure ou égale à 0,05 ohms.
24. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la couche conductrice de courant électrique est déposée par pulvérisation sous pression réduite de type magnétron.
25. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le vitrage subit un traitement de bombage thermique.
26. Vitrage chauffant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le vitrage est un pare-brise de véhicule automobile.
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