EP1476262A2 - Casting roll and a method for producing a casting roll - Google Patents

Casting roll and a method for producing a casting roll

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EP1476262A2
EP1476262A2 EP20020793061 EP02793061A EP1476262A2 EP 1476262 A2 EP1476262 A2 EP 1476262A2 EP 20020793061 EP20020793061 EP 20020793061 EP 02793061 A EP02793061 A EP 02793061A EP 1476262 A2 EP1476262 A2 EP 1476262A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
roll
casting
core
lateral surface
roller
Prior art date
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Granted
Application number
EP20020793061
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP1476262B1 (en
Inventor
Gerald Hohenbichler
Gerald Eckerstorfer
Thomas Reiter
Jean-Michel Damasse
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Primetals Technologies Austria GmbH
Original Assignee
Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH
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Filing date
Publication date
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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0648—Casting surfaces
    • B22D11/0651—Casting wheels

Definitions

  • Casting roll and method for producing a casting roll :
  • the invention relates to a casting roll for the continuous casting of thin metallic strips, in particular steel strips, in a two-roll or Einwalzeng tellstrom, with a roll core having an outer surface and a surrounding, shrunk, annular roll shell with an inner circumferential surface and with a central casting roll axis, and a method for producing such a casting roll.
  • Casting rolls of this type are used for producing metal strip with a strip thickness of up to 10 mm, wherein liquid metal is applied to the casting roll surface of at least one casting roll where it is at least partially solidified and shaped into the desired strip format. If the molten metal is predominantly applied to a casting roll, this is called single-roll casting. If the molten metal is introduced into a casting gap, which is formed by two spaced-apart casting rolls, wherein the molten metal is solidified on the two casting roll surfaces and from these a metal strip is formed, it is called Zweiwalzeng veiclar. In these production methods, large amounts of heat have to be dissipated from the casting roll surface into the interior of the casting roll in a short time.
  • the casting roll is equipped with an outer roll shell of a particularly thermally conductive material, preferably copper or a copper alloy, and an internal cooling with a cooling water circuit.
  • a particularly thermally conductive material preferably copper or a copper alloy
  • an internal cooling with a cooling water circuit Such casting rolls are already described, for example, in US Pat. No. 5,191,925 or DE-C 41 30 202.
  • US Pat. No. 5,191,125 discloses a casting roll in which two annular roll shells are mounted on a roll core equipped with cooling channels and the two roll shells are connected to one another by a welded joint or a roll sheath is bonded to the other roll shell by electrolytic deposition will be produced.
  • a casting roll can be seen in which a connection between a roll core and a roll shell is prepared by brazing, wherein between the roll core and the roll shell prior to assembly a suitable solder, preferably in the form of a strip of this Solder, must be applied and fixed.
  • the roll shell is drawn onto the roll core by a thermal shrinking process, thus achieving a temporary bond followed by the time-consuming brazing process.
  • the proposed braze joint is not suitable in addition to the complex production in the occurring, locally high thermal loads, to prevent such migration of the roll shell sustainable.
  • the elevations and depressions on the lateral surface form support surfaces, which are predominantly oriented substantially parallel to the casting roll axis and having a radial minimum extent, produce an additional resistance to a traveling movement of the roll shell relative to the roll core in the circumferential direction.
  • support surfaces which are predominantly oriented substantially parallel to the casting roll axis and having a radial minimum extent, produce an additional resistance to a traveling movement of the roll shell relative to the roll core in the circumferential direction.
  • a stable connection between roll core and roll shell is achieved if the elevations and depressions on at least one of the mutually opposite lateral surfaces form a surface structure in which the lateral surface has a roughness R z between 2 ⁇ m and 1500 ⁇ m, preferably between 10 ⁇ m and 500 ⁇ m. With these roughness values, an optimum penetration of the elevations into the opposite lateral surface can be achieved when producing the shrink-fit connection, so that a sufficiently large total support surface of a jacket twisting counteracts from the individual support surfaces.
  • At least one of the opposing shell surfaces elevations and depressions in and immediately about an axis normal casting roll symmetry plane substantially along the entire circumference of one of the two On lateral surfaces, with a radial extent of at least 2 microns, preferably at least 0.2 mm, in particular 1 to 15 mm, which are preferably oriented in the circumferential direction.
  • these elevations and depressions in and immediately around an axis-normal casting-roll plane of symmetry form on at least one of the mutually opposite lateral surfaces a surface structure in which the lateral surface has a roughness Rz between 2 ⁇ m and 1500 ⁇ m.
  • This effect is achieved in an optimum manner when the elevations and recesses substantially in the direction of the casting roll axis and directed radially with support surfaces form a longitudinal extension, which are smaller than or equal to the lateral surface length.
  • Such oriented support surfaces arise in an example mechanical machining of the lateral surface in the direction of the casting roll axis, such as by knurling.
  • the resulting approximately V-shaped groove formation on a lateral surface results in a firm connection with the further lateral surface, if the distance between the groove tips preferably between 0.1 and 1, 7 mm and the distance between the valley and tip between 0.06 and 0th , 8 lies.
  • the roll core and the annular roll shell are formed in the region of the opposite lateral surfaces made of materials of different hardness and at least the lateral surface of the component having the higher lateral surface hardness values is provided with the predetermined roughness.
  • the roughness pattern of the harder mantle surface is impressed into the softer mantle surface, resulting in a full-surface micro-mating fit which is clearly superior to the friction fit achievable in the conventional shrinking process.
  • a hardness difference between the edge layers in the region of the harder and softened lateral surfaces should be at least 20%, but preferably more than 50%, the hardness of the softer lateral surface being less than 220 HB, preferably less than 150 HB.
  • the steel roll core and the annular roll shell from copper or a copper alloy.
  • the formation of the roll core made of steel gives the cast roll construction the necessary operational stability and the formation of the roll mantle of copper or a copper alloy is absolutely necessary for a sufficient heat removal from the molten metal applied to it.
  • a bonding layer is preferably arranged between the roll core and the roll shell and the material forming the tie-layer on one of the two deposited associated with each other lateral surfaces.
  • the bonding layer consists of a metal or a metal alloy, wherein wear-resistant granules can be embedded in this bonding layer.
  • wear-resistant granules consist of grains or lamellae of metal oxides, such as aluminum oxide, zirconium oxide or similar materials or their mixtures.
  • the granules may also consist of grains or fins of carbides, such as titanium carbide, tungsten carbide, silicon carbide or similar materials with comparable properties or their mixtures. Mixtures of metal oxides and carbides are useful.
  • the connecting layer can also be formed by a very hard material, for example a plasma ceramic, wherein this material must be applied to one of the lateral surfaces such that the desired roughness also sets at the same time.
  • the bonding layer preferably has a layer thickness of 0.05 to 1.2 mm.
  • the wear-resistant granules embedded in them have a particle size of less than 40 ⁇ m, preferably less than 10 ⁇ m.
  • the roll core has grooves distributed parallel to the casting roll axis on its lateral surface, are inserted into the fuse strips, which project beyond the lateral surface of the roll core in the radial direction by at least 2 microns.
  • the over the lateral surface of the roll core protruding fuse strips press with the shrink connection in the lateral surface of the roll shell and form itself a support surface against the jacket twist and produce by their impression in the roll shell a counter-supported support surface in this.
  • these securing strips project beyond the lateral surface of the roller core no more than 1500 ⁇ m, since the possibilities of embossing in the roller shell are limited. If only by the pressing of the fuse strips in the roll shell a rich juxtaposition of the two lateral surfaces can not be achieved, it is preferably also possible to make shallow milled with shallow depth in the roll shell at the points that are opposite to the grooves in the roll core.
  • the securing strips project beyond the lateral surface of the roller core in the radial direction between 500 ⁇ m and 15 mm.
  • the securing strips are also in the inner circumferential surface of the roll mantle grooves milled, which lie opposite the grooves in the lateral surface of the roll core and wherein opposing grooves each receive a fuse strip.
  • the flanks of the securing strip and the flanks of the grooves form corresponding support surfaces oriented in the direction of the casting roll axis.
  • a large-area shrinkage connection between the roll core and the roll shell is additionally possible if the sum of the depths of two grooves is greater than the height of the fuse strip receiving them.
  • Typical groove depths are 2 to 15 mm in the roll core and 0.4 to 5 mm in the roll shell.
  • the width of the fuse strip is between 4 and 45 mm, preferably between 5 and 25 mm.
  • Usually less than 16, preferably less than 8 fuse strips or grooves are preferably distributed regularly distributed on the roll core at its periphery. At least 3 grooves are necessary for a sufficient rotation of the roll shell, if at the same time an uneven forces and stress distribution in the roll shell to be avoided.
  • the length of the grooves or the fuse strips is less than the lateral surface length of the roller core. Thus, the risk of slipping out of the fuse strips is avoided under operating load.
  • a method for producing a casting roll suitable for the continuous casting of thin metallic strips, in particular steel strips, by the two-roll or single-roll casting process and consisting essentially of a roll core having an outer circumferential surface and a shrunk annular roll shell surrounding the latter inner circumferential surface and a central casting roll axis is, is characterized in that the lateral surface of the roll core and the inner surface of the roll shell are prepared for a shrink connection, that on at least one of the mutually associated shrink-forming lateral surfaces surveys and depressions are made, at least partially in Direction of the casting roll axis are oriented and whose radial extent is at least 2 ⁇ m and that the roll shell is raised with a relative to the roll core elevated temperature on the roll core.
  • the preparations for the formation of a shrink connection consist essentially in that a matched to the operating conditions of the casting roll fit selected and the roll core is made with a corresponding outer diameter and the roll shell with a corresponding inner diameter.
  • the feature essential to the invention consists in the design of one of the two cooperating jacket surfaces with a surface structure in the elevations and depressions form support surfaces, which are oriented substantially parallel to the casting roll axis and have a radial minimum extent to a corresponding resistance to a migration of the roll shell in the circumferential direction to ensure.
  • an oriented surface structure is incorporated into the lateral surface, which has a roughness R z between 2 ⁇ m and 1500 ⁇ m, preferably between 10 ⁇ m and 500 ⁇ m.
  • R z roughness
  • the formation of a surface structure has proved to be particularly favorable, in which the elevations and depressions incorporated on at least one of the mutually associated lateral surfaces are produced with support surfaces oriented essentially radially and in the direction of the casting roll axis, which have a longitudinal extension which is less than or equal to Lateral surface length are.
  • the incorporated in one of the lateral surfaces oriented surface structure penetrates when producing the shrink connection with significantly reduced Abplattungstendenz in the surface of the mantle surface when the roll core and the annular roll shell are made of materials of different hardness and formed with a higher lateral surface hardness value component with the predetermined roughness R z is provided.
  • the hardness values of the component formed with a higher lateral surface hardness value can additionally be increased by hardening, nitriding, carburizing or a comparable method. This can be largely dispensed with adhesion-improving additional coating on one of the mating lateral surfaces.
  • the directional surface structure or the roughness Rz is produced in a simple manner by mechanical processing of the mantle surface, such as knurling, bumping or milling.
  • a correspondingly directed surface structure having a predetermined roughness can be produced in a simple manner, which is predominantly in the direction the casting roll axis oriented and a jacket twist counteracting support surfaces.
  • the bonding between the roll core and the roll shell can be further improved if a bonding layer is deposited on one of the mating surfaces, wherein the predetermined roughness is advantageously applied to one lateral surface and the bonding layer is applied in a layer thickness of 0.05 to 1, 2 mm is deposited.
  • the compound layer of a metal or a metal alloy is preferably applied by electrodeposition or by plasma deposition on the lateral surface.
  • the granules already described above can be incorporated into the bonding layer.
  • a variant of the described method for producing a casting roll with a correspondingly stable rotation between the roll core and roll shell is prepared by the lateral surface of the roll core and the inner surface of the roll shell are prepared for a shrink connection, that incorporated on the lateral surface of the roll core parallel to the casting roll axis grooves and be used in these fuse strips, which projects beyond the lateral surface of the roller core in the radial direction at least 2 ⁇ m, preferably between 500 microns and 15 mm, and that the roll shell is raised with respect to the roller core elevated temperature on the roll core, wherein between the fuse strips and the Roll shell a shrink connection and between the roll core and the roll shell at least a tight connection is made. Subsequently, a controlled cooling of the casting roll takes place at room temperature.
  • 1 shows a casting roll in partial section with an inventive design of the lateral surface of the roll core according to a first embodiment
  • 2 is a casting roll in cross section with an inventive design of the lateral surfaces according to a second embodiment
  • FIG. 3 the fuse strips used in Fig. 2 in a Schrägriss.
  • a casting roll according to the invention for the continuous casting of steel strips in a two-roll continuous casting is shown schematically in a partial section. It consists of a roller core 1 made of steel, which ends in roll neck 1a, 1b for support in G manwalzenlagern not shown.
  • a cylindrical roll shell 2 made of a copper alloy surrounds the roll core 1 and is fixed in rotation therewith by means of a shrink connection 3.
  • the shrink joint 3 is formed by the outer circumferential surface 4 of the roll core 2 and the inner circumferential surface 5 of the roll shell 2, wherein the two lateral surfaces 4 and 5 achieved by a directed surface structure increased compared to conventional shrink joints torsional resistance. Illustrated by way of example in FIG.
  • the lateral surface 4 is provided with a knurling 6, wherein the grooves 7 produced by the knurling are oriented in the direction of the casting roll axis 8 and form V-shaped support surfaces 9 extending substantially radially and in the direction of the casting roll axis 8, which act in large numbers as resistance surfaces against a relative rotation of the roll shell 2 to the roll core 1.
  • a metallic compound layer 10 is, for example, deposited electrolytically and forms a relatively soft, low hardness layer, in which the structured outer surface 4 of the roll core 1 in the manufacture of the shrink joint without significantly altering its structure, penetrates.
  • granules formed by different metal oxides or carbides which additionally increase the adhesive effect can be embedded in the bonding layer.
  • the casting roll is provided with an internal circulating liquid cooling, wherein cooling liquid is supplied via a central supply line 11 and radial branch lines 12 to annular milled into the outer circumferential surface 4 of the roll core 1 coolant channels 13 and discharged via further radial stubs 14 and a central discharge line 15 again.
  • cooling liquid is supplied via a central supply line 11 and radial branch lines 12 to annular milled into the outer circumferential surface 4 of the roll core 1 coolant channels 13 and discharged via further radial stubs 14 and a central discharge line 15 again.
  • the coolant circulating through the milled-coolant channels 13
  • the heat applied to the casting roll surface 16 of molten steel heat is removed and discharged through the roll shell 2 into the coolant.
  • the casting roll is shown with a shrinkage connection 3 according to the invention according to a further embodiment in a cross section.
  • the roller core 1 is analogous as in Fig.
  • annular coolant channels 13 are rotated in the roll shell 2 in the embodiment shown in FIG.
  • Parallel to the casting roll axis 8 four grooves 7 are milled into the outer circumferential surface 4 of the roll core 1 and in each of these grooves 7 a fuse strip 17 is inserted, which projects beyond the outer surface 4 of the roll core 1 by a small piece.
  • 2 grooves 18 shallow depth are milled into the inner circumferential surface 5 of the roll shell, which lie opposite the grooves 7 in the roll core 1 and collect the fuse strips 17 together.
  • the fuse strip 17 is shown in Fig. 3 in an oblique view, the fuse strip 17 includes recesses 23 for the undisturbed coolant bushing, these recesses 23 are aligned in the installed position of the fuse strip with the annular coolant channels 13. At a distance juxtaposed recesses 23 are each preferably flowed through in the opposite direction to ensure uniform roll jacket cooling. This is indicated by arrows.
  • casting roll is not limited to the embodiments shown in detail, but also includes casting rolls with a roll shell, with substantially central axial cooling holes, and casting rolls with incorporated into the roll core or the roll shell trapezoidal thread-like cooling channels, or on casting rolls in the roll core incorporated circumferential cooling ribs.

Abstract

A casting roll for the continuous casting of thin metal strips, in particular steel strips in a double-roll or roll-in installation. The roll comprises a roll core with an external casing and an annular roll jacket with an internal casing. The jacket surrounds the core and is being shrunk onto the latter. To prevent migratory motion of the roll jacket in relation to the roll core, the surface of at least one of the opposing casings that form a shrinkage connection has protuberances and indentations, which are oriented at least partially in the direction of the casting roll axis and extend radially for at least 2 mum.

Description

Gießwalze und Verfahren zur Herstellung einer Gießwalze:Casting roll and method for producing a casting roll:
Die Erfindung betrifft eine Gießwalze für das Stranggießen von dünnen metallischen Bändern, insbesondere Stahlbändern, in einer Zweiwalzen- oder Einwalzengießanlage, mit einem Walzenkern mit einer äußeren Mantelfläche und einem diesen umgebenden, aufgeschrumpften, ringförmigen Walzenmantel mit einer inneren Mantelfläche und mit einer zentrischen Gießwalzenachse, sowie ein Verfahren zur Herstellung einer derartigen Gießwalze.The invention relates to a casting roll for the continuous casting of thin metallic strips, in particular steel strips, in a two-roll or Einwalzengießanlage, with a roll core having an outer surface and a surrounding, shrunk, annular roll shell with an inner circumferential surface and with a central casting roll axis, and a method for producing such a casting roll.
Gießwalzen dieser Art werden zur Herstellung von Metallband mit einer Banddicke bis zu 10mm eingesetzt, wobei flüssiges Metall auf die Gießwalzenoberfläche mindestens einer Gießwalze aufgebracht wird, dort zumindest teilweise erstarrt und in das gewünschte Bandformat umgeformt wird. Wird die Metallschmelze vorwiegend auf eine Gießwalze aufgebracht, spricht man von Einwalzengießverfahren. Wird die Metallschmelze in einen Gießspalt, der von zwei im Abstand voneinander angeordneten Gießwalzen gebildet wird, eingebracht, wobei die Metallschmelze an den beiden Gießwalzenoberflächen erstarrt und aus diesen ein Metallband geformt wird, so spricht man von Zweiwalzengießverfahren. Bei diesen Produktionsverfahren müssen in kurzer Zeit große Wärmemengen von der Gießwalzen-Oberfläche in das Innere der Gießwalze abgeführt werden. Dies wird erreicht, indem die Gießwalze mit einem äußeren Walzenmantel aus eine besonders wärmeleitfähigem Material, vorzugsweise Kupfer oder einer Kupferlegierung, und einer Innenkühlung mit einem Kühlwasserkreislauf ausgestattet ist. Derartige Gießwalzen sind beispielsweise bereits in der US-A 5,191 ,925 oder der DE-C 41 30 202 beschrieben.Casting rolls of this type are used for producing metal strip with a strip thickness of up to 10 mm, wherein liquid metal is applied to the casting roll surface of at least one casting roll where it is at least partially solidified and shaped into the desired strip format. If the molten metal is predominantly applied to a casting roll, this is called single-roll casting. If the molten metal is introduced into a casting gap, which is formed by two spaced-apart casting rolls, wherein the molten metal is solidified on the two casting roll surfaces and from these a metal strip is formed, it is called Zweiwalzengießverfahren. In these production methods, large amounts of heat have to be dissipated from the casting roll surface into the interior of the casting roll in a short time. This is achieved by the casting roll is equipped with an outer roll shell of a particularly thermally conductive material, preferably copper or a copper alloy, and an internal cooling with a cooling water circuit. Such casting rolls are already described, for example, in US Pat. No. 5,191,925 or DE-C 41 30 202.
Aus der US-A 5, 191 ,925 ist eine Gießwalze zu entnehmen, bei der auf einem mit Kühlkanälen ausgestatteten Walzenkern zwei ringförmige Walzenmäntel aufgezogen sind und die beiden Walzenmäntel durch einer Schweißverbindung miteinander verbunden sind oder der eine Walzenmantel durch elektrolytische Ablagerung auf dem anderen Walzenmantel hergestellt wird.US Pat. No. 5,191,125 discloses a casting roll in which two annular roll shells are mounted on a roll core equipped with cooling channels and the two roll shells are connected to one another by a welded joint or a roll sheath is bonded to the other roll shell by electrolytic deposition will be produced.
Aus der DE-C 41 30 202 ist eine Gießwalze zu entnehmen, bei der eine Verbindung zwischen einem Walzenkern und einem Walzenmantel durch Hartlöten hergestellt wird, wobei zwischen dem Walzenkern und dem Walzenmantel vor dem Zusammenbau ein geeignetes Lötmittel, vorzugsweise in Form eines Bandes aus diesem Lötmittel, aufgebracht und befestigt werden muss. Der Walzenmantel wird durch einen thermischen Schrumpfprozess auf den Walzenkern aufgezogen und solcherart eine provisorische Verbindung erzielt, dem das zeitaufwendiger Hartlötverfahren nachfolgt.From DE-C 41 30 202, a casting roll can be seen in which a connection between a roll core and a roll shell is prepared by brazing, wherein between the roll core and the roll shell prior to assembly a suitable solder, preferably in the form of a strip of this Solder, must be applied and fixed. The roll shell is drawn onto the roll core by a thermal shrinking process, thus achieving a temporary bond followed by the time-consuming brazing process.
Bei konventionellen Stranggießanlagen sind im Anschluss an die Stranggießkokille in der Strangführung thermisch wesentlich geringer belastete Stütz- und Führungsrollen für die Stützung des gegossenen Strang bekannt (DE-C 40 27 225), bei denen ein Rollenmantel durch eine Schrumpfverbindung auf einem Rollenkern aufgezogen ist, wobei zwischen Rollenmantel und Rollenkern ein normgerechter Passsitz vorgesehen ist.In conventional continuous casting after the continuous casting mold in the strand guide thermally much less loaded support and leadership roles for the support of the cast strand known (DE-C 40 27 225), in which a roll shell is mounted by a shrink connection on a roll core, said between roller shell and roll core a standard fit is provided.
Bei Gießwalzen zum direkten Bandgießen von Metallen und insbesondere wenn Stahl vergossen wird, treten wegen der erforderlichen hohen Anlagenproduktivität extreme zyklische Wärmebelastungen am Walzenmantel auf. Es ist bekannt, dass eine spezifische Wärmeabfuhr von bis zu 15 MW/m2, und mehr, durch den Walzenmantel erfolgen muss. Bei Gießwalzenkonstruktionen der eingangs beschriebenen Art, die üblicherweise von einem auf einem Stahlkern aufgeschrumpften Kupferrohr gebildet sind, kommt es durch die mit den thermischen Belastungen verbundenen lokalen und zyklisch auftretenden Umfangsspannungsschwankungen zu Umfangskräften, die zu einem Wandern des Kupfermantels auf dem Stahlkern führen können. Durch diese Wanderbewegung kommt es an der Kontaktfläche von Kupfermantel und Stahlkern zu Adhäsions-Veränderungen, die typischerweise zu einer raschen Alterung der Haftverbindung führen. Dadurch wird die Lebensdauer des Kupfermantels bzw. der Haftverbindung deutlich herabgesetzt.In cast rolls for direct strip casting of metals, and especially when steel is cast, extreme cyclic heat loads on the roll shell occur due to the required high equipment productivity. It is known that a specific heat removal of up to 15 MW / m 2 , and more, must occur through the roll mantle. In the case of casting roll constructions of the type described in the introduction, which are usually formed by a copper tube shrunk onto a steel core, circumferential forces which can lead to a wandering of the copper jacket on the steel core occur as a result of the peripheral and cyclically occurring circumferential stress fluctuations associated with the thermal stresses. As a result of this traveling movement, adhesion changes occur at the contact surface of the copper jacket and steel core, which typically lead to rapid aging of the adhesive bond. As a result, the life of the copper jacket or the adhesive bond is significantly reduced.
Auch die vorgeschlagene Hartlötverbindung ist neben deren aufwendigen Herstellung bei den auftretenden, örtlich hohen thermischen Belastungen nicht geeignet, eine derartige Wanderbewegung des Walzenmantels nachhaltig zu verhindern.The proposed braze joint is not suitable in addition to the complex production in the occurring, locally high thermal loads, to prevent such migration of the roll shell sustainable.
Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, diese beschriebenen Nachteile des Standes der Technik zu vermeiden und eine Gießwalze und ein Verfahren zur Herstellung einer derartigen Gießwalze vorzuschlagen, mit einer zwischen Walzenmantel und Walzenkern den hohen thermischen und mechanischen Belastungen widerstehende Verbindung, wobei Wanderbewegungen des Walzenmantels auf dem Walzenkern nachhaltig vermieden werden. Diese Aufgabe wird bei einer Gießwalze der eingangs beschriebenen Art dadurch gelöst, dass zumindest eine der einander gegenüberliegenden eine Schrumpfverbindung bildenden Mantelflächen Erhebungen und Vertiefungen in der Mantelfläche aufweist, die zumindest teilweise in Richtung der Gießwalzenachse orientiert sind und deren radiale Erstreckung mindestens 2μm beträgt. Die Erhebungen und Vertiefungen auf der Mantelfläche bilden Stützflächen, die überwiegend im wesentlichen parallel zur Gießwalzenachse orientiert und eine radiale Mindesterstreckung aufweisend, einen zusätzlichen Widerstand gegen eine Wanderbewegung des Walzenmantels gegenüber dem Walzenkern in Umfangsrichtung erzeugen. Bei einer stochastischen Verteilung dieser Stützflächen entspricht deren radiale Erstreckung einer definierten Rauigkeit Rz von 2μm.It is therefore the object of the present invention to avoid these disadvantages of the prior art described and to propose a casting roll and a method for producing such a casting roll, with a between roll shell and roll core the high thermal and mechanical loads resisting compound, wherein migratory movements of the roll shell be avoided on the roll core sustainably. This object is achieved in a casting roll of the type described above in that at least one of the opposing a shrink joint forming lateral surfaces has elevations and depressions in the lateral surface, which are oriented at least partially in the direction of the casting roll axis and whose radial extent is at least 2μm. The elevations and depressions on the lateral surface form support surfaces, which are predominantly oriented substantially parallel to the casting roll axis and having a radial minimum extent, produce an additional resistance to a traveling movement of the roll shell relative to the roll core in the circumferential direction. In a stochastic distribution of these support surfaces whose radial extent corresponds to a defined roughness R z of 2 microns.
Eine stabile Verbindung zwischen Walzenkern und Walzenmantel wird erzielt, wenn die Erhebungen und Vertiefungen an zumindest einer der einander gegenüberliegenden Mantelflächen eine Oberflächenstruktur ausbilden, bei der die Mantelfläche eine Rauigkeit Rz zwischen 2μm und 1500μm, vorzugsweise zwischen 10μm und 500μm, aufweist. Bei diesen Rauigkeitswerten ist bei Herstellung der Schrumpfverbindung ein optimales Eindringen der Erhebungen in die gegenüberliegende Mantelfläche erzielbar, sodass von den einzelnen Stützflächen eine ausreichend große Gesamtstützfläche einer Mantelverdrehung entgegenwirkt.A stable connection between roll core and roll shell is achieved if the elevations and depressions on at least one of the mutually opposite lateral surfaces form a surface structure in which the lateral surface has a roughness R z between 2 μm and 1500 μm, preferably between 10 μm and 500 μm. With these roughness values, an optimum penetration of the elevations into the opposite lateral surface can be achieved when producing the shrink-fit connection, so that a sufficiently large total support surface of a jacket twisting counteracts from the individual support surfaces.
Zur Vermeidung einer Wanderbewegung des Walzenmantels in Richtung der Gießwalzenachse und um eine mittige Zentrierung des Walzenmantels auf dem Walzenkern zu gewährleisten, weist zumindest eine der einander gegenüberliegenden Mantelflächen Erhebungen und Vertiefungen in und unmittelbar um eine achsnormale Gießwalzen-Symmetrieebene weitgehend entlang des gesamten Umfangs einer der beiden Mantelflächen auf, mit einer radialen Erstreckung von mindestens 2 μm, vorzugsweise mindestens 0,2 mm, insbesondere 1 bis 15 mm, die vorzugsweise in Umfangsrichtung orientiert sind. Alternativ bilden diese Erhebungen und Vertiefungen in und unmittelbar um eine achsnormale Gießwalzen-Symmetrieebene an zumindest einer der einander gegenüberliegenden Mantelflächen eine Oberflächenstruktur aus, bei der die Mantelfläche eine Rauigkeit Rz zwischen 2 μm und 1500 μm aufweist.To avoid a traveling movement of the roll shell in the direction of the casting roll axis and to ensure a central centering of the roll shell on the roll core, at least one of the opposing shell surfaces elevations and depressions in and immediately about an axis normal casting roll symmetry plane substantially along the entire circumference of one of the two On lateral surfaces, with a radial extent of at least 2 microns, preferably at least 0.2 mm, in particular 1 to 15 mm, which are preferably oriented in the circumferential direction. Alternatively, these elevations and depressions in and immediately around an axis-normal casting-roll plane of symmetry form on at least one of the mutually opposite lateral surfaces a surface structure in which the lateral surface has a roughness Rz between 2 μm and 1500 μm.
Dieser Effekt wird in optimaler Weise erreicht, wenn die Erhebungen und Vertiefungen im wesentlichen radial und in Richtung der Gießwalzenachse gerichtete Stützflächen mit einer Längserstreckung ausbilden, die kleiner oder gleich der Mantelflächenlänge sind. Derartig ausgerichtete Stützflächen ergeben sich bei einer beispielsweise mechanischen Bearbeitung der Mantelfläche in Richtung der Gießwalzenachse, wie beispielsweise durch eine Rändelung. Die sich hierbei einstellende annähernd V-förmige Rillenbildung an einer Mantelfläche ergibt eine feste Verbindung mit der weiteren Mantelfläche, wenn der Abstand zwischen den Rillenspitzen vorzugsweise zwischen 0,1 und 1 ,7 mm und der Abstand zwischen Tal und Spitze zwischen 0,06 und 0,8 liegt.This effect is achieved in an optimum manner when the elevations and recesses substantially in the direction of the casting roll axis and directed radially with support surfaces form a longitudinal extension, which are smaller than or equal to the lateral surface length. Such oriented support surfaces arise in an example mechanical machining of the lateral surface in the direction of the casting roll axis, such as by knurling. The resulting approximately V-shaped groove formation on a lateral surface results in a firm connection with the further lateral surface, if the distance between the groove tips preferably between 0.1 and 1, 7 mm and the distance between the valley and tip between 0.06 and 0th , 8 lies.
Weiters hat sich als günstig erwiesen, wenn der Walzenkern und der ringförmige Walzenmantel im Bereich der einander gegenüberliegenden Mantelflächen aus Werkstoffen verschiedener Härte gebildet sind und zumindest die Mantelfläche des die höheren Mantelfläche-Härtewerte aufweisenden Bauteiles mit der vorbestimmten Rauigkeit versehen ist. Während des Aufschrumpfens des Walzenmantels auf dem Walzenkern prägt sich das Rauigkeitsmuster der härteren Mantelfläche in die weichere Mantelfläche ein, wodurch sich ein vollflächiger Mikro-Formschluss ergibt, der dem beim üblichen Schrumpfvorgang erreichbaren Reibungsschluss deutlich überlegen ist. Eine Härtedifferenz zwischen den Randschichten im Bereich der härteren und der weichern Mantelflächen soll mindestens 20%, vorzugsweise aber mehr als 50% betragen, wobei die Härte der weicheren Mantelfläche unter 220 HB, vorzugsweise unter 150 HB liegen soll.Furthermore, it has proven to be advantageous if the roll core and the annular roll shell are formed in the region of the opposite lateral surfaces made of materials of different hardness and at least the lateral surface of the component having the higher lateral surface hardness values is provided with the predetermined roughness. During shrink-fitting of the roll mantle on the roll core, the roughness pattern of the harder mantle surface is impressed into the softer mantle surface, resulting in a full-surface micro-mating fit which is clearly superior to the friction fit achievable in the conventional shrinking process. A hardness difference between the edge layers in the region of the harder and softened lateral surfaces should be at least 20%, but preferably more than 50%, the hardness of the softer lateral surface being less than 220 HB, preferably less than 150 HB.
Gleichermaßen wie bei den beschriebenen Gießwalzen nach dem Stand der Technik hat es sich bewährt, den Walzenkern aus Stahl und den ringförmigen Walzenmantel aus Kupfer oder einer Kupferlegierung herzustellen. Die Ausbildung des Walzenkernes aus Stahl gibt der Gießwalzenkonstruktion die notwendige Betriebsfestigkeit und die Ausbildung des Walzenmantels aus Kupfer oder einer Kupferlegierung ist für eine ausreichende Wärmeabfuhr aus der auf sie aufgebrachten Metallschmelze zwingend notwendig.Similar to the prior art casting rolls described, it has been found useful to manufacture the steel roll core and the annular roll shell from copper or a copper alloy. The formation of the roll core made of steel gives the cast roll construction the necessary operational stability and the formation of the roll mantle of copper or a copper alloy is absolutely necessary for a sufficient heat removal from the molten metal applied to it.
Um unabhängig von den gewählten Materialien für den Walzenkern und den Walzenmantel, sowie anderen Einflüssen, die Schrumpfverbindung in Hinblick auf die bestmögliche Haftverbindung ausbilden zu können, ist zwischen dem Walzenkern und dem Walzenmantel vorzugsweise eine Verbindungsschicht angeordnet und der die Verbindungsschicht bildende Werkstoff auf einer der beiden einander zugeordneten Mantelflächen abgeschieden. Hierbei ist eine der einander zugeordneten Mantelflächen mit der vorbestimmten Rauigkeit bzw. Oberflächenstrukturierung versehen und auf der anderen Mantelfläche ist der die Verbindungsschicht bildende Werkstoff abgeschieden. Vorzugsweise besteht die Verbindungsschicht aus einem Metall oder einer Metalllegierung, wobei in diese Verbindungsschicht verschleißfeste Granulate eingebettet sein können. Diese verschleißfesten Granulate bestehen aus Körnern oder Lamellen von Metalloxiden, wie Aluminiumoxid, Zirkonoxid oder ähnlichen Werkstoffen oder deren Gemenge. Die Granulate können auch aus Körnern oder Lamellen von Karbiden, wie Titankarbid, Wolframkarbid, Siliziumkarbid oder ähnlichen Werkstoffen mit vergleichbaren Eigenschaften oder deren Gemengen bestehen. Auch Mischungen von Metalloxiden und Karbiden sind zweckmäßig. Durch die in eine Grundmatrix eingebetteten hohe Härte aufweisende Karbide und Metalloxide wird die Verhakung zwischen den Mantelflächen zusätzlich verstärkt. Die Verbindungsschicht kann auch von einem sehr harten Material, beispielsweise einer Plasmakeramik gebildet sein, wobei dieses Material so auf eine der Mantelflächen aufgebracht werden muss, dass sich gleichzeitig auch die gewünschte Rauigkeit einstellt. Die Verbindungsschicht weist vorzugsweise eine Schichtdicke von 0,05 bis 1,2 mm auf. Die in sie eingebetteten verschleißfesten Granulate haben eine Korngröße von kleiner als 40 μm, vorzugsweise kleiner als 10μm.In order to be able to form the shrink-fit connection with respect to the best possible adhesive bond independently of the materials chosen for the roll core and the roll shell, as well as other influences, a bonding layer is preferably arranged between the roll core and the roll shell and the material forming the tie-layer on one of the two deposited associated with each other lateral surfaces. Here is one of the mutually associated lateral surfaces provided with the predetermined roughness or surface structuring and on the other lateral surface of the connecting layer forming material is deposited. Preferably, the bonding layer consists of a metal or a metal alloy, wherein wear-resistant granules can be embedded in this bonding layer. These wear-resistant granules consist of grains or lamellae of metal oxides, such as aluminum oxide, zirconium oxide or similar materials or their mixtures. The granules may also consist of grains or fins of carbides, such as titanium carbide, tungsten carbide, silicon carbide or similar materials with comparable properties or their mixtures. Mixtures of metal oxides and carbides are useful. By embedded in a matrix matrix high hardness carbides and metal oxides, the entanglement between the lateral surfaces is further enhanced. The connecting layer can also be formed by a very hard material, for example a plasma ceramic, wherein this material must be applied to one of the lateral surfaces such that the desired roughness also sets at the same time. The bonding layer preferably has a layer thickness of 0.05 to 1.2 mm. The wear-resistant granules embedded in them have a particle size of less than 40 μm, preferably less than 10 μm.
Eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Gießwalze besteht darin, dass der Walzenkern parallel zur Gießwalzenachse an seiner Mantelfläche verteilt Nuten aufweist, in die Sicherungsleisten eingesetzt sind, die die Mantelfläche des Walzenkernes in radialer Richtung um mindestens 2 μm überragen. Die über die Mantelfläche des Walzenkernes vorstehenden Sicherungsleisten drücken sich mit der Schrumpfverbindung in die Mantelfläche des Walzenmantels ein und bilden selbst eine Stützfläche gegen die Mantelverdrehung und erzeugen durch ihre Einprägung in den Walzenmantel eine gegengerichtete Stützfläche in diesem. Vorzugsweise überragen diese Sicherungsleisten die Mantelfläche des Walzenkernes nicht mehr als 1500 μm, da die Möglichkeiten der Einprägung in den Walzenmantel beschränkt ist. Wenn allein durch das Einpressen der Sicherungsleisten in den Walzenmantel ein sattes Aufeinanderliegen der beiden Mantelflächen nicht erreicht werden kann, besteht vorzugsweise auch die Möglichkeit, seichte Einfräsungen mit geringer Tiefe im Walzenmantel an den Stellen vorzunehmen, die den Nuten im Walzenkern gegenüber liegen.Another embodiment of the casting roll according to the invention is that the roll core has grooves distributed parallel to the casting roll axis on its lateral surface, are inserted into the fuse strips, which project beyond the lateral surface of the roll core in the radial direction by at least 2 microns. The over the lateral surface of the roll core protruding fuse strips press with the shrink connection in the lateral surface of the roll shell and form itself a support surface against the jacket twist and produce by their impression in the roll shell a counter-supported support surface in this. Preferably, these securing strips project beyond the lateral surface of the roller core no more than 1500 μm, since the possibilities of embossing in the roller shell are limited. If only by the pressing of the fuse strips in the roll shell a rich juxtaposition of the two lateral surfaces can not be achieved, it is preferably also possible to make shallow milled with shallow depth in the roll shell at the points that are opposite to the grooves in the roll core.
Nach einer weiteren Ausführungsform überragen die Sicherungsleisten die Mantelfläche des Walzenkernes in radialer Richtung zwischen 500 μm und 15 mm. Hierbei sind auch in die innere Mantelfläche des Walzenmantels Nuten eingefräst, die den Nuten in der Mantelfläche des Walzenkernes gegenüberliegen und wobei einander gegenüberliegende Nuten jeweils eine Sicherungsleiste aufnehmen. Die Flanken der Sicherungsleiste und die Flanken der Nuten bilden entsprechende in Richtung der Gießwalzenachse orientierte Stützflächen aus. Eine großflächige Schrumpfverbindung zwischen dem Walzenkern und dem Walzenmantel ist zusätzlich möglich, wenn die Summentiefe zweier Nuten größer ist als die Höhe der sie aufnehmenden Sicherungsleiste.According to a further embodiment, the securing strips project beyond the lateral surface of the roller core in the radial direction between 500 μm and 15 mm. Here are also in the inner circumferential surface of the roll mantle grooves milled, which lie opposite the grooves in the lateral surface of the roll core and wherein opposing grooves each receive a fuse strip. The flanks of the securing strip and the flanks of the grooves form corresponding support surfaces oriented in the direction of the casting roll axis. A large-area shrinkage connection between the roll core and the roll shell is additionally possible if the sum of the depths of two grooves is greater than the height of the fuse strip receiving them.
Typische Nutentiefen betragen im Walzenkern 2 bis 15 mm und im Walzenmantel 0,4 bis 5 mm. Die Breite der Sicherungsleiste liegt zwischen 4 und 45 mm, vorzugsweise zwischen 5 und 25 mm. Üblicherweise werden weniger als 16, vorzugsweise weniger als 8 Sicherungsleisten bzw. Nuten auf dem Walzenkern an seinem Umfang vorzugsweise regelmäßig verteilt angeordnet. Mindestens 3 Nuten sind für eine ausreichende Verdrehsicherung des Walzenmantels notwendig, wenn gleichzeitig eine ungleichmäßige Kräfte- und Spannungsverteilung im Walzenmantel vermieden werden soll. Die Länge der Nuten bzw. der Sicherungsleisten ist geringer als die Mantelflächenlänge des Walzenkernes. Damit wird die Gefahr eines Herausgleitens der Sicherungsleisten unter Betriebsbelastung vermieden.Typical groove depths are 2 to 15 mm in the roll core and 0.4 to 5 mm in the roll shell. The width of the fuse strip is between 4 and 45 mm, preferably between 5 and 25 mm. Usually less than 16, preferably less than 8 fuse strips or grooves are preferably distributed regularly distributed on the roll core at its periphery. At least 3 grooves are necessary for a sufficient rotation of the roll shell, if at the same time an uneven forces and stress distribution in the roll shell to be avoided. The length of the grooves or the fuse strips is less than the lateral surface length of the roller core. Thus, the risk of slipping out of the fuse strips is avoided under operating load.
Ein Verfahren zur Herstellung einer Gießwalze, die für das Stranggießen von dünnen metallischen Bändern, insbesondere von Stahlbändern, nach dem Zweiwalzen- oder Einwalzengießverfahren geeignet ist und die im wesentlichen aus einem Walzenkern mit einer äußeren Mantelfläche und einem diesen umgebenden, aufgeschrumpften, ringförmigen Walzenmantel mit einer inneren Mantelfläche und einer zentrischen Gießwalzenachse besteht, ist dadurch gekennzeichnet, dass die Mantelfläche des Walzenkernes und die innere Mantelfläche des Walzenmantels für eine Schrumpfverbindung vorbereitet werden, dass auf mindestens einer der einander zugeordneten eine Schrumpfverbindung bildenden Mantelflächen Erhebungen und Vertiefungen hergestellt werden, die zumindest teilweise in Richtung der Gießwalzenachse orientiert sind und deren radiale Erstreckung mindestens 2μm beträgt und dass der Walzenmantel mit einer gegenüber dem Walzenkern erhöhten Temperatur auf dem Walzenkern aufgezogen wird. Anschließend erfolgt eine kontrollierte Abkühlung der Gießwalze auf Raumtemperatur. Die Vorbereitungen für die Ausbildung einer Schrumpfverbindung bestehen im wesentlichen darin, dass ein auf die Betriebsbedingungen der Gießwalze abgestimmter Passsitz gewählt und der Walzenkern mit einem entsprechenden Außendurchmesser und der Walzenmantel mit einem entsprechenden Innendurchmesser hergestellt wird. Die erfindungswesentliche Maßnahme besteht hierbei in der Ausgestaltung einer der beiden zusammenwirkenden Mantelflächen mit einer Oberflächenstruktur bei der Erhebungen und Vertiefungen Stützflächen bilden, die überwiegend im wesentlichen parallel zur Gießwalzenachse orientiert sind und eine radiale Mindesterstreckung aufweisen, um einen entsprechenden Widerstand gegen eine Wanderbewegung des Walzenmantels in Umfangsrichtung zu gewährleisten. Vorzugsweise wird eine orientierte Oberflächenstruktur in die Mantelfläche eingearbeitet, die eine Rauigkeit Rz zwischen 2μm und 1500μm, vorzugsweise zwischen 10μm und 500μm, aufweist. Als besonders günstig hat sich hierbei die Ausbildung einer Oberflächenstruktur erwiesen, bei der die auf mindestens einer der einander zugeordneten Mantelflächen eingearbeiteten Erhebungen und Vertiefungen mit im wesentlichen radial und in Richtung der Gießwalzenachse gerichtete Stützflächen hergestellt werden, die eine Längserstreckung aufweisen, die kleiner oder gleich der Mantelflächenlänge sind.A method for producing a casting roll suitable for the continuous casting of thin metallic strips, in particular steel strips, by the two-roll or single-roll casting process and consisting essentially of a roll core having an outer circumferential surface and a shrunk annular roll shell surrounding the latter inner circumferential surface and a central casting roll axis is, is characterized in that the lateral surface of the roll core and the inner surface of the roll shell are prepared for a shrink connection, that on at least one of the mutually associated shrink-forming lateral surfaces surveys and depressions are made, at least partially in Direction of the casting roll axis are oriented and whose radial extent is at least 2μm and that the roll shell is raised with a relative to the roll core elevated temperature on the roll core. Subsequently, a controlled cooling of the casting roll takes place at room temperature. The preparations for the formation of a shrink connection consist essentially in that a matched to the operating conditions of the casting roll fit selected and the roll core is made with a corresponding outer diameter and the roll shell with a corresponding inner diameter. The feature essential to the invention consists in the design of one of the two cooperating jacket surfaces with a surface structure in the elevations and depressions form support surfaces, which are oriented substantially parallel to the casting roll axis and have a radial minimum extent to a corresponding resistance to a migration of the roll shell in the circumferential direction to ensure. Preferably, an oriented surface structure is incorporated into the lateral surface, which has a roughness R z between 2 μm and 1500 μm, preferably between 10 μm and 500 μm. In this case, the formation of a surface structure has proved to be particularly favorable, in which the elevations and depressions incorporated on at least one of the mutually associated lateral surfaces are produced with support surfaces oriented essentially radially and in the direction of the casting roll axis, which have a longitudinal extension which is less than or equal to Lateral surface length are.
Die in eine der Mantelflächen eingearbeitete orientierte Oberflächenstruktur dringt bei Herstellung der Schrumpfverbindung mit deutlich reduzierter Abplattungstendenz in die Oberfläche der Gegen-Mantelfläche ein, wenn der Walzenkern und der ringförmige Walzenmantel aus Werkstoffen verschiedener Härte hergestellt werden und der mit einem höheren Mantelfläche-Härtewert ausgebildete Bauteil mit der vorbestimmten Rauigkeit Rz versehen wird. Die Härtewerte des mit einem höheren Mantelfläche-Härtewert ausgebildeten Bauteils kann zusätzlich durch eine Härtung, Nitrierung, Aufkohlung oder einem vergleichbaren Verfahren erhöht werden. Damit kann auf die Haftverbindung verbessernde zusätzliche Beschichtung auf einer der einander zugeordneten Mantelflächen weitgehend verzichtet werden.The incorporated in one of the lateral surfaces oriented surface structure penetrates when producing the shrink connection with significantly reduced Abplattungstendenz in the surface of the mantle surface when the roll core and the annular roll shell are made of materials of different hardness and formed with a higher lateral surface hardness value component with the predetermined roughness R z is provided. The hardness values of the component formed with a higher lateral surface hardness value can additionally be increased by hardening, nitriding, carburizing or a comparable method. This can be largely dispensed with adhesion-improving additional coating on one of the mating lateral surfaces.
Die gerichtete Oberflächenstruktur bzw. die Rauhigkeit Rz wird in einfacher Weise durch mechanische Bearbeitung der Manteloberfläche, wie Rändeln, Stoßen oder Fräsen hergestellt. Insbesondere bei Stoß- oder Fräsbearbeitung in Richtung der Gießwalzenachse ist in einfacher Weise eine entsprechend gerichtete Oberflächenstruktur mit vorbestimmter Rauigkeit herstellbar, die überwiegend in Richtung der Gießwalzenachse orientierte und einer Mantelverdrehung entgegenwirkende Stützflächen aufweist.The directional surface structure or the roughness Rz is produced in a simple manner by mechanical processing of the mantle surface, such as knurling, bumping or milling. In particular, in the case of impact or milling machining in the direction of the casting roll axis, a correspondingly directed surface structure having a predetermined roughness can be produced in a simple manner, which is predominantly in the direction the casting roll axis oriented and a jacket twist counteracting support surfaces.
Die Haftverbindung zwischen dem Walzenkern und dem Walzenmantel können zusätzlich verbessert werden, wenn auf einer der einander zugeordneten Mantelflächen eine Verbindungsschicht abgeschieden wird, wobei vorteilhaft auf einer Mantelfläche die vorbestimmte Rauigkeit aufgebracht wird und auf der anderen Mantelfläche die Verbindungsschicht in einer Schichtdicke von 0,05 bis 1 ,2 mm abgeschieden wird. Die Verbindungsschicht aus einem Metall oder einer Metalllegierung wird bevorzugt durch elektrolytische Abscheidung oder durch Plasmaabscheidung auf der Mantelfläche aufgebracht. Zusätzlich können die bereits zuvor beschriebenen Granulate in die Verbindungsschicht eingelagert werden.The bonding between the roll core and the roll shell can be further improved if a bonding layer is deposited on one of the mating surfaces, wherein the predetermined roughness is advantageously applied to one lateral surface and the bonding layer is applied in a layer thickness of 0.05 to 1, 2 mm is deposited. The compound layer of a metal or a metal alloy is preferably applied by electrodeposition or by plasma deposition on the lateral surface. In addition, the granules already described above can be incorporated into the bonding layer.
Eine Variante des beschriebenen Verfahrens zur Herstellung einer Gießwalze mit einer entsprechend stabilen Verdrehsicherung zwischen Walzenkern und Walzenmantel wird hergestellt, indem die Mantelfläche des Walzenkernes und die innere Mantelfläche des Walzenmantels für eine Schrumpfverbindung vorbereitet werden, dass auf der Mantelfläche des Walzenkernes parallel zur Gießwalzenachse Nuten eingearbeitet und in diese Sicherungsleisten eingesetzt werden, die die Mantelfläche des Walzenkernes in radialer Richtung mindestens 2μm überragt, vorzugsweise zwischen 500 μm und 15 mm überragen, und dass der Walzenmantel mit einer gegenüber dem Walzenkern erhöhten Temperatur auf dem Walzenkern aufgezogen wird, wobei zwischen den Sicherungsleisten und dem Walzenmantel eine Schrumpfverbindung und zwischen dem Walzenkern und dem Walzenmantel zumindest eine dichte Verbindung hergestellt wird. Anschließend erfolgt eine kontrollierte Abkühlung der Gießwalze auf Raumtemperatur.A variant of the described method for producing a casting roll with a correspondingly stable rotation between the roll core and roll shell is prepared by the lateral surface of the roll core and the inner surface of the roll shell are prepared for a shrink connection, that incorporated on the lateral surface of the roll core parallel to the casting roll axis grooves and be used in these fuse strips, which projects beyond the lateral surface of the roller core in the radial direction at least 2μm, preferably between 500 microns and 15 mm, and that the roll shell is raised with respect to the roller core elevated temperature on the roll core, wherein between the fuse strips and the Roll shell a shrink connection and between the roll core and the roll shell at least a tight connection is made. Subsequently, a controlled cooling of the casting roll takes place at room temperature.
Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung nicht einschränkender Ausführungsbeispiele, wobei auf die beiliegenden Figuren Bezug genommen wird, die folgendes zeigen:Further advantages and features of the invention will become apparent from the following description of non-limiting embodiments, reference being made to the attached figures, which show the following:
Fig. 1 eine Gießwalze im Teilschnitt mit einer erfindungsgemäßen Ausbildung der Mantelfläche des Walzenkernes nach einer ersten Ausführungsform, Fig. 2 eine Gießwalze im Querschnitt mit einer erfindungsgemäßen Ausbildung der Mantelflächen nach einer zweiten Ausführungsform,1 shows a casting roll in partial section with an inventive design of the lateral surface of the roll core according to a first embodiment, 2 is a casting roll in cross section with an inventive design of the lateral surfaces according to a second embodiment,
Fig. 3 die in Fig. 2 verwendeten Sicherungsleisten in einem Schrägriss.Fig. 3, the fuse strips used in Fig. 2 in a Schrägriss.
In Fig. 1 ist eine erfindungsgemäße Gießwalze für das Stranggießen von Stahlbändern in einer Zweiwalzen-Stranggießanlagen schematisch in einemTeilschnitt dargestellt. Sie besteht aus einem Walzenkern 1 aus Stahl, der in Walzenzapfen 1a, 1 b zur Abstützung in nicht dargestellten Gießwalzenlagern endet. Ein zylindrischer Walzenmantel 2 aus einer Kupferlegierung umgibt den Walzenkern 1 und ist mit einer Schrumpfverbindung 3 drehfest auf diesem befestigt. Die Schrumpfverbindung 3 wird von der äußeren Mantelfläche 4 des Walzenkernes 2 und der inneren Mantelfläche 5 des Walzenmantels 2 gebildet, wobei die beiden Mantelflächen 4 und 5 durch eine gerichtete Oberflächenstruktur einen gegenüber gängigen Schrumpfverbindungen erhöhten Verdrehwiderstand erzielt. Beispielhaft in Fig. 1 dargestellt, ist die Mantelfläche 4 mit einer Rändelung 6 ausgestattet, wobei die durch die Rändelung erzeugten Nuten 7 in Richtung der Gießwalzenachse 8 orientiert sind und V-förmige im wesentlichen radial und in Richtung der Gießwalzenachse 8 erstreckte Stützflächen 9 bilden, die in großer Zahl als Widerstandsflächen gegen ein relatives Verdrehen des Walzenmantels 2 zum Walzenkern 1 wirken. Auf der inneren Mantelfläche 5 des Walzenmantels 2 ist eine metallische Verbindungsschicht 10 beispielsweise elektrolytisch abgeschieden und bildet ein verhältnismäßig weiche, geringe Härte aufweisende Schicht, in die die strukturierte äußere Mantelfläche 4 des Walzenkernes 1 bei der Herstellung der Schrumpfverbindung, ohne seine Struktur wesentlich zu verändern, eindringt. In die Verbindungsschicht können zusätzlich von verschiedenen Metalloxiden oder Karbiden gebildete Granulate eingebettet sein, die die Haftwirkung zusätzlich erhöhen.In Fig. 1, a casting roll according to the invention for the continuous casting of steel strips in a two-roll continuous casting is shown schematically in a partial section. It consists of a roller core 1 made of steel, which ends in roll neck 1a, 1b for support in Gießwalzenlagern not shown. A cylindrical roll shell 2 made of a copper alloy surrounds the roll core 1 and is fixed in rotation therewith by means of a shrink connection 3. The shrink joint 3 is formed by the outer circumferential surface 4 of the roll core 2 and the inner circumferential surface 5 of the roll shell 2, wherein the two lateral surfaces 4 and 5 achieved by a directed surface structure increased compared to conventional shrink joints torsional resistance. Illustrated by way of example in FIG. 1, the lateral surface 4 is provided with a knurling 6, wherein the grooves 7 produced by the knurling are oriented in the direction of the casting roll axis 8 and form V-shaped support surfaces 9 extending substantially radially and in the direction of the casting roll axis 8, which act in large numbers as resistance surfaces against a relative rotation of the roll shell 2 to the roll core 1. On the inner circumferential surface 5 of the roll shell 2, a metallic compound layer 10 is, for example, deposited electrolytically and forms a relatively soft, low hardness layer, in which the structured outer surface 4 of the roll core 1 in the manufacture of the shrink joint without significantly altering its structure, penetrates. In addition, granules formed by different metal oxides or carbides which additionally increase the adhesive effect can be embedded in the bonding layer.
Die Gießwalze ist mit einer inneren zirkulierenden Flüssigkeitskühlung versehen, wobei Kühlflüssigkeit über eine zentrale Zuleitung 11 und radialen Stichleitungen 12 zu ringförmigen in die äußere Mantelfläche 4 des Walzenkern 1 eingefrästen Kühlmittelkanälen 13 zugeleitet und über weitere radiale Stichleitungen 14 und eine zentrale Ableitung 15 wieder abgeleitet wird. Mit dem durch die eingefrästen Kühlmittelkanäle 13 zirkulierende Kühlmittel wird der auf die Gießwalzenoberfläche 16 aufgebrachten Stahlschmelze Wärme entzogen und durch den Walzenmantel 2 in das Kühlmittel abgeführt. In Fig. 2 ist die Gießwalze mit einer erfindungsgemäßen Schrumpfverbindung 3 nach einer weiteren Ausführungsform in einem Querschnitt dargestellt. Der Walzenkern 1 ist analog wie in Fig. 1 mit einem Kühlmittelkreislauf ausgestattet, der aus einer zentralen Zuleitung 11 , radialen Stichleitungen 12, radialen Stichleitungen 14 und einer zentralen Ableitung 15 ausgestattet. Die ringförmigen Kühlmittelkanäle 13 sind bei der in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform in den Walzenmantel 2 gedreht. Parallel zur Gießwalzenachse 8 sind vier Nuten 7 in die äußere Mantelfläche 4 des Walzenkerns 1 eingefräst und in jede dieser Nuten 7 ist eine Sicherungsleiste 17 eingesetzt, die die äußere Mantelfläche 4 des Walzenkerns 1 um ein kleines Stück überragt. Gleichermaßen sind in die innere Mantelfläche 5 des Walzenmantels 2 Nuten 18 geringer Tiefe eingefräst, die den Nuten 7 im Walzenkern 1 gegenüber liegen und gemeinsam die Sicherungsleisten 17 aufnehmen. Die seitlichen Flanken 19, 20 der Sicherungsleisten 17 und die seitlichen Flanken 21 , 22 der in die Umfangskühlrippen gefrästen Nuten 7, 18 im Walzenkern 1 und im Walzenmantel 2 (im Bereich der in Umfangsrichtung verlaufenden Kühlrippen 24) wirken hierbei als Stützflächen gegen die Mantelverdrehung.The casting roll is provided with an internal circulating liquid cooling, wherein cooling liquid is supplied via a central supply line 11 and radial branch lines 12 to annular milled into the outer circumferential surface 4 of the roll core 1 coolant channels 13 and discharged via further radial stubs 14 and a central discharge line 15 again. With the coolant circulating through the milled-coolant channels 13, the heat applied to the casting roll surface 16 of molten steel heat is removed and discharged through the roll shell 2 into the coolant. In Fig. 2, the casting roll is shown with a shrinkage connection 3 according to the invention according to a further embodiment in a cross section. The roller core 1 is analogous as in Fig. 1 equipped with a coolant circuit, which consists of a central supply line 11, radial stub lines 12, radial stub lines 14 and a central discharge line 15. The annular coolant channels 13 are rotated in the roll shell 2 in the embodiment shown in FIG. Parallel to the casting roll axis 8 four grooves 7 are milled into the outer circumferential surface 4 of the roll core 1 and in each of these grooves 7 a fuse strip 17 is inserted, which projects beyond the outer surface 4 of the roll core 1 by a small piece. Similarly, 2 grooves 18 shallow depth are milled into the inner circumferential surface 5 of the roll shell, which lie opposite the grooves 7 in the roll core 1 and collect the fuse strips 17 together. The lateral flanks 19, 20 of the securing strips 17 and the lateral flanks 21, 22 of the grooves 7, 18 milled in the circumferential cooling ribs in the roll core 1 and in the roll shell 2 (in the region of the cooling fins 24 extending in the circumferential direction) act as support surfaces against the jacket twisting.
Die Sicherungsleiste 17 ist in Fig. 3 in einem Schrägriss dargestellt, die Sicherungsleiste 17 enthält Ausnehmungen 23 für die ungestörte Kühlmitteldurchführung, wobei diese Ausnehmungen 23 in eingebauter Lage der Sicherungsleiste mit den ringförmigen Kühlmittelkanälen 13 fluchten. Im Abstand nebeneinander angeordnete Ausnehmungen 23 werden zur Gewährleistung einer gleichmäßigen Walzenmantelkühlung jeweils bevorzugt in entgegegesetzter Richtung durchströmt. Dies ist durch Pfeile angedeutet.The fuse strip 17 is shown in Fig. 3 in an oblique view, the fuse strip 17 includes recesses 23 for the undisturbed coolant bushing, these recesses 23 are aligned in the installed position of the fuse strip with the annular coolant channels 13. At a distance juxtaposed recesses 23 are each preferably flowed through in the opposite direction to ensure uniform roll jacket cooling. This is indicated by arrows.
Der Schutzumfang des Gießwalze beschränkt sich nicht auf die detailliert dargestellten Ausführungsformen, sondern umfasst insbesondere auch Gießwalzen mit einem Walzenmantel, mit im wesentlichen mittig liegenden axialen Kühlbohrungen, sowie Gießwalzen mit in den Walzenkern oder den Walzenmantel eingearbeiteten trapezgewindeartigen Kühlkanälen, oder auf Gießwalzen mit in den Walzenkern eingearbeiteten Umfangskühlrippen. The scope of protection of the casting roll is not limited to the embodiments shown in detail, but also includes casting rolls with a roll shell, with substantially central axial cooling holes, and casting rolls with incorporated into the roll core or the roll shell trapezoidal thread-like cooling channels, or on casting rolls in the roll core incorporated circumferential cooling ribs.

Claims

Patentansprüche: claims:
1. Gießwalze für das Stranggießen von dünnen metallischen Bändern, insbesondere von Stahlbändern, in einer Zweiwalzen- oder Einwalzengießanlage, mit einem Walzenkern (1) mit einer äußeren Mantelfläche (4) und einem diesen umgebenden, aufgeschrumpften, ringförmigen Walzenmantel (2) mit einer inneren Mantelfläche (5) und mit einer zentrischen Gießwalzenachse (8), dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der einander gegenüberliegenden eine Schrumpfverbindung bildenden Mantelflächen (4, 5) Erhebungen und Vertiefungen in der Mantelfläche aufweist, die zumindest teilweise in Richtung der Gießwalzenachse (8) orientiert sind und deren radiale Erstreckung mindestens 2μm beträgt.1. Casting roll for the continuous casting of thin metallic strips, in particular of steel strips, in a two-roll or Einwalzengießanlage, with a roll core (1) with an outer circumferential surface (4) and a surrounding, shrunk, annular roll shell (2) with an inner Mantle surface (5) and with a central casting roll axis (8), characterized in that at least one of the opposite a shrink connection forming lateral surfaces (4, 5) has elevations and depressions in the lateral surface, at least partially oriented in the direction of the casting roll axis (8) and whose radial extent is at least 2 microns.
2. Gießwalze nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Erhebungen und Vertiefungen an zumindest einer der einander gegenüberliegenden Mantelflächen (4, 5) eine Oberflächenstruktur ausbilden, bei der die Mantelfläche eine Rauigkeit (Rz ) zwischen 2μm und 1500μm aufweist.2. casting roll according to claim 1, characterized in that the elevations and depressions on at least one of the opposite lateral surfaces (4, 5) form a surface structure in which the lateral surface has a roughness (R z ) between 2μm and 1500μm.
3. Gießwalze nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der einander gegenüberliegenden Mantelflächen eine Rauigkeit (Rz ) zwischen 10μm und 500μm aufweist.3. casting roll according to claim 1, characterized in that at least one of the opposite lateral surfaces has a roughness (R z ) between 10 .mu.m and 500 .mu.m.
4. Gießwalze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der einander gegenüberliegenden Mantelflächen (4, 5) Erhebungen und Vertiefungen in und unmittelbar um eine achsnormale Gießwalzen- Symmetrieebene weitgehend entlang des gesamten Umfanges einer der Mantelflächen (4, 5) aufweist, mit einer radialen Erstreckung von mindestens 2 μm, die bevorzugt in Umfangsrichtung orientiert sind.4. Casting roll according to one of the preceding claims, characterized in that at least one of the opposing lateral surfaces (4, 5) elevations and depressions in and immediately about an axis normal Gießwalzen- symmetry plane substantially along the entire circumference of the lateral surfaces (4, 5) , with a radial extent of at least 2 microns, which are preferably oriented in the circumferential direction.
5. Gießwalze nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Erhebungen und Vertiefungen in und um die achsnormale Gießwalzen-Symmetrieebene an zumindest einer der einander gegenüberliegenden Mantelflächen (4, 5) eine Oberflächenstruktur ausbilden, bei der die Mantelfläche eine Rauigkeit (R2 ) zwischen 2μm und 1500μm aufweist. 5. casting roll according to claim 4, characterized in that the elevations and depressions in and around the achsnormale Gießwalzen symmetry plane on at least one of the opposite lateral surfaces (4, 5) form a surface structure in which the lateral surface roughness (R 2 ) between 2μm and 1500μm.
6. Gießwalze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Erhebungen und Vertiefungen im wesentlichen radial und in Richtung der Gießwalzenachse (8) gerichtete Stützflächen (9) mit einer Längserstreckung ausbilden, die kleiner oder gleich der Mantelflächenlänge (L) sind.6. Casting roller according to one of the preceding claims, characterized in that the elevations and depressions substantially radially and in the direction of the casting roll axis (8) directed support surfaces (9) form with a longitudinal extent, which are smaller than or equal to the lateral surface length (L).
7. Gießwalze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Walzenkern (1) und der ringförmige Walzenmantel (2) im Bereich der einander gegenüberliegenden Mantelflächen (4, 5) aus Werkstoffen verschiedener Härte gebildet sind und zumindest die Mantelfläche des die höheren Mantelfläche- Härtewerte aufweisenden Bauteiles mit der vorbestimmten Rauigkeit (Rz ) versehen ist.7. Casting roller according to one of the preceding claims, characterized in that the roller core (1) and the annular roll shell (2) in the region of the opposite lateral surfaces (4, 5) are formed of materials of different hardness and at least the lateral surface of the higher lateral surface - Has hardness values having components with the predetermined roughness (R z ) is provided.
8. Gießwalze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Walzenkern (1) aus Stahl und der ringförmige Walzenmantel (2) aus Cu oder einer Cu-Legierung besteht.8. Casting roll according to one of the preceding claims, characterized in that the roll core (1) made of steel and the annular roll shell (2) consists of Cu or a Cu alloy.
9. Gießwalze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Walzenkern (1) und dem Walzenmantel (2) eine Verbindungsschicht (10) angeordnet ist und dass der die Verbindungsschicht (10) bildende Werkstoff auf einer der beiden einander zugeordneten Mantelflächen (4, 5) abgeschieden ist.9. casting roll according to one of the preceding claims, characterized in that between the roll core (1) and the roll shell (2) a connecting layer (10) is arranged and that of the connecting layer (10) forming material on one of the two mutually associated lateral surfaces ( 4, 5) is deposited.
10. Gießwalze nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass eine der einander zugeordneten Mantelflächen (4 oder 5) mit der vorbestimmten Rauigkeit (Rz ) versehen ist und auf der anderen Mantelfläche der die Verbindungsschicht (10) bildende Werkstoff abgeschieden ist.10. casting roll according to claim 7, characterized in that one of the mutually associated lateral surfaces (4 or 5) with the predetermined roughness (R z ) is provided and on the other lateral surface of the connecting layer (10) forming material is deposited.
11. Gießwalze nach einem der Ansprüche 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungsschicht (10) von einem Metall oder einer Metalllegierung gebildet ist.11. Casting roller according to one of claims 9 or 10, characterized in that the connecting layer (10) is formed by a metal or a metal alloy.
12. Gießwalze nach nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass in die Verbindungsschicht (10) verschleißfeste Granulate eingebettet sind. 12. casting roll according to one of claims 9 to 11, characterized in that in the connecting layer (10) wear-resistant granules are embedded.
13. Gießwalze nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die verschleißfesten Granulate von Metalloxiden, wie Aluminiumoxid, Zirkonoxid oder ähnlichen Werkstoffen bestehen.13. casting roll according to claim 12, characterized in that the wear-resistant granules of metal oxides, such as alumina, zirconia or similar materials.
14. Gießwalze nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die verschleißfesten Granulate von Karbidkörnern oder -lamellen, wie Titankarbid, Wolframkarbid, Siliziumkarbid oder ähnlichen Werkstoffen gebildet sind.14. Casting roll according to claim 12, characterized in that the wear-resistant granules of carbide grains or lamellae, such as titanium carbide, tungsten carbide, silicon carbide or similar materials are formed.
15. Gießwalze nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Korngröße der verschleißfesten Granulate kleiner als 40 μm, vorzugsweise kleiner als 10μm ist.15. Casting roller according to claim 13 or 14, characterized in that the grain size of the wear-resistant granules is less than 40 microns, preferably less than 10 microns.
16. Gießwalze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Walzenkern (1) parallel zur Gießwalzenachse (8) an seiner Mantelfläche (4) verteilt Nuten (7) aufweist, in die Sicherungsleisten (17) eingesetzt sind, die die Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) in radialer Richtung mindestens 2 μm überragen.16. Casting roller according to one of the preceding claims, characterized in that the roller core (1) parallel to the casting roll axis (8) on its lateral surface (4) distributed grooves (7), in the fuse strips (17) are used, the lateral surface ( 4) of the roller core (1) project in the radial direction at least 2 microns.
17. Gießwalze nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Sicherungsleisten (17) die Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) in radialer Richtung um zwischen 500 μm und 15 mm überragen.17. Casting roller according to claim 16, characterized in that the securing strips (17) project beyond the lateral surface (4) of the roller core (1) in the radial direction by between 500 μm and 15 mm.
18. Gießwalze nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet, dass weniger als 16, vorzugsweise weniger als acht Sicherungsleisten (17) bzw. Nuten (7) auf dem Walzenkern (1 ) verteilt angeordnet sind.18. Casting roller according to claim 16 or 17, characterized in that less than 16, preferably less than eight securing strips (17) or grooves (7) are arranged distributed on the roller core (1).
19. Gießwalze nach einem der Ansprüche 16 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge der Nuten (7) und der Sicherungsleisten (17) geringer ist als die Mantelflächenlänge (L) des Walzenkernes (1).19. Casting roller according to one of claims 16 to 18, characterized in that the length of the grooves (7) and the securing strips (17) is less than the lateral surface length (L) of the roller core (1).
20. Gießwalze nach einem der Ansprüche 16 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass die innere Mantelfläche (5) des Walzenmantels (2) Nuten (18) enthält, die zu den Nuten (7) in der Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) gegenüberliegen und einander gegenüberliegende Nuten (7. 18) jeweils eine Sicherungsleiste (17) aufnehmen. 20. Casting roller according to one of claims 16 to 19, characterized in that the inner circumferential surface (5) of the roll shell (2) grooves (18) which, to the grooves (7) in the lateral surface (4) of the roll core (1). opposite and opposite grooves (7. 18) each receive a fuse strip (17).
21. Verfahren zur Herstellung einer Gießwalze für das Stranggießen von dünnen metallischen Bändern, insbesondere von Stahlbändern, nach dem Zweiwalzen- oder Einwalzengießverfahren, welche Gießwalze einen Walzenkern (1) mit einer äußeren Mantelfläche (4) und einen diesen umgebenden, aufgeschrumpften, ringförmigen Walzenmantel (2) mit einer inneren Mantelfläche (5) und einer zentrischen Gießwalzenachse (8) aufweist, dadurch gekennzeichnet,21. A method for producing a casting roll for the continuous casting of thin metallic strips, in particular steel strips, by the two-roll or Einwalzengießverfahren, which casting roll a roll core (1) having an outer circumferential surface (4) and a surrounding, shrunk, annular roll shell ( 2) with an inner circumferential surface (5) and a central casting roll axis (8), characterized
• dass die Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) und die innere Mantelfläche (5) des Walzenmantels (2) für eine Schrumpfverbindung (3) vorbereitet werden,• that the lateral surface (4) of the roller core (1) and the inner circumferential surface (5) of the roller shell (2) are prepared for a shrink connection (3),
• dass auf mindestens einer der einander zugeordneten eine Schrumpfverbindung bildenden Mantelflächen (4, 5) Erhebungen und Vertiefungen hergestellt werden, die zumindest teilweise in Richtung der Gießwalzenachse (8) orientiert sind und deren radiale Erstreckung mindestens 2μm beträgt,Elevations and recesses are produced on at least one of the mutually associated jacket surfaces (4, 5) which form a shrink connection, which elevations are oriented at least partially in the direction of the casting roll axis (8) and whose radial extent is at least 2 μm,
• dass der Walzenmantel (2) mit einer gegenüber dem Walzenkern (1) erhöhten Temperatur auf dem Walzenkern (1 ) aufgezogen wird.• that the roll shell (2) with a relation to the roll core (1) elevated temperature on the roll core (1) is raised.
22. Verfahren nach Anspruch 21 , dadurch gekennzeichnet, dass die auf mindestens einer der einander zugeordneten Mantelflächen (4, 5) hergestellten Erhebungen und Vertiefungen eine Oberflächenstruktur ausbilden, bei der die Mantelfläche eine Rauigkeit (Rz ) zwischen 2μm und 1500μm aufweist.22. The method according to claim 21, characterized in that on at least one of the mutually associated lateral surfaces (4, 5) produced elevations and depressions form a surface structure in which the lateral surface has a roughness (R z ) between 2μm and 1500μm.
23. Verfahren nach Anspruch 21 oder 22, dadurch gekennzeichnet, dass die auf mindestens einer der einander zugeordneten Mantelflächen (4, 5) eingearbeiteten Erhebungen und Vertiefungen eine Oberflächenstruktur ausbilden, bei der die Mantelfläche eine Rauigkeit (Rz ) zwischen 10μm und 500μm aufweist.23. The method according to claim 21 or 22, characterized in that on at least one of the mutually associated lateral surfaces (4, 5) incorporated elevations and depressions form a surface structure in which the lateral surface has a roughness (R z ) between 10 .mu.m and 500 .mu.m.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 23, dadurch gekennzeichnet, dass die auf mindestens einer der einander zugeordneten Mantelflächen (4, 5) eingearbeiteten Erhebungen und Vertiefungen mit im wesentlichen radial und in Richtung der Gießwalzenachse (8) gerichtete Stützflächen (9) hergestellt werden, die eine Längserstreckung aufweisen, die kleiner oder gleich der Mantelflächenlänge (L) sind.24. The method according to any one of claims 21 to 23, characterized in that on at least one of the mutually associated lateral surfaces (4, 5) incorporated elevations and depressions with substantially radially and in the direction of the casting roll axis (8) directed support surfaces (9) which have a longitudinal extent which are less than or equal to the lateral surface length (L).
25. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 24, dadurch gekennzeichnet, dass der Walzenkern (1) und der ringförmige Walzenmantel (2) aus Werkstoffen verschiedener Härte, gegebenenfalls unter Anwendung einer zusätzlichen Härtung, Nitrierung oder Aufkohlung, hergestellt werden und der mit einem höheren Mantelfläche-Härtewert ausgebildete Bauteil mit der vorbestimmten Rauigkeit (Rz )versehen wird.25. The method according to any one of claims 21 to 24, characterized in that the roller core (1) and the annular roll shell (2) made of materials of different hardness, optionally using an additional curing, nitriding or Be prepared carburization and formed with a higher lateral surface hardness value component with the predetermined roughness (R z) is provided.
26. Verfahren nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, dass die Rauigkeit (Rz ) durch Rändeln, Stoßen oder Fräsen aufgebracht wird.26. The method according to claim 25, characterized in that the roughness (R z ) is applied by knurling, bumping or milling.
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass der Walzenkern (1) aus Stahl und der ringförmige Rollenmantel (2) aus Cu oder einer Cu- Legierung hergestellt wird.27. The method according to any one of claims 21 to 26, characterized in that the roller core (1) made of steel and the annular roller shell (2) made of Cu or a Cu alloy is produced.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 27, dadurch gekennzeichnet, dass auf einer der einander zugeordneten Mantelflächen (4, 5) eine Verbindungsschicht (10) abgeschieden wird.28. The method according to any one of claims 21 to 27, characterized in that on one of the mutually associated lateral surfaces (4, 5) a connecting layer (10) is deposited.
29. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 28, dadurch gekennzeichnet, dass auf einer der einander zugeordneten Mantelflächen (4, 5) eine vorgegebene Rauigkeit (Rz ) aufgebracht wird und auf der anderen Mantelfläche eine Verbindungsschicht (10) abgeschieden wird.29. The method according to any one of claims 21 to 28, characterized in that on one of the mutually associated lateral surfaces (4, 5) a predetermined roughness (R z ) is applied and on the other lateral surface a connecting layer (10) is deposited.
30. Verfahren nach einem der Ansprüche 28 und 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungsschicht (10) elektrolytisch abgeschieden wird.30. The method according to any one of claims 28 and 29, characterized in that the connecting layer (10) is deposited electrolytically.
31. Verfahren nach einem der Ansprüche 28 und 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungsschicht (10) durch Plasmaabscheidung gebildet wird.31. The method according to any one of claims 28 and 29, characterized in that the connecting layer (10) is formed by plasma deposition.
32. Verfahren nach einem der Ansprüche 28 bis 31 , dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungsschicht (10) von einem Metall oder einer Metalllegierung gebildet wird.32. The method according to any one of claims 28 to 31, characterized in that the connecting layer (10) is formed by a metal or a metal alloy.
33. Verfahren nach einem der Ansprüche 28 bis 32, dadurch gekennzeichnet, dass in die Verbindungsschicht (10) verschleißfeste Granulate eingelagert werden.33. The method according to any one of claims 28 to 32, characterized in that in the connecting layer (10) wear-resistant granules are stored.
34. Verfahren nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass als verschleißfeste Granulate Metalloxiden, wie Aluminiumoxid, Zirkonoxid und ähnlichen Werkstoffen in die Verbindungsschicht (10) eingelagert werden. 34. The method according to claim 33, characterized in that as wear-resistant granules metal oxides, such as aluminum oxide, zirconium oxide and similar materials are incorporated into the bonding layer (10).
35. Verfahren nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass als verschleißfeste Granulate Karbidkörnern oder Karbidlamellen, wie Titankarbid, Wolframkarbid, Siliziumkarbid oder ähnlichen Werkstoffen in die Verbindungsschicht (10) eingelagert werden.35. The method according to claim 33, characterized in that as wear-resistant granules carbide grains or carbide fins, such as titanium carbide, tungsten carbide, silicon carbide or similar materials are incorporated into the bonding layer (10).
36. Verfahren nach Anspruch 34 oder 35, dadurch gekennzeichnet, dass verschleißfesten Granulate mit einer Korngröße kleiner als 40 μm, vorzugsweise kleiner als 10μm in die Verbindungsschicht (10) eingelagert werden.36. The method of claim 34 or 35, characterized in that wear-resistant granules having a particle size of less than 40 microns, preferably less than 10 microns are incorporated into the connecting layer (10).
37. Verfahren zur Herstellung einer Gießwalze für das Stranggießen von dünnen metallischen Bändern, insbesondere von Stahlbändern, nach dem Zweiwalzen- oder Einwalzengießverfahren, welche Gießwalze einen Walzenkern (1) mit einer äußeren Mantelfläche (4) und einen diesen umgebenden, aufgeschrumpften, ringförmigen Walzenmantel (2) mit einer inneren Mantelfläche (5) und einer zentrischen Gießwalzenachse (8) aufweist, dadurch gekennzeichnet,37. A method for producing a casting roll for the continuous casting of thin metallic strips, in particular steel strips, by the two-roll or single-roll casting process, which casting roll has a roll core (1) with an outer jacket surface (4) and a shrunk-on annular roll jacket (FIG. 2) with an inner circumferential surface (5) and a central casting roll axis (8), characterized
• dass die Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) und die innere Mantelfläche (5) des Walzenmantels (2) für eine Schrumpfverbindung (3) vorbereitet werden,• that the lateral surface (4) of the roller core (1) and the inner circumferential surface (5) of the roller shell (2) are prepared for a shrink connection (3),
• dass auf der Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) parallel zur Gießwalzenachse (8) Nuten (7) eingearbeitet werden, in die Sicherungsleisten (17) eingesetzt werden, die die Mantelfläche (4) des Walzenkernes (1) in radialer Richtung mindestens 2μm überragt, vorzugsweise zwischen 500 μm und 15 mm überragen,• that on the lateral surface (4) of the roller core (1) parallel to Gießwalzenachse (8) grooves (7) are incorporated, in the fuse strips (17) are used, the lateral surface (4) of the roller core (1) in the radial direction at least 2μm surmounted, preferably projecting between 500 microns and 15 mm,
• dass der Walzenmantel (2) mit einer gegenüber dem Walzenkern (2) erhöhten Temperatur auf dem Walzenkern aufgezogen wird, wobei zwischen den Sicherungsleisten (10) und dem Walzenmantel (1) eine Schrumpfverbindung (3) und zwischen dem Walzenkern (1) und dem Walzenmantel (2) zumindest eine dichte Verbindung hergestellt wird. • that the roll shell (2) with a relation to the roll core (2) elevated temperature is mounted on the roll core, wherein between the fuse bars (10) and the roll shell (1) has a shrink connection (3) and between the roll core (1) and Roll shell (2) at least a tight connection is made.
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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10337174A1 (en) * 2003-08-13 2005-03-10 Km Europa Metal Ag casting roll
JP2006018139A (en) * 2004-07-05 2006-01-19 Nitto Kogyo Co Ltd Rotating body for image forming apparatus
US7820609B2 (en) * 2005-04-13 2010-10-26 The Procter & Gamble Company Mild, structured, multi-phase personal cleansing compositions comprising density modifiers
AU2008100847A4 (en) * 2007-10-12 2008-10-09 Bluescope Steel Limited Method of forming textured casting rolls with diamond engraving
US8267154B2 (en) * 2009-09-04 2012-09-18 Georg Springmann Industrie- Und Bergbautechnik Gmbh Roll and roll arrangement for a continuous casting installation
KR101662230B1 (en) 2010-03-26 2016-10-05 삼성전자주식회사 Reflective structure, display apparatus comprising reflective structure and methods of manufacturing reflective structure and display apparatus
DE102011055066A1 (en) 2011-11-04 2013-05-08 Hydro Aluminium Rolled Products Gmbh Roller with cooling system
US9896757B2 (en) 2015-07-02 2018-02-20 Shultz Steel Company Galling and corrosion resistant inner diameter surface in aluminum caster roll shell steels
CN107619919A (en) * 2017-11-21 2018-01-23 泰州华祥冶金设备有限公司 A kind of anhydrous cold mould ceramic roller

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3135319A (en) * 1959-12-24 1964-06-02 Emery B Richards Leveling roll
JPS5835785B2 (en) 1979-06-11 1983-08-04 株式会社 富士工業所 roll roller
JPS5617169A (en) 1979-07-24 1981-02-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Cooled rolling roll of direct rolling type continuous casting machine
EP0246188B1 (en) 1986-05-14 1990-03-07 Lauener Engineering AG Casting roll and method for overhauling it
US5209283A (en) * 1988-07-08 1993-05-11 Mannesmann Ag Roll and/or roller for machines of continuous casting
US5191925A (en) * 1989-10-02 1993-03-09 Usinor Sacilor Roll for a device for the direct continuous casting of thin strips of molten metal
DE4027225C2 (en) 1990-08-24 1993-12-16 Mannesmann Ag Process for the production of a supporting and guiding roller of a continuous caster
FR2666756B1 (en) * 1990-09-14 1993-08-13 Usinor Sacilor CYLINDER FOR THE CONTINUOUS CASTING OF METAL STRIPS BETWEEN TWO CYLINDERS, ESPECIALLY STEEL, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME.
US5823926A (en) * 1995-02-22 1998-10-20 Norandal Usa, Inc. Caster roll core and shell assembly and method of manufacturing the same
AUPN811396A0 (en) * 1996-02-16 1996-03-07 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Roll cooling structure for twin roll continuous caster

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO03057390A2 *

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Publication number Publication date
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WO2003057390A3 (en) 2003-12-18
US7281567B2 (en) 2007-10-16
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US20050039875A1 (en) 2005-02-24
DE50207410D1 (en) 2006-08-10
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KR20040066207A (en) 2004-07-23
AT411337B (en) 2003-12-29

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