EP1268709B1

EP1268709B1 - Procede de production d'hydrocarbures a partir de gaz de synthese dans un reacteur triphasique

Info

Publication number: EP1268709B1
Application number: EP01909933A
Authority: EP
Inventors: Jean-Marc Schweitzer; Pierre Galtier; François Hugues; Cristina Maretto
Original assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN; Agip Petroli SpA; Eni SpA
Current assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN; Eni SpA
Priority date: 2000-03-27
Filing date: 2001-02-28
Publication date: 2006-11-29
Anticipated expiration: 2021-02-28
Also published as: AU3752101A; WO2001072928A1; CA2400742A1; ZA200207679B; US6825237B2; EP1268709A1; FR2806736A1; NO20024608L; CA2400742C; DE60124879T2; DE60124879D1; US20030109590A1; FR2806736B1; NO20024608D0

Description

La présente invention concerne la synthèse d'hydrocarbures lourds par la réaction dite de Fischer-Tropsch, c'est-à-dire la production d'hydrocarbures par réaction d'un mélange contenant essentiellement du monoxyde de carbone et de l'hydrogène, éventuellement du dioxyde de carbone. Ledit mélange est également appelé : gaz de synthèse.
La présente invention concerne plus particulièrement un procédé de synthèse d'hydrocarbures par réaction d'un mélange comprenant au moins du monoxyde de carbone et de l'hydrogène en présence d'un catalyseur mis en oeuvre dans un réacteur triphasique, dans lequel le nombre de Peclet liquide (Pe_l) est compris entre 0,02 et 3 et ledit réacteur triphasique est une colonne à bulle présentant un diamètre supérieur à 2 mètres.

ART ANTERIEUR :

Le procédé de synthèse d'hydrocarbures par la réaction dite de Fischér-Tropsch est un procédé industriel bien connu pour la production d'hydrocarbures, essentiellement paraffiniques, tels que des fractions de type naphta, gasoil ou de composés plus lourds tels que des cires (paraffines longues). Dans une étape consécutive, telle que par exemple un hydrocraquage isomérisant, ces hydrocarbures peuvent être convertis en carburants (gasoil, kérosène), et/ou lubrifiants.
Les hydrocarbures peuvent être produits catalytiquement par conversion chimique de gaz de synthèse riche en hydrogène et monoxyde de carbone, généralement obtenu à partir de gaz naturel où de charbon. Le gaz de synthèse peut également contenir du dioxyde de carbone. Les pressions utilisées sont généralement d'environ 5 à environ 200 bar absolus, souvent d'environ 5 à environ 80 bars absolus et le plus souvent d'environ 10 à environ 60 bars absolus (10 bars = 1 MPa), et les températures de réaction sont habituellement d'environ 130 à environ 400 °C, souvent d'environ 150 à environ 350 °C et le plus souvent d'environ 200 à environ 300 °C.
Les catalyseurs utilisés dans ce procédé, ainsi que les méthodes de fabrication de ces catalyseurs sont bien connus des hommes du métier. Ces catalyseurs peuvent être de diverses natures, et contiennent le plus souvent au moins métal du groupe VIII de la classification périodique des éléments (groupes 8, 9 et 10 de la nouvelle classification périodique), de préférence dispersé sur un support le plus souvent minéral. Souvent ce catalyseur contient au moins un métal choisi dans la groupe formé par le fer, le cobalt et le ruthénium et le plus souvent dans le groupe formé par le fer et le cobalt.
Le support est généralement une matière poreuse et souvent un oxyde réfractaire inorganique poreux. A titre d'exemple ce support peut être choisi dans le groupé formé par l'alumine, la silice, l'oxyde de titane, la zircone, lés terres rares ou des mélanges d'au moins deux de ces oxydes minéraux poreux. Typiquement la quantité de métal présente dans le catalyseur est d'environ 1 à environ 100 parties en poids pour 100 parties en poids du support et souvent d'environ 5 à environ 50 parties en poids pour 100 parties en poids du support.
Le catalyseur peut en outre contenir des promoteurs tels que ceux cités par exemple dans les documents de brevets suivants : GB 2 291 819, EP-B-0 581 619, EP-B-0 764 465, US 5 783 607, FR 2 782 319, cités en référence et dont la description doit être considérée comme incluse dans la présente description du fait de cette citation.
Les, réacteurs utilisés pour la synthèse Fischer-Tropsch peuvent être de plusieurs types, le catalyseur étant mis en oeuvre soit en lit entraîné, soit dans un réacteur du type colonne à bulle (bubble column reactor, ou slurry bubble column, selon la terminologie anglosaxone), dans lequel il y a mise en contact du gaz avec un mélange liquide/solide très finement divisé, (ou slurry selon la dénomination anglosaxonne). Le terme slurry sera employé dans la suite de la présente description pour désigner une suspension de particules solides dans un liquide. La chaleur de réaction, très élevée, est habituellement éliminée par un échangeur de refroidissement, généralement interne au réacteur.
Les installations de synthèse Fischer-Tropsch comportent par ailleurs des moyens de séparation, pour la production d'une part d'hydrocarbures liquides, d'autre part de produits gazeux résiduels ou formés en tant que produits secondaires au cours de la synthèse comprenant notamment des inertes, des hydrocarbures légers gazeux, et la fraction non réagie du gaz de synthèse.
Les produits recherchés sont séparés de façon sensiblement totale du catalyseur (par exemple jusqu'à des taux de catalyseur résiduel de l'ordre de 1 à quelques parties par million (ppm), afin de pouvoir être utilisés ou traités lors d'étapes ultérieures.
Typiquement, on peut avoir dans un slurry Fischer-Tropsch une quantité de particules solides de catalyseur représentant de 10 à 65 % poids du slurry. Ces particules ont le plus souvent un diamètre moyen compris entre environ 10 et environ 800 microns. Des particules plus fines peuvent éventuellement être produites par attrition, c'est-à-dire par fragmentation des particules initiales de catalyseur.
La synthèse Fischer-Tropsch est une réaction de synthèse dans laquelle on recherche la formation d'hydrocarbures essentiellement paraffiniques ayant essentiellement plus de 5 atomes de carbone par molécule (hydrocarbures C₅+). Cette réaction est exothermique. Par ailleurs, le catalyseur et les conditions opératoires sont le plus souvent choisis afin de minimiser la réaction de formation du méthane qui n'est pas le produit recherché. En effet, cette réaction est particulièrement exothermique et présente une énergie d'activation plus importante que la réaction principale de formation des paraffines C₅+
Il a été décrit dans la demande de brevet EP-A- 0 450 861 la mise en oeuvre d'un catalyseur Fischer-Tropsch à base de cobalt dispersé sur oxyde de titane dans un réacteur de type colonne à bulle. Par ailleurs, le brevet EP-B-0 450 860, décrit une méthode permettant d'opérer de manière optimisée ce même type de réacteur
Dans ces deux documents, il est indiqué que les performances du catalyseur dépendent essentiellement de la concentration en réactif gazeux (gaz de synthèse) dans le réacteur, c'est-à-dire de la pression partielle en monoxyde de carbone et hydrogène dans la zone réactionnelle.
En terme d'hydrodynamique, il est ainsi indiqué dans ces documents que dans un réacteur parfaitement mélangé, tel que par exemple un autoclave agité (fully back mixed reactor ou CSTR reactor selon ta terminologie anglosaxone), la composition en réactifs gazeux et en produits liquides et gazeux, ainsi que la concentration en catalyseur sont les mêmes en tout point du réacteur. Ainsi, ces réacteurs parfaitement mélangés conduisent aux niveaux de sélectivité en hydrocarbures C₅+ les plus élavés, mais aux dépens de la productivité.
A l'opposé, dans un réacteur fonctionnant selon un mode « piston » (plug flow reactor, selon la terminologie anglosaxone), la concentration partielle en réactif décroit tout au long de la zone réactionnelle, et ce type de réacteur conduit aux productivités les plus élevées, aux dépens de la sélectivité.
Ainsi il est indiqué dans le brevet. EP-B-0 450 860, que des nombres de Peclet pour la phase gaz supérieurs à 10, également appelés ci-après « nombres de Peclet gaz ou Pe_g, conduisent à un mode de fonctionnement du type piston (plug flow) pour ce qui concerne la phase gaz, alors que des nombres de Peclet gaz (Pe_g), inférieurs à 1 correspondent à des systèmes dans lesquels la phase gazeuse est parfaitement agitée. Les systèmes parfaitement agités idéaux correspondent à des nombres de Peclet gaz tendant vers zéro. Ce nombre de Peclet est égal à Pe_g= H u_g/D_ax, où H est la hauteur d'expansion du lit catalytique dans le réacteur, u_g est la vitesse spatiale du gaz et D_ax est le coefficient de dispersion axiale de la phase gazeuse.
La méthode permettant de conduire une colonne à bulle de manière optimale qui est décrite dans le brevet EP-B-0 450 860 comprend l'injection de gaz à une vitesse superficielle moyenne telle que la formation de bouchon gazeux (slug flow) est évitée, la vitesse superficielle du gaz étant supérieure ou égal à 0,2(H/D_ax). Une autre condition porte sur la vitesse superficielle du liquide et la vitesse de sédimentation du solide (en général le catalyseur) afin que le solide soit convenablement fluidisé dans la phase liquide.
Ces documents ne prennent pas en compte les effets thermiques et la présence d'une réaction indésirable de méthanation qui a une influence négative importante sur sur l'exothermicité et la sélectivité de la réaction. Or, une exothermicité trop importante au niveau du catalyseur conduit généralement à une augmentation de la formation de méthane, produit favorisé à haute température, ainsi qu'à une chute de l'activité, par exemple par frittage de la phase active (M.E. DRY, Catalysis Science and Tecxhnology, Volume 1, éditeurs Anderson et Boudart, pages 175 et 198).
Ces phénomènes conduisent donc à une diminution importante de la production d'hydrocarbures C₅+, le plus souvent de manière irréversible.

RESUME DE L'INVENTION:

L'invention concerne un procédé de synthèse d'hydrocarbures par réaction d'un mélange comprenant au moins du monoxyde de carbone et de l'hydrogène en présence d'un catalyseur, le plus souvent à base d'un métal du groupe VIII, mis en oeuvre dans un réacteur triphasique, dans lequel le nombre de Peclet liquide (Pe_l) est compris entre 0,02 et 3 voire entre environ 0,03 et environ 1, et dans lequel ledit réacteur triphasique est une colonne à bulle présentant un diamètre supérieur à 2 mètres.
Ce procédé permet de contrôler la réaction au plan thermique, de favoriser la formation d'hydrocarbures ayant au moins 2 atomes de carbone par molécule, et de diminuer la formation indésirable de méthane.

DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION:

L'invention concerne un procédé de synthèse d'hydrocarbures ayant de préférence au moins 2 atomes de carbone dans leur molécule et de manière plus préférée au moins 5 atomes de carbone dans leur molécule par la mise en contact d'un gaz contenant essentiellement du monoxyde de carbone et de l'hydrogène et dans une zone de réaction contenant une suspension de particules solides dans un liquide, qui comprend des particules solides de catalyseur de la réaction. Ladite suspension est également appelée slurry. Le procédé selon l'invention est donc mis en oeuvre dans un réacteur triphasique du type colonne à bulle.
Il a été découvert par la demanderesse, qu'il est important de pouvoir contrôler l'hydrodynamique du liquide si l'on souhaite contrôler les transferts thermiques dans la zone réactionnelle, ainsi que la réaction elle même.
Dans le procédé selon l'invention, c'est le réactif dissous dans la phase liquide qui rentre en contact avec le catalyseur en suspension dans ladite phase et qui réagit.
Pour ce qui concerne le transfert de matière, il est préférable d'établir un régime d'écoulement de la phase réactive, donc de la phase liquide qui contient le gaz dissous, le plus proche possible de l'écoulement piston afin d'obtenir le maximum de conversion. Cependant dans le cas de réactions très exothermiques, l'écoulement piston génère un profil de température important qui rend difficile le contrôle thermique.
En effet, le mélange de réactifs (hydrogène et monoxyde de gaz) entrant dans le réacteur est soumis à la réaction Fischer-Tropsch et celle-ci continue au fur et à mesure que le fluide progresse dans la colonne. Dans ce type de fonctionnement du réacteur, la concentration et la pression partielle des réactifs diminue le long du réacteur tandis que celle des produits (gazeux ou liquides) et de l'eau produite par la réaction augmente. L'écoulement piston est de ce fait à l'origine d'un gradient de concentration associé, dans le cas d'une réaction fortement exothermique, à un gradient de température important le long du réacteur.
Si on considère le schéma réactionnel suivant, bien connu de l'homme du métier, pour une réaction exothermique de type Fischer-Tropsch:
La réaction parallèle indésirable de formation du méthane (réaction 2) présente une énergie d'activation (E2) plus importante que celle (E1) de la réaction principale de formation des hydrocarbures. La vitesse de formation du méthane augmente donc plus vite avec la température que celle des autres hydrocarbures. Par ailleurs, les deux réactions étant exothermiques (enthalpies ΔH1 et ΔH2 des réactions 1 et 2 négatives), l'avancement de la réaction provoque une augmentation des calories dégagées par la réaction, ce qui favorise l'augmentation de la température et donc de la méthanation.
Une augmentation du gradient thermique le long du réacteur conduit donc à une diminution de la sélectivité en produits désirés.

La présente invention décrit un procédé permettant; par le contrôle des paramètres associés à la réaction, de favoriser la formation d'hydrocarbures C₂+, de préférence C₅+ et de préférence majoritairement paraffinique C_nH_2n+2, via la réaction 1. Dans le cas du schéma réactionnel décrit précédemment (réactions 1 et 2), les équations de bilan matière en régime transitoire s'écrivent :

E s p é c e A : \frac{1}{P e_{i}} . \frac{\partial^{2} C_{A}}{\partial Z^{2}} - \frac{\partial C_{A}}{\partial Z} - (r_{1} (C_{A}) + r_{2} (C_{A})) = \frac{\partial C_{A}}{\partial t^{*}}

E s p é c e B : \frac{1}{P e_{i}} . \frac{\partial^{2} C_{B}}{\partial Z^{2}} - \frac{\partial C_{B}}{\partial Z} + r_{1} (C_{A}) = \frac{\partial C_{B}}{\partial t^{*}}

E s p é c e C : \frac{1}{P e_{i}} . \frac{\partial^{2} C_{C}}{\partial Z^{2}} - \frac{\partial C_{C}}{\partial Z} + r_{2} (C_{A}) = \frac{\partial C_{C}}{\partial t^{*}}

De même, le bilan énergétique en régime transitoire s'écrit :

\frac{1}{P e_{T}} . \frac{\partial^{2} T}{\partial Z^{2}} - \frac{\partial T}{\partial Z} + (r_{1} (C_{A}) . (- Δ H_{1}) + r_{2} (C_{A}) . (- Δ H_{2})) . \frac{τ}{ρ . C_{p}} - \frac{U . a . τ}{ρ . C_{p}} . (T - T_{c o o d}) = \frac{\partial T}{\partial t^{*}}

avec

P e_{T} = \frac{u_{l} . H}{D_{a x}} P e_{T} = \frac{ρ . C_{r}}{λ} . u_{l} . H Z = \frac{z}{H} τ = \frac{H}{u_{l}} t^{*} = \frac{t}{τ} r_{i} (C_{A}) = k_{o} . e^{\frac{E,}{R T}} . C_{A}^{n}

a = surface volumique d'échange thermique	ΔH₁ = enthalpie de la réaction 1
C_i = concentration de l'espèce 1.	ΔH₂ = enthalpie de la réaction 2
C_p = capacité calorifique du liquide	λ = conductivité thermique effective
D_ax =coefficientdcdispérsionaxiale	ρ = masse volumique du liquide
E₁ = énergie d' activation de la réaction 1	τ = temps de passage du liquide
E₂ =énergie d'activation de la réaction 2
H = hauteur d'expansion du lit catalytique.
Pe_i =nombre de Peclet liquide
Pe_T= nombre de Peclet thermique
r₁ = vitesse d'apparition de B
r₂ = vitesse d'apparition de C
t = temps
t^- = temps normé
T = température
u_t = vitesse du liquide
U = coefficient de transfert thermique
z = position axiale
Z = position axiale normée

Etant donné que la dispersion thermique suit de très près la dispersion de matière, l'égalité du nombre de Peclet thermique et du nombre de Peclet matière pour la phase liquide Pe_l,constitue une hypothèse raisonnable et admise par l'homme de métier (PL. MILLS et coll., « Three-Phase Sparged Reactors, » dans Topics in Chemical Enginneering, volume 8,chapitre 5, p.364, K.D.P. NIGAM et A. SCHUMPE rédacteurs, Editions GORDON and BREACH). La sélectivité en produit B et le profil de température le long de la colonne peuvent alors être déterminés en résolvant les équations précédentes. La résolution conduit aux résultats présentés dans les figures 1 et 2.
La figure 1 montre l'évolution du différentiel de température (ΔT), c'est-à-dire de l'augmentation de température due aux réactions 1 et 2, en fonction du nombre de Peclet liquide (Pe_l). Ce différentiel de température augmente notablement pour des nombres de Peclet liquide supérieurs à quelques unités. Pour un contrôle thermique convenable de la réaction de synthèse Fischer-tropsch, il est préférable de maintenir le différentiel de température à moins de 15°C, de préférence à moins de 10°C. Il est donc préférable d'opérer avec un nombre de Peclet liquide inférieur à environ 10, de préférence environ 8. Au delà de ces valeurs, le contrôle de l'exothermicité de la réaction peut devenir difficile, voire impossible.
La figure 2 montre l'évolution de la sélectivité (S_n) en produit désirés (hydrocarbures en Cn, avec n supérieur à 1, c'est-à-dire hydrocarbures C₂+) en fonction du nombre de Peclet liquide (Pe_l). Ainsi qu'il apparaît sur cette figure, la sélectivité décroît de manière de plus en plus significative lorsque le nombre de Peclet liquide dépasse plusieurs unités.
Ainsi, lors d'une synthèse Fischer-Tropsch, la sélectivité en produits B désirés (hydrocarbures C₂+), diminue lorsque le différentiel de température dans le réacteur augmente, et le nombre de Peclet liquide Pe_l apparaît comme un paramètre de contrôle de la réaction.
Il est par ailleurs utile que le nombre de Peclet de la phase liquide soit non nul, afin de s'écarter d'un réacteur parfaitement agité dans lequel la conversion est minimale.
La limite inférieure du nombre de Peclet dépend de l'activité du catalyseur en réacteur parfaitement agité, donc entre autres de sa composition et/ou de son mode de préparation. Lorsque la nombre de Peclet augmente, la conversion augmente également. Il est toutefois préférable que le nombre de Peclet ne soit pas trop grand pour ne pas avoir un profil de température qui rende difficile le contrôle thermique et qui conduise à une sélectivité trop faible en produit désiré, comme le montrent les figures 1 et 2.
En conséquence, une sélectivité élevée en hydrocarbures C₂+ (c'est-à-dire par exemple une sélectivité supérieure à 60%, de préférence supérieure à 70% poids, de manière plus préférée supérieure à 80% poids et de manière très préférée supérieure à 90% poids) et une conversion suffisante (c'est-à-dire par exemple une conversion du monoxyde de carbone supérieure à 60%, de préférence supérieure à 70%, de manière plus préférée supérieure à 80%) correspondent à une productivité élevée en hydrocarbures C₂+ et seront obtenues lorsque que le nombre de Peclet liquide Pe, est non nul et le plus élevé possible, tout en restant en deçà d'une limite supérieure au delà de laquelle le contrôle thermique de la réaction devient difficile et/ou la sélectivité en hydrocarbures C₂+ trop faible.
Dans Je procédé selon l'invention, le nombre de Peclet Pe, est donc compris entre 0,02 et environ 3 voire entre environ 0,03 et environ 1.
On obtient, lorsque le nombre de Peclet liquide est compris dans ces intervalles de valeurs, un procédé de synthèse d'hydrocarbure de type Fischer-Tropsch, qui présente des performances optimisées en terme de conversion et de sélectivité en hydrocarbures C₂+, voire C₅+, ainsi qu'un-meilleur contrôle de la chaleur émise par la réaction, ce qui permet également d'éviter une éventuelle désactivation trop rapide du catalyseur.
Il peut par ailleurs être avantageux, d'opérer de préférence avec une vitesse superficielle du gaz permettant d'éviter la formation de poches de gaz (slugs selon la terminologie anglosaxone). Toutefois, ce phénomène n'est vraiment important que dans des réacteurs de faible diamètre, c'est-à-dire présentant un diamètre inférieur à 6 mètres (6 m), voire inférieur à 2 mètres (2 m).
De plus le procédé selon l'invention sera de préférence opéré avec une vitesse superficielle du gaz U_g inférieure à 35 cm.s^-1, de manière plus préférée inférieure à 30 cm.s^-1, afin de favoriser le transfert du gaz dans la phase, liquide et donc la réaction, mais aussi afin d'éviter une trop forte attrition des grains de catalyseur.
Les figures 3 et 4 représentent la distribution en taille des particules d'un catalyseur Fischer-Tropsch avant réaction (courbes 1) et après 10 jours de test en réacteur triphasique (courbes 2). Cette distribution est visualisée en terme de % volume de particules pour différentes valeurs du rapport d_p/d_pmoy (rapport entre le diamètre des particules de catalyseur et le diamètre, moyen de l'ensemble des particules). La figure 3 a été obtenue pour une vitesse superficielle du gaz U_g égale à 40 cm/s, et la figure 4 pour U_g=30 cm/s. Une formation importante de fines particules présentant un rapport d_p/d_pmoy inférieur à 0,5 est obtenue lorsque U_g est égal à 40 cm/s (figure 3), ce qui n'est pas le cas lorsque U_g= 30 cm/s (figure 4).
Le procédé de production d'hydrocarbures par synthèse Fischer-Tropsch selon l'invention peut être mis en oeuvre dans une colonne à bulle ou un réacteur de type colonne à bulle. Il paraît avantageux d'opérer dans des réacteurs présentant une taille suffisante, notamment afin d'obtenir des productivité horaires (poids d'hydrocarbures C₂+ produits en une heure) suffisamment élevées. Ainsi il convient d'utiliser un ou des réacteurs présentant un diamètre supérieur à 2 mètres, de manière plus préférée supérieur à 6 mètres, voire supérieur à 7 mètres, dans le procédé selon l'invention.
Afin de vérifier les conditions de fonctionnement du procédé selon l'invention, notamment les conditions hydrodynamiques et la valeur des nombres de Peclet, il est avantageux d'effectuer des mesures expérimentales en cours de fonctionnement, mais aussi éventuellement des tests au moyen de traceurs. De telles techniques sont connus de l'homme du métier et décrites par exemple dans le brevet EP-B-0 450 860.
Tout type de catalyseur connu de l'homme du métier peut être utilisé dans le procédé selon l'invention. De manière générale, les poudres catalytiques employées dans le procédé selon l'invention sont à base d'au moins un métal du groupe VIII, c'est-à-dire d'au moins un métal choisi dans les groupes 8, 9 et 10 de la nouvelle classification périodique. De préférence, le métal du groupe VIII est du fer ou du cobalt, de manière plus préféré du cobalt.
Le catalyseur peut contenir un ou plusieurs agents d'activation (également appellés promoteurs) choisi dans au moins un des groupes I à VII de la classification périodique (groupes 1,2,3,4,5,6 et 7 de la nouvelle classification). Ces promoteurs peuvent être utilisés seuls ou en combinaison.
Le catalyseur peut éventuellement être dispersé sur un support, le support comprend alors de manière préférée un oxyde réfractaire inorganique choisi dans le groupe constitué par les alumines, la silice, l'oxyde de titane, la zircone, les terres rares.
On utilisera de manière préférée, les catalyseurs à base de cobalt décrits dans les documents de brevets suivants: GB 2 291 819, EP-B-0 581 61.9, EP-B-0 764 465, US 5 783 607, FR 2 782 319.
Les conditions opératoires de la réaction Fischer-Tropsch de synthèse des hydrocarbures sont généralement bien connues. Le mode optimal de fonctionnement du réacteur selon l'invention se situe généralement à une température comprise entre 160 et 350°C, de manière préférée entre 200 et 300° C., pour une pression comprise entre 0,1 et 10MPa, de manière préférée entre 0,5 et 6 MPa, de manière très préférée entre 1 et 5 MPa, le rapport molaire H₂/CO compris entre 0,5 et 3, de manière préférée entre 1 et 2,5, de manière encore plus préférée entre 1,7 et 2,3.

Claims

Procédé de synthèse d'hydrocarbures par réaction d'un mélange comprenant au moins du monoxyde de carbone et de l'hydrogène en présence d'un catalyseur mis en oeuvre dans un réacteur triphasique dans lequel le nombre de Péclet liquide (Pe_l) est compris entre 0,02 et 3, et ledit réacteur triphasique est une colonne à bulle présentant un diamêtre supérieur à 2 mètres.
Procédé selon la revendication 1 dans lequel la vitesse superficielle du gaz, U_g, est inférieure à environ 35 cm.s^-1.
Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 dans lequel Pe_l est compris entre 0,03 et 1.
Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel le catalyseur est à base d'un métal du groupe VIII.
Procédé selon la revendication 4 dans lequel le métal du groupe VIII est le cobalt.
Procédé selon l'une des revendications 4 ou 5 dans lequel le métal est dispersé sur un support.
Procédé selon la revendication 6 dans lequel le support comprend au moins un oxyde choisi dans le groupe constitué par : les alumines, la silice, l'oxyde de titane, la zircone, les terres rares.
Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel la température est comprise entre 160°C et 350°C, la pression est comprise entre 0,1 et 10 MPa , le rapport molaire H2/CO est compris entre 0,5 et 3.
Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel le réacteur triphasique présente un diamètre supérieur à 6 mètres.