EP0707144A2 - Device for the detection of ignition signals - Google Patents

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EP0707144A2
EP0707144A2 EP95113731A EP95113731A EP0707144A2 EP 0707144 A2 EP0707144 A2 EP 0707144A2 EP 95113731 A EP95113731 A EP 95113731A EP 95113731 A EP95113731 A EP 95113731A EP 0707144 A2 EP0707144 A2 EP 0707144A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
spark
output signal
ignition
resonant circuit
amplitude
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP95113731A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0707144B1 (en
EP0707144A3 (en
Inventor
Karl-Heinz Dittmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP0707144A2 publication Critical patent/EP0707144A2/en
Publication of EP0707144A3 publication Critical patent/EP0707144A3/en
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P17/02—Checking or adjusting ignition timing
    • F02P17/04—Checking or adjusting ignition timing dynamically
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P2017/003—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines using an inductive sensor, e.g. trigger tongs

Definitions

  • the invention relates to a device for detecting ignition signals according to the preamble of the main claim.
  • a generic device is known for example from DE-A 24 60 046.
  • An inductive current clamp designed as a trigger clamp detects a current flowing through a spark plug of an internal combustion engine.
  • the previously known trigger pliers have a low inductance, which is dimensioned sufficiently to provide reliable trigger pulses on the one hand and to ensure high suppression of interference signals on the other hand.
  • a signal evaluation circuit connected to the trigger gun has a capacitor on the input side which improves the quality of an oscillating circuit containing the trigger gun in such a way that the first positive and the first negative half-wave of the trigger signal have almost the same amplitudes.
  • the known trigger gun reacts to steep changes in the current flowing through the spark plug.
  • the sensitivity cannot be easily increased because of an increase in the capacitive coupling of disturbances is to be expected. Signals which occur after the spark plug has electrically broken through, for example those which occur during the spark spark duration, are difficult to detect by the previously known trigger pliers.
  • an inductive current clamp also designed as a trigger clamp is known, which has the difference compared to the aforementioned prior art that on the one hand the sensitivity is increased and on the other hand slow processes due to a low natural resonance frequency of an oscillating circuit containing the trigger clamp how, for example, the spark duration can be determined.
  • the known trigger pliers contain a winding with a high number of turns, which leads to a correspondingly high inductance. In order on the one hand to achieve the specified high inductance and on the other hand to ensure the highest possible suppression of interference signals, the winding is applied symmetrically to two legs of the trigger gun.
  • DE-A 39 02 254 discloses two methods for assigning ignition signals to a reference cylinder in multi-spark ignition systems of spark-ignition internal combustion engines.
  • a first method is based on a comparison of signal levels of successive detected ignition pulses. The main spark that has occurred for the actual ignition process has a higher level than an auxiliary spark that is not required.
  • a second method evaluates a time offset between the main spark and the supporting spark, which is due to the higher ignition voltage requirement of the main spark compared to that of the supporting spark.
  • a trigger tongs and a capacitive transmitter for detecting the ignition voltages can be used equally for the detection of the ignition signals. Only the currents or voltages that occur on a spark plug during electrical breakdown are to be evaluated.
  • the invention has for its object to provide a device for detecting ignition signals, which enables reliable ignition diagnosis with a trigger gun.
  • the device according to the invention has the advantage that the signal emitted by an inductive current clamp designed as a trigger clamp makes it possible to diagnose processes that occur both during the start of the spark and during the duration of the ignition spark.
  • the inductance of the trigger gun is supplemented to form a resonant circuit, a first resonant circuit being provided, the resonance frequency of which is tuned to rapid ignition current changes which occur during the start of the ignition spark, and a second resonant circuit is provided, the resonance of which is based on slow ignition current changes that exist during the spark duration.
  • the device according to the invention is suitable for diagnosing multi-spark ignition systems, in particular two-spark ignition systems, which contain a number of ignition coils corresponding to half the number of cylinders. It is equally possible to diagnose single-spark ignition systems which also make ignitions in the exhaust cycle to save a camshaft sensor. A major advantage is the cost-effective implementation, since only a few electrical components are required.
  • the measure of supplying the signal provided by the first resonant circuit with the higher frequency to an amplitude evaluation, which compares the signal with at least one threshold value, for example to distinguish between a main spark and a supporting spark, is particularly advantageous.
  • the distinction enables the work cycle of the internal combustion engine to be recognized.
  • Another advantageous measure provides that the signal provided by the second resonant circuit with the lower frequency is fed to a time evaluation which determines the speed of the internal combustion engine.
  • the consideration of the signals given by the amplitude evaluation and the time evaluation enables a reliable determination of the speed of the internal combustion engine and, at the same time, a reliable detection of the work cycle.
  • Operating states of the internal combustion engine in which the amplitude of the supporting spark is briefly higher than the amplitude of the main spark, which occur, for example, when the fuel supply is interrupted while the internal combustion engine is running, does not result in the rotational speed being incorrectly determined.
  • the speed signals can be used as internal trigger signals for maintaining the assignment of the ignition signals to the working cycle, so that the assignment of main sparks and auxiliary sparks is not lost during the brief amplitude reversal.
  • An advantageous embodiment provides that the two resonant circuits are combined to form a bandpass filter. A separation of the signal component with the lower frequency the signal component with the higher frequency is possible using a simple low-pass filter.
  • an inductive element contained in the second resonant circuit is designed as a transformer.
  • the transformer ensures electrical isolation and, by specifying the transmission ratio, allows a free choice of the decouplable signal amplitude.
  • An embodiment of the secondary winding of the transformer with a center connection is particularly suitable for subsequent signal rectification.
  • the second resonant circuit has a loss resistance, which ensures a defined decay process of an excited oscillation.
  • the loss resistance is preferably implemented as an ohmic resistor, which is used as a series resistor or as a parallel resistor.
  • An amplifier circuit which amplifies the signal with the lower frequency, enables simple level adaptation to a subsequent evaluation circuit, for example to the time evaluation.
  • the amplifier circuit is preferably supplemented by an amplitude control which regulates the output amplitude of the amplifier circuit to a predetermined value.
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of a device according to the invention
  • FIGS. 2 and 3 show signal profiles as a function of the time that occur in the circuit shown in FIG. 1
  • FIG. 4 shows an alternative circuit to the circuit shown in FIG. 1
  • FIG. 5 shows an alternative Circuit to the circuit shown in FIG. 1, in which an inductive element is designed as a transmitter
  • FIGS. 6 and 7 each show alternative configurations of the circuit shown in FIG. 4, in which an inductive element is also each designed as a transmitter.
  • FIG. 1 shows an inductive current clamp designed as trigger clamp 10, which is placed around an ignition cable 11, which leads from a high-voltage connection 12 to a spark plug 13.
  • the trigger tongs 10 contain two mutually movable magnetizable legs 14, 15, at least one leg 15 of which carries a winding 16 which has a known inductance 17, which is entered as a substitute parameter in FIG. 1.
  • the trigger gun 10 provides an output signal between a trigger gun connector 18 and a device ground 19.
  • a first capacitor 20, which is connected to ground 19, is connected to the trigger clamp connector 18.
  • a first output signal 21 can be tapped from the first capacitor 20 and is fed to an amplitude evaluation 22, which outputs a first switching signal 23.
  • a coil is connected to the first capacitor 20, of which the inductance 24 is entered as a substitute parameter.
  • the coil with inductance 24 is connected to ground 19 via a second capacitor 25.
  • an amplifier 26 is connected, which provides a second output signal 27, which is fed to a time evaluation 28, which provides a second switching signal 29.
  • FIG. 2 shows the first output signal 21 as a function of the time t.
  • Two high-frequency vibration packets 30, 31 are shown.
  • the amplitude of the first vibration pack 30 is entered with the reference symbol 32 and the amplitude of the second vibration pack 31 with the reference symbol 33, the amplitude 32 being higher than the amplitude 33.
  • FIG. 3 shows the second output signal 27 as a function of the time t.
  • a first low-frequency vibration package 34 and a second low-frequency one have been entered Vibration package 35.
  • the two low-frequency vibration packages 34, 35 have at least approximately the same amplitude 36.
  • FIG. 4 shows an alternative to the circuit shown in FIG. 1. Those parts of FIG. 4 which correspond to the parts shown in FIG. 1 each have the same reference numerals.
  • the amplifier 26 shown in FIG. 1 is connected in FIG. 4 via a low-pass arrangement 37 to the trigger clamp connector 18, to which the first capacitor 20 and the coil with the inductor 24 are also connected.
  • FIG. 5 shows an alternative to the circuit shown in FIG. 1.
  • Those parts of FIG. 4 which correspond to the parts shown in FIG. 1 each have the same reference numerals.
  • the coil with the inductance 24 of FIG. 1 is replaced by a transformer 40, which has a primary winding 41 and a secondary winding 42.
  • the secondary winding 42 has a center tap 43.
  • a damping resistor 44 is connected in series with the transformer 40.
  • the amplifier 26 shown in FIG. 1 is additionally equipped in FIG. 5 with an amplitude control 45, which at least approximately regulates the amplitude of the second output signal 27 to a predetermined value.
  • FIG. 6 shows from FIG. 4 that the coil with the inductance 24 is replaced by the transformer 40.
  • FIG. 7 shows an alternative embodiment of the device according to the invention as shown in FIG. 6.
  • the low-pass arrangement 37 with the amplifier 26 connected downstream is connected to the secondary winding 42 of the transformer 40 compared to FIG.
  • the inventive device for detecting ignition signals according to FIG. 1 works as follows:
  • the spark plug 13 is provided to ignite a fuel-air mixture in the cylinder of an internal combustion engine.
  • the trigger pliers 10 detects an electric current flowing in the ignition line 11, which flows between the high-voltage connection 12 and the ground 19 in the spark plug 13 during the start of the spark and then during the spark duration.
  • the trigger pliers 10 contain two legs 14, 15 which are movable relative to one another and which allow adaptation to the ignition cable 11 which has to be passed through the opening formed by the two legs 14, 15.
  • the electrical current flowing in the ignition cable 11 results in a magnetic field surrounding the ignition cable 11 in a circle, which is detected by the trigger pliers 10.
  • the magnetic field present in the legs 14, 15 induces in the winding 16, which is arranged on the leg 15 in the exemplary embodiment shown, an electrical voltage which can be tapped between the trigger clamp connector 18 and the ground 19.
  • the winding 16 has the inductance 17, which is essentially determined by the number of turns of the winding 16 and the magnetic properties of the legs 14, 15.
  • the circuit which can be connected to the trigger clip 18 initially contains the first capacitor 20, which supplements the inductance 17 of the trigger clip 10 to form a first resonant circuit.
  • the first output signal 21, which is fed to the amplitude evaluation 22, which emits the first switching signal 23, can be tapped from the first resonant circuit 17, 20.
  • the resonance frequency of the first resonant circuit 17, 20 is to be tuned in such a way that rapid ignition current changes excite the resonant circuit 17, 20. Rapid ignition current changes occur during the start of the spark.
  • the resonance frequency of the first resonant circuit 17, 20 is tuned, for example, to 300 kilohertz, the inductance 17 of the trigger pliers 10 being assumed to be 120 microhenries and the capacitance of the first capacitor 20 being assumed to be 2.2 nanofarads.
  • a sufficiently high voltage which corresponds to the ignition voltage of the spark plug 13
  • an electrical breakdown takes place at the spark plug 13
  • the current flow being maintained during the first nanoseconds by the discharge of the electrical capacity of the spark plug 13 and then by the discharge of the ignition cable and ignition coil capacity becomes.
  • the rapid current peak maintained by capacitive displacement currents excites the first resonant circuit 17, 20 to corresponding vibrations, which are shown in more detail in FIG. 2.
  • the peak value of the current depends on the ignition voltage.
  • the first oscillation packet 30 with the higher amplitude 32 shown in FIG. 2 is therefore based on a higher ignition voltage than the second oscillation packet 31 with the lower amplitude 33.
  • Different ignition voltages arise in particular in multi-spark ignition systems, in particular in that once in the working cycle and the other time in the exhaust stroke of the internal combustion engine is ignited.
  • the resulting sparks are called main sparks and support sparks.
  • the higher compression in the cylinder and the existing fuel-air mixture in the internal combustion engine's operating cycle lead to a higher ignition voltage than in the exhaust cycle.
  • the first oscillation packet 30 is therefore to be assigned to a main spark and the second oscillation packet 31 to a supporting spark.
  • the evaluation is carried out by the amplitude evaluation 22, to which the first output signal 21 is supplied.
  • the amplitude evaluation 22 preferably contains at least one amplitude threshold value, which lies, for example, in the middle between the amplitudes 32, 33 shown in FIG.
  • the first switching signal 23 is defined, for example, in such a way that when it occurs it is indicated that the first oscillation packet 30 with the higher amplitude 32 has occurred.
  • a subsequent further diagnostic circuit thus receives the information with the first switching signal 23 that a main spark has occurred.
  • the coil connected to the trigger clip 18 with the inductor 24 forms a second resonant circuit with the second capacitor 25 and in particular with the inductor 17 of the trigger clip 10. It is assumed that the second resonant circuit 17, 24, 25 is decoupled from the first resonant circuit 17, 20. This decoupling is not complete in practice, since the series connection of the coil with the inductor 24 and the second capacitor 25 is parallel to the first Oscillating circuit 17, 20 is switched. What is essential is the definition of the resonance frequency of the second resonance circuit 17, 24, 25, which is considerably lower than the resonance frequency of the first resonance circuit 17, 20.
  • the resonance frequency of the second resonance circuit 17, 24, 25 was set to 7 kilohertz, whereby a value of 100 microhenries for the inductance 24 and a value of 2.2 microfarads were used as the capacitance of the second capacitor 25.
  • the inductance 17 of the trigger pliers 10 remains unchanged at 120 microhenries.
  • the resonance frequency of the second resonant circuit 17, 24, 25 is designed in such a way that short current peaks cause as little excitation as possible.
  • the second resonant circuit 17, 24, 25 should, if possible, only be excited by slow signals with a larger pulse width, which occur, for example, on the spark plug 13 during the spark duration.
  • the current flowing through the spark plug 13 during this phase of the ignition process is at least approximately independent of the ignition voltage.
  • the amplifier 26 can be provided, at whose output the second output signal 27 occurs, which is shown in more detail in FIG. 3.
  • the vibration packets 34, 35 have at least approximately the same amplitude 36.
  • a distinction between a main spark and a supporting spark can therefore be difficult with the second output signal 27.
  • the second output signal 27 reliably makes it possible, for example, to provide a speed signal which determines the time evaluation 28 and outputs it as a second switching signal 29.
  • the time evaluation 28 preferably determines the time T lying between the vibration packets 34, 35, which is a measure of the period and thus the speed of the internal combustion engine.
  • the second switching signal 29 is, for example, a square wave signal, the frequency of which is a measure of the speed of the internal combustion engine.
  • the actual speed can be output as a second switching signal 29.
  • the support spark at the spark plug 13 results in only very small amplitudes 33 of the second oscillation packet 31, it cannot be ruled out that coupled interference pulses of comparable amplitudes are present.
  • the simultaneous presence of the second output signal 27 enables a correct, continuous diagnosis to be maintained.
  • FIG. 4 An alternative to the circuit shown in Figure 1 is given in Figure 4.
  • the amplifier 26 in FIG. 4 is connected directly to the trigger clamp connector 18 with the low-pass arrangement 37 interposed.
  • the signal level relationships which occur in FIG. 4 can be more favorable than those in FIG. 1.
  • FIG. 4 can be regarded as a bandpass arrangement with two different resonance frequencies, the common signal occurring at the trigger clamp connector 18.
  • the low-pass arrangement 37 is provided, the cut-off frequency of which is preferably matched to the resonance frequency of the second resonant circuit 17, 24, 25.
  • FIG. 5 Another alternative to the circuit shown in FIG. 1 is given in FIG. 5.
  • the transformer 40 is provided.
  • the first output signal 21 from FIG. 1 occurs as the first output signal 21a, 21b on the secondary winding 42 of the transformer 40.
  • the main advantage of the transformer 40 is the potential isolation.
  • a further advantage results from the possibility of a signal amplitude adjustment by determining the transmission ratio of the transformer 40.
  • the secondary winding 42 of the transformer preferably has the center tap 43, which enables simplified signal rectification of the first output signal 21a, 21b compared to a simple secondary winding.
  • the second resonant circuit contains the transformer 40 as an inductive element, the inductance being given by the primary main inductance.
  • the main inductance is 1600 microhenry in one embodiment.
  • the second resonant circuit 17, 40, 25 preferably contains the damping resistor 44, which enables a defined decay of the signal that can be tapped at the second resonant circuit 17, 40, 25.
  • the amplitude control 45 entered in FIG. 5 enables the amplitude of the second output signal 27 to be controlled to a predetermined value.
  • the control time constant is to be determined in such a way that the damping of the second signal 27 caused by the damping resistor 44 can occur and has not yet been corrected.
  • Advantages of the amplitude control result in particular when the trigger gun 10 is not connected to the ignition line 11 but to a primary line of an ignition coil, not shown in the figures. The current changes occurring on the primary side of the ignition coil, which are detected by the trigger pliers 10, would result in a considerably higher second output signal 27 than the corresponding secondary signal without the amplitude control 45.
  • the circuit shown in FIG. 6 emerges directly from the circuit shown in FIG. 4, the coil with the inductance 24 being replaced again by the transformer 40.
  • the first output signal 21a, 21b occurs again on the secondary winding 42 of the transformer 40.
  • the first output signal 21a, 21b is tapped at a component, the transformer 40, the second resonant circuit 17, 40, 25 and not at the first resonant circuit 17, 20.
  • the second capacitor 25 of the second resonant circuit largely represents a short circuit for the significantly higher frequency signal of the first resonant circuit 17, 20, so that the corresponding higher frequency signal component can flow unhindered through the primary winding 41 of the transformer 40.
  • the second capacitor 25 had a capacitance of 330 nanofarads.
  • FIG. 7 shows an alternative embodiment to the circuit shown in FIG. 6, in which both the first output signal 21a, 21b and the second output signal 27 are derived from the secondary winding 42 of the transformer 40.
  • the lower-frequency signal components are again separated from the low-pass arrangement 37 and raised to the second output signal 27 in the amplifier 26. If necessary, the amplitude control 45 is provided.
  • the main advantage of the circuit shown in FIG. 7 is the full potential isolation by the transformer 40.

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Abstract

The ignition signal detection device uses an inductive current measuring device (10) fitted around the ignition cable (11), for detecting the sparkplug current connected in a pair of oscillator circuits (17,20, 17,24,25,40) with different resonance frequencies. The first oscillator circuit (17,20) is tuned for response to a rapid variation in the ignition current at the beginning of the spark, the second oscillator circuit (17,24,25,40) tuned for response to a slow variation in the ignition current during the duration of the ignition spark., Pref. the output signal from the first oscillator circuit is compared with a threshold value for differentiating between a main spark and an auxiliary spark.

Description

Stand der TechnikState of the art

Die Erfindung geht aus von einer Vorrichtung zum Erfassen von Zündsignalen nach der Gattung des Hauptanspruchs.The invention relates to a device for detecting ignition signals according to the preamble of the main claim.

Eine gattungsgemäße Vorrichtung ist beispielsweise aus der DE-A 24 60 046 bekannt. Eine als Triggerzange ausgebildete induktive Strommeßzange erfaßt einen durch eine Zündkerze einer Brennkraftmaschine fließenden Strom. Die vorbekannte Triggerzange weist eine geringe Induktivität auf, die ausreichend bemessen ist, um einerseits zuverlässig Triggerimpulse bereitzustellen und um andererseits eine hohe Unterdrückung von Störsignalen sicherzustellen. Eine mit der Triggerzange verbundene Signalauswerteschaltung enthält eingangsseitig einen Kondensator, der die Güte eines die Triggerzange enthaltenden Schwingkreises derart verbessert, daß die erste positive und die erste negative Halbwelle des Triggersignals nahezu gleiche Amplituden aufweisen. Die vorbekannte Triggerzange reagiert auf steile Stromänderungen des durch die Zündkerze fließenden Stroms. Die Empfindlichkeit kann nicht ohne weiteres erhöht werden, da mit einer Zunahme des kapazitiven Einkoppelns von Störungen zu rechnen ist. Signale, die nach dem elektrischen Durchschlagen der Zündkerze auftreten, beispielsweise solche, die wahrend der Zündfunkenbrenndauer auftreten, kann die vorbekannte Triggerzange nur schwer erfassen.A generic device is known for example from DE-A 24 60 046. An inductive current clamp designed as a trigger clamp detects a current flowing through a spark plug of an internal combustion engine. The previously known trigger pliers have a low inductance, which is dimensioned sufficiently to provide reliable trigger pulses on the one hand and to ensure high suppression of interference signals on the other hand. A signal evaluation circuit connected to the trigger gun has a capacitor on the input side which improves the quality of an oscillating circuit containing the trigger gun in such a way that the first positive and the first negative half-wave of the trigger signal have almost the same amplitudes. The known trigger gun reacts to steep changes in the current flowing through the spark plug. The sensitivity cannot be easily increased because of an increase in the capacitive coupling of disturbances is to be expected. Signals which occur after the spark plug has electrically broken through, for example those which occur during the spark spark duration, are difficult to detect by the previously known trigger pliers.

Aus der DE-A 34 00 787 ist eine ebenfalls als Triggerzange ausgebildete induktive Strommeßzange bekannt, die gegenüber dem zuvor genannten Stand der Technik den Unterschied aufweist, daß einerseits die Empfindlichkeit erhöht ist und daß andererseits durch eine niedrige Eigenresonanzfrequenz eines die Triggerzange enthaltenden Schwingkreises langsame Vorgänge wie beispielsweise die Zündfunkenbrenndauer erfaßbar sind. Die vorbekannte Triggerzange enthalt eine Wicklung mit einer hohen Windungszahl, die zu einer entsprechend hohen Induktivität führt. Um einerseits die vorgegebene hohe Induktivität zu erreichen und um andererseits eine möglichst hohe Unterdrückung von Störsignalen sicherzustellen, ist die Wicklung auf zwei Schenkeln der Triggerzange symmetrisch aufgebracht.From DE-A 34 00 787 an inductive current clamp also designed as a trigger clamp is known, which has the difference compared to the aforementioned prior art that on the one hand the sensitivity is increased and on the other hand slow processes due to a low natural resonance frequency of an oscillating circuit containing the trigger clamp how, for example, the spark duration can be determined. The known trigger pliers contain a winding with a high number of turns, which leads to a correspondingly high inductance. In order on the one hand to achieve the specified high inductance and on the other hand to ensure the highest possible suppression of interference signals, the winding is applied symmetrically to two legs of the trigger gun.

Die DE-A 39 02 254 offenbart zwei Verfahren zur Zuordnung von Zündsignalen zu einem Bezugszylinder bei Mehrfunken-Zündanlagen fremdgezündeter Brennkraftmaschinen. Ein erstes Verfahren beruht auf einem Vergleich von Signalpegeln aufeinanderfolgender erfaßter Zündimpulse. Der für den tatsächlichen Zündvorgang aufgetretene Hauptfunken weist einen höheren Pegel gegenüber einem nicht benötigten Stützfunken auf. Ein zweites Verfahrens wertet einen zeitlichen Versatz zwischen dem Hauptfunken und dem Stützfunken aus, der durch den höheren Zündspannungsbedarf des Hauptfunkens gegenüber dem des Stützfunkens beruht. Zur Erfassung der Zündsignale ist gleichermaßen eine Triggerzange sowie ein kapazitiver Geber zum Erfassen der Zündspannungen verwendbar. Auszuwerten sind lediglich die Ströme oder die Spannungen, die während des elektrischen Durchschlags an einer Zündkerze auftreten.DE-A 39 02 254 discloses two methods for assigning ignition signals to a reference cylinder in multi-spark ignition systems of spark-ignition internal combustion engines. A first method is based on a comparison of signal levels of successive detected ignition pulses. The main spark that has occurred for the actual ignition process has a higher level than an auxiliary spark that is not required. A second method evaluates a time offset between the main spark and the supporting spark, which is due to the higher ignition voltage requirement of the main spark compared to that of the supporting spark. A trigger tongs and a capacitive transmitter for detecting the ignition voltages can be used equally for the detection of the ignition signals. Only the currents or voltages that occur on a spark plug during electrical breakdown are to be evaluated.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zum Erfassen von Zündsignalen anzugeben, die eine zuverlässige Zündungsdiagnose mit einer Triggerzange ermöglicht.The invention has for its object to provide a device for detecting ignition signals, which enables reliable ignition diagnosis with a trigger gun.

Die Aufgabe wird durch die im Hauptanspruch angegebenen Merkmale gelöst.The object is achieved by the features specified in the main claim.

Vorteile der ErfindungAdvantages of the invention

Die erfindungsgemäße Vorrichtung weist den Vorteil auf, daß mit dem von einer als Triggerzange ausgebildeten induktiven Strommeßzange abgegebenen Signal eine Diagnose von Vorgängen möglich ist, die sowohl während des Zündfunkenbeginns als auch während der Brenndauer des Zündfunkens auftreten.The device according to the invention has the advantage that the signal emitted by an inductive current clamp designed as a trigger clamp makes it possible to diagnose processes that occur both during the start of the spark and during the duration of the ignition spark.

Erfindungsgemäß ist vorgesehen, daß die Induktivität der Triggerzange zu einem Schwingkreis ergänzt ist, wobei ein erster Schwingkreis vorgesehen ist, dessen Resonanzfrequenz auf schnelle Zündstromänderungen abgestimmt ist, die während des Zündfunkenbeginns auftreten, und daß ein zweiter Schwingkreis vorgesehen ist, dessen Resonanz auf langsame Zündstromänderungen abgestellt ist, die während der Zündfunkenhrenndauer vorliegen.According to the invention, it is provided that the inductance of the trigger gun is supplemented to form a resonant circuit, a first resonant circuit being provided, the resonance frequency of which is tuned to rapid ignition current changes which occur during the start of the ignition spark, and a second resonant circuit is provided, the resonance of which is based on slow ignition current changes that exist during the spark duration.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist geeignet zur Diagnose von Mehrfunkenzündanlagen, insbesondere von Zweifunkenzündanlagen, die der halben Zylinderzahl entsprechend viele Zündspulen enthalten. Eine Diagnose von Einzelfunkenzündanlagen, welche zur Einsparung eines Nockenwellensensors auch im Auspufftakt Zündungen vornehmen, ist gleichermaßen möglich.
Ein wesentlicher Vorteil ist die kostengünstige Realisierung, da nur wenige elektrische Bauteile erforderlich sind.The device according to the invention is suitable for diagnosing multi-spark ignition systems, in particular two-spark ignition systems, which contain a number of ignition coils corresponding to half the number of cylinders. It is equally possible to diagnose single-spark ignition systems which also make ignitions in the exhaust cycle to save a camshaft sensor.
A major advantage is the cost-effective implementation, since only a few electrical components are required.

Weitere vorteilhafte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Vorrichtung ergeben sich aus abhängigen Ansprüchen.Further advantageous developments and refinements of the device according to the invention result from the dependent claims.

Besonders vorteilhaft ist die Maßnahme, das vom ersten Schwingkreis bereitgestellte Signal mit der höheren Frequenz einer Amplitudenbewertung zuzuführen, die das Signal mit wenigstens einem Schwellenwert vergleicht beispielsweise zur Unterscheidung zwischen einem Hauptfunken und einem Stützfunken. Die Unterscheidung ermöglicht ein Erkennen des Arbeitstaktes der Brennkraftmaschine.The measure of supplying the signal provided by the first resonant circuit with the higher frequency to an amplitude evaluation, which compares the signal with at least one threshold value, for example to distinguish between a main spark and a supporting spark, is particularly advantageous. The distinction enables the work cycle of the internal combustion engine to be recognized.

Eine andere vorteilhafte Maßnahme sieht vor, daß das vom zweiten Schwingkreis bereitgestellte Signal mit der niedrigeren Frequenz einer Zeitauswertung zugeleitet ist, welche die Drehzahl der Brennkraftmaschine ermittelt.Another advantageous measure provides that the signal provided by the second resonant circuit with the lower frequency is fed to a time evaluation which determines the speed of the internal combustion engine.

Die Berücksichtigung der von der Amplitudenbewertung und der Zeitauswertung abgegebenen Signale ermöglicht eine zuverlässige Ermittlung der Drehzahl der Brennkraftmaschine und gleichzeitig ein zuverlässiges Erkennen des Arbeitstaktes. Betriebszustände der Brennkraftmaschine, bei denen die Amplitude des Stützfunkens kurzzeitig höher ist als die Amplitude des Hauptfunkens, die beispielsweise bei einem Unterbrechen der Kraftstoffzufuhr bei laufender Brennkraftmaschine auftreten, führen nicht dazu, daß die Drehzahl fehlerhaft ermittelt wird. Weiterhin können die Drehzahlsignale als interne Triggersignale für das Aufrechterhalten der Zuordnung der Zündsignale zum Arbeitstakt verwendet werden, so daß die Zuordnung von Hauptfunken und Stützfunken während der kurzzeitigen Amplitudenumkehr nicht verlorengeht.The consideration of the signals given by the amplitude evaluation and the time evaluation enables a reliable determination of the speed of the internal combustion engine and, at the same time, a reliable detection of the work cycle. Operating states of the internal combustion engine, in which the amplitude of the supporting spark is briefly higher than the amplitude of the main spark, which occur, for example, when the fuel supply is interrupted while the internal combustion engine is running, does not result in the rotational speed being incorrectly determined. Furthermore, the speed signals can be used as internal trigger signals for maintaining the assignment of the ignition signals to the working cycle, so that the assignment of main sparks and auxiliary sparks is not lost during the brief amplitude reversal.

Eine vorteilhafte Ausgestaltung sieht vor, daß die beiden Schwingkreise zu einem Bandpaßfilter zusammengefaßt sind. Eine Trennung des Signalanteils mit der niedrigeren Frequenz vom Signalanteil mit der höheren Frequenz ist mittels eines einfachen Tiefpaßfilters möglich.An advantageous embodiment provides that the two resonant circuits are combined to form a bandpass filter. A separation of the signal component with the lower frequency the signal component with the higher frequency is possible using a simple low-pass filter.

Eine andere vorteilhafte Ausgestaltung sieht vor, daß ein im zweiten Schwingkreis enthaltenes induktives Element als Übertrager ausgebildet ist. Der Übertrager stellt eine Potentialtrennung sicher und ermöglicht durch die Festlegung des Übersetzungsverhältnisses eine in weiten Grenzen freie Wahl der auskoppelbaren Signalamplitude. Eine Ausgestaltung der Sekundärwicklung des Übertragers mit einem Mittelanschluß eignet sich in besonderer Weise für eine anschließende Signalgleichrichtung.Another advantageous embodiment provides that an inductive element contained in the second resonant circuit is designed as a transformer. The transformer ensures electrical isolation and, by specifying the transmission ratio, allows a free choice of the decouplable signal amplitude. An embodiment of the secondary winding of the transformer with a center connection is particularly suitable for subsequent signal rectification.

Eine weitere Ausgestaltung sieht vor, daß der zweite Schwingkreis einen Verlustwiderstand aufweist, der für einen definierten Abklingvorgang einer angeregten Schwingung sorgt. Der Verlustwiderstand wird vorzugsweise als ohmscher Widerstand realisiert, der als Reihenwiderstand oder als Parallelwiderstand eingesetzt ist.Another embodiment provides that the second resonant circuit has a loss resistance, which ensures a defined decay process of an excited oscillation. The loss resistance is preferably implemented as an ohmic resistor, which is used as a series resistor or as a parallel resistor.

Eine Verstärkerschaltung, die das Signal mit der niedrigeren Frequenz verstärkt, ermöglicht eine einfache Pegelanpassung an eine nachfolgende Auswerteschaltung, beispielsweise an die Zeitauswertung.An amplifier circuit, which amplifies the signal with the lower frequency, enables simple level adaptation to a subsequent evaluation circuit, for example to the time evaluation.

Die Verstärkerschaltung ist vorzugsweise durch eine Amplitudenregelung ergänzt, welche die Ausgangsamplitude der Verstärkerschaltung auf einen vorgegebenen Wert regelt. Mit dieser Maßnahme ist eine selbständige Anpassung an Zündströme möglich, die in Abhängigkeit von der jeweiligen Zündanlage erheblich unterschiedlich sein können.The amplifier circuit is preferably supplemented by an amplitude control which regulates the output amplitude of the amplifier circuit to a predetermined value. With this measure, an independent adaptation to ignition currents is possible, which can vary considerably depending on the respective ignition system.

Bei Einzelfunkenanlagen, wobei die Zündspulen jeweils im Zylinderkopf direkt auf den Zündkerzen eingebaut sind, ist die Sekundärseite der Zündspulen nicht mehr zugänglich. Es ist üblich, bei diesen Einzelfunkenzündanlagen die Triggerzange an die Primärleitung der dem ersten Zylinder zugeordneten Zündspule zu klemmen. Die Triggerzange detektiert somit die Primärstromänderung beim Öffnen der Endstufe eines Zündschaltgerätes. Bei diesem Einsatz der Triggerzange ist die Triggersignalamplitude um ein Vielfaches höher als bei der Sekundäradaption. Durch die Regelung auf wenigstens näherungsweise konstante Amplitude erfolgt selbständig eine Signalanpassung und somit ein großer Gewinn bei dem Verhältnis von Signalamplitude zu Störamplitude. Ein dem Verstärker vorgeschaltetes Tiefpaßfilter unterdrückt zusätzlich die dem Primärstrom überlagerten höherfrequenten Signalanteile, welche durch den Funkenüberschlag an der Zündkerze entstehen können.In single spark systems, where the ignition coils are installed directly in the cylinder head on the spark plugs, the secondary side of the ignition coils is no longer accessible. It is common for these single spark ignition systems Clamp trigger pliers to the primary line of the ignition coil assigned to the first cylinder. The trigger clamp thus detects the change in primary current when the output stage of an ignition switching device is opened. When using the trigger gun, the trigger signal amplitude is many times higher than with the secondary adaptation. By regulating to at least approximately constant amplitude, a signal adaptation takes place independently and thus a large gain in the ratio of signal amplitude to interference amplitude. A low-pass filter upstream of the amplifier additionally suppresses the higher-frequency signal components superimposed on the primary current, which can arise from the sparkover at the spark plug.

Weitere vorteilhafte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Vorrichtung ergeben sich aus weiteren abhängigen Ansprüchen und aus der folgenden Beschreibung.Further advantageous developments and refinements of the device according to the invention result from further dependent claims and from the following description.

Zeichnungdrawing

Figur 1 zeigt ein Schaltbild einer erfindungsgemäßen Vorrichtung, Figuren 2 und 3 zeigen Signalverläufe in Abhängigkeit von der Zeit, die in der in Figur 1 gezeigten Schaltung auftreten, Figur 4 zeigt eine alternative Schaltung zu der in Figur 1 gezeigten Schaltung, Figur 5 zeigt eine alternative Schaltung zu der in Figur 1 gezeigten Schaltung, bei der ein induktives Element als Übertrager ausgestaltet ist, und die Figuren 6 und 7 zeigen jeweils alternative Ausgestaltungen der in Figur 4 gezeigten Schaltung, bei denen ebenfalls jeweils ein induktives Element als Übertrager ausgebildet ist.1 shows a circuit diagram of a device according to the invention, FIGS. 2 and 3 show signal profiles as a function of the time that occur in the circuit shown in FIG. 1, FIG. 4 shows an alternative circuit to the circuit shown in FIG. 1, FIG. 5 shows an alternative Circuit to the circuit shown in FIG. 1, in which an inductive element is designed as a transmitter, and FIGS. 6 and 7 each show alternative configurations of the circuit shown in FIG. 4, in which an inductive element is also each designed as a transmitter.

Figur 1 zeigt eine als Triggerzange 10 ausgebildete induktive Strommeßzange, die um ein Zündkabel 11 gelegt ist, das von einem Hochspannungsanschluß 12 zu einer Zündkerze 13 führt.FIG. 1 shows an inductive current clamp designed as trigger clamp 10, which is placed around an ignition cable 11, which leads from a high-voltage connection 12 to a spark plug 13.

Die Triggerzange 10 enthält zwei gegeneinander bewegliche magnetisierbare Schenkel 14, 15, wovon wenigstens ein Schenkel 15 eine Wicklung 16 trägt, die eine bekannte Induktivität 17 aufweist, die als Ersatzkenngröße in Figur 1 eingetragen ist.The trigger tongs 10 contain two mutually movable magnetizable legs 14, 15, at least one leg 15 of which carries a winding 16 which has a known inductance 17, which is entered as a substitute parameter in FIG. 1.

Die Triggerzange 10 stellt ein Ausgangssignal zwischen einem Triggerzangenanschluß 18 und einer Gerätemasse 19 bereit. Am Triggerzangenanschluß 18 ist ein erster Kondensator 20 angeschlossen, der gegen Masse 19 geschaltet ist. Am ersten Kondensator 20 ist ein erstes Ausgangssignal 21 abgreifbar, das einer Amplitudenbewertung 22 zugeleitet ist, die ein erstes Schaltsignal 23 abgibt.The trigger gun 10 provides an output signal between a trigger gun connector 18 and a device ground 19. A first capacitor 20, which is connected to ground 19, is connected to the trigger clamp connector 18. A first output signal 21 can be tapped from the first capacitor 20 and is fed to an amplitude evaluation 22, which outputs a first switching signal 23.

Weiterhin ist am ersten Kondensator 20 eine Spule angeschlossen, von der die Induktivität 24 als Ersatzkenngröße eingetragen ist. Die Spule mit der Induktivität 24 ist über einen zweiten Kondensator 25 mit Masse 19 verbunden. Zwischen der Spule mit der Induktivität 24 und dem zweiten Kondensator 25 ist ein Verstärker 26 angeschlossen, der ein zweites Ausgangssignal 27 bereitstellt, das einer Zeitauswertung 28 zugeführt ist, die ein zweites Schaltsignal 29 bereitstellt.Furthermore, a coil is connected to the first capacitor 20, of which the inductance 24 is entered as a substitute parameter. The coil with inductance 24 is connected to ground 19 via a second capacitor 25. Between the coil with the inductance 24 and the second capacitor 25, an amplifier 26 is connected, which provides a second output signal 27, which is fed to a time evaluation 28, which provides a second switching signal 29.

Figur 2 zeigt das erste Ausgangssignal 21 in Abhängigkeit von der Zeit t. Gezeigt sind zwei hochfrequente Schwingungspakete 30, 31. Die Amplitude des ersten Schwingungspakets 30 ist mit dem Bezugszeichen 32 und die Amplitude des zweiten Schwingungspakets 31 mit dem Bezugszeichen 33 eingetragen, wobei die Amplitude 32 höher liegt als die Amplitude 33.FIG. 2 shows the first output signal 21 as a function of the time t. Two high-frequency vibration packets 30, 31 are shown. The amplitude of the first vibration pack 30 is entered with the reference symbol 32 and the amplitude of the second vibration pack 31 with the reference symbol 33, the amplitude 32 being higher than the amplitude 33.

Figur 3 zeigt das zweite Ausgangssignal 27 in Abhängigkeit von der Zeit t. Eingetragen sind ein erstes niederfrequentes Schwingungspaket 34 sowie ein zweites niederfrequentes Schwingungspaket 35. Die beiden niederfrequenten Schwingungspakete 34, 35 weisen wenigstens näherungsweise dieselbe Amplitude 36 auf. Zwischen den Schwingungspaketen 34, 35 liegt eine Zeit T.FIG. 3 shows the second output signal 27 as a function of the time t. A first low-frequency vibration package 34 and a second low-frequency one have been entered Vibration package 35. The two low-frequency vibration packages 34, 35 have at least approximately the same amplitude 36. There is a time T between the vibration packets 34, 35.

Figur 4 zeigt einen Alternative zu der in Figur 1 gezeigten Schaltung. Diejenigen Teile von Figur 4, die mit den in Figur 1 gezeigten Teilen übereinstimmen, tragen jeweils dieselben Bezugszeichen. Der in Figur 1 gezeigte Verstärker 26 ist in Figur 4 über eine Tiefpaßanordnung 37 mit dem Triggerzangenanschluß 18 verbunden, an dem auch der erste Kondensator 20 sowie die Spule mit der Induktivität 24 angeschlossen sind.FIG. 4 shows an alternative to the circuit shown in FIG. 1. Those parts of FIG. 4 which correspond to the parts shown in FIG. 1 each have the same reference numerals. The amplifier 26 shown in FIG. 1 is connected in FIG. 4 via a low-pass arrangement 37 to the trigger clamp connector 18, to which the first capacitor 20 and the coil with the inductor 24 are also connected.

Figur 5 zeigt eine Alternative zu der in Figur 1 gezeigten Schaltung. Diejenigen Teile von Figur 4, die mit den in Figur 1 gezeigten Teilen übereinstimmen, tragen jeweils dieselben Bezugszeichen. Die Spule mit der Induktivität 24 von Figur 1 ist ersetzt durch einen Übertrager 40, der eine Primärwicklung 41 sowie eine Sekundärwicklung 42 aufweist. Die Sekundärwicklung 42 weist einen Mittenabgriff 43 auf. In Reihe mit dem Übertrager 40 ist ein Dämpfungswiderstand 44 geschaltet. Der in Figur 1 gezeigte Verstärker 26 ist in Figur 5 zusätzlich mit einer Amplitudenregelung 45 ausgestattet, welche die Amplitude des zweiten Ausgangssignals 27 wenigstens näherungsweise auf einen vorgegebenen Wert regelt.FIG. 5 shows an alternative to the circuit shown in FIG. 1. Those parts of FIG. 4 which correspond to the parts shown in FIG. 1 each have the same reference numerals. The coil with the inductance 24 of FIG. 1 is replaced by a transformer 40, which has a primary winding 41 and a secondary winding 42. The secondary winding 42 has a center tap 43. A damping resistor 44 is connected in series with the transformer 40. The amplifier 26 shown in FIG. 1 is additionally equipped in FIG. 5 with an amplitude control 45, which at least approximately regulates the amplitude of the second output signal 27 to a predetermined value.

Figur 6 geht aus Figur 4 dadurch hervor, daß die Spule mit der Induktivität 24 ersetzt ist durch den Übertrager 40.FIG. 6 shows from FIG. 4 that the coil with the inductance 24 is replaced by the transformer 40.

Figur 7 zeigt eine alternative Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorrichtung nach der Figur 6. Die Tiefpaßanordnung 37 mit dem nachgeschalteten Verstärker 26 ist gegenüber Figur 6 an der Sekundärwicklung 42 des Übertragers 40 angeschlossen.FIG. 7 shows an alternative embodiment of the device according to the invention as shown in FIG. 6. The low-pass arrangement 37 with the amplifier 26 connected downstream is connected to the secondary winding 42 of the transformer 40 compared to FIG.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung zum Erfassen von Zündsignalen gemäß Figur 1 arbeitet folgendermaßen:The inventive device for detecting ignition signals according to FIG. 1 works as follows:

Die Zündkerze 13 ist zur Zündung eines Kraftstoff-Luft-Gemisches im Zylinder einer Brennkraftmaschine vorgesehen. Die Triggerzange 10 erfaßt einen in der Zündleitung 11 fließenden elektrischen Strom, der während des Zündfunkenbeginns und danach während der Zündfunkenbrenndauer in der Zündkerze 13 zwischen dem Hochspannungsanschluß 12 und der Masse 19 fließt. Die Triggerzange 10 enthält zwei gegeneinander bewegliche Schenkel 14, 15, die eine Adaption am Zündkabel 11 ermöglichen, das durch die von den beiden Schenkeln 14, 15 gebildete Öffnung geführt werden muß. Der im Zündkabel 11 fließende elektrische Strom hat ein das Zündkabel 11 kreisförmig umgebendes Magnetfeld zur Folge, das von der Triggerzange 10 erfaßt wird. Das in den Schenkeln 14, 15 vorhandene Magnetfeld induziert in der Wicklung 16, die im gezeigten Ausführungsbeispiel auf dem Schenkel 15 angeordnet ist, eine elektrische Spannung, die zwischen dem Triggerzangenanschluß 18 und der Masse 19 abgreifbar ist. Die Wicklung 16 weist die Induktivität 17 auf, die im wesentlichen durch die Windungszahl der Wicklung 16 sowie die magnetischen Eigenschaften der Schenkel 14, 15 festgelegt ist.The spark plug 13 is provided to ignite a fuel-air mixture in the cylinder of an internal combustion engine. The trigger pliers 10 detects an electric current flowing in the ignition line 11, which flows between the high-voltage connection 12 and the ground 19 in the spark plug 13 during the start of the spark and then during the spark duration. The trigger pliers 10 contain two legs 14, 15 which are movable relative to one another and which allow adaptation to the ignition cable 11 which has to be passed through the opening formed by the two legs 14, 15. The electrical current flowing in the ignition cable 11 results in a magnetic field surrounding the ignition cable 11 in a circle, which is detected by the trigger pliers 10. The magnetic field present in the legs 14, 15 induces in the winding 16, which is arranged on the leg 15 in the exemplary embodiment shown, an electrical voltage which can be tapped between the trigger clamp connector 18 and the ground 19. The winding 16 has the inductance 17, which is essentially determined by the number of turns of the winding 16 and the magnetic properties of the legs 14, 15.

Die am Triggerzangenanschluß 18 anschließbare Schaltung enthält zunächst den ersten Kondensator 20, der die Induktivität 17 der Triggerzange 10 zu einem ersten Schwingkreis ergänzt. Am ersten Schwingkreis 17, 20 ist das erste Ausgangssignal 21 abgreifbar, das der Amplitudenbewertung 22 zugeführt ist, die das erste Schaltsignal 23 abgibt. Die Resonanzfrequenz des ersten Schwingkreises 17, 20 ist derart abzustimmen, daß schnelle Zündstromänderungen den Schwingkreis 17, 20 anregen. Schnelle Zündstromänderungen treten während des Zündfunkenbeginns auf. Die Resonanzfrequenz des ersten Schwingkreises 17, 20 ist beispielsweise auf 300 Kilohertz abgestimmt, wobei die Induktivität 17 der Triggerzange 10 zu 120 Mikrohenry und die Kapazität des ersten Kondensators 20 zu 2,2 Nanofarad angenommen wurden. Bei genügend hoher Spannung, die der Zündspannung der Zündkerze 13 entspricht, findet an der Zündkerze 13 ein elektrischer Durchschlag statt, wobei der Stromfluß während der ersten Nanosekunden durch die Entladung der elektrischen Kapazität der Zündkerze 13 und anschließend durch die Entladung der Zündkabel- und Zündspulenkapazität aufrechterhalten wird.The circuit which can be connected to the trigger clip 18 initially contains the first capacitor 20, which supplements the inductance 17 of the trigger clip 10 to form a first resonant circuit. The first output signal 21, which is fed to the amplitude evaluation 22, which emits the first switching signal 23, can be tapped from the first resonant circuit 17, 20. The resonance frequency of the first resonant circuit 17, 20 is to be tuned in such a way that rapid ignition current changes excite the resonant circuit 17, 20. Rapid ignition current changes occur during the start of the spark. The resonance frequency of the first resonant circuit 17, 20 is tuned, for example, to 300 kilohertz, the inductance 17 of the trigger pliers 10 being assumed to be 120 microhenries and the capacitance of the first capacitor 20 being assumed to be 2.2 nanofarads. At a sufficiently high voltage, which corresponds to the ignition voltage of the spark plug 13, an electrical breakdown takes place at the spark plug 13, the current flow being maintained during the first nanoseconds by the discharge of the electrical capacity of the spark plug 13 and then by the discharge of the ignition cable and ignition coil capacity becomes.

Die schnelle, von kapazitiven Verschiebungsströmen aufrechterhaltene Stromspitze regt den ersten Schwingkreis 17, 20 zu entsprechenden Schwingungen an, die in Figur 2 näher gezeigt sind. Der Scheitelwert des Stroms ist abhängig von der Zündspannung. Dem in Figur 2 gezeigten ersten Schwingungspaket 30 mit der höheren Amplitude 32 liegt demnach eine höhere Zündspannung zugrunde als dem zweiten Schwingungspaket 31 mit der niedrigeren Amplitude 33. Unterschiedliche Zündspannungen entstehen insbesondere bei Mehrfunkenzündanlagen, insbesondere dadurch, daß einmal in den Arbeitstakt und das andere Mal in den Auspufftakt der Brennkraftmaschine gezündet wird. Die daraus resultierenden Funken werden als Hauptfunken und als Stützfunken bezeichnet. Die höhere Kompression im Zylinder sowie das vorhandene Kraftstoff-Luft-Gemisch im Arbeitstakt der Brennkraftmaschine führen zu einer höheren Zündspannung als im Auspufftakt. Das erste Schwingungspaket 30 ist demnach einem Hauptfunken und das zweite Schwingungspaket 31 einem Stützfunken zuzuordnen. Die Bewertung wird von der Amplitudenbewertung 22 vorgenommen, der das erste Ausgangssignal 21 zugeführt ist.The rapid current peak maintained by capacitive displacement currents excites the first resonant circuit 17, 20 to corresponding vibrations, which are shown in more detail in FIG. 2. The peak value of the current depends on the ignition voltage. The first oscillation packet 30 with the higher amplitude 32 shown in FIG. 2 is therefore based on a higher ignition voltage than the second oscillation packet 31 with the lower amplitude 33. Different ignition voltages arise in particular in multi-spark ignition systems, in particular in that once in the working cycle and the other time in the exhaust stroke of the internal combustion engine is ignited. The resulting sparks are called main sparks and support sparks. The higher compression in the cylinder and the existing fuel-air mixture in the internal combustion engine's operating cycle lead to a higher ignition voltage than in the exhaust cycle. The first oscillation packet 30 is therefore to be assigned to a main spark and the second oscillation packet 31 to a supporting spark. The evaluation is carried out by the amplitude evaluation 22, to which the first output signal 21 is supplied.

Die Amplitudenbewertung 22 enthält vorzugsweise wenigstens einen Amplitudenschwellenwert, der beispielsweise in der Mitte zwischen den in Figur 2 gezeigten Amplituden 32, 33 liegt. Das erste Schaltsignal 23 ist beispielsweise derart festgelegt, daß bei seinem Auftreten angezeigt wird, daß das erste Schwingungspaket 30 mit der höheren Amplitude 32 aufgetreten ist. Eine nachfolgende weitere Diagnoseschaltung erhält mit dem ersten Schaltsignal 23 somit die Information, daß ein Hauptfunken aufgetreten ist.The amplitude evaluation 22 preferably contains at least one amplitude threshold value, which lies, for example, in the middle between the amplitudes 32, 33 shown in FIG. The first switching signal 23 is defined, for example, in such a way that when it occurs it is indicated that the first oscillation packet 30 with the higher amplitude 32 has occurred. A subsequent further diagnostic circuit thus receives the information with the first switching signal 23 that a main spark has occurred.

Die am Triggerzangenanschluß 18 angeschlossene Spule mit der Induktivität 24 bildet mit dem zweiten Kondensator 25 und insbesondere mit der Induktivität 17 der Triggerzange 10 einen zweiten Schwingkreis. Es wird angenommen, daß der zweite Schwingkreis 17, 24, 25 entkoppelt ist vom ersten Schwingkreis 17, 20. Diese Entkopplung ist in der Praxis nicht vollständig gegeben, da die Reihenschaltung aus der Spule mit der Induktivität 24 und dem zweiten Kondensator 25 parallel zum ersten Schwingkreis 17, 20 geschaltet ist. Wesentlich ist die Festlegung der Resonanzfrequenz des zweiten Schwingkreises 17, 24, 25, die erheblich niedriger liegt als die Resonanzfrequenz des ersten Schwingkreises 17, 20. In einem realisierten Ausführungsbeispiel wurde die Resonanzfrequenz des zweiten Schwingkreises 17, 24, 25 auf 7 Kilohertz festgelegt, wobei für die Induktivität 24 ein Wert von 100 Mikrohenry und als Kapazitität des zweiten Kondensators 25 ein Wert von 2,2 Mikrofarad zugrundegelegt wurden. Die Induktivität 17 der Triggerzange 10 beträgt unverändert 120 Mikrohenry. Die Resonanzfrequenz des zweiten Schwingkreises 17, 24, 25 ist derart ausgelegt, daß kurze Stromspitzen möglichst keine Anregung bewirken. Der zweite Schwingkreis 17, 24, 25 soll möglichst nur durch langsame Signale mit größerer Pulsbreite angeregt werden, die beispielsweise während der Zündfunkenbrenndauer an der Zündkerze 13 auftreten. Der während dieser Phase des Zündvorgangs durch die Zündkerze 13 fließende Strom ist wenigstens näherungsweise unabhängig von der Zündspannung. Zur Verstärkung des am zweiten Schwingkreis 17, 24, 25 abgegriffenen Signals, die gegebenenfalls erforderlich ist, kann der Verstärker 26 vorgesehen sein, an dessem Ausgang das zweite Ausgangssignal 27 auftritt, das in Figur 3 näher gezeigt ist. Die Schwingungspakete 34, 35 weisen wenigstens näherungsweise dieselbe Amplitude 36 auf. Eine Unterscheidung zwischen einem Hauptfunken und einem Stützfunken kann daher mit dem zweiten Ausgangssignal 27 schwierig werden. Das zweite Ausgangssignal 27 ermöglicht zuverlässig die Bereitstellung beispielsweise eines Drehzahlsignals, das die Zeitauswertung 28 ermittelt und als zweites Schaltsignal 29 ausgibt.The coil connected to the trigger clip 18 with the inductor 24 forms a second resonant circuit with the second capacitor 25 and in particular with the inductor 17 of the trigger clip 10. It is assumed that the second resonant circuit 17, 24, 25 is decoupled from the first resonant circuit 17, 20. This decoupling is not complete in practice, since the series connection of the coil with the inductor 24 and the second capacitor 25 is parallel to the first Oscillating circuit 17, 20 is switched. What is essential is the definition of the resonance frequency of the second resonance circuit 17, 24, 25, which is considerably lower than the resonance frequency of the first resonance circuit 17, 20. In a realized exemplary embodiment, the resonance frequency of the second resonance circuit 17, 24, 25 was set to 7 kilohertz, whereby a value of 100 microhenries for the inductance 24 and a value of 2.2 microfarads were used as the capacitance of the second capacitor 25. The inductance 17 of the trigger pliers 10 remains unchanged at 120 microhenries. The resonance frequency of the second resonant circuit 17, 24, 25 is designed in such a way that short current peaks cause as little excitation as possible. The second resonant circuit 17, 24, 25 should, if possible, only be excited by slow signals with a larger pulse width, which occur, for example, on the spark plug 13 during the spark duration. The current flowing through the spark plug 13 during this phase of the ignition process is at least approximately independent of the ignition voltage. To amplify the signal tapped at the second resonant circuit 17, 24, 25, which may be necessary, the amplifier 26 can be provided, at whose output the second output signal 27 occurs, which is shown in more detail in FIG. 3. The vibration packets 34, 35 have at least approximately the same amplitude 36. A distinction between a main spark and a supporting spark can therefore be difficult with the second output signal 27. The second output signal 27 reliably makes it possible, for example, to provide a speed signal which determines the time evaluation 28 and outputs it as a second switching signal 29.

Die Zeitauswertung 28 ermittelt vorzugsweise die zwischen den Schwingungspaketen 34, 35 liegende Zeit T, die ein Maß für die Periodendauer und somit der Drehzahl der Brennkraftmaschine ist. Das zweite Schaltsignal 29 ist beispielsweise ein Rechtecksignal, dessen Frequenz ein Maß für die Drehzahl der Brennkraftmaschine ist. Anhand bekannter Daten sowohl der Brennkraftmaschine, beispielsweise die Zylinderzahl, als auch der Zündanlage, die jeweils der Zeitauswertung 28 zugeführt werden, kann die tatsächliche Drehzahl als zweites Schaltsignal 29 ausgegeben werden.The time evaluation 28 preferably determines the time T lying between the vibration packets 34, 35, which is a measure of the period and thus the speed of the internal combustion engine. The second switching signal 29 is, for example, a square wave signal, the frequency of which is a measure of the speed of the internal combustion engine. On the basis of known data of both the internal combustion engine, for example the number of cylinders, and the ignition system, which are each fed to the time evaluation 28, the actual speed can be output as a second switching signal 29.

Die Möglichkeit zur getrennten Bereitstellung des ersten sowie des zweiten Ausgangssignals 21, 27 mit Hilfe der auf unterschiedliche Resonanzfrequenzen abgestimmten Schwingkreise 17, 20; 17, 24, 25 wird eine zuverlässige Diagnose der Brennkraftmaschine oder der Zündanlage möglich. In einem Betriebszustand der Brennkraftmaschine, der insbesondere bei einem Sperren der Kraftstoffzufuhr bei höherdrehender Brennkraftmaschine auftreten kann, ist nicht auszuschließen, daß sich die Amplitudenverhältnisse im ersten Ausgangssignal 21 ändern. Es kann demnach durchaus der Fall auftreten, daß die Amplitude 33 des zweiten Schwingungspakets 31, das einem Stützfunken entspricht, höher sein kann als die normalerweise höhere Amplitude 32 des ersten Schwingungspakets 30, das dem Hauptfunken entspricht. In diesem Betriebsfall ist durch das Vorhandensein des zweiten Ausgangssignals 27 weiterhin eine ordnungsgemäße Diagnose möglich. Die Zuordnung der Schwingungspakete 30, 31 zum Hauptfunken und Stützfunken kann aufrechterhalten werden.The possibility of separately providing the first and the second output signals 21, 27 with the aid of the resonant circuits 17, 20; 17, 24, 25, a reliable diagnosis of the internal combustion engine or the ignition system is possible. In an operating state of the internal combustion engine, which can occur in particular when the fuel supply is blocked when the internal combustion engine is rotating at a higher speed, it cannot be ruled out that the amplitude relationships in the first output signal 21 change. So it can the case occur that the amplitude 33 of the second oscillation packet 31, which corresponds to a supporting spark, may be higher than the normally higher amplitude 32 of the first oscillation packet 30, which corresponds to the main spark. In this operating case, the presence of the second output signal 27 enables proper diagnosis. The assignment of the vibration packets 30, 31 to the main spark and the supporting spark can be maintained.

Weiterhin kann der Fall auftreten, daß der Stützfunken an der Zündkerze 13 nur sehr geringe Amplituden 33 des zweiten Schwingungspakets 31 ergibt, wobei nicht auszuschließen ist, daß eingekoppelte Störimpulse vergleichbarer Amplituden vorliegen. Auch in diesem Fall ermöglicht das gleichzeitige Vorliegen des zweiten Ausgangssignals 27 das Aufrechterhalten einer ordnungsgemäßen kontinuierlichen Diagnose.Furthermore, the case may arise that the support spark at the spark plug 13 results in only very small amplitudes 33 of the second oscillation packet 31, it cannot be ruled out that coupled interference pulses of comparable amplitudes are present. In this case as well, the simultaneous presence of the second output signal 27 enables a correct, continuous diagnosis to be maintained.

Eine Alternative zu der in Figur 1 gezeigten Schaltung ist in Figur 4 angegeben. Anstelle der Signalauskopplung an der Verbindung zwischen der Spule mit der Induktivität 24 und dem zweiten Kondensator 25 ist in Figur 4 der Verstärker 26 unter Zwischenschaltung der Tiefpaßanordnung 37 unmittelbar mit dem Triggerzangenanschluß 18 verbunden. Die in Figur 4 auftretenden Signalpegelverhältnisse können günstiger sein als die in Figur 1. Figur 4 kann als eine Bandpaßanordnung mit zwei unterschiedlichen Resonanzfrequenzen betrachtet werden, wobei das gemeinsame Signal am Triggerzangenanschluß 18 auftritt. Zur Abtrennung der niederfrequenteren Signalanteile ist die Tiefpaßanordnung 37 vorgesehen, deren Grenzfrequenz vorzugsweise auf die Resonanzfrequenz des zweiten Schwingkreises 17, 24, 25 abgestimmt ist.An alternative to the circuit shown in Figure 1 is given in Figure 4. Instead of the signal decoupling at the connection between the coil with the inductor 24 and the second capacitor 25, the amplifier 26 in FIG. 4 is connected directly to the trigger clamp connector 18 with the low-pass arrangement 37 interposed. The signal level relationships which occur in FIG. 4 can be more favorable than those in FIG. 1. FIG. 4 can be regarded as a bandpass arrangement with two different resonance frequencies, the common signal occurring at the trigger clamp connector 18. To separate the low-frequency signal components, the low-pass arrangement 37 is provided, the cut-off frequency of which is preferably matched to the resonance frequency of the second resonant circuit 17, 24, 25.

Eine weitere Alternative zu der in Figur 1 gezeigten Schaltung ist in Figur 5 angegeben. Anstelle der in Figur 1 gezeigten Spule mit der Induktivität 24 ist der Übertrager 40 vorgesehen. Das erste Ausgangssignal 21 von Figur 1 tritt als erstes Ausgangssignal 21a, 21b an der Sekundärwicklung 42 des Übertragers 40 auf. Der wesentliche Vorteil des Übertragers 40 liegt in der Potentialtrennung. Ein weiterer Vorteil ergibt sich durch die Möglichkeit einer Signalamplitudenanpassung durch Festlegung des Übersetzungsverhältnisses des Übertragers 40. Die Sekundärwicklung 42 des Übertragers weist vorzugsweise den Mittenabgriff 43 auf, der gegenüber einer einfachen Sekundärwicklung eine vereinfachte Signalgleichrichtung des ersten Ausgangssignals 21a, 21b ermöglicht. Der zweite Schwingkreis enthält als induktives Element den Übertrager 40, wobei die Induktivität durch die primäre Hauptinduktivität gegeben ist. Die Hauptinduktivität liegt in einem realisierten Ausführungsbeispiel bei 1600 Mikrohenry. Der zweite Schwingkreis 17, 40, 25 enthält vorzugsweise den Dämpfungswiderstand 44, der ein definiertes Abklingen des am zweiten Schwingkreis 17, 40, 25 abgreifbaren Signals ermöglicht.Another alternative to the circuit shown in FIG. 1 is given in FIG. 5. Instead of the one in FIG shown coil with the inductance 24, the transformer 40 is provided. The first output signal 21 from FIG. 1 occurs as the first output signal 21a, 21b on the secondary winding 42 of the transformer 40. The main advantage of the transformer 40 is the potential isolation. A further advantage results from the possibility of a signal amplitude adjustment by determining the transmission ratio of the transformer 40. The secondary winding 42 of the transformer preferably has the center tap 43, which enables simplified signal rectification of the first output signal 21a, 21b compared to a simple secondary winding. The second resonant circuit contains the transformer 40 as an inductive element, the inductance being given by the primary main inductance. The main inductance is 1600 microhenry in one embodiment. The second resonant circuit 17, 40, 25 preferably contains the damping resistor 44, which enables a defined decay of the signal that can be tapped at the second resonant circuit 17, 40, 25.

Die in Figur 5 eingetragene Anplitudenregelung 45 ermöglicht die Regelung der Amplitude des zweiten Ausgangssignals 27 auf einen vorgegebenen Wert. Die Regelzeitkonstante ist derart festzulegen, daß die vom Dämpfungswiderstand 44 verursachte Dämpfung des zweiten Signals 27 auftreten kann und noch nicht ausgeregelt wird. Vorteile durch die Amplitudenregelung ergeben sich insbesondere dann, wenn die Triggerzange 10 nicht an der Zündleitung 11, sondern an einer in den Figuren nicht gezeigten Primärleitung einer Zündspule angeschlossen wird. Die an der Primärseite der Zündspule auftretenden Stromänderungen, welche die Triggerzange 10 erfaßt, würden ohne die Amplitudenregelung 45 ein erheblich höheres zweites Ausgangssignal 27 ergeben, als ein entsprechendes Sekundärsignal.The amplitude control 45 entered in FIG. 5 enables the amplitude of the second output signal 27 to be controlled to a predetermined value. The control time constant is to be determined in such a way that the damping of the second signal 27 caused by the damping resistor 44 can occur and has not yet been corrected. Advantages of the amplitude control result in particular when the trigger gun 10 is not connected to the ignition line 11 but to a primary line of an ignition coil, not shown in the figures. The current changes occurring on the primary side of the ignition coil, which are detected by the trigger pliers 10, would result in a considerably higher second output signal 27 than the corresponding secondary signal without the amplitude control 45.

Die in Figur 6 angezeigte Schaltung geht unmittelbar aus der in Figur 4 gezeigten Schaltung hervor, wobei die Spule mit der Induktivität 24 wieder durch den Übertrager 40 ersetzt ist. Das erste Ausgangssignal 21a, 21b tritt wieder an der Sekundärwicklung 42 des Übertragers 40 auf. An dieser Stelle wird darauf hingewiesen, daß das erste Ausgangssignal 21a, 21b an einem Bauelement, dem Übertrager 40, des zweiten Schwingkreises 17, 40, 25 und nicht am ersten Schwingkreis 17, 20 abgegriffen wird. Das ist deshalb möglich, weil der zweite Kondensator 25 des zweiten Schwingkreises für das erheblich höherfrequentere Signal des ersten Schwingkreises 17, 20 weitgehend einen Kurzschluß darstellt, so daß der entsprechende höherfrequentere Signalanteil ungehindert durch die Primärwicklung 41 des Übertragers 40 fließen kann. Bei einem realisierten Ausführungsbeispiel mit dem Übertrager 40 wies der zweite Kondensator 25 eine Kapazität von 330 Nanofarad auf.The circuit shown in FIG. 6 emerges directly from the circuit shown in FIG. 4, the coil with the inductance 24 being replaced again by the transformer 40. The first output signal 21a, 21b occurs again on the secondary winding 42 of the transformer 40. At this point, it is pointed out that the first output signal 21a, 21b is tapped at a component, the transformer 40, the second resonant circuit 17, 40, 25 and not at the first resonant circuit 17, 20. This is possible because the second capacitor 25 of the second resonant circuit largely represents a short circuit for the significantly higher frequency signal of the first resonant circuit 17, 20, so that the corresponding higher frequency signal component can flow unhindered through the primary winding 41 of the transformer 40. In a realized exemplary embodiment with the transformer 40, the second capacitor 25 had a capacitance of 330 nanofarads.

Figur 7 zeigt eine alternative Ausgestaltung zu der in Figur 6 gezeigten Schaltung, bei der sowohl das erste Ausgangssignal 21a, 21b als auch das zweite Ausgangssignal 27 von der Sekundärwicklung 42 des Übertragers 40 abgeleitet sind. Die niederfrequenteren Signalanteile werden wieder von der Tiefpaßanordnung 37 abgetrennt und im Verstärker 26 zum zweiten Ausgangssignal 27 angehoben. Gegebenenfalls ist die Amplitudenregelung 45 vorgesehen. Der wesentliche Vorteil der in Figur 7 gezeigten Schaltung ist die vollständige Potentialtrennung durch den Übertrager 40.FIG. 7 shows an alternative embodiment to the circuit shown in FIG. 6, in which both the first output signal 21a, 21b and the second output signal 27 are derived from the secondary winding 42 of the transformer 40. The lower-frequency signal components are again separated from the low-pass arrangement 37 and raised to the second output signal 27 in the amplifier 26. If necessary, the amplitude control 45 is provided. The main advantage of the circuit shown in FIG. 7 is the full potential isolation by the transformer 40.

Claims (9)

Vorrichtung zum Erfassen von Zündsignalen, mit einer als Triggerzange ausgebildeten induktiven Strommeßzange zum Erfassen eines in einer Zündkerze einer Brennkraftmaschine fließenden Stroms, deren Induktivität zu einem Schwingkreis ergänzt ist, dadurch gekennzeichnet, daß ein erster Schwingkreis (17, 20) vorgesehen ist, dessen Resonanzfrequenz auf schnelle Zündstromänderungen abgestimmt ist, die während des Zündfunkenbeginns auftreten, und daß ein zweiter Schwingkreis (17, 24, 25, 40) vorgesehen ist, dessen Resonanzfrequenz auf langsame Zündstromänderungen abgestimmt ist, die während der Zündfunkenbrenndauer auftreten.Device for detecting ignition signals, with an inductive current measuring clamp designed as a trigger clamp for detecting a current flowing in a spark plug of an internal combustion engine, the inductance of which is supplemented to a resonant circuit, characterized in that a first resonant circuit (17, 20) is provided, the resonance frequency of which rapid ignition current changes are coordinated which occur during the start of the spark and that a second resonant circuit (17, 24, 25, 40) is provided, the resonance frequency of which is matched to slow ignition current changes which occur during the ignition spark duration. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein erstes Ausgangssignal (21, 21a, 21b) des ersten Schwingkreises (17, 20) einer Amplitudenbewertung (22) zugeführt ist, die das erste Ausgangssignal (21) mit wenigstens einem Schwellenwert vergleicht zur Unterscheidung zwischen einem Hauptfunken und einem Stützfunken.Device according to Claim 1, characterized in that a first output signal (21, 21a, 21b) from the first resonant circuit (17, 20) is fed to an amplitude evaluation (22) which compares the first output signal (21) with at least one threshold value in order to distinguish between a main spark and a supporting spark. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein zweites Ausgangssignal (27) des zweiten Schwingkreises (17, 24, 25, 40) einer Zeitauswertung (28) zugeführt ist, die aus einem zeitlichen Abstand (T) zwischen Impulspaketen (34, 35) ein Maß für die Drehzahl der Brennkraftmaschine ausgibt.Device according to Claim 1, characterized in that a second output signal (27) from the second resonant circuit (17, 24, 25, 40) is fed to a time evaluation (28) which is based on a time interval (T) between pulse packets (34, 35) outputs a measure of the speed of the internal combustion engine. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das zweite Ausgangssignal (27) vom ersten Ausgangssignal (21, 21a, 21b) mit einer Tiefpaßanordnung (37) abgetrennt ist.Device according to claim 1 or 3, characterized in that the second output signal (27) is separated from the first output signal (21, 21a, 21b) with a low-pass arrangement (37). Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Pegel des zweiten Ausgangssignals (27) mit einem Verstärker (26) erhöht ist.Device according to claim 1, characterized in that the level of the second output signal (27) is increased by an amplifier (26). Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein induktives Element des zweiten Schwingkreises als Übertrager (40) ausgebildet ist, an dessen Sekundärwicklung (42) das erste Ausgangssignal (21, 21a, 21b) abgreifbar ist.Apparatus according to claim 1, characterized in that an inductive element of the second resonant circuit is designed as a transformer (40), on the secondary winding (42) of which the first output signal (21, 21a, 21b) can be tapped. Vorrichtung nach Anspruch 1, 4 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß sowohl das erste Ausgangssignal (21, 21a, 21b), als auch das zweite Ausgangssignal (27) an der Sekundärwicklung (42) des Übertragers (40) bereitgestellt sind.Apparatus according to claim 1, 4 and 6, characterized in that both the first output signal (21, 21a, 21b) and the second output signal (27) are provided on the secondary winding (42) of the transformer (40). Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Schwingkreis (17, 24, 25, 40) einen Dämpfungswiderstand (44) enthält.Device according to claim 1, characterized in that the second resonant circuit (17, 24, 25, 40) contains a damping resistor (44). Vorrichtung nach Anspruch 1, 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß das zweite Ausgangssignal (27) die in der Amplitudenbewertung durchgeführte Unterscheidung zwischen einem Hauptfunken und einem Stützfunken aufrechterhält.Apparatus according to claim 1, 2 and 3, characterized in that the second output signal (27) maintains the distinction between a main spark and a supporting spark carried out in the amplitude evaluation.
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