EP0150429A2 - Temperature control insert for the coding circuit of a water-cooled internal-combustion engine - Google Patents

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EP0150429A2
EP0150429A2 EP84115671A EP84115671A EP0150429A2 EP 0150429 A2 EP0150429 A2 EP 0150429A2 EP 84115671 A EP84115671 A EP 84115671A EP 84115671 A EP84115671 A EP 84115671A EP 0150429 A2 EP0150429 A2 EP 0150429A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
expansion
temperature
valve
expansion capsule
capsule
Prior art date
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Application number
EP84115671A
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German (de)
French (fr)
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EP0150429B1 (en
EP0150429A3 (en
Inventor
Gerhart Huemer
Athanasios Michassouridis
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Bayerische Motoren Werke AG
Original Assignee
Bayerische Motoren Werke AG
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Publication of EP0150429A3 publication Critical patent/EP0150429A3/en
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
    • F01P7/00—Controlling of coolant flow
    • F01P7/14—Controlling of coolant flow the coolant being liquid
    • F01P7/16—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control

Definitions

  • the invention relates to a temperature controller insert with the features according to the preamble of claim 1.
  • a known insert of this type according to DE-PS 12 95 255 has an expansion capsule which extends partially through the radiator return valve.
  • the temperature in the cooler return line influences the control temperature in the sense that the control temperature rises as the temperature of the cooler return decreases because the main part of the expansion capsule located downstream of the cooler return valve in the mixing area has to be subjected to increasing temperature, to influence the expansion capsule overall with its operating temperature. This makes it possible to achieve a constant or steadily falling control temperature of the mixed flow that is supplied to the machine as the cooler return temperature rises.
  • the limit values of the temperature control range are determined on the one hand by a maximum value of the control temperature at extremely low ambient temperature and low engine load and therefore extremely low radiator return temperature and on the other hand by a relatively low control temperature at high ambient temperature and high engine load with high radiator return temperature, the latter largely the Operating temperature of the expansion capsule corresponds.
  • the object of the invention is to develop a temperature controller insert of the known type so that it sets a control temperature which remains constant within narrow limits at part load of the machine with a correspondingly low cooler return temperature and a lower control temperature at full load of the machine with a correspondingly high cooler return temperature .
  • a regulation is to be brought about which, on the one hand, due to a high operating temperature of the machine in partial load operation, a reduced frictional power with reduced fuel consumption and, on the other hand, with full load of the machine due to a lower operating temperature, enables more intensive cooling to avoid overheating and in particular auto-ignition.
  • the expansion capsule of the first expansion element causes a uniform, relatively high control temperature and the further expansion capsule of the second expansion element overrides the function of the first from a relatively high temperature in the cooler return line. This results in a lowering of the control temperature in the area of the full load of the machine to the actuation temperature of the second expansion capsule and to the subsequent course of the cooler return temperature with the cooler return valve open and the short-circuit valve closed in accordance with the full cooling effect of the cooler.
  • the preferred actuation temperature values of the two expansion capsules are the values proposed according to the features of claim 2, which within normal limits result in a favorable high temperature level for low friction power of the machine at part load of the machine and a sufficient distance of the operating temperature from critical values at full load .
  • claims 3 to 5 show preferred structural configurations of the invention, which are closely based on the commercial structure of temperature control inserts and therefore require only minor changes to the existing production facilities for training according to the invention.
  • a temperature regulator insert 1 consists of two mutually directed expansion capsules 2 and 3 with a common piston rod 4 and a sealing cap 5 and 6, which form two expansion elements with different actuation temperatures.
  • the first expansion capsule 2 carries a radiator return valve 7 and short-circuit valve 8.
  • the radiator return valve 7 is fixed on the expansion capsule 2 and is urged together with this by a return spring 9 in the direction of a valve seat 10.
  • the short-circuit valve 8 is mounted axially displaceably against the action of a further return spring 11, so that the stroke of the expansion capsule 2 when the short-circuit valve 8 is placed on its valve seat 8 'to the short-circuit line 12 is not limited .
  • the valve seat 10 is formed on a radial fastening and closure flange 13 which is held on its outer circumference in a flange connection 14 of a thermostat housing 15. Both the return spring 9 and the second expansion capsule 3 are supported on the flange 13 and thus on the thermostat housing 15 via a respective support bracket 16 and 17.
  • the expansion capsule 3 extends into a radiator return line 18 which adjoins the thermostat housing 15 and continues in the housing 15 up to the valve seat 10.
  • the short-circuit line 12 opening into the housing 15 opposite ends at the valve seat 8 ′ for the short-circuit valve 8.
  • the interior of the housing 15 forms a mixing chamber 15 'for coolant components from the short-circuit line 12 and the cooler return line 18 between the valve seats 8' and 10.
  • a return line 19 leads from the mixing chamber 15 'to the coolant pump 20 of the machine 21.
  • the short-circuit line 12 and a radiator supply line 22 to a cooler 23 with the subsequent cooler return line 18 close the two parallel line branches of the cooling circuit between the machine 21 and the mixing chamber 15 '.
  • the coolant pump 20 conveys the coolant, which is initially cold after a cold start, exclusively through the short-circuit line 12 with the short-circuit valve 8 open and the cooler return valve 7. Since a cooling effect of the cooler 23 is excluded, the temperature of the coolant quickly reaches the actuation temperature of the expansion capsule 2, which is predominantly arranged in the mixing chamber 15 'through which flow.
  • the expansion material contained therein expands very strongly at its actuation temperature by changing its physical state from solid to liquid in a low temperature range of, for example, 90 to 105.degree. As a result, a stroke of the expansion capsule 2 together with the radiator return valve and the short-circuit valve 8 is generated in this temperature range, which opens the radiator return valve 7 at 90 ° C.
  • the common piston rod 4 of the two expansion capsules 2 and 3 is thereby displaced by the volume change of the expansion material in the expansion capsule 2 against the action of the return spring 9 and is supported via a stop ring 4 'against the second expansion capsule 3.
  • the stop ring 4 ' forms a fixed support for the piston rod 4, the position of which remains unaffected by the change in volume of the expansion material in the second expansion capsule 3 below the start of its actuation temperature range of, for example, 70 to 85 ° C.
  • This curve 24 of the control temperature solely from the function of the expansion capsule 2 passes in a previously known manner according to the broken line 24 'directly into the curve 25 of the cooler outlet temperature T KA with a full flow through the cooler 23 and a short-circuit line 12 not flowed through.
  • the control temperature and thus the machine inlet temperature T ME according to the course 24-24 'in FIG. 2 is selected to be relatively high at approximately 100 ° C. in order to achieve an operating temperature that is advantageously high for low frictional power, this leads to this with a given high ambient temperature and machine full load in the region 24 'at the same time as a risk of overheating and auto-ignition of the machine.
  • the one arranged in the cooler return line 18 and the cooler according to FIG outlet temperature T KA of the coolant exposed second expansion capsule 3 a lowering curve 27 of the control temperature and thus the engine inlet temperature T ME only from the beginning of the operating temperature range of, for example, 70 to 85 ° C of this second expansion capsule 3, which is only in high machines Partial and full load and at the same time high ambient temperature is reached. Due to the increase in volume of the expansion material in the second expansion capsule 3, the piston rod 4 is moved out of the sealing head 6 and thus also the first expansion capsule 2 together with the radiator return valve 7 and the short-circuit valve 8 in the sense of an increasing opening and closing of the first the latter moves.
  • the expansion capsule 3 achieves a stroke of the piston rod 4 which is sufficient only for the radiator return valve 7 to open fully and for the full Closing the short-circuit valve 8 corresponds.
  • the first expansion capsule 2 is also subjected exclusively to the radiator return temperature T KA from the radiator return line 18 at approximately 85 ° C., so that the piston rod 4 has its starting position relative to the first expansion capsule 2 and the position of the valves 7 and 8 thus is dependent solely on the stroke of the piston rod 4 from the second expansion capsule 3.
  • the control temperature and thus the machine inlet temperature T ME fall in the range of the operating temperature from 70 to 85 ° C. of the second expansion capsule 3 from its horizontal course 24, which is determined by the function of the first expansion capsule 2 increasing cooler outlet temperature T KA on the course 25 of the cooler outlet temperature T KA with only flow through the cooler 23.
  • the operating temperature then rises further, the cooling output of the cooling circuit, and in particular the cooler size, being decisive for the temperature values of this increase after the course 25.
  • the course of the coolant temperature that can be achieved by the invention in cooperation with tuning the entire cooling circuit allows a particularly high operating temperature for internal combustion engines for high efficiency in part-load operation and a lower operating temperature for safe full-load operation with extremely low construction costs for the achieve temperature controller use according to the invention. It is also possible in a simple manner to replace a previously used temperature regulator insert on internal combustion engines with mixed thermostats for a temperature regulator insert according to the invention which is matched to the respective internal combustion engine.

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Abstract

Ein Temperaturregler-Einsatz (1) für Kühlmittel-Mischthermostate von Brennkraftmaschinen enthält an der gehäuseseitigen Abstützung der Kolbenstange (4) einer im Mischraum (15') angeordneten ersten Dehnstoffkapsel (2) eine weitere Dehnstoffkapsel (3). Die erste Dehnstoffkapsel (2) weist eine höhere Betätigungstemperatur als die zweite Dehnstoffkapsel (3) auf und trägt sowohl ein Kühlerrücklauf-Ventil (7) als auch ein Kurzschluß-Ventil (8), die wechselseitig mit ihren Ventilsitzen (10 bzw. 8') zusammenwirken. Die zweite Dehnstoffkapsel (3) ist der Temperatur des Kühlmittels in der Kühlerrücklauf-Leitung (18) ausgesetzt und betätigt über die gemeinsame Kolbenstange (4) die Ventile (7 und 8) durch Bewegen der ersten Dehnstoffkapsel (2), wenn die Temperatur in der Kühlerrücklauf-Leitung (18) die Betätigungstemperatur der Dehnstoffkapsel (3) errreicht. Dadurch wird die Regeltemperatur des der Maschine (21) zugeführten Kühlmittels bei hoher Umgebungstemperatur und/oder Motorlast gegenüber dem Verlauf durch die Funktion der Dehnstoffkapsel (2) abgesenkt.A temperature controller insert (1) for coolant mixing thermostats of internal combustion engines contains a further expansion capsule (3) on the housing-side support of the piston rod (4) of a first expansion capsule (2) arranged in the mixing chamber (15 '). The first expansion capsule (2) has a higher actuation temperature than the second expansion capsule (3) and carries both a radiator return valve (7) and a short-circuit valve (8), which alternately with their valve seats (10 or 8 ') work together. The second expansion capsule (3) is exposed to the temperature of the coolant in the radiator return line (18) and actuates the valves (7 and 8) via the common piston rod (4) by moving the first expansion capsule (2) when the temperature in the Radiator return line (18) reaches the actuation temperature of the expansion capsule (3). As a result, the control temperature of the coolant supplied to the machine (21) is reduced compared to the course at high ambient temperature and / or engine load by the function of the expansion capsule (2).

Description

Die Erfindung betrifft einen Temperaturregler-Einsatz mit den Merkmalen nach dem Oberbegriff des Patentanspruches 1. Ein bekannter Einsatz dieser Bauart nach der DE-PS 12 95 255 weist eine Dehnstoffkapsel auf, die sich teilweise durch das Kühlerrücklauf-Ventil hindurch erstreckt. Dadurch beeinflußt die Temperatur in der Kühlerrücklauf- leitung die Regeltemperatur in dem Sinne, daß mit fallender Temperatur des Kühlerrücklaufes die Regeltemperatur ansteigt, weil der stromab des Kühlerrücklauf-Ventiles im Mischbereich mit der heißen Kurzschlußströmung angeordnete Hauptteil der Dehnstoffkapsel dabei mit steigender Temperatur beaufschlagt werden muß, um die Dehnstoffkapsel insgesamt mit ihrer Betätigungstemperatur zu beeinflussen. Dadurch läßt sich eine mit steigender Kühlerrücklauf-Temperatur gleichbleibende oder stetig fallende Regeltemperatur der Hischströmung erzielen, die der Maschine zugeleitet wird. Die Grenzwerte des Temperaturregelbereiches werden dabei einerseits von einem Höchstwert der Regeltemperatur bei extrem niedriger Umgebungstemperatur und geringer Motorlast und dadurch extrem niedriger Kühlerrücklauf-Temperatur und andererseits von einer relativ niedrigen Regeltemperatur bei hoher Umgebungstemperatur und hoher Motorlast mit hoher Kühlerrücklauf-Temperatur bestimmt, wobei letztere weitgehend der Betätigungstemperatur der Dehnstoffkapsel entspricht.The invention relates to a temperature controller insert with the features according to the preamble of claim 1. A known insert of this type according to DE-PS 12 95 255 has an expansion capsule which extends partially through the radiator return valve. As a result, the temperature in the cooler return line influences the control temperature in the sense that the control temperature rises as the temperature of the cooler return decreases because the main part of the expansion capsule located downstream of the cooler return valve in the mixing area has to be subjected to increasing temperature, to influence the expansion capsule overall with its operating temperature. This makes it possible to achieve a constant or steadily falling control temperature of the mixed flow that is supplied to the machine as the cooler return temperature rises. The limit values of the temperature control range are determined on the one hand by a maximum value of the control temperature at extremely low ambient temperature and low engine load and therefore extremely low radiator return temperature and on the other hand by a relatively low control temperature at high ambient temperature and high engine load with high radiator return temperature, the latter largely the Operating temperature of the expansion capsule corresponds.

Aufgabe der Erfindung ist es, einen Temperaturregler-Einsatz der bekannten Bauart so weiterzubilden, daß er bei Teillast der Maschine mit entsprechend niedriger Kühlerrücklauf-Temperatur eine in engen Grenzen gleichbleibend hohe Regeltemperatur und bei Vollast der Maschine mit entsprechend hoher Kühlerrücklauf-Temperatur eine niedrigere Regeltemperatur einstellt. Auf diese Weise soll eine Regelung bewirkt werden, die einerseits durch eine hohe Betriebstemperatur der Maschine im Teillastbetrieb eine verringerte Reibleistung mit verringertem Kraftstoffverbrauch und anderereits bei Vollast der Maschine durch eine niedrigere Betriebstemperatur eine intensivere Kühlung zum Vermeiden einer überhitzung und insbesondere von Selbstzündungen ermöglicht.The object of the invention is to develop a temperature controller insert of the known type so that it sets a control temperature which remains constant within narrow limits at part load of the machine with a correspondingly low cooler return temperature and a lower control temperature at full load of the machine with a correspondingly high cooler return temperature . In this way, a regulation is to be brought about which, on the one hand, due to a high operating temperature of the machine in partial load operation, a reduced frictional power with reduced fuel consumption and, on the other hand, with full load of the machine due to a lower operating temperature, enables more intensive cooling to avoid overheating and in particular auto-ignition.

Durch die Merkmale nach dem Kennzeichen des Patentanspruches 1 wird diese Aufgabe in überraschend einfacher Weise gelöst. Die Dehnstoffkapsel des ersten Dehnstoffelementes bewirkt eine gleichmäßige, relativ hohe Regeltemperatur und die weitere Dehnstoffkapsel des zweiten Dehnstoffelementes übersteuert die Funktion des ersten ab einer relativ hohen Temperatur in der Kühlerrücklauf-Leitung. Dadurch ergibt sich ein Absenken der Regeltemperatur im Bereich der Vollast der Maschine auf die Betätigungstemperatur der zweiten Dehnstoffkapsel und auf den daran anschließenden Verlauf der Kühlerrücklauf-Temperatur bei offenem Kühlerrücklauf-Ventil und geschlossenem Kurzschluß-Ventil entsprechend der vollen Kühlwirkung des Kühlers.This object is achieved in a surprisingly simple manner by the features according to the characterizing part of patent claim 1. The expansion capsule of the first expansion element causes a uniform, relatively high control temperature and the further expansion capsule of the second expansion element overrides the function of the first from a relatively high temperature in the cooler return line. This results in a lowering of the control temperature in the area of the full load of the machine to the actuation temperature of the second expansion capsule and to the subsequent course of the cooler return temperature with the cooler return valve open and the short-circuit valve closed in accordance with the full cooling effect of the cooler.

Als bevorzugte Betätigungstemperaturwerte der beiden Dehnstoffkapseln werden die Werte nach den Merkmalen des Anspruches 2 vorgeschlagen, die innerhalb üblicher Grenzen einerseits bei Teillast der Maschine ein günstig hohes Temperatur-Niveau für geringe Reibleistung der Maschine und andererseits bei Vollast einen ausreichenden Abstand der Betriebstemperatur von kritischen Werten ergeben.The preferred actuation temperature values of the two expansion capsules are the values proposed according to the features of claim 2, which within normal limits result in a favorable high temperature level for low friction power of the machine at part load of the machine and a sufficient distance of the operating temperature from critical values at full load .

Die Merkmale der Ansprüche 3 bis 5 zeigen bevorzugte bauliche Ausgestaltungen der Erfindung auf, die sich eng an den handelsüblichen Aufbau von Temperaturregler-Einsätzen anlehnen und daher für eine Ausbildung nach der Erfindung nur geringe Änderungen an den vorhandenen Fertigungseinrichtungen erfordern.The features of claims 3 to 5 show preferred structural configurations of the invention, which are closely based on the commercial structure of temperature control inserts and therefore require only minor changes to the existing production facilities for training according to the invention.

Die Merkmale des Anspruches 6 beinhalten das Prinzip der Erfindung unabhängig von der konstruktiven Gestaltung eines Mischthermostats.The features of claim 6 include the principle of the invention regardless of the design of a mixing thermostat.

Durch die DE-PS 861 937 ist es zwar bereits bekannt, die gehäuseseitige Abstützstelle eines Thermostat-Dehnelementes abhängig von der Last der Maschine zu verstellen, jedoch sind dabei bauaufwendige mechanische oder pneumatische übertragungen für Gestänge-Bewegungen bzw. Ansaugdruck-übertragungen notwendig. Bei der Erfindung wird dagegen mit geringem Bauteilaufwand unmittelbar die Lastabhängigkeit der Kühleraustrittstemperatur als Regelgröße genutzt.From DE-PS 861 937 it is already known to adjust the housing-side support point of a thermostatic expansion element depending on the load of the machine, but construction-intensive mechanical or pneumatic transmissions for linkage movements or suction pressure transmissions are necessary. In contrast, in the invention, the load dependency of the cooler outlet temperature is used directly as a controlled variable with a low outlay on components.

Durch die DE-OS 14 51 669 ist ferner bei einem Temperaturregler bekannt, zwei Dehnstoffkapseln beiderseits eines Kühlervorlauf-Ventiles eines an der Verzweigungsstelle von Kühlervorlauf- und Kurzschlußleitung angeordneten, diese Verzweigung steuernden Temperaturreglers anzuordnen und mit unterschiedlichen Betätigungstemperaturen auszubilden. Im Gegensatz zum erfindungsgemäßen, als Mischthermostat an der Mündung von Kühlerrücklauf-Leitung und Kurzschlußleitung angeordneten Temperaturregler ist bei dieser bekannten Ausbildung eine unmittelbare selbsttätige Beeinflussung der Regelfunktion durch die Temperatur in der Kühlerrücklauf-Leitung nicht möglich. Eine Anregung zur Erfindung war daher aus dieser Druckschrift nicht ableitbar.From DE-OS 14 51 669 it is also known in a temperature controller to arrange two expansion capsules on both sides of a radiator flow valve of a temperature regulator arranged at the branching point of the radiator flow and short-circuit line and controlling this branching and to design them with different actuation temperatures. In contrast to the temperature controller according to the invention, which is arranged as a mixing thermostat at the mouth of the cooler return line and short-circuit line, this known design does not allow the temperature in the cooler return line to directly influence the control function automatically. A suggestion for the invention could therefore not be derived from this document.

In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt. Es zeigen:

  • Fig. 1 einen erfindungsgemäßen Temperaturregler-Einsatz in seiner Anordnung in einem schematisch dargestellten Kühlkreislauf einer Brennkraftmaschine und
  • Fig. 2 die Regelkurve des Temperaturregler-Einsatzes nach Fig. 1 im Vergleich zu Regelkurven bekannter Temperaturregler.
In the drawing, an embodiment of the invention is shown. Show it:
  • Fig. 1 shows a temperature controller insert according to the invention in its arrangement in a schematically illustrated cooling circuit of an internal combustion engine and
  • Fig. 2 shows the control curve of the temperature controller insert according to Fig. 1 in comparison to control curves of known temperature controllers.

Ein Temperaturregler-Einsatz 1 besteht aus zwei gegeneinander gerichteten Dehnstoffkapseln 2 und 3 mit einer gemeinsamen Kolbenstange 4 und je einer Dichtkappe 5 und 6, die zwei Dehnstoffelemente mit unterschiedlichen Betätigungstemperaturen bilden. Die erste Dehnstoffkapsel 2 trägt je ein Kühlerrücklauf-Ventil 7 und Kurzschluß-Ventil 8. Das Kühlerrücklauf-Ventil 7 ist auf der Dehnstoffkapsel 2 festgelegt und wird mit dieser gemeinsam von einer Rückstellfeder 9 in Richtung zu einem Ventilsitz 10 gedrängt. Am gegenüberliegenden Ende der Dehnstoffkapsel 2 ist das Kurzschluß-Ventil-8 gegen die Wirkung einer weiteren Rückstellfeder 11 axial verschiebbar gelagert, so daß der Hub der Dehnstoffkapsel 2 beim Aufsetzen des Kurzschluß-Ventiles 8 auf seinen Ventil sitz 8' zur Kurzschlußleitung 12 nicht begrenzt ist. Der Ventilsitz 10 ist an einem radialen Befestigungs- und Verschluß-Flansch 13 ausgebildet, der an seinem Außenumfang in einer Flanschverbindung 14 eines Thermostat-Gehäuses 15 gehalten ist. über je einen Abstützbügel 16 und 17 stützen sich am Flansch 13 und damit am Thermostat-Gehäuse 15 sowohl die Rückstellfeder 9 als auch die zweite Dehnstoffkapsel 3 ab. Die Dehnstoffkapsel 3 erstreckt sich in eine am Thermostat-Gehäuse 15 anschließende Kühlerrücklauf-Leitung 18, die sich im Gehäuse 15 bis zum Ventilsitz 10 fortsetzt. Die gegenüberliegend in das Gehäuse 15 mündende Kurzschlußleitung 12 endet am Ventilsitz 8' für das Kurzschluß-Ventil 8.A temperature regulator insert 1 consists of two mutually directed expansion capsules 2 and 3 with a common piston rod 4 and a sealing cap 5 and 6, which form two expansion elements with different actuation temperatures. The first expansion capsule 2 carries a radiator return valve 7 and short-circuit valve 8. The radiator return valve 7 is fixed on the expansion capsule 2 and is urged together with this by a return spring 9 in the direction of a valve seat 10. At the opposite end of the expansion capsule 2, the short-circuit valve 8 is mounted axially displaceably against the action of a further return spring 11, so that the stroke of the expansion capsule 2 when the short-circuit valve 8 is placed on its valve seat 8 'to the short-circuit line 12 is not limited . The valve seat 10 is formed on a radial fastening and closure flange 13 which is held on its outer circumference in a flange connection 14 of a thermostat housing 15. Both the return spring 9 and the second expansion capsule 3 are supported on the flange 13 and thus on the thermostat housing 15 via a respective support bracket 16 and 17. The expansion capsule 3 extends into a radiator return line 18 which adjoins the thermostat housing 15 and continues in the housing 15 up to the valve seat 10. The short-circuit line 12 opening into the housing 15 opposite ends at the valve seat 8 ′ for the short-circuit valve 8.

Der Innenraum des Gehäuses 15 bildet zwischen den Ventilsitzen 8' und 10 eine Mischkammer 15' für Kühlmittel-Anteile aus der Kurzschlußleitung 12 und der Kühlerrücklauf- leitung 18. Aus dem Mischraum 15' führt eine Rücklaufleitung 19 zur Kühlmittelpumpe 20 der Maschine 21. Die Kurzschlußleitung 12 und eine Kühlervorlauf-Leitung 22 zu einem Kühler 23 mit der anschließenden Kühlerrücklauf-Leitung 18 schließen die beiden parallelen Leitungszweige des Kühlkreislaufes zwischen Maschine 21 und Mischkammer 15'.The interior of the housing 15 forms a mixing chamber 15 'for coolant components from the short-circuit line 12 and the cooler return line 18 between the valve seats 8' and 10. A return line 19 leads from the mixing chamber 15 'to the coolant pump 20 of the machine 21. The short-circuit line 12 and a radiator supply line 22 to a cooler 23 with the subsequent cooler return line 18 close the two parallel line branches of the cooling circuit between the machine 21 and the mixing chamber 15 '.

Beim Betrieb der Maschine 21 fördert die Kühlmittelpumpe 20 das nach einem Kaltstart zunächst kalte Kühlmittel ausschließlich durch die Kurzschlußleitung 12 bei geöffnetem Kurzschluß-Ventil 8 und geschlossenem Kühlerrücklauf-Ventil 7. Da dabei eine Kühlwirkung des Kühlers 23 ausgeschlossen ist, erreicht die Temperatur des Kühlmittels rasch die Betätigungstemperatur der überwiegend im durchströmten Mischraum 15' angeordneten Dehnstoffkapsel 2. Der darin enthaltene Dehnstoff dehnt sich bei seiner Betätigungstemperatur durch Ändern seines Aggregatzustandes von fest in flüssig in einem geringen Temperaturbereich von z.B. 90 bis 105° C sehr stark. Dadurch wird in diesem Temperaturbereich ein Hub der Dehnstoffkapsel 2 zusammen mit dem Kühlerrücklauf-Ventil und dem Kurzschluß-Ventil 8 erzeugt, der einerseits bei 90° C das öffnen des Kühlerrücklauf-Ventiles 7 und andererseits bei 105° C das Schließen des Kurzschluß-Ventiles 8 bewirkt. Die gemeinsame Kolbenstange 4 der beiden Dehnstoffkapseln 2 und 3 wird dabei durch die Volumenänderung des Dehnstoffes in der Dehnstoffkapsel 2 aus dieser heraus gegen die Wirkung der Rückstellfeder 9 verdrängt und stützt sich über einen Anschlagring 4' gegen die zweite Dehnstoffkapsel 3 ab. Der Anschlagring 4' bildet dabei eine feststehende Abstützung für die Kolbenstange 4, deren Stellung dadurch von der Volumensänderung des Dehnstoffes in der zweiten Dehnstoffkapsel 3 unter dem Beginn seines Betätigungs-Temperaturbereiches von z.B. 70 bis 85° C unbeeinflußt bleibt. Dadurch wird eine übersteuerung der Regelfunktion der ersten Dehnstoffkapsel 2 durch die zweite Dehnstoffkapsel 3 dann vermieden, wenn die von der_Umgebungstemperatur und von der Motorlast abhängige Kühlerrücklauf-Temperatur zwischen der jeweiligen Umgebungstemperatur und dem Beginn des Betätigungs-Temperaturbereiches der zweiten Dehnstoffkapsel von 70° C liegt. Durch den anteiligen Einfluß der Temperatur des Kühlmittels im Mischraum 15' auf den darin angeordneten Hauptanteil der Dehnstoffkapsel 2 und in der Kühlerrücklauf-Leitung 18 auf den darin angeordneten Dichtkopf 5 der Dehnstoffkapsel 2 ergibt sich ein Verlauf 24 in Fig. 2 der Regeltemperatur und damit der Maschineneintritts-Temperatur TME mit nahezu gleichbleibendem Wert bei veränderlicher Kühleraustrittstemperatur TKA, wie dies in Fig. 2 mit dem Linienzug 24 dargestellt ist. Dieser Verlauf 24 der Regeltemperatur alleine aus der Funktion der Dehnstoffkapsel 2 geht in bisher bekannter Weise gemäß dem unterbrochenen Linienzug 24' unmittelbar in den Verlauf 25 der Kühleraustritts-Temperatur TKA bei voller Durchströmung des Kühlers 23 und nicht durchströmter Kurzschlußleitung 12 über. Wenn dabei die Regeltemperatur und damit die Maschineneintritts-Temperatur TME gemäß Verlauf 24 - 24' in Fig. 2 mit ca. 100° C relativ hoch gewählt wird, um bei Maschinen-Teillast eine für geringe Reibleistung vorteilhaft hohe Betriebstemperatur zu erreichen, so führt dies bei gleichzeitig gegebener hoher Umgebungstemperatur und Maschinen-Vollast im Bereich 24' zugleich zur überhitzungs- und Selbstzündungs-Gefährdung der Maschine.When the machine 21 is operating, the coolant pump 20 conveys the coolant, which is initially cold after a cold start, exclusively through the short-circuit line 12 with the short-circuit valve 8 open and the cooler return valve 7. Since a cooling effect of the cooler 23 is excluded, the temperature of the coolant quickly reaches the actuation temperature of the expansion capsule 2, which is predominantly arranged in the mixing chamber 15 'through which flow. The expansion material contained therein expands very strongly at its actuation temperature by changing its physical state from solid to liquid in a low temperature range of, for example, 90 to 105.degree. As a result, a stroke of the expansion capsule 2 together with the radiator return valve and the short-circuit valve 8 is generated in this temperature range, which opens the radiator return valve 7 at 90 ° C. and closes the short-circuit valve 8 at 105 ° C. causes. The common piston rod 4 of the two expansion capsules 2 and 3 is thereby displaced by the volume change of the expansion material in the expansion capsule 2 against the action of the return spring 9 and is supported via a stop ring 4 'against the second expansion capsule 3. The stop ring 4 'forms a fixed support for the piston rod 4, the position of which remains unaffected by the change in volume of the expansion material in the second expansion capsule 3 below the start of its actuation temperature range of, for example, 70 to 85 ° C. This prevents the control function of the first expansion capsule 2 from being overridden by the second expansion capsule 3 when the radiator return temperature, which is dependent on the ambient temperature and the engine load, between the respective ambient temperature and the start of the actuation temperature range of the second expansion capsule 70 ° C. Due to the proportional influence of the temperature of the coolant in the mixing chamber 15 'on the main portion of the expansion capsule 2 arranged therein and in the cooler return line 18 on the sealing head 5 of the expansion capsule 2 arranged therein, a profile 24 in FIG. 2 of the control temperature and thus the result Machine inlet temperature T ME with an almost constant value with variable cooler outlet temperature T KA , as shown in FIG. 2 with the line 24. This curve 24 of the control temperature solely from the function of the expansion capsule 2 passes in a previously known manner according to the broken line 24 'directly into the curve 25 of the cooler outlet temperature T KA with a full flow through the cooler 23 and a short-circuit line 12 not flowed through. If the control temperature and thus the machine inlet temperature T ME according to the course 24-24 'in FIG. 2 is selected to be relatively high at approximately 100 ° C. in order to achieve an operating temperature that is advantageously high for low frictional power, this leads to this with a given high ambient temperature and machine full load in the region 24 'at the same time as a risk of overheating and auto-ignition of the machine.

Wird der Einfluß des in der Kühlerrücklauf-Leitung angeordneten Anteiles des Dehnstoffelementes 2 in ebenfalls bekannter Weise verstärkt, so führt dies zu einem Verlauf 26 der Regeltemperatur mit bei steigender Kühleraustritts- Temperatur TKA fallenden Werten, wie dies in Fig. 2 mit strichpunktiertem Linienzugtdargestellt ist. Dabei wird die Maschineneintritts-Temperatur TME schon bei Maschinen-Teillast über den gesamten Regelbereich zunehmend abgesenkt, was insbesondere bei mittlerer bis hoher Teillast zu Einbußen im Wirkungsgrad der Maschine vor allem durch erhöhte Reibleistung führt.If the influence of the disposed in the cooler return line proportion of the expansion element 2 amplifies in a likewise known manner, this leads to a variation 26 of the regulation temperature with a rising Kühleraustritts- temperature T KA decreasing values, as shown in FIG. 2 with dash-p unktiertem Linienzu g TDAR estellt g. The machine inlet temperature T ME is increasingly reduced even at partial machine load over the entire control range, which leads to losses in the efficiency of the machine, especially due to increased friction, especially at medium to high partial load.

Bei der Erfindung bewirkt die gemäß Fig. 1 zusätzlich in der Kühlerrücklauf-Leitung 18 angeordnete und der Kühleraustritts-Temperatur TKA des Kühlmittels ausgesetzte zweite Dehnstoffkapsel 3 einen absenkenden Verlauf 27 der Regeltemperatur und damit der Motoreintritts-Temperatur TME erst ab dem Beginn des Betätigungs-Temperaturbereiches von z.B. 70 bis 85° C dieser zweiten Dehnstoffkapsel 3, der nur bei hoher Maschinen-Teillast und -Vollast und gleichzeitig hoher Umgebungstemperatur erreicht wird. Dabei wird durch die Volumenzunahme des Dehnstoffes in der zweiten Dehnstoffkapsel 3 die Kolbenstange 4 aus dem Dichtkopf 6 herausbewegt und damit auch die erste Dehnstoffkapsel 2 zusammen mit dem Kühlerrücklauf-Ventil 7 und dem Kurzschluß-Ventil 8 im Sinne eines zunehmenden öffnens des ersten und Schließen des letzteren bewegt. Dadurch ergibt sich ein Abfall der Kühlmitteltemperatur im Mischraum 15' bei gleichzeitigem weiteren Anstieg der Kühlerrücklauf-Temperatur TKA. Aus diesem Temperaturrückgang folgt ein negativer Hub der Kolbenstange 4 gegenüber der ersten Dehnstoffkapsel 2. Der weiterhin in abnehmenderaAnteil aus der Kurzschlußleitung 12 fließende heißere ungekühlte Kühlmittelanteil verhindert dabei durch seinen Einfluß auf die Dehnstoffkapsel 2 zusammen mit der zeitlich verzögerten Umsetzung der Temperaturänderung in der Dehnstoffkapsel 2 eine zu schnelle Schließfunktion dieser ersten Dehnstoffkapsel 2 gegenüber der gleichzeitigen Öffnungsfunktion der zweiten Dehnstoffkapsel 3. Dadurch wird ein weitgehender Ausgleich der einander entgegengesetzten Hübe erreicht und ein Regelschwingen aufgrund der sich übergreifenden Bereiche der Betätigungstemperaturen beider Dehnstoffkapseln2 und 3 vermieden. Ein Abstimmen der Betätigungstemperaturen und Regelhübe beider Dehnstoffkapseln 2 und 3 auf den jeweils gegebenen Kühlkreis trägt hierzu bei.In the invention, the one arranged in the cooler return line 18 and the cooler according to FIG outlet temperature T KA of the coolant exposed second expansion capsule 3 a lowering curve 27 of the control temperature and thus the engine inlet temperature T ME only from the beginning of the operating temperature range of, for example, 70 to 85 ° C of this second expansion capsule 3, which is only in high machines Partial and full load and at the same time high ambient temperature is reached. Due to the increase in volume of the expansion material in the second expansion capsule 3, the piston rod 4 is moved out of the sealing head 6 and thus also the first expansion capsule 2 together with the radiator return valve 7 and the short-circuit valve 8 in the sense of an increasing opening and closing of the first the latter moves. This results in a drop in the coolant temperature in the mixing chamber 15 'with a simultaneous further increase in the cooler return temperature T KA . This drop in temperature results in a negative stroke of the piston rod 4 relative to the first expansion capsule 2. The hotter uncooled coolant component, which continues to flow in decreasing proportion from the short-circuit line 12, prevents one due to its influence on the expansion capsule 2 together with the time-delayed implementation of the temperature change in the expansion capsule 2 too fast closing function of this first expansion capsule 2 compared to the simultaneous opening function of the second expansion capsule 3. This largely compensates for the opposing strokes and prevents control vibrations due to the overlapping ranges of the operating temperatures of both expansion capsules 2 and 3. Matching the actuation temperatures and control strokes of both expansion capsules 2 and 3 to the given cooling circuit contributes to this.

Bei einer Kühlerrücklauf-Temperatur TKA in der Kühlerrücklauf-Leitung 18 von etwa 85° C erreicht die Dehnstoffkapsel 3 einen Hub der Kolbenstange 4, der alleine dem vollen Öffnen des Kühlerrücklauf-Ventiles 7 und dem vollen Schließen des Kurzschluß-Ventiles 8 entspricht. Die erste Dehnstoffkapsel 2 wird dabei gleichfalls ausschließlich von der Kühlerrücklauf-Temperatur TKA aus der Kühlerrücklauf-Leitung 18 mit etwa 85° C beaufschlagt, so daß die Kolbenstange 4 relativ zur ersten Dehnstoffkapsel 2 ihre Ausgangsstellung aufweist und die Stellung der Ventile 7 und 8 somit ausschließlich vom Hub der Kolbenstange 4 aus der zweiten Dehnstoffkapsel 3 abhängig ist. Für einen weiteren Anstieg der Kühleraustritts-Temperatur TKA entlang dem Verlauf 25 in Fig. 2 ist entsprechend der Funktion beider Dehnstoffkapseln 2 und 3 ein ausreichender Freigang des Abstützbügels 16 und des Kurzschlußventiles 8 zur Dehnstoffkapsel 2 sowie ein ausreichender Weg der Rückstellfedem9 und 11 vorgesehen.At a radiator return temperature T KA in the radiator return line 18 of approximately 85 ° C., the expansion capsule 3 achieves a stroke of the piston rod 4 which is sufficient only for the radiator return valve 7 to open fully and for the full Closing the short-circuit valve 8 corresponds. The first expansion capsule 2 is also subjected exclusively to the radiator return temperature T KA from the radiator return line 18 at approximately 85 ° C., so that the piston rod 4 has its starting position relative to the first expansion capsule 2 and the position of the valves 7 and 8 thus is dependent solely on the stroke of the piston rod 4 from the second expansion capsule 3. For a further increase in the cooler outlet temperature T KA along the course 25 in FIG. 2, sufficient clearance of the support bracket 16 and the short-circuit valve 8 to the expansion capsule 2 and a sufficient path of the return springs 9 and 11 are provided in accordance with the function of both expansion capsules 2 and 3.

Durch die Funktion der zweiten Dehnstoffkapsel 3 fällt die Regeltemperatur und damit die Maschineneintritts-Temperatur TME im Bereich der Betätigungstemperatur von 70 bis 85° C der zweiten Dehnstoffkapsel 3 von ihrem waagrechten Verlauf 24, der durch die Funktion der ersten Dehnstoffkapsel 2 bestimmt ist, mit steigender Kühleraustritts- Temperatur TKA auf den Verlauf 25 der Kühleraustritts- Temperatur TKA bei alleiniger Durchströmung des Kühlers 23 ab. In Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur und der Maschinenlast steigt anschließend die Betriebstemperatur weiter an, wobei für die Temperaturwerte dieses Anstieges nach dem Verlauf 25 allein die Kühlleistung des Kühlkreises und dabei insbesondere die Kühlergröße ausschlaggebend ist.Due to the function of the second expansion capsule 3, the control temperature and thus the machine inlet temperature T ME fall in the range of the operating temperature from 70 to 85 ° C. of the second expansion capsule 3 from its horizontal course 24, which is determined by the function of the first expansion capsule 2 increasing cooler outlet temperature T KA on the course 25 of the cooler outlet temperature T KA with only flow through the cooler 23. Depending on the ambient temperature and the machine load, the operating temperature then rises further, the cooling output of the cooling circuit, and in particular the cooler size, being decisive for the temperature values of this increase after the course 25.

Der durch die Erfindung im Zusammenwirken mit einem Abstimmen des gesamten Kühlkreises erreichbare Verlauf der Kühlmitteltemperatur läßt bei Brennkraftmaschinen einerseits für einen hohen Wirkungsgrad im Teillastbetrieb eine besonders hohe Betriebstemperatur und andererseits für einen gefahrlosen Vollastbetrieb eine niedrigere Betriebstemperatur mit einem äußerst geringen Bauaufwand für den erfindungsgemäßen Temperaturregler-Einsatz erreichen. Auch ein Austausch eines bisher üblichen Temperaturregler-Einsatzes an Brennkraftmaschinen mit Mischthermostaten gegen einen erfindungsgemäßen auf die jeweilige Brennkraftmaschine abgestimmten Temperaturregler-Einsatz ist in einfacher Weise möglich.The course of the coolant temperature that can be achieved by the invention in cooperation with tuning the entire cooling circuit allows a particularly high operating temperature for internal combustion engines for high efficiency in part-load operation and a lower operating temperature for safe full-load operation with extremely low construction costs for the achieve temperature controller use according to the invention. It is also possible in a simple manner to replace a previously used temperature regulator insert on internal combustion engines with mixed thermostats for a temperature regulator insert according to the invention which is matched to the respective internal combustion engine.

Claims (6)

1. Temperaturregler-Einsatz für ein Kühlmittel-Mischthermostat im Kühlkreis flüssigkeitsgekühlter Brennkraftmaschinen, - der ein Kühlerrücklauf-Ventil (7) für eine Kühlerrücklaufleitung (18), - ein Kurzschluß-Ventil (8) für eine Kurzschlußleitung (12) und - ein aus Dehnstoffkapsel (2) und Kolbenstange (4) bestehendes erstes Dehnstoffelement mit einer ersten Betätigungstemperatur aufweist, - wobei dessen Dehnstoffkapsel (2) mit beiden Ventilen (Kühlerrücklauf-Ventil 7 und Kurzschluß-Ventil 8) in Antriebsverbindung steht sowie im wesentlichen zwischen diesen Ventilen angeordnet ist und - wobei die Kolbenstange (4) eine Verbindung zu einer gehäusefesten Abstützstelle (Abstützbügel 17) bildet, die in Bezug auf das Kühlerrücklauf-Ventil (7) der Dehnstoffkapsel (2) gegenüberliegend angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, - daß zwischen der Kolbenstange (4) und deren gehäusefester Abstützstelle (Abstützbügel (17) eine weitere Dehnstoffkapsel (3) eines zweiten Dehnstoffelementes angeordnet ist, das eine gegenüber der ersten niedrigere zweite Betätigungstemperatur aufweist. 1. Temperature controller insert for a coolant mixing thermostat in the cooling circuit of liquid-cooled internal combustion engines, - A radiator return valve (7) for a radiator return line (18), - A short circuit valve (8) for a short circuit line (12) and has a first expansion element with a first actuation temperature consisting of expansion capsule (2) and piston rod (4), - The expansion capsule (2) with both valves (radiator return valve 7 and short-circuit valve 8) is in drive connection and is arranged essentially between these valves and the piston rod (4) forms a connection to a support point (support bracket 17) which is fixed to the housing and is arranged opposite the expansion capsule (2) with respect to the radiator return valve (7), - That between the piston rod (4) and its housing-fixed support point (support bracket (17) a further expansion capsule (3) of a second expansion element is arranged, which has a lower than the first second actuation temperature. 2. Temperaturregler-Einsatz nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, - daß die Dehnstoffkapsel (2) des ersten Dehnstoffelementes auf einen Öffnungsbeginn des Kühlerrücklauf-Ventiles (7) bei etwa 90 bis 100° C und die Dehnstoffkapsel (3) des zweiten Dehnstoffelementes auf diesen öffnungsbeginn bei etwa 60 bis 80° C abgestimmt sind. 2. Temperature controller insert according to claim 1, characterized in - That the expansion capsule (2) of the first expansion element to an opening of the radiator return valve (7) at about 90 to 100 ° C and the expansion capsule (3) of the second expansion element are matched to this opening at about 60 to 80 ° C. 3. Temperaturregler-Einsatz nach Anspruch 1, - mit einem Befestigungs- und Ventilsitz-Flansch (13) für die Gehäuse-Befestigung des Temperaturregler-Einsatzes (1) und für den Ventilsitz (10) des Kühlerrücklauf-Ventiles (7) und - mit einem Abstützbügel (17) als gehäusefeste Abstützstelle der Kolbenstange (4) des ersten Dehnstoffelementes (Dehnstoffkapsel 2), wobei sich der Abstützbügel (17) zwischen seinen Befestigungsstellen am Flansch (13) etwa bogenförmig erstreckt,
dadurch gekennzeichnet, daß der Abstützbügel (17) als Widerlager für die Dehnstoffkapsel (3) des zweiten Dehnstoffelementes ausgebildet ist und - daß die Kolbenstangen (4) beider Dehnstoffelemente einander zugewandt sind und sich mit entgegengesetzten Betätigungsrichtungen gegeneinander abstützen. 3. temperature controller insert according to claim 1, - With a mounting and valve seat flange (13) for the housing attachment of the temperature controller insert (1) and for the valve seat (10) of the radiator return valve (7) and - With a support bracket (17) as a housing-fixed support point of the piston rod (4) of the first expansion element (expansion capsule 2), the support bracket (17) extending between its attachment points on the flange (13) approximately arcuate,
characterized, that the support bracket (17) is designed as an abutment for the expansion capsule (3) of the second expansion element and - That the piston rods (4) of both expansion elements face each other and are supported against each other with opposite actuation directions. 4. Temperaturregler-Einsatz nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, - daß die Kolbenstangen (4) beider Dehnstoffelemente einstückig miteinander verbunden sind. 4. Temperature controller insert according to claim 3, characterized in that - That the piston rods (4) of both expansion elements are integrally connected. 5. Temperaturregler-Einsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, - daß die Kolbenstange (4) einen Anschlag (Anschlagring 4') aufweist, - der die Kolbenstange (4) in Richtung zur Dehnstoffkapsel (3) des zweiten Dehnstoffelementes abstützt, wenn diese Dehnstoffkapsel (3) eine niedrigere Temperatur aufweist, als dem öffnungsbeginn des Kühlerrücklauf-Ventiles (7) durch die Wirkung dieser Dehnstoffkapsel (3) entspricht. 5. Temperature controller insert according to one of claims 1 to 4, characterized in - That the piston rod (4) has a stop (stop ring 4 '), - The piston rod (4) towards the expansion material supports capsule (3) of the second expansion element when this expansion capsule (3) has a lower temperature than the opening of the radiator return valve (7) corresponds to by the action of this expansion capsule (3). 6. Temperatur-Regelvorrichtung für den Kühlkreis flüssigkeitsgekühlter Brennkraftmaschinen, - mit einem Mischthermostat (Temperaturregler-Einsatz 1), - der ein im wesentlichen in der Kühlmittel-Mischströmung (Mischraum 15') angeordnetes Dehnstoffelement (Dehnstoffkapsel 2 und Kolbenstange 4) aufweist, - das die Mischungsanteile des Kühlmittels aus einer Kühlerrücklaufleitung (18) und aus einer Kurzschlußleitung (12) mittels eines Ventiles bzw. je eines Ventiles (Kühlerrücklauf-Ventil 7 und Kurzschluß-Ventil 8) gegensinnig steuert,
dadurch gekennzeichnet, - daß in der Antriebsverbindung zwischen dem von der Kühlmittel-Mischströmung beeinflußten Dehnstoffelement (Dehnstoffkapsel 2 und Kolbenstange 4) und dem Ventil bzw. den Ventilen (Kühlerrücklauf-Ventil 7 und Kurzschluß-Ventil 8) ein weiteres Dehnstoffelement (Dehnstoffkapsel 3 und Kolbenstange 4) angeordnet ist, - das in der Kühlmittelströmung aus der Kühlerrücklauf- leitung (18) liegt und - das das Ventil bzw. die Ventile (Kühlerrücklauf-Ventil 7 und Kurzschluß-Ventil 8) bei einer niedrigeren Temperatur des Kühlmittels aus der Kühlerrücklaufleitung (18) betätigt als diejenige Temperatur, bei der das in der Kühlmittel-Mischströmung (Mischraum 15') angeordnete Dehnstoffelement (Dehnstoffkapsel 2 und Kolbenstange 4) betätigt wird. 6. Temperature control device for the cooling circuit of liquid-cooled internal combustion engines, - with a mixed thermostat (temperature controller insert 1), which has an expansion element (expansion capsule 2 and piston rod 4) arranged essentially in the coolant mixing flow (mixing space 15 '), - which controls the mixture proportions of the coolant from a cooler return line (18) and from a short-circuit line (12) in opposite directions by means of a valve or a valve (cooler return valve 7 and short-circuit valve 8),
characterized, - That another expansion element (expansion capsule 3 and piston rod 4) is arranged in the drive connection between the expansion element (expansion capsule 2 and piston rod 4) influenced by the coolant mixed flow and the valve or the valves (radiator return valve 7 and short-circuit valve 8) is - That is in the coolant flow from the radiator return line (18) and - Which actuates the valve or the valves (cooler return valve 7 and short-circuit valve 8) at a lower temperature of the coolant from the cooler return line (18) than that temperature at which the coolant mixed flow (mixing space 15 ') is arranged Expansion element (expansion capsule 2 and piston rod 4) is actuated.
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