EP0015348B1 - Détecteur d'incendie - Google Patents

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EP0015348B1
EP0015348B1 EP19790400108 EP79400108A EP0015348B1 EP 0015348 B1 EP0015348 B1 EP 0015348B1 EP 19790400108 EP19790400108 EP 19790400108 EP 79400108 A EP79400108 A EP 79400108A EP 0015348 B1 EP0015348 B1 EP 0015348B1
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EP
European Patent Office
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voltage
constituted
bridge
analysing
chamber
Prior art date
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Application number
EP19790400108
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German (de)
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EP0015348A1 (fr
Inventor
Jean-Claude Collard
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Universal Det (societe A Responsabilite Limitee)
Original Assignee
Universal Det (societe A Responsabilite Limitee)
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G08—SIGNALLING
    • G08B—SIGNALLING OR CALLING SYSTEMS; ORDER TELEGRAPHS; ALARM SYSTEMS
    • G08B17/00—Fire alarms; Alarms responsive to explosion

Definitions

  • the invention relates to a fire detector.
  • fire detectors or alarms such as temperature rise detectors generally comprising thermistors, detectors of radiation emitted by a flame and comprising photocells or a corona tube and smoke or flue gas detectors.
  • the latter are based on optical phenomena or else comprise at least one ionization chamber traversed by a current which varies as a function of the gases which pass through it.
  • All these devices are electrically connected to an alert or alarm system controlled by a device which establishes the difference between a measurement value and a reference value corresponding to a normal or tolerable level.
  • These devices generally require a large consumption of current which is particularly expensive given their continuous operation.
  • they are sensitive to disturbing external phenomena and use, for ionization detectors, significant radioactive sources.
  • the patent FR-A-2360881 describes an ionization detector provided with two ionization chambers by radioactivity, one being open to smoke and constituting a measurement chamber whose impedance increases in the presence of smoke, while the another is smoke-tight and constitutes a reference chamber.
  • the measurement and reference chambers respectively are mounted in a processing circuit to act on the inputs of two comparators intended to control two alert systems, one of which signals the presence of smoke and the other a malfunction.
  • One of the aims of the invention is to provide particularly reliable and low consumption electronics.
  • the invention makes it possible to use weakly radioactive sources, which is of considerable interest given the strict regulations to which these sources are subject and the risks of contamination which exist with sources of high radioactivity.
  • the recombination zone In the first zone, called the recombination zone, some of the ions contained in the chamber combine with one another. This area has so far been used very little unlike other areas such as the ionization chamber area, the proportional counter area or the Geiger-Muller area. The inventor has discovered that this recombination zone which therefore corresponds to a poor ionization chamber was particularly sensitive to smoke or combustion gases.
  • a fire detector provided with a reference element and an analysis element which is constituted by an open chamber for ionization by radioactivity. impedance varies in the presence of combustion gases, said elements being coupled in a bridge and connected to two inputs of two voltage comparators each connected to an alert system so that an imbalance in the bridge creates a signal at the output of one or the other comparator depending on the direction of the imbalance and controls the corresponding alert system, a detector which is remarkable in that the voltage applied to the terminals of the analysis chamber is located in the so-called recombination zone of its ionization current curve as a function of the applied voltage.
  • the reference element can of course also consist of a completely or partially closed radioactive ionization chamber and possibly provided with an electrode common with the analysis chamber.
  • the heights of the analysis and reference chambers are respectively 12.5 mm and 7.5 mm.
  • the reference element is constituted by the internal resistance of a field effect transistor arranged in the bridge arrangement.
  • this very large internal resistance varies as a function of external parameters, other than the combustion gases, in substantially the same way as the analysis chamber and therefore constitutes a good reference element.
  • the source of the field effect transistor is connected to ground via a variable resistance which makes it possible to vary the internal resistance of the field effect transistor.
  • variable resistance it is then possible by means of this variable resistance to adjust the voltage applied to the analysis chamber and in the case of a parallel mounting (the chambers can be mounted in series or in parallel), to adjust the balance of the bridge.
  • the detector is provided with a low voltage general supply source and with a higher voltage generator, for the analysis and reference elements, controlled in voltage by a regulator designed and arranged so as to deliver a voltage to said generator only when the voltage of the latter remains below a reference voltage.
  • the regulator is advantageously constituted by a comparator, one of the inputs of which is connected to a reference voltage source and the other input to a point on the circuit located downstream of the generator.
  • comparators are advantageously constituted by linear amplifiers whose gain is programmable.
  • Ionization detectors include at least one chamber in which is disposed a radioactive material intended to ionize said chamber.
  • a radioactive material intended to ionize said chamber.
  • the device comprises two ionization chambers 1 and 2 respectively for analysis and for reference mounted in series. Each of the latter is provided with a radioactive material 3 and 4.
  • the chambers are arranged in such a way that the positive electrode 5 of the analysis chamber 1 and the negative electrode 6 of the reference chamber are connected to the point common B while a current source is connected between points A and C, that is to say between the positive and negative electrodes of chambers 2 and 1. respectively (18 to 30 V source for example).
  • the common point B is electrically connected to the input of a quadrupole Q, itself followed by a quadrupole Q 2 .
  • the quadrupoles Q 1 and Q 2 are impedance adapters intended to lower the large output impedance of the chambers. It is obviously possible to use only one quadrupole impedance adapter, such as a field effect transistor for example or any other equivalent component.
  • Three resistors in series R ,, R 2 and R 3 are mounted in parallel between points A and C, the resistor R 2 being arranged as a potentiometer.
  • the output X of the quadrupole Q 2 and a variable point Y on the resistor R 2 are connected respectively to the negative and positive inputs of an operational amplifier A ,.
  • the output X is also connected via a resistor R 4 to the positive input of an operational amplifier A 2 while the point Y is electrically connected to the negative input of the latter.
  • the point Y is therefore connected to the positive and negative inputs of the amplifiers A and A 2 respectively , by means of two input resistors R a and R 7 ' in the example shown .
  • the operational amplifiers A, and A 2 used in comparator are advantageously programmable by means of the resistors R a and R B ,.
  • the resistor R 4 disposed between the point X and the input of the amplifier A 2 constitutes one of the resistors of a divider bridge R 4 , and R s of which the midpoint Z is directly connected to the input above. mentioned.
  • the chambers 1 and 2 constitute two adjacent branches of a Wheastone bridge, the other two branches being formed by the resistors R l , R 3 and the variable resistance R 2 arranged between the latter while the measurement diagonal or bridge is between points X and Y.
  • Amplifiers A, and A 2 are respectively connected to two alert systems S, and S 2 comprising in particular quadrupoles Q 3 , Q 4 and resistors or relay coils 7 and 8 intended to actuate any suitable light and / or source means and / or other relays.
  • Figure 1 shows two chambers 1 and 2 shown schematically. In practice, these are arranged in a possibly common box, the analysis chamber 1 being open and the reference chamber 2 completely or partially closed.
  • the operation is simple to understand.
  • the potentiometer R 2 is adjusted so that the bridge is balanced. If phenomena exteriors other than smoke emissions modify the impedances of the two chambers, the bridge is not unbalanced and no warning system is controlled. On the other hand, if combustion gases enter the analysis chamber, the current flowing through it is modified and the voltage at point Z becomes higher than the input voltage of amplifier A 2 , which triggers the system of fire alarm S 2 . On the contrary, if the imbalance of the bridge takes place in the other direction, that is to say if the voltage at point X becomes lower than the input voltage of amplifier A , it is the system d 'fault or failure alert S, which is triggered. This triggering takes place for example following a deterioration of the quadrupole adapters of impedance Q ,, Q 2 or a rupture of the branches with resistances or also following a bad adjustment of the potentiometer R 2 etc.
  • the dividing bridge R 4 , R s makes it possible to establish a triggering threshold by shifting the equilibrium point of the bridge, so as to produce a hysteresis between the triggering of the fire and fault alerts respectively. This arrangement avoids the sudden passage from one state to another.
  • the impedance adapters can be produced in the form of a single field effect transistor, of the 2N 4416 type for example.
  • the height of each of the chambers is important and it has already been said that the analysis and reference chambers 1 and 2 advantageously have heights of 12.5 mm and 7.5 mm.
  • the voltage applied to the terminals of the analysis chamber is chosen so as to be located in the so-called recombination zone of its ionization current curve as a function of the voltage applied.
  • FIGS. 2 and 3 show two very important embodiments according to the invention. They schematically represent a series assembly (FIG. 2) similar to that of FIG. 1 and a parallel assembly (FIG. 3) similar to that of FIG. 4.
  • FIG 2 shows the series arrangement of Figure 1 and we find the resistors R l , R 2 and R 3 as well as the ends of the bridge, X and Y.
  • This arrangement is particularly advantageous because it allows the use of a radioactive source very low, for example of 0.05 ⁇ C, ie 1850 disintegrations per second. In fact this low radioactivity results in a high impedance of the analysis chamber 1, compensated by the internal resistance Ri of great value.
  • the bridge is adjustable by means of the variable resistor R 2 ′, it is possible to adjust the equilibrium point by means of a variable load resistance R s arranged at the source of the transistor TEC which makes it possible to modify the internal resistance Ri. This adjustment thus authorizes the use of a large range of radioactive sources.
  • FIG. 3 also shows a bridge arrangement with an analysis chamber 1, a reference element constituted by the internal resistance Ri of the transistor TEC and resistors Ra and Rr constituting the two other branches of the bridge.
  • a variable resistance Rr instead of having a variable resistance Rr, it is advantageous to provide, as in FIG. 2, a variable load resistance Rs at the source of the TEC which makes it possible to vary the resistance Ri.
  • the voltage applied to the terminals of the analysis chamber can also be located in the recombination zone of the latter.
  • Figure 4 shows an interesting embodiment with two ionization chambers respectively for analysis and reference 1 and 2 as in Figure 1 but mounted in parallel.
  • the point Y is adjustable on the resistance Rr of the reference chamber (similar to that of FIG. 3) while the resistance R A of the analysis chamber of FIG. 3 is constituted by two resistors R s and Rg.
  • This embodiment comprises, like that of FIG. 1, comparators A 1 and A 2 and alert systems shown diagrammatically in S 1 and S 2 .
  • this embodiment is provided with a fairly low voltage supply represented by small triangles while the chambers 1 and 2 are supplied by a higher voltage generator (of the order for example of 15 to 30 volts) which comprises in the example shown, an oscillator and a transformer Tf with high permeability, for example ⁇ > 1000 gauss, provided with two primary windings in series and a secondary winding.
  • the oscillations are maintained by a transistor T R1 controlled in voltage by a regulator comprising an operational amplifier A 3 mounted as a comparator and a transistor T R2 .
  • the positive input of amplifier A 3 is connected to a divider bridge formed by resistors R 10 , R 11 , R 12 and diode Z which delivers a reference voltage, while the other input of said amplifier is connected to circuit between resistors R s and R B which constitute a divider bridge with the chamber analysis 1.
  • the amplifier A 3 delivers a voltage on to the oscillator only when the voltage thus sampled does not reach the reference voltage applied to its positive input, so that the secondary voltage to the oscillator is controlled while its consumption is dependent on the secondary consumption of use, particularly low in this embodiment.
  • FIGS. 1, 2 and 3 can for example use a generator and a regulator of the type described in connection with FIG. 4.

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  • General Physics & Mathematics (AREA)
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Description

  • L'invention concerne un détecteur d'incendie.
  • Il existe de nombreux types de détecteurs ou d'avertisseurs d'incendie tels que des détecteurs d'élévation de température comportant généralement des thermistances, des détecteurs de radiations émises par une flamme et comportant des cellules photo-électriques ou un tube à effluves et des détecteurs de fumée ou de gaz de combustion. Ces derniers sont basés sur des phénomènes optiques ou bien comportent au moins une chambre d'ionisation parcourue par un courant qui varie en fonction des gaz qui la traversent.
  • Tous ces dispositifs sont connectés électriquement à un système d'alerte ou d'alarme commandé par un dispositif qui établit la différence entre une valeur de mesure et une valeur de référence correspondant à un niveau normal ou tolérable. Ces dispositifs nécessitent généralement une consommation importante de courant ce qui est particulièrement onéreux étant donné leur fonctionnement en continu. En outre, ils sont sensibles aux phénomènes extérieurs perturbateurs et utilisent, pour les détecteurs à ionisation, des sources radioactives importantes.
  • Le brevet FR-A-2360881 décrit un déteéteur à ionisation muni de deux chambres d'ionisation par radioactivité, l'une étant ouverte à la fumée et constituant une chambre de mesure dont l'impédance augmente en présence de fumée, tandis que l'autre est étanche à la fumée et constitue une chambre de référence.
  • Les chambres respectivement de mesure et de référence sont montées dans un circuit de traitement pour agir sur les entrées de deux comparateurs destinés à commander deux systèmes d'alerte dont l'un signale la présence de fumée et l'autre un défaut de fonctionnement.
  • L'un des buts de l'invention est de proposer une électronique particulièrement fiable et de faible consommation.
  • En outre et surtout l'invention permet d'utiliser des sources faiblement radioactives, ce qui présente un intérêt considérable étant donné les règlementations strictes dont sont l'objet de telles sources et les risques de contamination qui existent avec des sources de forte radioactivité.
  • Pour diminuer les sources radioactives utilisées dans les détecteurs il a été imaginé d'augmenter la tension appliquée aux chambres.
  • Cependant, il est apparu contrairement aux idées reçues que cette tension devait être limitée. Un étude du phénomène d'ionisation montre que la courbe du courant d'ionisation en fonction de la tension appliquée au système présente plusieurs zones.
  • Dans la première zone, dite zone de recombinaison, certains des ions contenus dans la chambre se combinent entre eux. Cette zone a été jusqu'à présent très peu utilisée contrairement aux autres zones telles que la zone de chambre d'ionisation, la zone compteur proportionnel ou la zone de Geiger-Muller. L'inventeur a découvert que cette zone de recombinaison qui correspond donc à une mauvaise chambre d'ionisation était particulièrement sensible aux fumées ou gaz de combustion.
  • C'est pourquoi l'invention propose selon une première solution des problèmes indiqués, un détecteur d'incendie muni d'un élément de référence et d'un élément d'analyse qui est constitué par une chambre ouverte d'ionisation par radioactivité sont l'impédance varie en présence de gaz de combustion, lesdits éléments étant couplés en pont et connectés sur deux entrées de deux comparateurs de tension reliés chacun à un système d'alerte de manière telle qu'un déséquilibre du pont crée un signal à la sortie de l'un ou de l'autre comparateur selon le sens du déséquilibre et commande le système d'alerte correspondant, détecteur qui est remarquable en ce que la tension appliquée aux bornes de la chambre d'analyse est située dans la zone dite de recombinaison de sa courbe de courant d'ionisation en fonction de la tension appliquée.
  • L'élément de référence peut bien sûr être constitué également par une chambre d'ionisation par radioactivité complètement ou partiellement fermée et éventuellement munie d'une électrode commune avec la chambre d'analyse.
  • Dans ce cas, il est apparu particulièrement intéressant que les hauteurs des chambres d'analyse et de référence soient respectivement de 12,5 mm et de 7,5 mm.
  • Selon une autre solution possible, il a été trouvé particulièrement avantageux que l'élément de référence soit constitué par la résistance interne d'un transistor à effet de champ disposé dans le montage en pont. En effet cette résistance interne très importante varie en fonction des paramètres extérieurs, autres que les gaz de combustion, sensiblement de la même manière que la chambre d'analyse et constitue donc un bon élément de référence.
  • De préférence dans ce cas, la source du transistor à effet de champ est reliée à la masse par l'intermédiaire d'une résistance variable qui permet de faire varier la résistance interne du transistor à effet de champ.
  • Il est alors possible au moyen de cette résistance variable d'ajuster la tension appliquée à la chambre d'analyse et dans le cas d'un montage en parallèle (les chambres pouvant être montées en série ou en parallèle), d'ajuster l'équilibre du pont.
  • Il est évident que cette solution est indépendante de la première solution mentionnée mais qu'il est bien sûr possible de les combiner.
  • Pour économiser de l'énergie et/ou diminuer encore la radioactivité nécessaire, selon un mode de réalisation de la première ou de la deuxieme solution, le détecteur est muni d'une source basse tension d'alimentation générale et d'un générateur de plus haute tension, pour les éléments d'analyse et de référence, piloté en tension par un régulateur conçu et disposé de manière à ne délivrer une tension audit générateur que lorsque la tension de celui-ci reste inférieure à une tension de référence.
  • Dans ce cas le régulateur est avantageusement constitué par un comparateur dont l'une des entrées est connectée à une source de tension de référence et l'autre entrée à un point du circuit situé en aval du générateur.
  • L'expérience montre que les comparateurs sont avantageusement constitués par des amplificateurs linéaires dont le gain est programmable.
  • Il a en outre été trouvé après des recherches et des essais nombreux que les amplificateurs qui permettent un bon fonctionnement sont des amplificateurs opérationnels intégrés connus sous les références LM 4250 ou µ A 776.
  • L'invention sera bien comprise et d'autres particularités apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre en référence au dessin annexé dans lequel:
    • - La figure 1 montre schématiquement un premier mode de réalisation d'un détecteur selon l'invention muni de deux chambres d'ionisation;
    • - La figure 2 montre une disposition en série semblable à celle de la figure 1 dans laquelle l'élément de référence est constitué par la résistance interne d'un transistor à effet de champ.;
    • - La figure 3 montre un mode de réalisation semblable à celui de la figure 2 mais avec un montage en parallèle et,
    • - La figure 4 montre un mode de réalisation monté en parallèle et muni d'un générateur de tension et d'un régulateur.
  • Les détecteurs à ionisation sont connus et comportent au moins une chambre dans laquelle est disposé une matière radioactive destinée à ioniser ladite chambre. Lorsqu'une fumée ou des gaz de combustion pénètrent dans la chambre, l'état d'ionisation est modifié de manière telle que le nombre des charges mobiles diminue, ce qui revient à une augmentation de l'impédance interne de la chambre.
  • Dans l'exemple représenté à la figure 1, le dispositif comporte deux chambres d'ionisation 1 et 2 respectivement d'analyse et de référence montées en série. Chacune de ces dernières est pourvue d'une matière radioactive 3 et 4. Les chambres sont disposées de telle sorte que l'électrode positive 5 de la chambre d'analyse 1 et l'électrode négative 6 de la chambre de référence sont connectées au point commun B tandis qu'une source de courant est connectée entre les points A et C c'est-à-dire entre les électrodes positive et négative des chambres respectivement 2 et 1. (Source de 18 à 30 V par exemple).
  • Le point commun B est relié électriquement à l'entrée d'un quadripole Q, lui-même suivi d'un quadripole Q2. Les quadripoles Q1 et Q2 sont des adaptateurs d'impédance destinés à abaisser la grande impédance de sortie des chambres. Il est évidemment possible de n'utiliser qu'un seul quadripole adaptateur d'impédance, tel qu'un transistor à effet de champ par exemple ou tout autre composant équivalent.
  • Trois résistances en série R,, R2 et R3 sont montées en parallèle entre les points A et C, la résistance R2 étant disposée en potentiomètre. La sortie X du quadripole Q2 et un point Y variable sur la résistance R2 sont connectés respectivement aux entrées négative et positive d'un amplificateur opérationnel A,. La sortie X est en outre connectée par l'intermédiaire d'une résistance R4 à l'entrée positive d'un amplificateur opérationnel A2 tandis que le point Y est relié électriquement à l'entrée négative de ce dernier. Le point Y est donc connecté aux entrées positive et négative respectivement des amplificateurs A, et A2, par l'intermédiaire dans l'exemple représenté de deux résistances d'entrée Ra et R7'
  • Les amplificateurs opérationnels A, et A2 utilisés en comparateur sont avantageusement programmables au moyen des résistances Ra et RB,. La résistance R4 disposée entre le point X et l'entrée de l'amplificateur A2 constitue l'une des résistances d'un pont diviseur R4, et Rs dont le point milieu Z est directement connecté à l'entrée sus-mentionnée.
  • Il est clair que les chambres 1 et 2 constituent deux branches adjacentes d'un pont de Wheastone, les deux autres branches étant formées par les résistances Rl, R3 et la résistance variable R2 disposée entre ces dernières tandis que la diagonale de mesure ou pont est comprise entre les points X et Y.
  • Les amplificateurs A, et A2 sont respectivement connectés à deux systèmes d'alerte S, et S2 comportant notamment des quadripoles Q3, Q4 et des résistances ou bobines relais 7 et 8 destinées à actionner tout moyen convenable lumineux et/ou source et/ou d'autres relais.
  • Lorsque la tension en X est inférieure à la tension d'entrée de l'amplificateur A1, celui-ci bascule et un signal déclenche le système d'alerte S,. Par contre lorsque la tension Z est supérieure à la tension d'entrée de l'amplificateur A2, celui-ci bascule et actionne le système S2.
  • La figure 1 montre deux chambres 1 et 2 schématisées. En pratique celles-ci sont disposées dans un boitier éventuellement commun, la chambre d'analyse 1 étant ouverte et la chambre de référence 2 complètement ou partiellement fermée.
  • Le fonctionnement est simple à comprendre. Le potentiomètre R2 est réglé de manière que le pont soit équilibré. Si des phénomènes extérieurs autres que des émissions de fumée modifient les impédances des deux chambres, le pont n'est pas déséquilibré et aucun système d'alerte n'est commandé. Par contre si des gaz de combustion pénètrent dans la chambre d'analyse, le courant qui la traverse est modifié et la tension au point Z devient supérieure à la tension d'entrée de l'amplificateur A2, ce qui déclenche le système d'alerte incendie S2. Au contraire, si le déséquilibre du pont a lieu dans l'autre sens, c'est-à-dire si la tension au point X devient inférieure à la tension d'entrée de l'amplificateur A,, c'est le système d'alerte dérangement ou défaillance S, qui est déclenché. Ce déclenchement a lieu par exemple à la suite d'une détérioration des quadripoles adaptateurs d'impédance Q,, Q2 ou d'une rupture des branches à résistances ou encore à la suite d'un mauvais réglage du potentiomètre R2 etc.
  • Le pont diviseur R4, Rs permet d'établir un seuil de déclenchement en décalent le point d'équilibre du pont, de manière à réaliser une hystérésis entre les déclenchements des alertes respectivement incendie et dérangement. Cette disposition permet d'éviter le passage brutal d'un état à l'autre.
  • Dans le dispositif décrit, il est apparu particulièrement avantageux d'utiliser comme composants électroniques pour les amplificateurs A1 et A2 les amplificateurs opérationnels mentionnés ci-avant. De même les adaptateurs d'impédance peuvent être réalisés sous la forme d'un seul transistor à effet de champ, du type 2N 4416 par exemple. En outre la hauteur de chacune des chambres est importante et il a déjà été dit que les chambres d'analyse et de référence 1 et 2 ont avantageusement des hauteurs de 12,5 mm et 7,5 mm.
  • Il est clair que le montage en série des chambres 1 et 2 n'est pas obligatoire et il est possible d'imaginer un montage en parallèle sur l'alimentation, les chambres 1 et 2 constituant malgré tout deux branches adjacentes du montage en pont, comme le montre la figure 4 par exemple et sur laquelle on reviendra plus loin.
  • Pour les raisons déjà mentionnées la tension appliquée aux bornes de la chambre d'analyse est choisie de manière a être située dans la zone dite de recombinaison de sa courbe de courant d'ionisation en fonction de la tension appliquée.
  • Les figures 2 et 3 montrent deux modes de réalisation très importants selon l'invention. Elles représentent schématiquement un montage en série (figure 2) semblable à celui de la figure 1 et un montage en parallèle (figure 3) semblable à celui de la figure 4.
  • Toutefois ici l'élément de référence (chambre 2 des figures 1 et 4) est remplacé par la résistance interne Ri d'un transistor à effet de champ TEC, la résistance Ri étant représentée en pointillé puisqu'il s'agit d'une résistance fictive.
  • La figure 2 reprend la disposition série de la figure 1 et on retrouve les résistances Rl, R2 et R3 ainsi que les extrémités du pont, X et Y. Cette disposition est particulièrement avantageuse, car elle permet d'utiliser une source radioactive très faible de l'ordre par exemple de 0,05 µ C c'est à dire de 1850 désintégrations par seconde. En effect cette faible radioactivité entraîne une impédance élevée de la chambre d'analyse 1, compensée par la résistance interne Ri de grande valeur. En outre si le pont est ajustable au moyen de la résistance variable R2' il est possible d'ajuster le point d'équilibre au moyen d'une résistance Rs variable de charge aménagée à la source du transistor TEC qui permet de modifier la résistance interne Ri. Cet ajustement autorise ainsi une utilisation d'une gamme importante de sources radioactives.
  • La figure 3 montre également un montage en pont avec une chambre d'analyse 1, un élément de référence constitué par la résistance interne Ri du transistor TEC et des résistances Ra et Rr constituant les deux autres branches du pont. Toutefois pour ajuster l'équilibre du pont, au lieu d'avoir une résistance Rr variable, il est avantageux de prévoir comme pour la figure 2 une résistance variable de charge Rs à la source du TEC qui permet de faire varier la résistance Ri.
  • En outre comme pour le premier mode de réalisation décrit, la tension appliquée aux bornes de la chambre d'analyse peut aussi être située dans la zone de recombinaison de celle-ci.
  • La figure 4 montre un mode de réalisation intéressant avec deux chambres d'ionisation respectivement d'analyse et de référence 1 et 2 comme à la figure 1 mais montées en parallèle. Dans ce mode de réalisation le point Y est réglable sur la résistance Rr de la chambre de référence (analogue à celle de la figure 3) tandis que la résistance RA de la chambre d'analyse de la figure 3 est constituée par deux résistances Rs et Rg. Ce mode de réalisation comporte comme celui de la figure 1 des comparateurs A1 et A2 et des systèmes d'alerte schématisés en S1 et S2.
  • Toutefois ce mode de réalisation est muni d'une alimentation d'assez basse tension représentée par des petits triangles tandis que les chambres 1 et 2 sont alimentées par un générateur de tension plus élevée (de l'ordre par exemple de 15 à 30 volts) qui comporte dans l'exemple représenté, un oscillateur et un transformateur Tf à perméabilité élevée, par exemple µ > 1000 gauss, muni de deux enroulements primaires en série et d'un enroulement secondaire. Les oscillations sont entretenues par un transistor TR1 piloté en tension par un régulateur comportant un amplificateur opérationnel A3 monté en comparateur et un transistor TR2. L'entrée positive de l'amplificateur A3 est connectée à un pont diviseur constitué par des résistances R10, R11, R12 et la diode Z qui délivre une tension de référence, tandis que l'autre entrée dudit amplificateur est connectée au circuit entre les résistances Rs et RB qui constituent un pont diviseur avec la chambre d'analyse 1. Avec cette disposition, l'amplificateur A3 ne délivre une tension on à l'oscillateur que lorsque la tension ainsi prélevée n'atteint pas la tension de référence appliquée à son entrée positive, de telle sorte que la tension secondaire à l'oscillateur est contrôlée tandis que sa consommation est tributaire de la consommation secondaire d'utilisation, particulièrement faible dans ce mode de réalisation.
  • Il est évident que les modes de réalisation décrits peuvent subir un grand nombre de modifications ou être combinés sans sortir du cadre de l'invention.
  • Les modes de réalisation des figures 1, 2 et 3 peuvent par exemple utiliser un générateur et un régulateur du type décrit à propos de la figure 4.

Claims (7)

1. Détecteur d'incendie muni d'un élément de référence et d'un élément d'analyse qui est constitué par une chambre ouverte (1) d'ionisation par radioactivité dont l'impédance varie en présence de gaz de combustion, lesdits éléments étant couplés en pont et connectés sur deux entrées de deux comparateurs de tension (A1 et A2) reliés chacun à un système d'alerte (S1, S2) de manière telle qu'un déséquilibre du pont crée un signal à la sortie de l'un ou de l'autre comparateur selon le sens du déséquilibre et commande le système d'alerte correspondant, caractérisé en ce que la tension appliquée aux bornes de la chambre d'analyse est située dans la zone dite de recombinaison de sa courbe de courant d'ionisation en fonction de la tension appliquée.
2. Détecteur d'incendie muni d'un élément de référence et d'un élément d'analyse qui est constitué par une chambre ouverte (1) d'ionisation par radioactivité dont l'impédance varie en présence d'un gaz de combustion, lesdits éléments étant couplés en pont et connectés aux deux entrées de deux comparateurs de tension (A1 et A2) reliés chacun à un système d'alerte (S1 et S2) de manière telle qu'un déséquilibre du pont crée un signal à la sortie de l'un ou de l'autre comparateur selon le sens du déséquilibre et commande le système d'alerte correspondant, caractérisé en ce que l'élément de référence est constitué par la résistance interne (Ri) d'un transistor à effét de champ (TEC) disposé dans le montage en pont.
3. Détecteur selon la revendication 2 caractérisé en ce que la source du transistor à effet de champ (TEC) est reliée à la masse par l'intermédiaire d'une résistance variable (Rs) qui permet de faire varier la résistance interne du transistor à effet de champs.
4. Détecteur d'incendie selon la revendication 1 dans lequel l'élément de référence est constitué aussi par une chambre (2) d'ionisation par radioactivité mais qui est complètement ou partiellement fermée, caractérisé en ce que les hauteurs des chambres d'analyse et de référence sont respectivement de 12,5 mm et de 7,5 mm.
5. Détecteur d'incendie selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce qu'il est pourvu d'une source basse tension d'alimentation générale et d'un générateur de plus haute tension, pour les éléments d'analyse et de référence, piloté en tension par un régulateur conçu et disposé de manière à ne délivrer une tension audit générateur que lorsque la tension de celui-ci reste inférieure à une tension de référence.
6. Détecteur selon la revendication 5 caractérisé en ce que le régulateur est constitué par un comparateur (A3) dont l'une des entrées est connectée à une source de tension de référence et l'autre entrée à un point du circuit situé en aval du générateur.
7. Détecteur selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que les comparateurs sont constitués par des amplificateurs opérationnels intégrés connus sous les références LM 4250 ou µA776.
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