EP0012682B1 - Circulateur de puissance à faible perte d'insertion - Google Patents

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EP0012682B1
EP0012682B1 EP79400990A EP79400990A EP0012682B1 EP 0012682 B1 EP0012682 B1 EP 0012682B1 EP 79400990 A EP79400990 A EP 79400990A EP 79400990 A EP79400990 A EP 79400990A EP 0012682 B1 EP0012682 B1 EP 0012682B1
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EP
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pole pieces
circulator
cavity
cooling device
gyromagnetic
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EP79400990A
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Inventor
Gérard Forterre
Jacques Berthe
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Lignes Telegraphiques et Telephoniques LTT SA
Original Assignee
Lignes Telegraphiques et Telephoniques LTT SA
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/32—Non-reciprocal transmission devices
    • H01P1/38—Circulators
    • H01P1/383—Junction circulators, e.g. Y-circulators
    • H01P1/39—Hollow waveguide circulators

Definitions

  • the present invention relates to a power circulator for microwave in Y with three doors.
  • such a circulator is produced by means of sections of waveguides associated with each other so that the assembly has a plane of symmetry parallel to two parallel planes containing either the long sides of all the sections waveguides (common H plane), i.e. the short sides of the sections (common E plane).
  • the volume common to the three guides constitutes a resonant cavity. Non-reciprocity is ensured by placing in this cavity a certain volume of gyromagnetic material subjected to a magnetization field.
  • a structure of the magnetic bias circuit is known for such a circulator.
  • the impedance of the pole pieces can be adapted to that of the waveguide by means of metallic wedges, of triangular shape, and integral with the wall of the cavity. .
  • the present invention aims to achieve a circulator for microwave wave whose structure allows to obtain a minimization of the insertion losses of said circulator, thus giving the latter excellent overall performance in microwave.
  • the subject of the invention is a power circulator in Y with three doors each constituted by a waveguide, comprising a magnetic polarization circuit comprising polar pieces of soft iron passing through the opposite walls of the junction cavity.
  • waveguides, and the ends of which plunging into the cavity are each in direct contact with a pellet of gyromagnetic material, characterized in that the pole pieces, each passing through a metallic wedge of impedance adaptation integral with the wall of the cavity, are in contact with a cooling device, and in that the ratio between the diameter of the pole pieces and that of the gyromagnetic pellets is between 1.2 inclusive and 1.56 inclusive.
  • the cooling device consists of fins made of metal that is a good conductor of heat, brazed to the shoulders of the pole pieces provided for this purpose, and the fins located outside the junction cavity being cooled by natural convection or any other exchange.
  • the range of particular values given to the ratio between the diameter of the pole pieces and that of the gyromagnetic pellets ensures a homogeneity of the magnetization field, in particular by eliminating the "edge effect", and makes it possible to reduce the volume of gyromagnetic material used, minimizing insertion losses, and therefore the subsequent rise in temperature which is the main cause of the deterioration of the characteristics of high level circulators of the prior art.
  • FIG. 1 represents a perspective view of a Y-shaped circulator with three doors according to the invention.
  • a permanent magnet consists of a patch 100 of which only a very small fraction is visible between the fins 70.
  • a soft iron cylinder head 16 channels the lines of force of the magnetic field outside of the circulator.
  • fins 7 respectively homologous to the fins 70, as well as a second me permanent magnet 10 100 magnet counterpart.
  • FIG. 2 represents a top view of the lower part of the circulator supposed to be cut along the median plane common to the three sections of waveguides.
  • the elements identical to those of FIG. 1 are designated by the same reference.
  • the sections of guides 1, 2 and 3 are assembled at 120 ° between them.
  • the sections 1 and 3 are curved so as to present the flanges 4 and '6 parallel to each other and perpendicular to the flange 5.
  • An impedance matching shim 13 which can be attached by soldering to the wall of the cavity formed at the junction of guides 1, 2 and 3, either from the foundry with guides 1, 2 and 3, is pierced and gives way to a pole piece 14 made of soft iron on which is fixed, for example by soldering , a gyromagnetic tablet 15.
  • FIG. 3 represents a section through the trace plane XX of FIG. 2, of the circulator according to a first embodiment.
  • the adapter block 13 comes from the foundry with the wall 17 of the cavity formed by the junction of the guides 1, 2 and 3.
  • the pole piece 14 passes through the piece 13-17.
  • the diameter of the part of the pole pieces 14 and 140 penetrating into the cavity of the junction of the waveguides is at least 20% greater than the diameter of the gyromagnetic pads 15 and 150 in order to place the latter in a homogeneous magnetic field.
  • the distance between the pole pieces 14 and 140 is preferably at most equal to 30% of their diameter, and is chosen according to the bandwidth of the circulator.
  • the wall of the pole pieces 14 and 140 is further covered with a silver layer intended to restore electrical continuity with the adapter shims 13 and 130.
  • the extension given to the shims 13 and 130 is chosen by to keep the insertion loss below 0.1 dB.
  • the pole pieces are associated with plates whose edges are folded so as to constitute fins, 7 and 70 respectively, cooled by natural convection. More specifically, the metal plates, respectively 19 and 190, are brazed on shoulders 18 and 180 formed on the pole pieces 14 and 140.
  • the gyromagnetic pads 1'5 and 1'50 having a slight chamfer on their face directed towards the center of the guide, have a smaller diameter than that of the pole pieces 14 and 140.
  • the experience has shown that the minimization of insertion losses thanks to the homogenization of the internal field in the gyromagnetic pads is obtained for a minimum value of the ratio between the diameter of the pole pieces and that of the gyromagnetic pads, equal to 1.20.
  • the maximum value of this diameter ratio is based on the behavior of the cavity, the resonance frequency of the latter being a function of the values of the diameters of the pole pieces and of the gyromagnetic pellets, of the thickness of said pellets and of the penetration of the pole pieces in said cavity.
  • the maximum value is equal to 1.20 with a tolerance of + 30%, i.e. 1.20 + 0.36, i.e. a maximum value equal to 1.56.
  • gyromagnetic pellets whose diameter / thickness ratio is between 6 and 12 advantageously makes it possible to obtain good results.
  • the diameter of the shims 13 and 130 is chosen with a view to optimizing the adaptation of the impedance of the cavity to that of the guide in order to reduce the total losses.
  • the sides of the shims and their thickness are determined in order to obtain the optimal adaptation to the central frequency of the strip in which the circulator must operate.
  • the permanent magnets 10 and 100 are integral with the plates 19 and 190 of the cooling device.
  • the cooling efficiency requires the existence of a good thermal contact between the gyromagnetic pads 15 and 150 and the pole pieces 14 and 140. This contact is obtained by depositing a thin layer of copper both on the gyromagnetic pads and on the end of the pole pieces to allow their assembly by brazing.
  • FIG. 4 represents the variation curve of the decoupling between the doors of the circulator produced according to the second example, at the central frequency of its passband, as a function of the power of the incident wave in this circulator. Note that at 400 watts, the decoupling is equal to 26 dB.
  • FIG. 5 represents the curve of variation of the temperature measured on the cooling fins as a function of the power of the microwave wave sent to the input of the circulator produced according to the second example. Note that at 300 watts, the temperature rise remains below 35 ° C.
  • FIG. 6 represents an alternative embodiment of the circulator according to the invention, in which the cooling efficiency is increased by welding a copper pipe 21 on the plates 19 and 190 of FIG. 3.
  • the pipe 21 traversed by a stream of cold water is sufficient to keep the temperature of the plates 19 and 190 constant.
  • This variant embodiment is particularly useful at low frequencies of the microwave band.
  • FIG. 7 represents another alternative embodiment of the circulator according to the invention, in which the cooling efficiency is increased by putting a wall of the pole pieces directly in contact with the cold water of a circulation, and by digging a groove 30 in the adapter shims 13 and 130 in order to minimize the heat path in the pole pieces.
  • the grooves 30 and 300 are supplied, for example, by a nozzle 310.
  • the stream of water which arrives is divided into two streams each describing a half-circumference around the pole piece 140 before gathering in the pipe 32 putting in communicating the grooves 30 and 300.
  • two streams of water each describe a semi-circumference around the pole piece 14 before gathering in the outlet nozzle 31.

Landscapes

  • Non-Reversible Transmitting Devices (AREA)
  • Microwave Tubes (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

  • La présente invention concerne un circulateur de puissance pour hyperfréquence en Y à trois portes.
  • D'une manière générale, un tel circulateur est réalisé au moyen de tronçons de guides d'onde associés entre eux de façon à ce que l'ensemble présente un plan de symétrie parallèle à deux plans parallèles contenant soit les grands côtés de tous les tronçons de guides d'onde (plan H commun), soit les petits côtés des tronçons (plan E commun). Le volume commun aux trois guides constitue une cavité résonnante. La non réciprocité est assurée en plaçant dans cette cavité un certain volume de matériau gyromagnétique soumis à un champ d'aimantation.
  • On connaît une structure du circuit de polarisation magnétique pour un tel circulateur. On se reportera par exemple à la demande de brevet allemand n° 2262311 déposée le 20 décembre 1972, dans laquelle est décrit un circulateur en Y à trois portes dont le circuit de polarisation magnétique comporte des pièces polaires en fer doux traversant les parois opposées de la cavité de jonction des guides d'onde, et dont chaque extrémité plongeant dans la cavité est directement en contact avec une pastille de matériau gyromagnétique.
  • En outre, il est connu par le brevet américain n° 3466571 que l'on peut adapter l'impédance des pièces polaires à celle du guide d'onde au moyen de cales métalliques, de forme triangulaire, et solidaires de la paroi de la cavité.
  • La présente invention a pour but de réaliser un circulateur pour onde hyperfréquence dont la structure permet d'obtenir une minimisation des pertes d'insertion dudit circulateur, conférant ainsi à ce dernier d'excellentes performances globales en hyperfréquence.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un circulateur de puissance en Y à trois portes constituées chacune par un guide d'onde, comportant un circuit de polarisation magnétique comprenant des pièces polaires en fer doux traversant les parois opposées de la cavité de jonction des guides d'onde, et dont les extrémités plongeant dans la cavité sont directement en contact chacune avec une pastille de matériau gyromagnétique, caractérisé en ce que les pièces polaires, traversant chacune une cale métallique d'adaptation d'impédance solidaire de la paroi de la cavité, sont en contact avec un dispositif de refroidissement, et en ce que le rapport entre le diamètre des pièces polaires et celui des pastilles gyromagnétiques est compris entre 1,2 inclus et 1,56 inclus.
  • Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif de refroidissement est constitué par des ailettes en métal bon conducteur de la chaleur, brasées à des épaulements des pièces polaires prévus à cet effet, et les ailettes situées en dehors de la cavité de jonction étant refroidies par convection naturelle ou tout autre échange.
  • Ainsi, la gamme de valeurs particulières données au rapport entre le diamètre des pièces polaires et celui des pastilles gyromagnétiques, assure une homogénéité du champ d'aimantation, notamment par suppression de l'«effet de bord», et permet de réduire le volume de matériau gyromagnétique utilisé, réduisant au minimum les pertes d'insertion, et donc l'élévation consécutive de température qui constitue la cause principale de la détérioration des caractéristiques des circulateurs à haut niveau de l'art antérieur.
  • L'invention présente également les avantages suivants:
    • - l'épaisseur des cales métalliques d'adaptation est indépendante de la position des pièces polaires;
    • - le diamètre des pièces polaires, ainsi que le rapport entre le diamètre des pièces polaires et celui des pastilles gyromagnétiques, constituent un facteur d'adaptation supplémentaire.
  • L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit, illustrée par les figures 1 à 7 données à titre illustratif, nullement limitatif, dans lesquelles:
    • la figure 1 représente une vue d'ensemble du circulateur selon l'invention;
    • la figure 2 représente une vue en coupe horizontale du circulateur de la figure précédente;
    • la figure 3 représente une vue en coupe d'un premier mode de réalisation du circulateur par le plan de trace XX de la figure 2;
    • la figure 4 représente la courbe de variation du découplage du circulateur selon l'invention en fonction de la puissance de l'onde hyperfréquence;
    • la figure 5 représente la courbe de variation de la température des ailettes en fonction de la puissance de l'onde incidente;
    • la figure '6 représente un second mode de réalisation du circulateur selon l'invention; et
    • la figure 7 représente un troisième mode de réalisation du circulateur selon l'invention.
  • La figure 1 représente une vue en perspective d'un circulateur en Y à trois portes selon l'invention.
  • Sur cette figure, deux tronçons de guides d' onde 1 et 2, seuls visibles, sont terminés par des brides normalisées 4 et '5, tandis que le tronçon de guide d'onde 3, non visible, est terminé par une bride '6 visible en partie seulement. Des ailettes de refroidissement sont représentées en 70, et un aimant permanent est constitué par une pastille 100 dont seule une très faible fraction est visible entre les ailettes 70. Une culasse en fer doux 16 canalise les lignes de force du champ magnétique à l'extérieur du circulateur. A la partie inférieure du circulateur sont disposées des ailettes 7 respectivement homologues des ailettes 70, ainsi qu'un deuxième aimant permanent 10 homologue de l'aimant 100.
  • La figure 2 représente une vue de dessus de la partie inférieure du circulateur supposé coupé suivant le plan médian commun aux trois tronçons de guides d'onde. Sur cette figure 2, les éléments identiques à ceux de la figure 1 sont désignés par le même repère.
  • Comme il apparaît sur cette figure, les tronçons de guides 1, 2 et 3 sont assemblés à 120° entre eux. De plus, les tronçons 1 et 3 sont incurvés de façon à présenter les brides 4 et '6 parallèlement entre elles et perpendiculairement à la bride 5. Une cale d'adaptation d'impédance 13, qui peut être soit rapportée par brasure sur la paroi de la cavité constituée à la jonction des guides 1, 2 et 3, soit venue de fonderie avec les guides 1, 2 et 3, est percée et livre passage à une pièce polaire 14 en fer doux sur laquelle est fixée, par exemple par brasure, une pastille gyromagnétique 15.
  • La figure 3 représente une coupe par le plan de trace XX de la figure 2, du circulateur selon un premier mode de réalisation.
  • Sur cette figure 3, la cale d'adaptation 13 vient de fonderie avec la paroi 17 de la cavité formée par la jonction des guides 1, 2 et 3. La pièce polaire 14 traverse la pièce 13-17. Le diamètre de la partie des pièces polaires 14 et 140 pénétrant dans la cavité de la jonction des guides d'onde est supérieur d'au moins 20% au diamètre des pastilles gyromagnétiques 15 et 150 afin de placer ces dernières dans un champ magnétique homogène.
  • La distance entre les pièces polaires 14 et 140 est de préférence au plus égale à 30% de leur diamètre, et est choisie en fonction de la bande passante du circulateur.
  • 'La paroi des pièces polaires 14 et 140 est, en outre, recouverte d'une couche d'argent destinée à rétablir la continuité électrique avec les cales d'adaptation 13 et 130. L'extension donnée aux cales 13 et 130 est choisie en vue de maintenir la perte d'insertion en dessous de 0,1 dB.
  • En vue de maintenir la température des pastilles gyromagnétiques 15 et 150 à une valeur proche de l'ambiante malgré les pertes inévitables dont elles sont le siège, les pièces polaires sont associées à des plaques dont les bords sont repliés de façon à constituer des ailettes, respectivement 7 et 70, refroidies par convection naturelle. Plus précisément, les plaques métalliques, respectivement 19 et 190, sont brasées sur des épaulements 18 et 180 pratiqués sur les pièces polaires 14 et 140.
  • Ainsi qu'il apparaît sur la figure 3, les pastilles gyromagnétiques 1'5 et 1'50, présentant un léger chanfrein de leur face dirigée vers le centre du guide, ont un diamètre inférieur à celui des pièces polaires 14 et 140. L'expérience a montré que la minimisation des pertes d'insertion grâce à l'homogénéisation du champ interne dans les pastilles gyromagnétiques, est obtenue pour une valeur minimale du rapport entre le diamètre des pièces polaires et celui des pastilles gyromagnétiques, égale à 1,20. La valeur maximale de ce rapport des diamètres repose sur le comportement de la cavité, la fréquence - de résonance de celle-ci étant fonction des valeurs des diamètres des pièces polaires et des pastilles gyromagnétiques, de l'épaisseur desdites pastilles et de la pénétration des pièces polaires dans ladite cavité. L'expérience a montré que la valeur maximale est égale à 1,20 avec une tolérance de +30%, c'est-à-dire 1,20 + 0,36, soit une valeur maximale égale à 1,56.
  • En outre, l'utilisation de pastilles gyromagnétiques dont le rapport diamètre/épaisseur est compris entre 6 et 12 permet avantageusement d'obtenir de bons résultats.
  • Comme il est connu, le diamètre des cales 13 et 130 est choisi en vue de l'optimisation de l'adaptation de l'impédance de la cavité à celle du guide dans le but de réduire les pertes totales. La détermination des côtés des cales et de leur épaisseur est faite en vue d'obtenir l'adaptation optimale à la fréquece centrale de la bande dans laquelle le circulateur doit fonctionner.
  • Comme le montre la figure 3, les aimants permanents 10 et 100 sont solidaires des plaques 19 et 190 du dispositif de refroidissement. L'efficacité du refroidissement nécessite l'existence d'un bon contact thermique entre les pastilles gyromagnétiques 15 et 150 et les pièces polaires 14 et 140. Ce contact est obtenu en déposant une fine couche de cuivre à la fois sur les pastilles gyromagnétiques et sur l'extrémité des pièces polaires afin de permettre leur assemblage par brasure.
  • A titre illustratif, la Demanderesse a réalisé un circulateur fonctionnant dans la bande de fréquences comprise entre 4,4 et 5 GHz, présentant trois brides normalisées disposées en T à l'extrémité de tronçons de guides. Ce circulateur comporte deux pastilles de grenat de fer et d'yttrium ayant un diamètre égal à 20 millimètres et une épaisseur égale à 2 millimètres;
    • - ia distance entre les deux pastilles est égale à 3,2 millimètres;
    • - les pièces polaires en fer doux ont un diamètre égal à 28 millimètres;
    • - la distance entre les pièces polaires est égale à 7;5 millimètres;
    • - les cales d'adaptation ont un côté égal à 70 millimètres et une épaisseur égale à 5 millimètres;
    • - la puissance admise en régime permanent par ce circulateur est égale à 2 KW;
    • - la perte d'insertion est au plus égale à 0,0'6 dB dans la bande;
    • - le découplage est au moins égal à 20 dB dans la bande passante.
  • A titre de second exemple, la Demanderesse a réalisé un circulateur fonctionnant dans la bande de fréquences comprise entre 14 et 14,5 GHz, présentant trois brides normalisées disposées en T à l'extrémité de trois tronçons de guides d'onde. Ce circulateur comporte deux pastilles en grenat de fer et d'yttrium de diamètre égal à 6 millimètres et d'une épaisseur égale à 0,6 mil- timètres;
    • - la distance entre les deux pastilles est égale à 1,10 millimètre;
    • - les pièces polaires en fer doux ont un diamètre égal à 8 millimètres;
    • - la distance entre les pièces polaires est égale à 3,3 millimètres;
    • - les cales d'adaptation ont un côté égal à 18 millimètres et une épaisseur égale à 2,5 millimètres;
    • - la puissance nominale de l'onde admise par ce circuiateur est égale à 200 watts;
    • - la perte d'insertion est égale à 0,10 dB dans la bande;
    • - le découplage est au moins égal à 25 dB dans la bande.
  • La figure 4 représente la courbe de variation du découplage entre les portes du circulateur réalisé suivant le second exemple, à la fréquence centrale de sa bande passante, en fonction de la puissance de l'onde incidente dans ce circulateur. On notera qu'à 400 watts, le découplage est égal à 26 dB.
  • La figure 5 représente la courbe de variation de la température mesurée sur les ailettes de refroidissement en fonction de la puissance de l'onde hyperfréquence envoyée à l'entrée du circulateur réalisé suivant le second exemple. On notera qu'à 300 watts, l'élévation de température reste inférieure à 35°C.
  • La figure 6 représente une variante de réalisation du circulateur selon l'invention, dans laquelle l'efficacité du refroidissement est accrue par la soudure d'une canalisation en cuivre 21 sur les plaques 19 et 190 de la figure 3. La canalisation 21 parcourue par un courant d'eau froide suffit à maintenir constante la température des plaques 19 et 190. Cette variante de réalisation est particulièrement utile aux frequences basses de la bande hyperfréquence.
  • A titre de troisième exemple, la Demanderesse a réalisé un circulateur de ce type fonctionnant dans la bande de fréquences comprise entre 2,4 et 2,5 GHz, présentant trois brides normalisées disposées en T à l'extrémité de tronçons de guides d'onde. Ce circulateur comporte deux pastilles de grenat de fer et d'yttrium ayant un diamètre égal à 50 millimètres et une épaisseur égale à 3 millimètres;
    • - la distance entre les deux pastilles est égale à 5,8 millimètres;
    • - les pièces polaires ont un diamètre égal à 60 millimètres;
    • - la distance entre les pièces polaires est égale à 11,8 millimètres;
    • - les cales d'adaptation ont un côté égal à 110 millimètres et une épaisseur égale à 12,5 millimètres;
    • - la puissance admise en régime permanent par ce circulateur est égale à 6 KW. Cette puissance peut atteindre 12 KW losqu'un court- circuit est placé à la deuxième porte;
    • - la perte d'insertion est inférieure à 0,06 dB dans la bande passante;
    • - le découplage est supérieur à 25 dB.
  • La figure 7 représente une autre variante de réalisation du circulateur selon l'invention, dans laquelle l'efficacité du refroidissement est accrue en mettant une paroi des pièces polaires directement en contact avec l'eau froide d'une circulation, et en creusant une gorge 30 dans les cales d'adaptation 13 et 130 afin de réduire au maximum le trajet de la chaleur dans les pièces polaires. Les gorges 30 et 300 sont alimentées, par exemple, par un ajutage 310. Le courant d'eau qui arrive se divise en deux courants décrivant chacun une demi-circonférence autour de la pièce polaire 140 avant de se rassembler dans la canalisation 32 mettant en communication les gorges 30 et 300. De la même manière que précédemment, deux courants d' eau décrivent chacun une demicirconférence autour de la pièce polaire 14 avant de se rassembler dans l'ajutage de sortie 31.

Claims (4)

1. Circulateur de puissance en Y à trois portes constituées chacune par un guide d'onde (1; 2; 3), comportant un circuit de polarisation magnétique comprenant des pièces polaires en fer doux (14, 140) traversant les parois opposées de la cavité de jonction des guides d'onde, et dont les extrémités plongeant dans la cavité sont directement en contact chacune avec une pastille de matériau gyromagnétique (15, 150), caractérisé en ce que les pièces polaires (14, 140), traversant chacune une cale métallique d'adaptation d'impédance (13; 130) solidaire de la paroi de la cavité, sont en contact avec un dispositif de refroidissement, et en ce que le rapport entre le diamètre des pièces polaires (14, 140) et celui des pastilles gyromagnétiques (15, 150) est compris entre 1,2 inclus et 1,56 inclus.
2. Circulateur de puissance selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement comporte des pièces (19, 190) en métal bon conducteur de la chaleur, brasées à des épaulements (18, 180) pratiqués sur les pièces polaires (14, 140), et dont la périphérie est repliée en formant des ailettes (7, 70) refroidies par convection naturelle.
3. Circulateur de puissance selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement comporte deux lames métalliques (19, 190) bonnes conductrices de la chaleur, brasées à des épaulements (18, 180) pratiqués sur les pièces polaires (14, 140), et auxquelles est soudée une canalisation (21) parcourue par un fluide.
4. Circulateur de puissance selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement est constitué par une circulation de fluide mise directement en contact avec une paroi des pieces polaires (14, 140).
EP79400990A 1978-12-08 1979-12-07 Circulateur de puissance à faible perte d'insertion Expired EP0012682B1 (fr)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
FR7834622 1978-12-08
FR7834622A FR2443750A1 (fr) 1978-12-08 1978-12-08 Circulateur de puissance a faible perte d'insertion

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EP0012682A1 EP0012682A1 (fr) 1980-06-25
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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP79400990A Expired EP0012682B1 (fr) 1978-12-08 1979-12-07 Circulateur de puissance à faible perte d'insertion

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US (1) US4280111A (fr)
EP (1) EP0012682B1 (fr)
DE (1) DE2962747D1 (fr)
FR (1) FR2443750A1 (fr)

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