EA040349B1

EA040349B1 - METHOD AND SYSTEM FOR HYDROCARBON VAPOR PRODUCTION

Info

Publication number: EA040349B1
Application number: EA201990880
Authority: EA
Inventors: Виллигенбург Йорис Ван
Original assignee: Сабик Глоубл Текнолоджиз Б.В.
Priority date: 2016-10-07
Filing date: 2017-10-04
Publication date: 2022-05-23

Description

По данной заявке испрашивается приоритет заявки на европейский патент №16192721.5 (дата подачи - 07.10.2016), содержание которой полностью включено в настоящее описание посредством ссылки.This application claims the priority of European patent application No. 16192721.5 (filing date - 07.10.2016), the contents of which are fully incorporated into this description by reference.

Область техники, к которой относится изобретениеThe field of technology to which the invention belongs

Изобретение относится к способу и системе для производства паров углеводородов.The invention relates to a method and system for the production of hydrocarbon vapors.

Уровень техникиState of the art

После перегонки и ректификации сырой нефти в установке первичной переработки нефти фракция нафты, содержащая смесь различных углеводородов, может быть использована в качестве углеводородного сырья для производства различных продуктов переработки. Такие продукты переработки могут быть получены в процессах, известных, например, как паровой крекинг и непрерывный каталитический риформинг.After distillation and rectification of crude oil in the primary oil refining unit, the naphtha fraction containing a mixture of various hydrocarbons can be used as a hydrocarbon feedstock for the production of various refined products. Such by-products can be obtained in processes known, for example, as steam cracking and continuous catalytic reforming.

Паровой крекинг представляет собой нефтехимический процесс, в котором насыщенные углеводороды, имеющие молекулярные структуры с длинными цепями, разрываются с образованием насыщенных или ненасыщенных молекул меньшего размера.Steam cracking is a petrochemical process in which saturated hydrocarbons having long chain molecular structures are broken down to smaller saturated or unsaturated molecules.

Паровой крекинг, называемый также пиролизом, уже давно используется для расщепления различного углеводородного сырья на олефины, предпочтительно легкие олефины такие, как этилен, пропилен и бутилены. Традиционный паровой крекинг использует печь пиролиза, которая содержит две основные секции: конвекционную и радиантную секции. Углеводородное сырье обычно поступает в конвекционную секцию печи в виде жидкости (за исключением легкого сырья, которое поступает в виде паров), и в этой секции жидкое сырье обычно нагревается и испаряется путем косвенного контакта с горячими дымовыми газами, поступающими из радиантной секции, и за счет прямого контакта с водяным паром. Смесь испаренного сырья и водяного пара затем вводится в радиантную секцию, где происходит крекинг.Steam cracking, also called pyrolysis, has long been used to break down various hydrocarbon feedstocks into olefins, preferably light olefins such as ethylene, propylene and butylenes. Traditional steam cracking uses a pyrolysis furnace which contains two main sections: a convection section and a radiant section. The hydrocarbon feed normally enters the convection section of the furnace as a liquid (with the exception of the light feed which enters in the form of vapours) and in this section the liquid feed is usually heated and vaporized by indirect contact with the hot flue gases coming from the radiant section and by direct contact with water vapor. The mixture of vaporized feedstock and steam is then introduced into the radiant section where cracking occurs.

Поток указанной смеси затем поступает в трубчатый реактор с огневым подводом теплоты (радиантная труба или радиантный змеевик), в котором при контролируемых времени пребывания, профиле температур и парциальном давлении этот поток обычно нагревается от 500-650°С до 750-875°С в течение промежутка времени, составляющего 0,1-0,5 с. В течение такой короткой продолжительности времени реакции углеводороды, содержащиеся в составе сырья, расщепляются на молекулы меньшего размера, при этом основными продуктами являются этилен, другие олефины и диолефины. Поскольку превращение насыщенных углеводородов в олефины в радиантной трубе является в высокой степени эндотермической реакцией, необходим подвод большого количества энергии. Продукты реакции, выходящие из радиантной трубы при температуре 800-850°С, могут быть охлаждены до 550-650°С в течение 0,02-0,1 с, чтобы предотвратить разложение продуктов с высокой реакционной способностью за счет вторичных реакций. Полученные продукты, содержащие олефины, выходят из печи пиролиза для последующей обработки ниже по ходу потока, включающей квенчинг.The stream of said mixture then enters a fired tubular reactor (radiant tube or radiant coil) in which, under controlled residence time, temperature profile and partial pressure, this stream is typically heated from 500-650°C to 750-875°C for a time interval of 0.1-0.5 s. During this short reaction time, the hydrocarbons contained in the feedstock are broken down into smaller molecules, with the main products being ethylene, other olefins and diolefins. Since the conversion of saturated hydrocarbons to olefins in a radiant tube is a highly endothermic reaction, a large amount of energy must be supplied. The reaction products leaving the radiant tube at a temperature of 800-850°C can be cooled to 550-650°C for 0.02-0.1 s to prevent the decomposition of highly reactive products due to secondary reactions. The resulting products containing olefins exit the pyrolysis oven for further downstream processing, including quenching.

Полученную смесь продуктов, состав которой может варьировать в широких пределах, в зависимости от сырья и жесткости условий проведения крекинга, затем разделяют на желаемые продукты путем использования комплексной последовательности стадий разделения и химической обработки. Охлаждение крекинг-газа осуществляется в закалочно-испарительном аппарате путем испарения котловой питательной воды высокого давления (BFW, 6-12 МПа), которая отделяется в паровом барабане и последовательно перегревается в конвекционной секции до состояния перегретого водяного пара высокого давления (VHP, 5-12 МПа).The resulting product mixture, whose composition can vary widely depending on the feedstock and the severity of the cracking conditions, is then separated into the desired products using a complex sequence of separation and chemical processing steps. The cracked gas is cooled in the quencher by evaporation of high pressure boiler feed water (BFW, 6-12 MPa), which is separated in the steam drum and subsequently superheated in the convection section to the state of superheated high pressure steam (VHP, 5-12 MPa).

Паровой крекинг представляет собой энергоёмкий нефтехимический процесс. При этом в установках парового крекинга крекинг-печи являются потребителями наибольшего количества топлива. В случае крекинга жидкого углеводородного сырья, такого как нафта, в крекинг-установке для нагревания и испарения поступающего сырья используется приблизительно 10% теплоты, которая выделяется в печи.Steam cracking is an energy intensive petrochemical process. At the same time, in steam cracking units, cracking furnaces are the consumers of the largest amount of fuel. In the case of cracking liquid hydrocarbon feedstocks such as naphtha, approximately 10% of the heat generated in the furnace is used in the cracker to heat and vaporize the feedstock.

Установка каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора (CCR) превращает углеводородное сырье, полученное перегонкой из сырой нефти, в так называемые риформаты. Эти риформаты содержат ароматические углеводороды, такие как бензол, толуол и ксилол.A catalytic reformer with continuous catalyst regeneration (CCR) converts hydrocarbon feedstock obtained by distillation from crude oil into so-called reformates. These reformates contain aromatic hydrocarbons such as benzene, toluene and xylene.

Общий эффект парового крекинга и каталитического риформинга (CCR) заключается в том, что они превращают пары углеводородов или пары нафты в другие соединения.The overall effect of steam cracking and catalytic reforming (CCR) is that they convert hydrocarbon vapors or naphtha vapors into other compounds.

Источниками углеводородного сырья служат находящиеся выше по потоку технологические установки, например, колонна атмосферной перегонки, установка гидрокрекинга, установка крекинга с псевдоожиженным слоем катализатора (FCC), установка коксования, установка гидрокрекинга остатков. Эти установки относятся к установкам фракционирования или имеют в своем составе установки фракционирования, которые в одной ступени в качестве потока пара имеют поток нафты. Вышеупомянутые установки фракционирования обычно используют водяной пар, который поступает вместе с фракцией нафты, и чтобы получить кондиционную нафту, этот пар необходимо отделить.The hydrocarbon feedstock is sourced from upstream process units, eg atmospheric distillation tower, hydrocracking unit, fluidized catalytic cracking unit (FCC), coker unit, residue hydrocracking unit. These units belong to fractionation units or include fractionation units, which in one stage have a naphtha stream as a steam stream. The above fractionation units usually use water vapor which comes with the naphtha fraction, and in order to obtain conditioned naphtha, this vapor must be separated.

Однако упомянутые установки фракционирования работают при давлениях, близких к давлению окружающей среды, в то время как парам нафты, находящимся при давлении приблизительно равном 0,6-0,8 МПа, необходимо преодолеть в печи перепад давления при прохождении через остальные конвективные пучки труб, змеевики для крекинг-процесса и т.п.However, the mentioned fractionation units operate at pressures close to ambient pressure, while the naphtha vapor, which is at a pressure of approximately 0.6-0.8 MPa, must overcome the pressure drop in the furnace when passing through the remaining convective tube bundles, coils for the cracking process, etc.

- 1 040349- 1 040349

Кроме того, в таких установках фракционирования не представляется возможным просто повысить давление, поскольку это будет оказывать влияние на процесс разделения и/или в нижней части колонны фракционирования потребуются более высокие температуры, что будет приводить к нежелательному термическому крекингу углеводородов в установке фракционирования.Furthermore, in such fractionators it is not possible to simply increase the pressure as this would affect the separation process and/or higher temperatures would be required at the bottom of the fractionator resulting in undesirable thermal cracking of the hydrocarbons in the fractionator.

Задачи изобретенияObjectives of the invention

Задача настоящего изобретения заключается в производстве паров углеводородного сырья при достаточном давлении для их использования при производстве химических производных.The object of the present invention is to produce hydrocarbon feed vapors at sufficient pressure to be used in the manufacture of chemical derivatives.

Раскрытие изобретенияDisclosure of invention

Указанная задача решается в способе испарения углеводородного сырья, включающем повышение давления углеводородного сырья с помощью насоса углеводородного сырья, предварительного нагревания углеводородного сырья в первом теплообменнике и дистилляции предварительно нагретого углеводородного сырья в дистилляционной колонне среднего давления, соединенной с первым теплообменником, при этом указанная дистилляционная колонна среднего давления работает при давлении в интервале от 0,7 до 1,2 МПа.This problem is solved in a method for evaporating hydrocarbon feedstock, including increasing the pressure of hydrocarbon feedstock using a pump of hydrocarbon feedstock, preheating hydrocarbon feedstock in the first heat exchanger and distillation of the preheated hydrocarbon feedstock in a medium pressure distillation column connected to the first heat exchanger, while said medium pressure distillation column pressure works at a pressure in the range from 0.7 to 1.2 MPa.

Теплообменник и дистилляционная колонна среднего давления, соединенная с этим теплообменником, могут быть использованы для отделения легких компонентов, т.е. нафты, от углеводородного сырья, которое в этом случае содержит сырую нефть. Указанные теплообменник и дистилляционная колонна позволяют отделить находящиеся под давлением пары нафты от углеводородного сырья, что, например, может быть выгодно использовано в процессах конверсии, в которых пары углеводородного сырья превращаются в продукты переработки. Примером такого процесса является паровой крекинг, осуществляемый в печи парового крекинга, которая в существующем уровне техники используется для испарения углеводородного сырья. Подача паров углеводородного сырья в печь парового крекинга извне делает излишним использование в печи парового крекинга испарительных конвективных пучков труб. При этом в печи парового крекинга образуется больший объем для производства перегретого водяного пара очень высокого давления. В другом примере подача паров углеводородного сырья в печь процесса каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора, обеспечивает в таком способе более экономичное производство продуктов переработки.A heat exchanger and a medium pressure distillation column connected to this heat exchanger can be used to separate light components, i.e. naphtha, from hydrocarbon feedstock, which in this case contains crude oil. Said heat exchanger and distillation column make it possible to separate the pressurized naphtha vapor from the hydrocarbon feed, which, for example, can be advantageously used in conversion processes in which hydrocarbon feed vapors are converted into by-products. An example of such a process is steam cracking carried out in a steam cracker, which is used in the prior art to vaporize hydrocarbon feedstocks. The supply of hydrocarbon feed vapors to the steam cracker from the outside makes it unnecessary to use evaporative convective tube bundles in the steam cracker. This creates a larger volume in the steam cracker to produce very high pressure superheated steam. In another example, supplying hydrocarbon feed vapors to a continuous catalyst regeneration catalytic reforming process furnace provides more economical production of by-products in such a process.

В указанном интервале давлений углеводородное сырье или нафта выходит из колонны в виде испаренного углеводородного сырья при достаточном давлении для использования в упомянутых выше установках для конверсии.In the specified pressure range, the hydrocarbon feed or naphtha exits the column as vaporized hydrocarbon feed at sufficient pressure to be used in the conversion units mentioned above.

В одном осуществлении способ дополнительно включает дистилляцию углеводородного сырья в дистилляционной колонне среднего давления с использованием водяного пара отпаривания среднего давления, имеющего абсолютное давление в интервале от 0,8 до 2,0 МПа.In one embodiment, the method further comprises distilling the hydrocarbon feedstock in a medium pressure distillation column using medium pressure stripping steam having an absolute pressure in the range of 0.8 to 2.0 MPa.

Такой водяной пар обеспечивает тепловую энергию низкого качества для осуществления процесса дистилляции.This water vapor provides low quality thermal energy for the distillation process.

В одном осуществлении указанный водяной пар среднего давления имеет температуру в интервале от 180 до 350°С. Такой температурный интервал соответствует указанному выше интервалу давлений водяного пара отпаривания среднего давления.In one embodiment, said medium pressure steam has a temperature in the range of 180 to 350°C. Such a temperature range corresponds to the medium pressure stripping steam pressure range mentioned above.

В одном осуществлении первый теплообменник нагревается за счет использования теплоносителя с температурой в интервале от 160 до 350°С. Теплота для первого теплообменника может быть получена из различных источников, таких как водяной пар среднего давления, водяной пар отпаривания среднего давления, жидкий квенч и т.п. Это применимо также к нагреванию дистилляционной колонны среднего давления, в которой нагревание может быть осуществлено подобными путями.In one implementation, the first heat exchanger is heated by using a heat transfer medium with a temperature in the range from 160 to 350°C. The heat for the first heat exchanger can be obtained from various sources such as medium pressure steam, medium pressure stripping steam, liquid quench, and the like. This also applies to heating a medium pressure distillation column, in which heating can be carried out in similar ways.

В одном осуществлении способ дополнительно включает предварительное нагревание углеводородного сырья посредством теплообмена во втором теплообменнике и дистилляцию углеводородного потока в дистилляционной колонне низкого давления с разделением сырья на по меньшей мере одну из фракции легкого дистиллята, фракции среднего дистиллята и фракции тяжелого дистиллята, с использованием второго теплоносителя, при этом дистилляционная колонна низкого давления работает при абсолютном давлении в интервале от 0,1 до 0,6 МПа.In one embodiment, the method further includes preheating the hydrocarbon feed by heat exchange in a second heat exchanger and distilling the hydrocarbon stream in a low pressure distillation column to separate the feed into at least one of a light distillate fraction, a middle distillate fraction and a heavy distillate fraction, using a second heat transfer medium, wherein the low pressure distillation column operates at an absolute pressure in the range of 0.1 to 0.6 MPa.

В одном осуществлении способ дополнительно включает дистилляцию потока углеводородов в дистилляционной колонне (С-302) низкого давления с использованием водяного пара отпаривания низкого давления, абсолютное давление которого находится в интервале от 0,1 до 0,7 МПа.In one embodiment, the method further comprises distilling the hydrocarbon stream in a low pressure distillation column (C-302) using low pressure stripping steam having an absolute pressure ranging from 0.1 to 0.7 MPa.

В одном осуществлении способ дополнительно включает рециркуляцию газообразных компонентов из дистилляционной колонны низкого давления в дистилляционную колонну среднего давления.In one embodiment, the method further includes recycling the gaseous components from the low pressure distillation column to the medium pressure distillation column.

Это обеспечивает дополнительное разделение парообразных компонентов углеводородов и жидких компонентов, что позволяет увеличить производство паров углеводородного сырья для установок, осуществляющих конверсию.This provides additional separation of the vapor components of hydrocarbons and liquid components, which allows to increase the production of vapors of hydrocarbon feedstock for conversion plants.

Задача изобретения заключается также в обеспечении системы для производства паров углеводородов, содержащей насос углеводородного сырья для повышения давления углеводородного сырья, первый теплообменник, соединенный с упомянутым насосом углеводородного сырья, и дистилляционную колонну среднего давления, соединенную с указанным теплообменником, предназначенную для дистилля- 2 040349 ции нагретого углеводородного сырья при среднем давлении в интервале от 0,7 до 1,2 МПа.It is also an object of the invention to provide a system for producing hydrocarbon vapors, comprising a hydrocarbon feed pump for pressurizing the hydrocarbon feed, a first heat exchanger connected to said hydrocarbon feed pump, and a medium pressure distillation column connected to said heat exchanger for distillation. heated hydrocarbon feedstock at an average pressure in the range from 0.7 to 1.2 MPa.

В одном осуществлении дистилляционная колонна среднего давления содержит впуск для подачи водяного пара отпаривания среднего давления, при этом водяной пар отпаривания среднего давления имеет абсолютное давление в интервале от 0,8 до 2,0 МПа.In one embodiment, the medium pressure distillation column comprises an inlet for supplying medium pressure stripping steam, wherein the medium pressure stripping steam has an absolute pressure in the range of 0.8 to 2.0 MPa.

В одном осуществлении температура водяного пара отпаривания среднего давления находится в интервале от 180 до 350°С.In one embodiment, the temperature of the medium pressure stripping steam is in the range of 180 to 350°C.

В одном осуществлении первый теплообменник нагревается с использованием теплоносителя, имеющего температуру в интервале от 160 до 350°С.In one implementation, the first heat exchanger is heated using a heat transfer medium having a temperature in the range from 160 to 350°C.

В одном осуществлении система дополнительно содержит второй теплообменник, соединенный с дистилляционной колонной среднего давления, предназначенный для предварительного нагревания углеводородного сырья посредством теплообмена, и дистилляционную колонну низкого давления, соединенную со вторым теплообменником, предназначенную для дистилляции потока углеводородного сырья с разделением сырья на по меньшей мере одну из фракции легкого дистиллята, фракции среднего дистиллята и фракции тяжелого дистиллята, при этом дистилляционная колонна низкого давления работает при абсолютном давлении в интервале от 0,1 до 0,6 МПа.In one embodiment, the system further comprises a second heat exchanger connected to the medium pressure distillation column for preheating the hydrocarbon feed by heat exchange, and a low pressure distillation column connected to the second heat exchanger for distilling the hydrocarbon feed stream to separate the feed into at least one from a light distillate fraction, a middle distillate fraction and a heavy distillate fraction, wherein the low pressure distillation column operates at an absolute pressure in the range of 0.1 to 0.6 MPa.

В одном осуществлении дистилляционная колонна низкого давления содержит впуск для подачи водяного пара отпаривания низкого давления, имеющего абсолютное давление в интервале от 0,1 до 0,7 МПа.In one embodiment, the low pressure distillation column includes an inlet for supplying low pressure stripping steam having an absolute pressure in the range of 0.1 to 0.7 MPa.

В одном осуществлении система содержит линию рециркуляции из дистилляционной колонны низкого давления в дистилляционную колонну среднего давления, предназначенную для возвращения сконденсированных компонентов из дистилляционной колонны низкого давления.In one embodiment, the system comprises a recycle line from the low pressure distillation column to the medium pressure distillation column for returning condensed components from the low pressure distillation column.

Ниже приведены определения различных терминов и фраз, используемых в этом описании.Below are definitions of various terms and phrases used in this description.

Термины приблизительно или около определяют нахождение объекта настолько близко, насколько это понимает специалист в данной области техники. В одном не ограничивающем осуществлении эти термины определяют нахождение в пределах 10%, предпочтительно в пределах 5%, более предпочтительно в пределах 1% и наиболее предпочтительно в пределах 0,5%.The terms approximately or near define the location of an object as close as one skilled in the art understands. In one non-limiting implementation, these terms define being within 10%, preferably within 5%, more preferably within 1%, and most preferably within 0.5%.

Термины мас.%, об.% или мол.% относятся к массовому, объемному или молярному проценту содержания компонента, соответственно, исходя из общей массы, общего объема или общих молей материала (вещества), которое содержит этот компонент. В неограничивающем примере 10 молей компонента в 100 молях материала составляет 10 мол.% этого компонента.The terms wt.%, vol.% or mol.% refer to the mass, volume or mole percent content of the component, respectively, based on the total mass, total volume or total moles of the material (substance) that contains this component. In a non-limiting example, 10 moles of a component in 100 moles of material is 10 mole % of that component.

Термин эффективный, используемый в описании и/или пунктах формулы, означает достаточный (подходящий) для достижения желаемого, ожидаемого или предполагаемого результата.The term effective used in the description and/or claims means sufficient (suitable) to achieve the desired, expected or intended result.

Использование термина в единственном числе в сочетании с термином содержащий в пунктах формулы или в описании может означать один, но согласуется также со значением один или более, по меньшей мере один и один или более чем один.The use of the term in the singular in conjunction with the term containing in a claim or description may mean one, but is also consistent with the meaning of one or more, at least one and one or more than one.

Термины содержащий (и любая его форма, например, содержать и содержит), имеющий (и любая его форма, например, иметь, имеет), включающий (и любая его форма, например, включает и включать) или охватывающий (и любая его форма, например, охватывает и охватывать) являются включительными или открытыми, и не исключают дополнительные, не перечисленные элементы или стадии способа.The terms containing (and any of its forms, for example, contain and contains), having (and any of its forms, for example, have, has), including (and any of its forms, for example, includes and include) or covering (and any of its forms, covers and cover) are inclusive or open-ended, and do not exclude additional, not listed, elements or method steps.

Способ согласно настоящему изобретению может включать, состоять по существу из или состоять из определенных ингредиентов, компонентов, составов, стадий и т.д., раскрытых во всем описании. Следует также понимать, что описание продукта/композиции/способа/системы, содержащих определенные компоненты, раскрывает также продукт/композицию/систему, состоящие из этих компонентов. Продукт/состав/способ/система, состоящая из этих компонентов, может быть предпочтительной, например, тем, что обеспечивает более простой, более экономичный способ приготовления этого продукта/состава. Подобным образом, следует понимать, что, например, описание способа, включающего определенные стадии, раскрывает также способ, состоящий из этих стадий. Указанный способ, состоящий из этих стадий, может быть предпочтительным тем, что является более простым, более экономичным способом.The method according to the present invention may include, consist essentially of, or consist of certain ingredients, components, formulations, steps, etc., disclosed throughout the description. It should also be understood that the description of a product/composition/method/system containing certain components also discloses a product/composition/system consisting of these components. A product/formulation/method/system comprising these components may be preferred, for example, in that it provides an easier, more economical way to prepare the product/formulation. Likewise, it should be understood that, for example, a description of a method comprising certain steps also discloses a method consisting of those steps. Said process consisting of these steps may be preferred in that it is a simpler, more economical process.

Если указаны величины для нижнего предела и верхнего предела параметра, то понятно, что интервалы из комбинации величин нижнего предела параметра и величин верхнего предела также раскрыты.If the values for the lower limit and the upper limit of the parameter are indicated, then it is understood that the ranges of the combination of the values of the lower parameter limit and the upper limit values are also disclosed.

Применительно к настоящему изобретению ниже описано 14 осуществлений. Осуществлением 1 изобретения является способ производства паров углеводородного сырья, который включает стадии: повышения давления углеводородного сырья с использованием насоса углеводородного сырья; предварительного нагревания находящегося под давлением углеводородного сырья в первом теплообменнике; и дистилляцию предварительно нагретого углеводородного сырья в дистилляционной колонне среднего давления, соединенной с первым теплообменником, причем указанная дистилляционная колонна среднего давления работает при абсолютном давлении в интервале от 0,7 до 1,2 МПа. Осуществлением 2 является способ в соответствии с осуществлением 1, дополнительно включающий дистилляцию углеводородного сырья в дистилляционной колонне среднего давления с использованием водяного пара отпари- 3 040349 вания среднего давления, имеющего абсолютное давление в интервале от 0,8 до 2,0 МПа. Осуществлением 3 является способ в соответствии с осуществлениями 1 или 2, в котором водяной пар отпаривания среднего давления имеет температуру в интервале от 180 до 350°С. Осуществлением 4 является способ в соответствии с любым из осуществлений 1-3, в котором теплообменник нагревается с помощью теплоносителя, имеющегося температуру в интервале от 160 до 350°С. Осуществлением 5 является способ в соответствии с любым из осуществлений 1-4, дополнительно включающий стадии предварительного нагревания текучей среды, образованной из компонентов углеводородного сырья, выходящей из дистилляционной колонны среднего давления, посредством теплообмена во втором теплообменнике, и дистилляции углеводородного сырья в дистилляционной колонне низкого давления с разделением сырья на по меньшей мере одну из фракции легкого дистиллята, фракции среднего дистиллята и фракции тяжелого дистиллята, при этом упомянутая дистилляционная колонна низкого давления выполнена с возможностью работы при атмосферном давлении. Осуществлением 6 является способ в соответствии с осуществлением 5, дополнительно включающий дистилляцию потока углеводородов в дистилляционной колонне низкого давления с использованием водяного пара отпаривания низкого давления, имеющего абсолютное давление в интервале от 0,1 до 0,7 МПа. Осуществлением 7 является способ в соответствии с осуществлениями 5 или 6, дополнительно включающий рециркуляцию сконденсированных компонентов подвергнутого дистилляции углеводородного сырья, из дистилляционной колонны низкого давления в дистилляционную колонну среднего давления.In relation to the present invention, 14 implementations are described below. Implementation 1 of the invention is a method for producing hydrocarbon feed vapors, which includes the steps of: pressurizing the hydrocarbon feed using a hydrocarbon feed pump; preheating the pressurized hydrocarbon feed in the first heat exchanger; and distilling the preheated hydrocarbon feedstock in a medium pressure distillation column connected to the first heat exchanger, said medium pressure distillation column operating at an absolute pressure ranging from 0.7 to 1.2 MPa. Embodiment 2 is the method according to Embodiment 1 further comprising distilling the hydrocarbon feedstock in a medium pressure distillation column using medium pressure stripping steam having an absolute pressure in the range of 0.8 to 2.0 MPa. Embodiment 3 is the method according to embodiments 1 or 2, wherein the medium pressure steam stripping has a temperature in the range of 180 to 350°C. Embodiment 4 is a method according to any one of Embodiments 1-3, wherein the heat exchanger is heated with a heat transfer medium having a temperature in the range of 160 to 350°C. Embodiment 5 is a method according to any of Embodiments 1-4, further comprising the steps of preheating the fluid formed from the hydrocarbon feed components exiting the medium pressure distillation column by heat exchange in a second heat exchanger, and distilling the hydrocarbon feed in the low pressure distillation column. separating the feedstock into at least one of a light distillate fraction, a middle distillate fraction and a heavy distillate fraction, wherein said low pressure distillation column is configured to operate at atmospheric pressure. Embodiment 6 is the process according to Embodiment 5, further comprising distilling the hydrocarbon stream in a low pressure distillation column using low pressure stripping steam having an absolute pressure in the range of 0.1 to 0.7 MPa. Embodiment 7 is the method according to Embodiments 5 or 6, further comprising recycling the condensed components of the distilled hydrocarbon feed from the low pressure distillation column to the medium pressure distillation column.

Осуществлением 8 является система для производства паров углеводородов, содержащая насос углеводородного сырья для повышения давления углеводородного сырья; первый теплообменник, соединенный с упомянутым насосом углеводородного сырья; и дистилляционную колонну среднего давления, соединенную с указанным теплообменником, предназначенную для дистилляции нагретого углеводородного сырья при среднем давлении в интервале от 0,7 до 1,2 МПа. Осуществлением 9 является система в соответствии с осуществлением 8, в которой дистилляционная колонна среднего давления содержит впуск для подачи водяного пара отпаривания среднего давления, при этом водяной пар отпаривания среднего давления имеет абсолютное давление в интервале от 0,8 до 2,0 МПа. Осуществлением 10 является система в соответствии с осуществлениями 8 или 9, в которой водяной пар отпаривания среднего давления имеет температуру в интервале от 180 до 350°С. Осуществлением 11 является система согласно любому из осуществлений 8-10, в которой первый теплообменник нагревается с использованием теплоносителя, имеющего температуру в интервале от 160 до 350°С. Осуществлением 12 является система в соответствии с любым из осуществлений 8-11, дополнительно содержащая второй теплообменник, соединенный с дистилляционной колонной среднего давления, предназначенный для предварительного нагревания жидких компонентов углеводородного сырья, поступающих из дистилляционной колонны среднего давления; и дистилляционную колонну низкого давления, соединенную со вторым теплообменником, предназначенную для дистилляции углеводородного сырья с разделением сырья на по меньшей мере одну из фракции легкого дистиллята, фракции среднего дистиллята и фракции тяжелого дистиллята, при этом дистилляционная колонна низкого давления выполнена с возможностью работы при атмосферном давлении. Осуществлением 13 является система в соответствии с осуществлением 12, в котором указанная дистилляционная колонна низкого давления содержит впуск для подачи водяного пара отпаривания низкого давления, имеющего абсолютное давление в интервале от 0,1 до 0,7 МПа. Осуществлением 14 является система в соответствии с по меньшей мере одним из осуществлений 12 или 13, дополнительно содержащая линию рециркуляции потока от дистилляционной колонны низкого давления к дистилляционной колонне среднего давления.Embodiment 8 is a hydrocarbon vapor production system comprising a hydrocarbon feed pump for pressurizing the hydrocarbon feed; a first heat exchanger connected to said hydrocarbon feed pump; and a medium pressure distillation column connected to said heat exchanger, designed to distill the heated hydrocarbon feedstock at a medium pressure in the range of 0.7 to 1.2 MPa. Embodiment 9 is the system according to embodiment 8, wherein the medium pressure distillation column comprises an inlet for supplying medium pressure stripping steam, wherein the medium pressure stripping steam has an absolute pressure in the range of 0.8 to 2.0 MPa. Embodiment 10 is a system according to embodiments 8 or 9, in which the medium pressure steam stripping steam has a temperature in the range of 180 to 350°C. Embodiment 11 is a system according to any one of embodiments 8-10, in which the first heat exchanger is heated using a heat carrier having a temperature in the range of 160 to 350°C. Embodiment 12 is a system according to any of embodiments 8-11, further comprising a second heat exchanger coupled to the medium pressure distillation column for preheating liquid hydrocarbon feedstock components coming from the medium pressure distillation column; and a low pressure distillation column connected to the second heat exchanger for distilling the hydrocarbon feedstock to separate the feedstock into at least one of a light distillate fraction, a middle distillate fraction and a heavy distillate fraction, wherein the low pressure distillation column is configured to operate at atmospheric pressure. . Embodiment 13 is a system according to embodiment 12, wherein said low pressure distillation column comprises an inlet for supplying low pressure stripping steam having an absolute pressure in the range of 0.1 to 0.7 MPa. Embodiment 14 is a system according to at least one of embodiments 12 or 13, further comprising a recycle line flow from the low pressure distillation column to the medium pressure distillation column.

Другие задачи, признаки и преимущества настоящего изобретения будут понятны из приведенного ниже подробного описания, приложенных чертежей и примеров осуществления. Следует отметить, что изобретение относится ко всем возможным комбинациям раскрытых здесь признаков; предпочтительными, в частности, являются комбинации признаков, которые изложены в пунктах формулы. Таким образом, следует принимать во внимание, что в описании раскрыты все комбинации признаков, характеризующих состав, способ, систему в соответствии с изобретением; раскрыты также все комбинации признаков, характеризующих способ в соответствии с изобретением и все комбинации признаков, относящихся к системе в соответствии с изобретением, и признаки, относящиеся к способу в соответствии с изобретением. Следует понимать, что чертежи, подробное описание и примеры, хотя они и раскрывают определенные осуществления изобретения, приведены лишь в целях иллюстрации и не предназначены для ограничения изобретения. Кроме того, следует иметь в виду, что из этого подробного описания для специалистов в данной области техники будут очевидны изменения и модификации без выхода за пределы объема и сущности изобретения. В дополнительных осуществлениях признаки конкретных осуществлений могут быть скомбинированы с признаками других осуществлений. Например, признаки одного осуществления могут быть скомбинированы с признаками любого другого осуществления. В дополнительных осуществлениях описанные здесь конкретные осуществления могут быть дополнены дополнительными признаками.Other objects, features and advantages of the present invention will become apparent from the following detailed description, the accompanying drawings and exemplary embodiments. It should be noted that the invention relates to all possible combinations of features disclosed here; preferred, in particular, are the combinations of features that are set forth in the claims. Thus, it should be taken into account that the description discloses all combinations of features that characterize the composition, method, system in accordance with the invention; all combinations of features that characterize the method according to the invention and all combinations of features related to the system according to the invention and features related to the method according to the invention are also disclosed. It should be understood that the drawings, detailed description and examples, although they disclose certain embodiments of the invention, are provided for purposes of illustration only and are not intended to limit the invention. In addition, it should be understood that changes and modifications will be apparent to those skilled in the art from this detailed description without departing from the scope and spirit of the invention. In additional implementations, features of specific implementations may be combined with features of other implementations. For example, features of one embodiment may be combined with features of any other embodiment. In additional implementations, the specific implementation described here can be supplemented with additional features.

- 4 040349- 4 040349

Краткое описание чертежейBrief description of the drawings

Фиг. 1 - схематическое представление способа и системы производства продукта -паров углеводородного сырья из потока исходного углеводородного сырья.Fig. 1 is a schematic representation of a process and system for producing a hydrocarbon vapor product from a hydrocarbon feed stream.

Фиг. 2 отображает применение способа для производства продукта - паров углеводородного сырья в соответствии с одним осуществлением настоящего изобретения.Fig. 2 depicts the application of a process for the production of a hydrocarbon feed vapor product in accordance with one embodiment of the present invention.

Осуществление изобретенияImplementation of the invention

Нафта в качестве углеводородного сырья может быть испарена и направлена в установку для конверсии, например, в печь парового крекинга, установку каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора (CCR) или любую другую установку для превращения нафты в компоненты при давлении в интервале от 0,6 до 0,8 Па, как описано ниже.The naphtha as hydrocarbon feedstock may be vaporized and sent to a conversion unit such as a steam cracker, a continuous catalyst regeneration (CCR) catalytic reformer, or any other unit for converting naphtha to components at pressures ranging from 0.6 to 0.8 Pa as described below.

На фиг. 1 представлена технологическая установка 300, способная обеспечить получение паров углеводородного сырья, направляемых в печь парового крекинга, показанную на фиг. 2, при достаточно высоких температуре и давлении, из исходного углеводородного сырья, такого как сырая нефть, продукт гидрокрекинга, продукт каталитического крекинга или продукт коксования.In FIG. 1 depicts a process unit 300 capable of producing hydrocarbon feed vapors for the steam cracker shown in FIG. 2, at sufficiently high temperature and pressure, from a hydrocarbon feedstock such as crude oil, hydrocracked product, catalytic cracked product, or coker product.

В этом предпочтительном решении технологические аппараты для переработки нефти, обеспечивающие углеводородное сырье для установки конверсии, производят продукты при давлении, достаточном для их смешивания с потоком, независимо от установки для конверсии и направляют их непосредственно в UMP (фиг. 2). Система для фракционирования углеводородов этих аппаратов переработки нефти должна быть спроектирована надлежащим образом для проведения эффективного процесса фракционирования. На фиг. 1 представлен пример установки для дистилляции исходного углеводородного сырья.In this preferred solution, the refinery process vessels providing hydrocarbon feed to the reformer produce products at sufficient pressure to mix them with the stream, independent of the reformer, and send them directly to the UMP (FIG. 2). The hydrocarbon fractionation system of these refinery units must be properly designed to carry out an efficient fractionation process. In FIG. 1 shows an example of a plant for the distillation of a hydrocarbon feedstock.

Исходное углеводородное сырье обессоливают, и нагревают, что является типичным для существующего уровня техники, относящегося к установкам для дистилляции исходного сырья (включая продолжительное предварительное нагревание в противотоке относительно продуктов), применительно к потоку 301. Указанный поток 301 нагнетают при среднем давлении с помощью насоса исходного углеводородного сырья в теплообменник Н-301, и затем нагревают в этом теплообменнике Н-301 до температуры в интервале 220-350°С, которую имеет выходящий поток 302, в зависимости от состава сырой нефти, желаемой границы кипения фракции нафты, предназначенной для парового крекинга, и давления в колонне, которые определяются установленными требованиями для печи парового крекинга. Теплообменник Н-301 может представлять собой печь, паровой нагреватель или нагреватель любого другого типа, который нагревается с использованием любого подходящего источника теплоты, такого, например, как водяной пар среднего давления или жидкий квенч из печи парового крекинга, который обычно имеется в наличии при температуре приблизительно равной 160°С. Водяной пар среднего давления (МР) обычно характеризуется абсолютным давлением в интервале от 0,8 до 2,0 МПа.The hydrocarbon feedstock is desalted and heated, as is typical of the state of the art relating to feedstock distillation plants (including lengthy preheating in countercurrent to the products), as applied to stream 301. Said stream 301 is injected at medium pressure with a feed pump. hydrocarbon feedstock into the H-301 heat exchanger, and then heated in this H-301 heat exchanger to a temperature in the range of 220-350 ° C, which the outlet stream 302 has, depending on the composition of the crude oil, the desired boiling point of the naphtha fraction intended for steam cracking , and pressure in the column, which are determined by the established requirements for the steam cracking furnace. The H-301 heat exchanger may be a furnace, steam heater, or any other type of heater that is heated using any suitable source of heat, such as, for example, medium pressure steam or liquid quench from a steam cracker, which is usually available at approximately equal to 160°C. Medium pressure steam (MP) is usually characterized by an absolute pressure in the range from 0.8 to 2.0 MPa.

Предварительно нагретый поток 302 углеводородного сырья направляется в дистилляционную колонну С-301 среднего давления, работающую при абсолютном давлении в интервале от 0,7 до 1,2 МПа. Величина давления в этой колонне определяется, главным образом, давлением паров нафты, необходимым для парового крекинга, и перепадом давления на линии транспортирования. Давление, при котором исходное углеводородное сырье нагнетается в теплообменник Н-301, должно быть достаточным для преодоления перепада давления в теплообменнике и получения необходимого давления в дистилляционной колонне С-301 среднего давления, находящегося в интервале от 0,7 до 1,2 МПа. При этом указанное давление нагнетания может варьировать в зависимости от типа используемого теплообменника.The preheated hydrocarbon stream 302 is sent to a medium pressure distillation column C-301 operating at an absolute pressure ranging from 0.7 to 1.2 MPa. The pressure in this column is determined mainly by the naphtha vapor pressure required for steam cracking and the pressure drop across the transmission lines. The pressure at which the hydrocarbon feedstock is injected into the H-301 heat exchanger must be sufficient to overcome the pressure drop in the heat exchanger and obtain the required pressure in the medium pressure distillation column S-301, which is in the range from 0.7 to 1.2 MPa. However, the specified discharge pressure may vary depending on the type of heat exchanger used.

Исходное углеводородное сырье может быть нагрето в дистилляционной колонне С-301 с помощью дополнительных теплообменников, ребойлеров или водяного пара отпаривания. Водяной пар 342 отпаривания среднего давления может быть добавлен в исходное углеводородное сырье при температуре в интервале 180-350°С в нижнюю часть упомянутой дистилляционной колонны С-301 среднего давления. Жидкий поток 325 углеводородного сырья из атмосферной дистилляционной колонны С-302 может быть добавлен из последующей ступени, т.е. дистилляционной колонны С-302, как это будет описано ниже.The hydrocarbon feedstock can be heated in the C-301 distillation column using additional heat exchangers, reboilers or stripping steam. Medium pressure stripping steam 342 may be added to the hydrocarbon feedstock at a temperature in the range of 180-350° C. at the bottom of said medium pressure distillation column C-301. Liquid hydrocarbon feedstock stream 325 from atmospheric distillation column C-302 may be added from a subsequent stage, i.e. distillation column C-302, as will be described below.

В нижнем потоке 314 дистилляционной колонны С-301 среднего давления отводится продукт, содержащий, главным образом, средние дистилляты и более тяжелые фракции сырой нефти. Сверху колонны отбирают нафту и более легкие компоненты, образующие поток 303. Часть 304 этого потока 303 конденсируется в теплообменнике Н-302, и в сепараторе V-301 отделяется жидкость 306, которая нагнетается с помощью насоса Р-301 в виде жидкой флегмы 307 обратно в колонну С-301.In the bottom stream 314 of the medium pressure distillation column C-301, a product containing mainly middle distillates and heavier fractions of crude oil is removed. Naphtha and lighter components are removed from the top of the column, forming stream 303. Part 304 of this stream 303 is condensed in the heat exchanger H-302, and liquid 306 is separated in the separator V-301, which is pumped by means of a pump P-301 in the form of liquid reflux 307 back to column S-301.

Парообразный продукт 309 из сепаратора V-301 может быть направлен непосредственно в установку для конверсии в качестве потока 332 углеводородного сырья, подобного потоку 331 более легкого углеводородного сырья, причем небольшая выгода может быть получена при удерживании потока 332 более тяжелого углеводородного сырья отдельно от потока 331 более легкого сырья, что позволяет проводить крекинг этих потоков в различных условиях. Например, может быть выгодным проводить паровой крекинг потока 331 более легкого углеводородного сырья в более жестких условиях по сравнению с потоком 332 более тяжелого углеводородного сырья, поскольку в потоке 331 углеводородного сырья содержатся более легкие компоненты. Кроме того, можно полностью или частично смешивать потоки 331, 332 углеводородного сырья, чтобы более эффективно использовать полезную тепловую нагрузку вVapor product 309 from separator V-301 can be sent directly to the conversion unit as hydrocarbon feed stream 332, similar to lighter hydrocarbon feed stream 331, with little benefit to be gained by keeping heavier hydrocarbon feed stream 332 separate from stream 331 for more than light feedstock, which allows the cracking of these streams under various conditions. For example, it may be advantageous to steam crack the lighter hydrocarbon feed stream 331 under more severe conditions than the heavier hydrocarbon feed stream 332 because the hydrocarbon feed stream 331 contains lighter components. In addition, hydrocarbon feed streams 331, 332 can be fully or partially mixed in order to more efficiently use the useful heat load in

- 5 040349 установке для конверсии.- 5 040349 installation for conversion.

Кроме того, возможно получение жидкой нафты. Для этого вода из потока 310 более легкой нафты может быть сконденсирована в конденсаторе Н-303 с получением потока 311. Вследствие создания более высокого давления рассматриваемая установка работает при большей величине давления по сравнению с традиционными дистилляционными аппаратами для сырой нефти, при этом температура процесса выше (в интервале 130-180°С) и выделяется большее количество ценной теплоты, которая имеет преимущество с точки зрения утилизации по сравнению с традиционным аппаратом для дистиляции сырой нефти (<100°С). Испаритель V-302 разделяет поток 311 на фракцию 313 кислой воды, которая вместе с кислой водой из V-301 в потоке 308 направляется на очистку, и фракцию 312 нестабилизированной нафты, которая может нагнетаться с помощью насоса Р-303 в колонну стабилизации нафты, а фракция 333 LPG может быть направлена в газогенераторную установку или сеть для газообразного топлива.In addition, it is possible to obtain liquid naphtha. To do this, water from lighter naphtha stream 310 can be condensed in condenser H-303 to form stream 311. Due to the higher pressure, the plant in question operates at a higher pressure than conventional crude oil distillation apparatuses, while the process temperature is higher ( in the range of 130-180°C) and more valuable heat is released, which has an advantage in terms of utilization compared to a conventional crude oil distillation apparatus (<100°C). Evaporator V-302 separates stream 311 into a sour water fraction 313, which, together with the sour water from V-301 in stream 308, is sent for purification, and an unstabilized naphtha fraction 312, which can be injected using a pump P-303 into the naphtha stabilization column, and fraction 333 LPG can be sent to a gas generator plant or network for gaseous fuel.

Нижний (кубовый) продукт, отводимый в потоке 314 из дистилляционной колонны С-301 среднего давления, затем нагревается до температуры в интервале от 320 до 360°С в теплообменнике Н-304 и вводится в дистилляционную колонну С-302 атмосферного давления вместе с водяным паром 343 низкого давления или паром для отпаривания низкого давления. Водяной пар низкого давления обычно имеет абсолютное давление в интервале от 0,1 до 0,7 МПа. Атмосферная дистилляционная колонна С-302 работает при абсолютном давлении ниже 0,6 МПа и выше атмосферного давления (0,1 МПа). При этом указанная атмосферная дистилляционная колонна С-302 производит фракцию 316 среднего дистиллята, отводимую сверху. Пары из ёмкости V-303 сбора дистиллята направляются в отстойник V-304, при этом они конденсируются с помощью конденсатора Н-305. Отстойник V-304 осуществляет разделение, в результате которого определяется паровая фракция 326, направляемая в установку обработки газа и кислая вода 328, направляемая на очистку вместе с другими потоками 313, 308 кислой воды. Жидкая фракция 324 насосом Р-305 нагнетается в дистилляционную колонну С-301 среднего давления в потоке 325, как было описано.The bottom (bottom) product withdrawn in stream 314 from the medium pressure distillation column C-301 is then heated to a temperature in the range from 320 to 360 ° C in the heat exchanger H-304 and introduced into the atmospheric pressure distillation column C-302 along with steam 343 low pressure steam or low pressure steam. Low pressure steam typically has an absolute pressure in the range of 0.1 to 0.7 MPa. Atmospheric distillation column S-302 operates at an absolute pressure below 0.6 MPa and above atmospheric pressure (0.1 MPa). At the same time, said atmospheric distillation column C-302 produces a middle distillate fraction 316 discharged from above. Vapors from the distillate collection tank V-303 are sent to the V-304 settling tank, while they are condensed using the H-305 condenser. Settler V-304 performs a separation that determines the vapor fraction 326 sent to the gas treatment unit and sour water 328 sent for purification along with other sour water streams 313, 308. Liquid fraction 324 is pumped by pump P-305 into medium pressure distillation column C-301 in stream 325 as described.

Нижний продукт 321 атмосферной дистилляционной колонны С-302, отводимый посредством потока 321, обрабатывается с помощью традиционной вакуумной дистилляционной колонны С-303, обычно используемой в установках первичной переработки нефти (на фиг. 1 показано не всё используемое оборудование), с получением паров 337 среднего дистиллята, легкого вакуумного газойля, тяжелого вакуумного газойля и вакуумного остатка 340.The bottom product 321 of the C-302 atmospheric distillation column withdrawn via stream 321 is treated with a conventional C-303 vacuum distillation column commonly used in downstream refineries (not all of the equipment used is shown in FIG. 1) to produce vapors 337 of medium distillate, light vacuum gas oil, heavy vacuum gas oil and vacuum residue 340.

После дистилляционной колонны С-302 летучие компоненты отделяются в сборнике V-303 дистиллята и затем в потоке 324 проходят через конденсатор Н-306 и отстойник V-304, и после сжатия насосом Р-305 направляются в потоке 325 в дистилляционную колонну С-301 среднего давления.After the distillation column C-302, the volatile components are separated in the distillate collector V-303 and then in the stream 324 pass through the condenser H-306 and the settler V-304, and after compression by the pump P-305 are sent in the stream 325 to the distillation column C-301 medium pressure.

Таким образом, большая часть летучих компонентов углеводородного сырья может быть сохранена в парообразном углеводородном сырье для обработки в установке для конверсии при среднем давлении.Thus, most of the volatile components of the hydrocarbon feed can be stored in the vaporous hydrocarbon feed for processing in the medium pressure reformer.

Все изложенное выше приведено с целью обеспечения возможности обработки потока сжатой, испаренной нафты/углеводородного сырья в установке для конверсии, как показано на фиг. 2.All of the above is for the purpose of allowing the compressed, vaporized naphtha/hydrocarbon feed stream to be processed in a conversion unit as shown in FIG. 2.

Установки гидрокрекинга и установки крекинга с псевдоожиженным катализатором имеют в своем составе основную колонну фракционирования, которая может быть заменена дистилляционными колоннами С-301 среднего давления и колонной С-302 атмосферного давления вместе со всем связанным с ними оборудованием, чтобы также получать и направлять находящееся под давлением, испаренное углеводородное сырье в установку для конверсии, как показано на фиг. 2.Hydrocracking and fluid catalytic cracking units have a main fractionation column which can be replaced by medium pressure C-301 distillation columns and atmospheric pressure C-302 column along with all associated equipment to also receive and route pressurized , the vaporized hydrocarbon feed to the conversion unit, as shown in FIG. 2.

Фиг. 2 иллюстрирует применение способа и системы для производства паров углеводородного сырья. Исходное углеводородное сырье 301, т.е. сырая нефть, поступает в систему 300, в которой производится углеводородное сырье. Пары 331 углеводородного сырья направляются на впуск 203 паров углеводородов установки для конверсии для получения производных продуктов 205. Поскольку испарение углеводородного сырья в установке для конверсии больше не является необходимым, процесс превращения углеводородов может быть осуществлен с большей эффективностью.Fig. 2 illustrates the application of a process and system for the production of hydrocarbon feed vapors. Source hydrocarbon feedstock 301, i. e. crude oil enters system 300, which produces hydrocarbon feedstock. Hydrocarbon feed vapor 331 is directed to the hydrocarbon vapor inlet 203 of the reformer to produce derivative products 205. Since the vaporization of the hydrocarbon feed in the reformer is no longer necessary, the hydrocarbon conversion process can be carried out more efficiently.

Перечень ссылочных номеров позиций:Item reference list:

300 - способ и система для производства паров углеводородного сырья;300 - method and system for the production of vapors of hydrocarbon feedstock;

301 - сырая нефть;301 - crude oil;

302 - нагретая сырая нефть;302 - heated crude oil;

303 - дистиллят нафты;303 - naphtha distillate;

304 - часть нафты для конденсации и орошения;304 - part of the naphtha for condensation and irrigation;

305 - нагретая часть нафты для конденсации и орошения;305 - heated part of naphtha for condensation and irrigation;

306 - жидкость;306 - liquid;

307 - орошение;307 - irrigation;

308 , 313, 334 - кислая вода;308, 313, 334 - sour water;

309 - парообразный продукт;309 - vaporous product;

310 - поток легкой нафты;310 - flow of light naphtha;

311 - поток сконденсированной воды;311 - flow of condensed water;

312 , 335 - жидкая нафта;312, 335 - liquid naphtha;

--

Claims

314 - heavy fractions;

315 - heated heavy fractions;

316 - middle distillate fraction;

317 - gaseous components;

325 - liquid middle distillate;

328 - sour water;

331 - naphtha;

332 - light naphtha;

333, 326 - liquid petroleum gas;

336 - middle distillates, kerosene, diesel fuel;

337 - pairs of middle distillate;

340 - vacuum residue;

342 - medium pressure steam steam;

343 - low pressure steam;

S-301 - medium pressure distillation column;

C-302 - atmospheric distillation column;

C-303 - traditional vacuum distillation column;

H-301 - heat exchanger;

H-302 - heat exchanger;

H-303 - capacitor;

H-305 - capacitor;

R-303 - pump;

R-305 - pump;

V -301 - evaporator;

V -302 - evaporator;

V-303 - distillate collector;

V-304 - sump;

200 - technological installation for obtaining derivative products from hydrocarbon raw materials;

300 - system for the production of hydrocarbon vapors;

204 - installation for the conversion of hydrocarbons;

203 - inlet of hydrocarbon raw materials;

205 - derived products of hydrocarbon raw materials.

CLAIM

A method for the production and conversion of hydrocarbon feed vapors, comprising pressurizing the hydrocarbon feed (301), which is crude oil, using a hydrocarbon feed pump; preheating the pressurized crude oil hydrocarbon feedstock (301) in a first heat exchanger (H-301), said first heat exchanger being a furnace or a steam heater, and being heated using a heat transfer medium having a temperature of 350°C; and distilling the preheated pressurized hydrocarbon feedstock (302) in a medium pressure distillation column (C301) connected to the first heat exchanger (H-301) using medium pressure stripping steam (342) having a temperature of 180°C; wherein said medium-pressure distillation column (C-301) operates at an absolute pressure of 1.2 MPa, producing hydrocarbon feed vapors (303, 331), wherein said hydrocarbon feed pairs (303, 331) are under pressure naphtha vapor, said method comprising separating said pressurized naphtha vapor (303, 331) from heavier hydrocarbon feedstock (332) and converting said pressurized naphtha vapor (303, 331) in a process of conversion to derivative products, said process conversion is steam cracking, which is carried out in a steam cracking furnace; steam cracking of said heavier hydrocarbon feedstock (332), wherein the steam cracking of pressurized naphtha vapor is carried out under harsher conditions than steam cracking of said heavier hydrocarbon feedstock; preheating fluid components (314) of the hydrocarbon feedstock (301) exiting the medium pressure distillation column (C-301) by heat exchange in a second heat exchanger (H-304); distillation of the preheated fluid components (315) of the hydrocarbon feedstock (301) in a low pressure distillation column (C-302), separating at least one of a light distillate fraction, a middle distillate fraction (316) and a heavy distillate fraction (321), at this distillation column (C-302) low pressure operates at atmospheric pressure; and adding the liquid hydrocarbon feed stream (325) obtained from the middle distillate fraction (316) of the low pressure distillation column (C-302) to the medium pressure distillation column (C-301).

-