EA033928B1 - Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании - Google Patents

Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании Download PDF

Info

Publication number
EA033928B1
EA033928B1 EA201700595A EA201700595A EA033928B1 EA 033928 B1 EA033928 B1 EA 033928B1 EA 201700595 A EA201700595 A EA 201700595A EA 201700595 A EA201700595 A EA 201700595A EA 033928 B1 EA033928 B1 EA 033928B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
crack
sample
fracture
deformation
static
Prior art date
Application number
EA201700595A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201700595A1 (ru
Inventor
Александр Вальдемарович Богданович
Леонид Адамович Сосновский
Вадим Михайлович Веселуха
Original Assignee
Белорусский Государственный Университет (Бгу)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Белорусский Государственный Университет (Бгу) filed Critical Белорусский Государственный Университет (Бгу)
Priority to EA201700595A priority Critical patent/EA033928B1/ru
Publication of EA201700595A1 publication Critical patent/EA201700595A1/ru
Publication of EA033928B1 publication Critical patent/EA033928B1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/32—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying repeated or pulsating forces
    • G01N3/34—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying repeated or pulsating forces generated by mechanical means, e.g. hammer blows

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области механических испытаний материалов, в частности к определению их способности сопротивляться росту трещин в условиях статического упругопластического деформирования, и может быть использовано для оценки характеристик трещиностойкости пластичных материалов, в том числе низколегированных трубных сталей на основе измерения величины утяжки образца в плоскости его излома. Задачей изобретения является создание способа, позволяющего при испытаниях на трещиностойкость применять образец - элемент трубы большого (более 400 мм) диаметра, сохраняющего геометрию трубы линейной части трубопровода и ее пластические свойства, а также использовать при оценке коэффициента интенсивности напряжений в образце с трещиной свойство окружающей вершину трещины пластической зоны поглощать энергию в процессе развития трещины и таким образом оказывать влияние на сопротивление материала росту трещины в условиях упругопластического деформирования, что позволяет применить традиционный параметр - коэффициент интенсивности напряжений, а также деформационный параметр - утяжку образца в плоскости его излома - для определения силовых и деформационных характеристик трещиностойкости материала при упругопластическом деформировании.

Description

Изобретение относится к области механических испытаний материалов, в частности к определению их способности сопротивляться росту трещин в условиях статического упругопластического деформирования, и может быть использовано для оценки характеристик трещиностойкости пластичных материалов, в том числе низколегированных трубных сталей на основе измерения величины утяжки образца в плоскости его излома.
В соответствии с известным способом [1] для определения вязкости разрушения материала при статическом нагружении KIc необходимо выбрать наиболее рациональные (по материалоемкости и соответствию схеме нагружения в реальной детали) форму и размеры образцов, предварительно вырастить в них при циклическом нагружении искусственную трещину, обеспечив необходимую точность регистрации длины трещины и предельной нагрузки в процессе проведения эксперимента, затем осуществить статическое нагружение образца с заданной скоростью до страгивания трещины; при этом строится диаграмма в координатах нагрузка-перемещение, на которой фиксируется нагрузка в момент страгивания трещины, и ее численное значение подставляется в формулу линейной механики разрушения для оценки коэффициента интенсивности напряжений KI. Если выполняются установленные [1] условия плоской деформации, то полученное критическое значение KIc коэффициента интенсивности напряжений считается характеристикой вязкости разрушения материала. В противном случае (что характерно для образцов из пластичных материалов) в момент страгивания трещины определяется только условное предельное значение Kq коэффициента интенсивности напряжений, которое не считается характеристикой материала.
Недостатком этого способа является то, что, по существу, при оценке коэффициента интенсивности напряжений не учитывается важное свойство окружающей вершину трещины в образце пластической зоны поглощать энергию в процессе развития трещины и, таким образом, оказывать влияние на сопротивление материала росту трещины в условиях упругопластического деформирования.
Наиболее близким по технической сущности является способ определения характеристик трещиностойкости [2], согласно которому для образца предварительно определяют удельную мощность тепла, выделяемого пластической зоной в устье надреза; образец с надрезом подвергают статическому растяжению до разрушения с постоянной скоростью нагружения, непрерывно измеряя температуру в устье надреза и нагрузку в образце, определяют момент страгивания трещины и нагрузку в этот момент по графику зависимости нагрузки от температуры (в точке перегиба кривой); указанную нагрузку затем используют для расчета параметров трещиностойкости.
Недостатком этого способа является то, что пластическая деформация в окрестности вершины трещины (устье надреза) непосредственно не учитывается при определении характеристик трещиностойкости образца из пластичного материала, а принято во внимание только тепловыделение в устье трещины, так называемый термопластический эффект, вызванный пластическим деформированием материала под действием внешней силы. Кроме того, при способе [2] используется стандартный образец, для изготовления которого из трубы трубопровода применяются технологические операции (в том числе правка), оказывающие влияние на пластические свойства материала, что ведет и к соответствующему изменению характеристик трещиностойкости.
Задачей изобретения является создание способа, позволяющего при испытаниях на трещиностойкость применять образец - элемент трубы диаметром более 400 мм, сохраняющего геометрию трубы линейной части трубопровода и ее пластические свойства, а также использовать при оценке коэффициента интенсивности напряжений в образце с трещиной свойство окружающей вершину трещины пластической зоны поглощать энергию в процессе развития трещины и, таким образом, оказывать влияние на сопротивление материала росту трещины в условиях упругопластического деформирования, что позволяет применить традиционный параметр - коэффициент интенсивности напряжений, а также деформационный параметр - утяжку образца в плоскости его излома - для определения силовых и деформационных характеристик трещиностойкости материала при упругопластическом деформировании.
Поставленная задача достигается тем, что в способе определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании, заключающемся в том, что образец с надрезом и предварительно выращенной усталостной трещиной подвергают статическому внецентренному растяжению до разрушения с заданной скоростью нагружения, непрерывно измеряя нагрузку в образце и перемещение берегов трещины, определяют момент страгивания трещины и нагрузку в этот момент, производят построение диаграммы в координатах нагрузка - перемещение, измеряют утяжку образца - элемента трубы, сохраняющего геометрию и толщину стенки трубы диаметром более 400 мм и ее пластические свойства, в плоскости его излома, коэффициент интенсивности напряжений вычисляют по формуле, учитывающей действительную площадь сечения образца в плоскости излома:
Kf = -^<$2Τ(ωΡ), где oF=F1/F0 - локальная мера поврежденности образца с трещиной;
F0 - номинальная (до испытаний) площадь сечения образца в плоскости излома;
Fl - фактическая площадь сечения образца в плоскости излома, поврежденная трещиной длиной l, определяемая с учетом пластической деформации сечения;
- 1 033928
Y(oF) - поправочная функция, определяемая с учетом пластической деформации (oF) по формуле:
Υ(ωρ) = 29,6-185,5(ωρ) + 655,7(ωρ)2 -1017(ωρ)3 +638,9(oif)4;
to, B - номинальные размеры опасного сечения образца до испытания, производят построение диаграммы статического упругопластического разрушения образца с трещиной в координатах коэффициент интенсивности напряжений, вычисленный с учетом поправки на пластичность - утяжка образца, и с помощью диаграмм нагрузка - перемещение и статического упругопластического разрушения образца с трещиной определяют ряд новых силовых KFc, K*c, K*sc, KFmax, K*0 и деформационных φ^ 9Pmax, 9s характеристик, а также уточняют значение известной KFq характеристики статической трещиностойкости.
В результате после проведения стандартных испытаний на статическую трещиностойкость, измерения утяжки образца в плоскости его излома, вычисления величины коэффициента интенсивности напряжений с учетом предложенной поправки на пластичность и построения диаграммы СУПРОТ определяют ряд силовых и деформационных характеристик трещиностойкости при упругопластическом деформировании, позволяющих учесть важное свойство окружающей вершину трещины в образце пластической зоны поглощать энергию в процессе развития трещины и комплексно охарактеризовать сопротивление пластичного конструкционного материала развитию трещин.
Сущность изобретения поясняется фиг. 1-6. На фиг. 1 представлена схема испытания компактного образца - элемента трубы большого диаметра при внецентренном растяжении, на фиг. 2 - схема вырезки образца из такой трубы (например, трубы линейной части нефтепровода) с требуемой ориентацией надреза-трещины (например, в осевом направлении трубы), на фиг. 3 - диаграмма нагрузка P - перемещение V берегов трещины для компактного образца - элемента трубы диаметром 820 мм (из стали 17Г1С), на фиг. 4 - схема измерения утяжки (уширения) компактного образца в плоскости излома, на фиг. 5 - схема D- и Q-диаграмм СУПРОТ, на фиг. 6 - экспериментальная Q-диаграмма СУПРОТ для компактного образца - элемента трубы диаметром 820 мм линейной части нефтепровода из стали 17Г1С.
Способ осуществляется следующим образом.
Испытания компактных образцов, вырезанных из трубы линейной части трубопровода (фиг. 2), на трещиностойкость при статическом нагружении проводят в соответствии с ГОСТом 25.506 [1] по схеме (фиг. 1) в два этапа:
этап 1: производится предварительное выращивание трещины в образце от надреза при циклическом нагружении;
этап 2: производится статическое нагружение до разрушения (разделение образца на две части).
При этом непрерывно измеряют нагрузку в образце, перемещение берегов трещины и ее длину с построением диаграммы нагрузка P -перемещение V берегов трещины (фиг. 3), определяют момент страгивания трещины и нагрузку в этот момент по ГОСТу 25.506-85 [1]. После завершения нагружения образца измеряют утяжку (уширение) φ, как показано на фиг. 4.
По полученным в результате испытания значениям нагрузки длины трещины и с учетом пластической деформации (утяжки) опасного сечения образца рассчитывают величину коэффициента интенсивности напряжений по формуле:
Kf =-+^/2Г(аЮ, (1) где локальная мера поврежденности образца с трещиной of=F1/F0 (F0 - номинальная (до испытаний) площадь опасного сечения образца, Fl -фактическая площадь, поврежденная трещиной длиной l) определяется с учетом пластической деформации сечения;
Y(oF) - поправочная функция, определяемая с учетом пластической деформации (ω) по формуле:
K(coF) = 29,6-185,5(0,, ) + 655,7(<of)2 -1017(ω,)3 +638,9(о>,)4, (2) а t0, B - номинальные размеры опасного сечения образца до испытания (см. фиг. 1).
В случае упругопластического деформирования, когда пластическая зона у вершины трещины достигает значительных размеров, условную предельную величину коэффициента интенсивности напряжений KQ (при вычислении с учетом поправки на пластичность обозначается KF Q), соответствующую предельной нагрузке Pq, определяемой по ГОСТу 25.506-85 [1] методом секущей (прямая наклонная линия на диаграммы нагрузка P - перемещение V берегов трещины, фиг. 3), принимают равной вязкости разрушения при статическом нагружении KIc, если выполняются условия плоской деформации.
По полученным значениям коэффициента интенсивности напряжений KFI и утяжки (уширения) φ образца строят D- и(или) Q-диаграммы СУПРОТ (фиг. 5). Если при расчете величины KFI условно принимают, что нагрузка в процессе долома, достигнув максимального значения, остается постоянной (это реализуется, когда испытательная машина достаточно жесткая или скорость нагружения высока), то получают диаграмму OBCS (см. фиг. 5), которая с учетом оси ординат напоминает латинскую букву D, поF этому ее называют D-диаграммой. Если же при расчете K I учитывают падение нагрузки в ходе долома образца (когда машина имеет относительно невысокую жесткость или скорость нагружения низка), то получают диаграмму OBC1S1 (см. фиг. 5). Поскольку форма этой диаграммы напоминает латинскую бук- 2 033928 ву Q, ее называют Q-диаграммой.
Диаграмма СУПРОТ в общем случае состоит из двух кривых: кривой упругопластического разрушения (участки OBC на D-диаграмме и OBC1 на Q-диаграмме) и кривой квазистатического долома (участки CS на D-диаграмме и C1S1 на Q-диаграмме). В соответствующих точках C и C1 трещина достигает критического размера lc, которому отвечает предельная утяжка фс и предельное значение КИН - статическая вязкость разрушения (величина KFc на D-диаграмме и K с на Q-диаграмме). В соответствующих точках S и S1 происходит разделение образца на две части, при этом имеет место максимальное уширение φ, его опасного сечения, по которому определяют другое предельное значение КИН - квазистатическую вязкость разрушения (величина K sc на D-диаграмме; на Q-диаграмме KFI=0 в этой точке). Пересечение кривой CS с осью ординат дает еще один параметр трещиностойкости K 0 (см. фиг. 5). Максимум Qдиаграммы по оси КИН (точка B) соответствует максимальной нагрузке Pmax=PC (см. фиг. 3) и характеризуется физическим параметром KF max, которому соответствует утяжка фРтах.
В конечном счете, предлагаемый способ позволяет определять экспериментально ряд силовых (KFc, K с, K sc, KFmax, K 0) и деформационных (φ^ фРтах, φ,) характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании.
Пример реализации способа.
Испытания проводились на сервогидравлической испытательной машине Bi-01-102 в соответствии со схемой, приведенной на фиг. 1. Компактный образец (толщиной t0=11,5 мм, размеры B=28 мм, H=33,6 мм - см. фиг. 1) для испытаний вырезали из трубы диаметром 820 линейной части нефтепровода (материал - низколегированная сталь 17Г1С) с ориентацией надреза и фронта развития усталостной трещины в осевом направлении трубы (фиг. 2). Предварительно в образце производили выращивание начальной трещины от надреза при циклическом нагружении, коэффициенте асимметрии цикла R=0,1. Далее осуществляли статическое нагружение образца по [1] до разрушения с построением диаграммы нагрузка Р - перемещение V берегов трещины (фиг. 3), измеряли утяжку (уширение) φ образца и по полученным в результате испытания значениям нагрузки длины трещины и с учетом пластической деформации (утяжки) опасного сечения образца рассчитывали величину коэффициента интенсивности напряжений по формуле (1). Затем построили и Q-диаграмму СУПРОТ (фиг. 6) для данного образца. По экспериментальной диаграмме нагрузка - перемещение берегов трещины по линии действия силы (фиг. 3) определили методом секущей нагрузку Pq=7,8 кН, а также максимальную нагрузку Pmax, которую выдержал образец при доломе (для данного образца Pmax=13,3 кН). Вязкость разрушения KIc по ГОСТу 25.506-85 для исследуемой стали не может быть определена ввиду того, что не выполнялось условие плоской деформации по [1]. Однако условная оценка предельной величины коэффициента интенсивности напряжений, соответствующая предельной нагрузке Pq, может быть дана; она составила для данного образца KFq=39,9 МПа^м.
С помощью Q-диаграммы СУПРОТ были определены следующие значения основных силовых и деформационных характеристик статической трещиностойкости компактного образца из стали 17Г1С: K*c=36 МПаТх/м; KF max=48 МПа^м; φ<;=1,45 мм; 9^=1,20 мм; φ,=-0,75 мм.
Таким образом, заявляемый способ по сравнению с прототипом позволяет применить при испытаниях на трещиностойкость компактный образец - элемент трубы большого (более 400 мм) диаметра, сохраняющий геометрию трубы линейной части трубопровода и ее пластические свойства (при этом толщина t0 образца численно равна толщине стенки трубы), и использовать при оценке коэффициента интенсивности напряжений в образце с трещиной свойство окружающей вершину трещины пластической зоны поглощать энергию в процессе развития трещины, и, таким образом, оказывать влияние на сопротивление материала росту трещины в условиях упругопластического деформирования, что позволило использовать параметр механики разрушения - коэффициент интенсивности напряжений, а также деформационный параметр - утяжку образца в плоскости его излома - для определения ряда силовых и деформационных характеристик трещиностойкости материала при упругопластическом деформировании.
Источники информации.
1. ГОСТ 25.506-85. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. - Введ. 01.01.86. - c. 3-12.
2. Авторское свидетельство СССР № 1820278, G01N 3/00, 07.06.1993, Бюл. № 21.

Claims (1)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании, заключающийся в том, что образец с надрезом и предварительно выращенной усталостной трещиной подвергают статическому внецентренному растяжению до разрушения с заданной скоростью нагружения, непрерывно измеряя нагрузку в образце и перемещение берегов трещины, определяют момент страгивания трещины и нагрузку в этот момент, которую используют для определения параметров трещиностойкости, отличающийся тем, что измеряют утяжку образца - элемента трубы, сохраняющего геометрию, толщину стенки трубы диаметром более 400 мм и ее пластические свойства, в плоскости его излома, коэффициент интенсивности напряжений вычисляют по формуле, учитывающей
    - 3 033928 действительную площадь сечения образца в плоскости излома:
    Z = Ζ=ω^7(ωρ), где o=Fl/F0 - локальная мера поврежденности образца с трещиной;
    F0 - площадь сечения образца в плоскости излома до испытаний;
    Fl - фактическая площадь сечения образца в плоскости излома, поврежденная трещиной длиной l, определяемая с учетом пластической деформации сечения;
    Y(oF) - поправочная функция, определяемая с учетом пластической деформации по формуле: T(oF) = 29,6-185,5(of) + 655,7(of)2 -1017(ω^)3 +638,9(oF)4;
    t0, B - номинальные размеры сечения образца в плоскости излома до испытания, производят построение диаграммы статического упругопластического разрушения образца с трещиной в координатах коэффициент интенсивности напряжений, вычисленный с учетом поправки на пластичность - утяжка образца, и с помощью диаграмм нагрузка - перемещение и статического упругопластического разрушения образца с трещиной определяют ряд новых силовых KFc, K*c, K*sc, KFmax, K*0 и деформационных 9c, 9Pmax, <ps характеристик, а также уточняют значение известной KFq характеристики статической трещиностойкости.
EA201700595A 2017-10-23 2017-10-23 Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании EA033928B1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EA201700595A EA033928B1 (ru) 2017-10-23 2017-10-23 Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EA201700595A EA033928B1 (ru) 2017-10-23 2017-10-23 Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201700595A1 EA201700595A1 (ru) 2019-04-30
EA033928B1 true EA033928B1 (ru) 2019-12-10

Family

ID=66436926

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201700595A EA033928B1 (ru) 2017-10-23 2017-10-23 Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании

Country Status (1)

Country Link
EA (1) EA033928B1 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5079955A (en) * 1990-06-25 1992-01-14 Eberhardt Allen C Method and apparatus for fatigue crack detection and propagation analysis
SU1820278A1 (ru) * 1990-03-21 1993-06-07 Novosibirsky Elektrotech Inst Способ определения трещиностойкости материалов
CA2512425A1 (en) * 2004-07-29 2006-01-29 General Electric Company Method for detecting leak before rupture in a pipeline
DE102009034188B4 (de) * 2008-07-31 2014-09-25 Tutech Innovation Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung von Riss-Widerstandskurven

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1820278A1 (ru) * 1990-03-21 1993-06-07 Novosibirsky Elektrotech Inst Способ определения трещиностойкости материалов
US5079955A (en) * 1990-06-25 1992-01-14 Eberhardt Allen C Method and apparatus for fatigue crack detection and propagation analysis
CA2512425A1 (en) * 2004-07-29 2006-01-29 General Electric Company Method for detecting leak before rupture in a pipeline
DE102009034188B4 (de) * 2008-07-31 2014-09-25 Tutech Innovation Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung von Riss-Widerstandskurven

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Карзов Г.П., Марголин Б.З., Швецова В.А. Физико-механическое моделирование процессов разрушения - СПб.: Политехника, 1993. - 391 с., с. 242-249 *

Also Published As

Publication number Publication date
EA201700595A1 (ru) 2019-04-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Nejati et al. Brittleness effect on rock fatigue damage evolution
Ruggieri et al. An engineering methodology for constraint corrections of elastic–plastic fracture toughness–Part II: Effects of specimen geometry and plastic strain on cleavage fracture predictions
Gubeljak et al. Fracture toughness measurement by using pipe-ring specimens
Gubeljak et al. Comparison between fracture behaviour of pipe-line ring specimens and standard specimens
Razavi et al. Assessment of fatigue crack growth behavior of cracked specimens repaired by indentation
EA033928B1 (ru) Способ определения характеристик трещиностойкости материалов при статическом упругопластическом деформировании
Kondryakov et al. Peculiarities of the crack initiation and propagation in different specimen types
Sarzosa et al. A local approach to assess effects of specimen geometry on cleavage fracture toughness in reactor pressure vessel steels
Pala et al. Influence of delamination on the parameters of triaxial state of stress before the front of the main crack
Van Minnebruggen et al. Implementation of an unloading compliance procedure for measurement of crack growth in pipeline steel
Pereira et al. The effect of mass scaling and speed increase in explicit dynamic simulations using tensile test
Georgiou et al. Determination of direct tensile stress-strain curve from simple three point bending tests
Nam et al. Investigation of crack tip stress and strain fields at crack initiation of A106 Gr. B carbon steels under high strain rates
Cravero et al. Evaluation of crack growth resistance curves for pipeline steels using constraint designed fracture specimens
Juhászová et al. Comparison of crack propagation rates in selected structural components made from AISI 304 grades: Three-point bending test
Purnowidodo et al. The effect of hold time of overload on crack propagation behavior emerging from notch root
Panwitt et al. Automated crack length measurement for mixed mode fatigue cracks using digital image correlation
RU2570237C1 (ru) Способ определения вязкости металлических материалов
Williams et al. Specimen Curvature and Size Effects on Crack Growth Resistance From Compact Tension Specimens of CANDU Pressure Tubes
Bassi et al. Experimental and simulated displacement in cracked specimen of P91 steel under creep conditions
Zanzinger et al. Determination of the Stress Cracking Resistance of HDPE Geomembranes by Using Accelerated Test Methods
Sedmak et al. Numerical simulation of tensile testing of PE 80 polymer specimens
Dzioba et al. Evolution of the mechanical fields and fracture process of S355JR steel
De Waele et al. Evaluation of fatigue crack propagation in steel ESET specimens subjected to variable load spectra
Gintalas et al. New equation for the plastic correction factor η for J-integral determination from test results of three-point-bend specimens

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ KZ KG TJ TM RU