EA027599B1 - High flow capacity condenser tube for sulphuric acid condensation - Google Patents

High flow capacity condenser tube for sulphuric acid condensation Download PDF

Info

Publication number
EA027599B1
EA027599B1 EA201490001A EA201490001A EA027599B1 EA 027599 B1 EA027599 B1 EA 027599B1 EA 201490001 A EA201490001 A EA 201490001A EA 201490001 A EA201490001 A EA 201490001A EA 027599 B1 EA027599 B1 EA 027599B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
pipe
gas
pipes
process gas
sulfuric acid
Prior art date
Application number
EA201490001A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
EA201490001A1 (en
Inventor
Пер Морсинг
Курт Агербек Кристенсен
Люси Хиндиярти Лёй
Original Assignee
Хальдор Топсёэ А/С
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Хальдор Топсёэ А/С filed Critical Хальдор Топсёэ А/С
Publication of EA201490001A1 publication Critical patent/EA201490001A1/en
Publication of EA027599B1 publication Critical patent/EA027599B1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0003—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by using heat-exchange surfaces for indirect contact between gases or vapours and the cooling medium
    • B01D5/0006—Coils or serpentines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0003—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by using heat-exchange surfaces for indirect contact between gases or vapours and the cooling medium
    • B01D5/0012—Vertical tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0003—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by using heat-exchange surfaces for indirect contact between gases or vapours and the cooling medium
    • B01D5/0015—Plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0033—Other features
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0057—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes
    • B01D5/0072—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes with filtration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/74—Preparation
    • C01B17/76—Preparation by contact processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/74—Preparation
    • C01B17/76—Preparation by contact processes
    • C01B17/775—Liquid phase contacting processes or wet catalysis processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/74—Preparation
    • C01B17/76—Preparation by contact processes
    • C01B17/80—Apparatus
    • C01B17/806—Absorbers; Heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/006—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of glass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/265—Drying gases or vapours by refrigeration (condensation)

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Drying Of Gases (AREA)

Abstract

A condenser for condensing vapours of sulphuric acid contained in a process gas comprising a tube of an acid resistant material, configured for having a process gas inlet proximate to one end, a process gas outlet proximate to the other end and an acid outlet proximate to the bottom end, said tubes configured for extending through a cooling zone and said cooling zone configured for having a cooling medium inlet and a cooling medium outlet, for a gaseous cooling medium being passed counter-currently to the process gas, characterized in that the tube has a length of 7.5 to 12 m.

Description

Изобретение касается конденсатора для серной кислоты с повышенной пропускной способностью по газу.The invention relates to a capacitor for sulfuric acid with increased gas throughput.

Такое устройство может применяться при очистке содержащих серу газообразных продуктов горения и выделяющихся газов, где сера присутствует в виде трёхокиси серы и удаляется в виде серной кислоты, которая образуется при конденсации газа, содержащего трёхокись серы и воду. Это процесс называется технологией получения серной кислоты методом мокрого катализа (процесс ГС8А).Such a device can be used in the purification of sulfur-containing combustion gases and evolved gases, where sulfur is present in the form of sulfur trioxide and is removed in the form of sulfuric acid, which is formed by the condensation of a gas containing sulfur trioxide and water. This process is called wet catalysis sulfuric acid technology (GS8A process).

Процесс ГС8А подтвердил свою ценность в таких отраслях промышленности, как нефтепереработка, металлургия, нефтехимия, коксовая промышленность, газификация угля, обжиг и плавление цветных металлов, энергомашиностроительная промышленность и производство вискозных волокон.The GS8A process has proven its worth in industries such as oil refining, metallurgy, petrochemicals, coke, gasification of coal, firing and smelting of non-ferrous metals, power engineering and the production of viscose fibers.

Известен процесс, когда серу удаляют из газообразных продуктов горения и выделяющихся газов путем окисления соединений серы до трёхокиси серы, а затем путем охлаждения трёхокиси серы в присутствии воды в газе с образованием серной кислоты, после чего следует конденсация и концентрация образовавшейся серной кислоты. Из газа с недостатком воды по отношению к трёхокиси серы (менее одного моля воды на моль трёхокиси серы) может быть получен олеум, а также олеум может быть получен путем абсорбирования затем трёхокиси серы в полученную серную кислоту.A known process is when sulfur is removed from gaseous products of combustion and gases emitted by oxidizing sulfur compounds to sulfur trioxide, and then by cooling sulfur trioxide in the presence of water in the gas to form sulfuric acid, followed by condensation and the concentration of sulfuric acid formed. Oleum can be obtained from gas with a lack of water relative to sulfur trioxide (less than one mole of water per mole of sulfur trioxide), and oleum can also be obtained by absorption of sulfur trioxide into the resulting sulfuric acid.

В патенте США и§ 5198206 описан процесс десульфуризации с добавлением частиц к технологическому газу, а в патенте США и§ 5108731 описан влагоуловитель, применяющийся в конденсаторных трубах для конденсации паров серной кислоты. В представленных экспериментальных данных длина труб составляет до 6 м, и трубы имеют конструкцию, позволяющую оценить эффект при использовании зон охлаждения различной длины: 4,05, 4,45, 4,95 и 5,4 м. Было обнаружено, что при длине зоны охлаждения, составляющей 5,4 м, стало возможным получить удовлетворительный уровень Н2§04 после прохождения через трубу, в диапазоне менее 10 ч./млн. Кроме того, было обнаружено, что при применении влагоуловителя пары кислоты эффективно удаляются от выходного отверстия.US Pat. No. 5,198,206 describes a desulfurization process with the addition of particles to a process gas, and US Pat. No. 5108731 describes a dehumidifier used in condenser tubes to condense sulfuric acid vapor. In the experimental data presented, the length of the pipes is up to 6 m, and the pipes have a design that allows us to evaluate the effect when using cooling zones of different lengths: 4.05, 4.45, 4.95 and 5.4 m. It was found that with the length of the zone 5.4 m of cooling, it became possible to obtain a satisfactory level of H 2 §0 4 after passing through the pipe, in the range of less than 10 ppm. In addition, it was found that when using a dehumidifier, acid fumes are effectively removed from the outlet.

В соответствии с процессом, известным из уровня техники, было обнаружено, что пропускная способность конденсатора зависит от количества труб в конденсаторе. При увеличении количества труб в два раза проточная площадь также увеличивается в два раза, что также увеличивает пропускную способность в два раза.In accordance with a process known in the art, it has been found that the capacitance of a capacitor depends on the number of pipes in the capacitor. When the number of pipes is doubled, the flow area also doubles, which also doubles the throughput.

При увеличении количества дополнительных труб в установке для процесса ГС8А обязательно увеличивается себестоимость процесса, а также увеличиваются габариты установки, и, следовательно, существует необходимость найти способ обеспечить повышенную пропускную способность, при котором габариты установки увеличиваются незначительно или не увеличиваются совсем.With an increase in the number of additional pipes in the installation for the GS8A process, the cost of the process necessarily increases, and the dimensions of the installation also increase, and therefore, there is a need to find a way to provide increased throughput at which the dimensions of the installation increase slightly or not increase at all.

Фактором, ограничивающим пропускную способность стеклянного трубчатого конденсатора, является теплообменная способность - т.е. какое количество газа может эффективно охлаждаться в конденсаторе. В устройствах, известных из уровня техники, длину трубы оценивали в соответствии с тем, происходило ли удаление трёхокиси серы и серной кислоты достаточно эффективно.A factor limiting the throughput of a glass tubular capacitor is the heat transfer capacity - i.e. how much gas can be effectively cooled in the condenser. In devices known from the prior art, the length of the pipe was evaluated in accordance with whether the removal of sulfur trioxide and sulfuric acid was quite effective.

Изменение длины трубы также может использоваться для увеличения пропускной способности трубы, так как увеличение длины трубы также приведет к увеличению площади поверхности трубы, а, следовательно, и к увеличению площади поверхности теплообмена. Таким образом, может быть получена повышенная пропускная способность при сохранении той же длительности теплообмена, и, как следствие, ожидалось, что может быть получена большая пропускная способность по технологическому газу на трубу пропорционально увеличению длины трубы. Однако при увеличении длины трубы возрастают трудности, связанные с производством и эксплуатацией стеклянных труб, и вследствие этого стеклянные трубы для конденсаторов серной кислоты производились только с длиной 6 и 7 м, что соответствует длине активной зоны охлаждения 5,45 или 6,45 м.Changing the length of the pipe can also be used to increase the throughput of the pipe, since an increase in the length of the pipe will also lead to an increase in the surface area of the pipe, and, consequently, to an increase in the surface area of heat transfer. Thus, an increased throughput can be obtained while maintaining the same heat transfer duration, and as a result, it was expected that a greater throughput of process gas to the pipe can be obtained in proportion to the increase in pipe length. However, as the pipe length increases, the difficulties associated with the production and operation of glass pipes increase, and as a result, glass pipes for sulfuric acid condensers were produced only with a length of 6 and 7 m, which corresponds to the length of the active cooling zone of 5.45 or 6.45 m.

При подробном рассмотрении доступных средств повышения пропускной способности по газу (с одновременным обеспечением достаточного теплообмена) было обнаружено, что эффект на теплообмен от увеличения длины стеклянных конденсаторных труб значительно выше, чем можно было ожидать при увеличении только площади поверхности трубы. Увеличение площади обеспечивает увеличение скорости потока внутри трубы, что обусловливает увеличение скорости потока с внешней стороны трубы, что обусловливает наличие достаточного количества охлаждающего воздуха. Неожиданным образом, суммарным эффектом от этих факторов является то, что при увеличении длины трубы, например, на 18% с 7 до 8,25 м и соответствующем увеличении активной зоны охлаждения на 19% с 6,45 до 7,7 м термогазовая пропускная способность повышается на 32-58%, что значительно превышает ожидаемое увеличение на пропорциональной основе.A detailed examination of the available means of increasing gas throughput (while ensuring sufficient heat transfer) revealed that the effect on heat transfer from increasing the length of glass condenser pipes is much higher than could be expected if only the pipe surface area increased. The increase in area provides an increase in the flow rate inside the pipe, which leads to an increase in the flow rate from the outside of the pipe, which causes the presence of a sufficient amount of cooling air. Unexpectedly, the total effect of these factors is that when the pipe length increases, for example, by 18% from 7 to 8.25 m and the corresponding increase in the active cooling zone by 19% from 6.45 to 7.7 m, the gas and gas flow increases by 32-58%, which significantly exceeds the expected increase on a proportional basis.

В результате такого сверхпропорционального эффекта увеличения длины трубы количество труб для установки процесса ГС8А. например, для удаления Н2§ при производстве вискозы, может быть уменьшено без отрицательного эффекта на десульфуризацию. Это может обеспечить возможность конструкции конденсатора с меньшими габаритами, и также может обусловить снижение производственных затрат.As a result of this over-proportional effect of increasing the length of the pipe, the number of pipes for installing the GS8A process. for example, to remove H 2 § in the manufacture of viscose, it can be reduced without a negative effect on desulfurization. This may provide the possibility of designing a capacitor with smaller dimensions, and may also lead to lower production costs.

При использовании по тексту настоящего документа под термином пропускная способность трубы конденсатора по газу подразумевается массовая скорость потока технологического газа в трубе, при которой обеспечивается достаточное охлаждение технологического газа.When used in the text of this document, the term gas throughput of a condenser pipe means the mass flow rate of the process gas in the pipe at which sufficient cooling of the process gas is ensured.

- 1 027599- 1 027599

При использовании по тексту настоящего документа под термином технологический газ подразумевается газ, содержащий трёхокись серы и воду.When used in the text of this document, the term process gas means gas containing sulfur trioxide and water.

При использовании по тексту настоящего документа под термином охлаждающая среда подразумевается среда, используемая для теплообмена без существенных химических реакций, такая как воздух. Охлаждающая среда может также использоваться в химических реакциях на других этапах процесса.As used herein, the term “cooling medium” refers to a medium used for heat transfer without significant chemical reactions, such as air. A cooling medium can also be used in chemical reactions at other stages of the process.

При использовании по тексту настоящего документа под термином зона охлаждения подразумевается секция трубы, выполненная таким образом, что ее внешняя поверхность при эксплуатации контактирует с охлаждающей средой.When used in the text of this document, the term cooling zone refers to a section of a pipe made in such a way that its outer surface in operation is in contact with the cooling medium.

По тексту настоящего документа концентрации трёхокиси серы в газообразном состоянии указаны в мол.% при допущении, что вся шестивалентная сера присутствует в виде трёхокиси серы и, следовательно, включает трёхокись серы, а также трёхокись серы, которая подверглась гидратированию с образованием газообразной серной кислоты.Throughout the text of this document, the concentrations of sulfur trioxide in a gaseous state are indicated in mol.% Under the assumption that all hexavalent sulfur is present in the form of sulfur trioxide and, therefore, includes sulfur trioxide, as well as sulfur trioxide, which was hydrated to form gaseous sulfuric acid.

Настоящее изобретение предоставляет конденсатор для конденсации паров серной кислоты, содержащихся в технологическом газе, содержащий трубу из кислотостойкого материала, выполненную таким образом, что возле одного конца расположено входное отверстие для подачи технологического газа, возле другого конца - выходное отверстие для отвода технологического газа, и возле нижней части - выходное отверстие для отвода кислоты, причем указанные трубы выполнены таким образом, что проходят через зону охлаждения, а указанная зона охлаждения выполнена таким образом, что имеет входное отверстие для охлаждающей среды и выходное отверстие для охлаждающей среды для прохождения газообразной охлаждающей среды в направлении, противоположном направлению технологического газа, отличающийся тем, что труба имеет длину 7,5-12 м, трубу из кислотостойкого материала, выполненную таким образом, что возле одного конца расположено входное отверстие для подачи технологического газа, возле другого конца - выходное отверстие для отвода технологического газа, и возле нижней части выходное отверстие для отвода кислоты, причем указанные трубы выполнены таким образом, что они проходят через зону охлаждения, а указанная зона охлаждения охлаждения выполнена таким образом, что имеет входное отверстие для охлаждающей среды и выходное отверстие для охлаждающей среды для прохождения газообразной охлаждающей среды в направлении, противоположном направлению технологического газа, отличающийся тем, что труба имеет длину 7,5-12 м, предпочтительно 8-11 м, более предпочтительно 8-9 м, причем с этим связано то преимущество, что при увеличении длины трубы усиливается теплообмен, чем обеспечивается повышение пропускной способности по газу, в то же время можно избежать конструкции с трубами излишней длины.The present invention provides a condenser for condensing sulfuric acid vapors contained in a process gas, comprising a pipe made of an acid-resistant material, configured so that an inlet for supplying a process gas is located near one end, an outlet for discharging the process gas is located at the other end, and near the lower part is the outlet for the removal of acid, and these pipes are made in such a way that they pass through the cooling zone, and the specified cooling zone is made It is such that it has an inlet for a cooling medium and an outlet for a cooling medium for the passage of a gaseous cooling medium in a direction opposite to the direction of the process gas, characterized in that the pipe has a length of 7.5-12 m, the pipe is made of acid-resistant material, made so that near one end there is an inlet for supplying process gas, near the other end there is an outlet for exhausting process gas, and near the bottom there is an outlet for acid removal, moreover, these pipes are made in such a way that they pass through the cooling zone, and the specified cooling cooling zone is made in such a way that it has an inlet for the cooling medium and an outlet for the cooling medium for the passage of the gaseous cooling medium in the opposite direction to the process gas, characterized in that the pipe has a length of 7.5-12 m, preferably 8-11 m, more preferably 8-9 m, and this has the advantage that with increasing pipe length heat exchange is enhanced, thereby increasing the gas throughput, while at the same time it is possible to avoid designs with pipes of excessive length.

В одном из вариантов осуществления изобретение также включает высокоскоростной аэрозольный фильтр, который установлен с помощью значительно плотного соединения на конденсаторной трубе в конце зоны охлаждения, вблизи выходного отверстия для технологического газа, причем указанный фильтр содержит волокна или нити с диаметром 0,05-0,5 мм, которые присутствуют в таком количестве, с такой толщиной слоя и конфигурацией, чтобы обеспечить при скорости газа 1-7 м/с перепад давления при прохождении через фильтр в диапазоне 2-20 мбар, причем с этим связано то преимущество, что при контакте с аэрозольным фильтром пары серной кислоты конденсируются в виде капель.In one embodiment, the invention also includes a high-speed aerosol filter that is mounted by means of a substantially tight connection on the condenser pipe at the end of the cooling zone, near the process gas outlet, said filter containing fibers or filaments with a diameter of 0.05-0.5 mm, which are present in such an amount, with such a layer thickness and configuration to provide a pressure drop at a gas speed of 1-7 m / s when passing through the filter in the range of 2-20 mbar, and this It is an advantage that, upon contact with the aerosol filter, sulfuric acid vapors condense in the form of droplets.

В еще одном из вариантов осуществления настоящее изобретение также содержит устройство для создания турбуленции, которое расположено внутри трубы, такое как спираль, стеклянные углубления или стеклянные выступы; с этим связано следующее преимущество: при повышенной турбулентности повышается теплообмен у внутренней поверхности трубы.In yet another embodiment, the present invention also comprises a turbulence generating device that is located inside the pipe, such as a spiral, glass recesses or glass protrusions; This has the following advantage: with increased turbulence, heat transfer increases at the inner surface of the pipe.

В еще одном варианте осуществления изобретения конденсатор дополнительно выполнен таким образом, что зона повторного нагрева расположена возле выходного отверстия для технологического газа, причем с этим связано то преимущество, что технологический газ обеспечивается на последних этапах технологического процесса, температура не опускается до температуры конденсации серной кислоты и, таким образом, в значительной степени достигается отсутствие серной кислоты, являющейся коррозионно-активной жидкостью.In yet another embodiment, the condenser is further configured such that the reheating zone is located near the outlet for the process gas, and this has the advantage that the process gas is provided in the last stages of the process, the temperature does not drop to the condensation temperature of sulfuric acid and thus, to a large extent, the absence of sulfuric acid, which is a corrosive liquid, is achieved.

В еще одном варианте осуществления изобретения конденсатор дополнительно выполнен таким образом, что конденсированную серную кислоту подают в конденсатор в направлении, противоположном направлению технологического газа, путем того что входное отверстие для технологического газа расположено возле нижней части трубы, причем с этим связано то преимущество, что путем противоположного направления подачи серной кислоты достигается более высокая концентрация серной кислоты.In yet another embodiment of the invention, the capacitor is further configured such that condensed sulfuric acid is supplied to the capacitor in a direction opposite to the direction of the process gas, by the fact that the process gas inlet is located near the bottom of the pipe, and this has the advantage that by in the opposite direction of the sulfuric acid supply, a higher concentration of sulfuric acid is achieved.

В еще одном варианте осуществления изобретения конденсатор дополнительно выполнен таким образом, что конденсированную серную кислоту подают в конденсатор в том же направлении, что и направление подачи технологического газа, путем того что входное отверстие для технологического газа расположено возле верхней части трубы, причем с этим связано то преимущество, что с помощью этого снижается опасность поступления избыточного количества жидкости в конденсатор и во влагоуловитель.In yet another embodiment of the invention, the condenser is further configured such that condensed sulfuric acid is supplied to the capacitor in the same direction as the process gas supply direction, by the fact that the process gas inlet is located near the upper part of the pipe, the advantage is that this reduces the risk of excess liquid entering the condenser and the dehumidifier.

В еще одном варианте осуществления изобретения конденсатор содержит множество конденсаторных труб с расстоянием между трубами, по меньшей мере 1/3 диаметра трубы, причем с этим связано то преимущество, что с той стороны конденсатора, где находится охлаждающая среда, обеспечивается более низкий перепад давления.In yet another embodiment, the condenser comprises a plurality of condenser pipes with a pipe spacing of at least 1/3 of the pipe diameter, and this has the advantage that a lower pressure drop is provided on the side of the condenser where the cooling medium is located.

- 2 027599- 2 027599

В еще одном варианте осуществления настоящее изобретение относится к процессу с двумя конденсаторами серной кислоты, расположенными последовательно, с промежуточным этапом окисления двуокиси серы, причем с этим связано то преимущество, что происходит обработка технологических газов с особенно высокой концентрацией трёхокиси серы или особенно низкой эмиссией двуокиси серы.In yet another embodiment, the present invention relates to a process with two sulfuric acid capacitors arranged in series with an intermediate step of oxidizing sulfur dioxide, and this has the advantage that the processing gases are processed with a particularly high concentration of sulfur trioxide or a particularly low emission of sulfur dioxide .

В еще одном варианте осуществления настоящее изобретение относится к процессу с двумя конденсаторами серной кислоты, расположенными последовательно, где функционирование первого конденсатора происходит при недостатке воды по отношению к трёхокиси серы (менее одного моля воды на моль трёхокиси серы), а функционирование второго конденсатора происходит при избытке воды по отношению к трёхокиси серы (более одного моля воды на моль трёхокиси серы), причем с этим связано то преимущество, что в первом конденсаторе, который находится на более раннем этапе технологического процесса, может быть получен олеум.In yet another embodiment, the present invention relates to a process with two sulfuric acid capacitors arranged in series, where the operation of the first capacitor occurs when there is a lack of water with respect to sulfur trioxide (less than one mole of water per mole of sulfur trioxide), and the operation of the second capacitor occurs with an excess water in relation to sulfur trioxide (more than one mole of water per mole of sulfur trioxide), and this has the advantage that in the first condenser, which is located on more Annemie stage process, may be obtained oleum.

В еще одном варианте осуществления изобретения диаметр трубы конденсатора находится в диапазоне 20-70 мм, предпочтительно 25-60 мм, более предпочтительно 30-50 мм. При меньших диаметрах труб преимущество связано то преимущество, что повышается поверхность теплообмена на площадь поперечного сечения, в то время как при больших диаметрах труб обеспечивается более низкий перепад давления.In yet another embodiment, the diameter of the capacitor tube is in the range of 20-70 mm, preferably 25-60 mm, more preferably 30-50 mm. With smaller pipe diameters, the advantage is due to the advantage that the heat transfer surface increases by the cross-sectional area, while with larger pipe diameters a lower pressure drop is achieved.

В еще одном варианте осуществления изобретения технологический газ содержит менее 2,0% трёхокиси серы, предпочтительно менее 1,0% трёхокиси серы, причем с этим связано то преимущество, что достигается повышенный сверхпропорциональный эффект длины трубы при низких концентрациях трёхокиси серы.In yet another embodiment of the invention, the process gas contains less than 2.0% sulfur trioxide, preferably less than 1.0% sulfur trioxide, and this has the advantage that an increased super-proportional effect of pipe length is achieved at low sulfur trioxide concentrations.

На чертеже показан конденсатор в соответствии с настоящим изобретением.The drawing shows a capacitor in accordance with the present invention.

Настоящее изобретение относится к конденсатору 2, в котором технологический газ 20 проходит внутри труб 4, а охлаждающая среда 22 проходит с внешней стороны труб 4. Во внутреннем пространстве труб 4 может располагаться спираль 8 или другой элемент для усиления турбулентности. Трубы 4 могут быть изготовлены из стекла, такого как боросиликатное стекло, и они подсоединяются к входному отверстию для технологического газа конденсатора с помощью нижней пластины 10, которая присоединяется с внешней стороны труб 4 способом, обеспечивающим значительную герметичность контакта, а положение труб стабилизируется с помощью отражательных пластин 12 по всему конденсатору со стороны охлаждающей среды. Возле выходного отверстия 16 для отвода технологического газа из конденсатора, трубы 4 фиксируются и герметизируются в месте присоединения к верхней пластине 14. Таким образом, потоком охлаждающей среды 22 (как правило, воздух) будет обеспечиваться поперечное обтекание труб 4. Давление охлаждающей среды может быть немного выше давления технологического газа для того, чтобы избежать утечек коррозионно-активного технологического газа в зону охлаждающей среды. У окончания труб, при необходимости, может располагаться аэрозольный фильтр 30.The present invention relates to a condenser 2, in which the process gas 20 flows inside the pipes 4, and the cooling medium 22 flows on the outside of the pipes 4. A spiral 8 or other element can be arranged in the interior of the pipes 4 to enhance turbulence. The pipes 4 can be made of glass, such as borosilicate glass, and they are connected to the inlet for the process gas of the condenser using the bottom plate 10, which is connected on the outside of the pipes 4 in a way that provides significant tightness of the contact, and the position of the pipes is stabilized by reflective plates 12 throughout the condenser on the cooling medium side. Near the outlet 16 for draining the process gas from the condenser, the pipes 4 are fixed and sealed at the point of attachment to the upper plate 14. Thus, the flow of cooling medium 22 (usually air) will provide a transverse flow around the pipes 4. The pressure of the cooling medium may be slightly above the process gas pressure in order to avoid leakage of corrosive process gas into the cooling medium zone. At the end of the pipes, if necessary, may be an aerosol filter 30.

В соответствии с известным уровнем техники длина секции охлаждения, как правило, составляла 46,5 м, а длина труб, соответственно, составляла 5-7 м.In accordance with the prior art, the length of the cooling section, as a rule, was 46.5 m, and the length of the pipes, respectively, was 5-7 m.

В соответствии с настоящим изобретением длина труб составляет 7,5 м и больше. При увеличении длины конденсаторных труб становится возможным увеличить скорость потока внутри трубы, при этом время контактирования технологического газа и стенки трубы остается одинаковым. При увеличении скорости потока газа внутри трубы становится возможным уменьшить количество труб, при этом объемный расход остается одинаковым. Нами было обнаружено в настоящем изобретении, что эффект увеличенного объемного расхода внутри труб связан с повышенным теплообменом от технологического газа со стенкой трубы, чем, таким образом, обусловлен сверхпропорциональный эффект увеличения длины трубы. Для того чтобы охладить технологический газ, необходимо также, чтобы был обеспечен увеличенный поток охлаждающей среды. Повышение скорости потока охлаждающей среды также повышает теплообмен на внешней поверхности труб, и, следовательно, это также способствует сверхпропорциональному эффекту в отношении длины трубы, при сохранении отношения между массовым расходом технологического газа и охлаждающей среды. Таким образом, при увеличении длины трубы наблюдается неожиданное сверхпропорциональное повышение теплообмена, которое обусловлено повышением скорости потока технологического газа и охлаждающей среды.In accordance with the present invention, the pipe length is 7.5 m or more. By increasing the length of the condenser pipes, it becomes possible to increase the flow rate inside the pipe, while the contact time of the process gas and the pipe wall remains the same. With an increase in the gas flow rate inside the pipe, it becomes possible to reduce the number of pipes, while the volume flow remains the same. We have found in the present invention that the effect of increased volumetric flow rate inside the pipes is associated with increased heat transfer from the process gas to the pipe wall, thereby, due to the oversized effect of increasing the length of the pipe. In order to cool the process gas, it is also necessary that an increased flow of the cooling medium is ensured. An increase in the flow rate of the cooling medium also increases heat transfer on the outer surface of the pipes, and therefore it also contributes to an oversized effect with respect to the length of the pipe, while maintaining the relationship between the mass flow rate of the process gas and the cooling medium. Thus, with an increase in the length of the pipe, an unexpected super-proportional increase in heat transfer is observed, which is due to an increase in the flow rate of the process gas and the cooling medium.

При повышении содержания §О3 повышается участие теплоты конденсации в теплообмене. Следовательно, относительный эффект повышения пропускной способности ниже для более высоких содержаний §О3. С другой стороны для труб, где технологический газ движется в вертикальном направлении снизу вверх и при малых уровнях §О3, поступление избыточного количества жидкости во влагоуловитель или в трубы становится ограничивающим фактором, т.е. технологический газ переносит конденсированную серную кислоту по направлению к выходному отверстию конденсатора для газа, и увеличение скорости потока газа становится невозможным. Тем не менее, в процессах, где поступление избыточного количества жидкости становится ограничивающим фактором, может быть предпочтительно, чтобы функционирование конденсатора осуществлялось таким образом, чтобы технологический газ поступал вертикально сверху вниз. Таким образом, может быть решена проблема с поступлением избыточного количества жидкости, однако это может привести к более низкой концентрации серной кислоты. В качестве альтернативы, при направлении движения газа в вертикальном направлении снизу вверх пределWith an increase in the content of §O 3, the participation of the heat of condensation in the heat exchange increases. Therefore, the relative effect of increasing throughput is lower for higher contents of §O 3 . On the other hand, for pipes where the process gas moves vertically from the bottom up and at low levels of ОО 3 , the flow of excess liquid into the moisture trap or pipes becomes a limiting factor, i.e. the process gas carries condensed sulfuric acid towards the outlet of the gas condenser, and an increase in gas flow rate becomes impossible. However, in processes where the flow of excess fluid becomes a limiting factor, it may be preferable for the condenser to operate so that the process gas flows vertically from top to bottom. Thus, the problem of excess fluid intake can be solved, however, this can lead to a lower concentration of sulfuric acid. Alternatively, with the direction of gas movement in the vertical direction from bottom to top, the limit

- 3 027599 превышения количества жидкости во влагоуловителе может быть повышен путем увеличения диаметра влагоуловителя или путем использования материала влагоуловителя с более открытыми порами с более высоким отношением площади пор фильтрующей перегородки к общей площади фильтрующего элемента. Также предпочтительно сбалансировать скорость потока, диаметр трубы секции влагоуловителя и отношение площади пор фильтрующей перегородки к общей площади фильтрующего элемента во влагоуловителе, таким образом, чтобы линейная скорость потока была в диапазоне 1-7 м/с, а соответствующий перепад давления во влагоуловителе составлял менее 20 мбар.- 3 027599 excess amount of liquid in the trap can be increased by increasing the diameter of the trap or by using the material of the trap with more open pores with a higher ratio of pore area of the filter membrane to the total area of the filter element. It is also preferable to balance the flow velocity, the diameter of the pipe section of the dehumidifier and the ratio of the pore area of the filtering partition to the total area of the filter element in the dehumidifier, so that the linear flow rate is in the range of 1-7 m / s, and the corresponding pressure drop in the dehumidifier is less than 20 mbar.

Верхний предел увеличения скорости потока внутри труб обусловлен вероятностью поступления избыточного количества жидкости в конденсаторную трубу, т.е. такой эффект, когда с увеличением скорости потока газа, конденсированная серная кислота может переноситься вверх потоком газа и покидать стеклянные трубы. Предел превышения количества жидкости внутри труб может быть повышен путем увеличения диаметра трубы или путем изменения конфигурации или размера устройства для создания турбуленции, которое находится внутри труб.The upper limit of the increase in the flow rate inside the pipes is due to the probability of an excess amount of liquid entering the condenser pipe, i.e. such an effect, when with increasing gas flow rate, condensed sulfuric acid can be transported upward by the gas flow and leave the glass pipes. The excess limit of the amount of liquid inside the pipes can be increased by increasing the diameter of the pipe or by changing the configuration or size of the device to create turbulence that is inside the pipes.

Так как скорость потока увеличивается, также повышается перепад давления в конденсаторе со стороны охлаждающей среды. Для того чтобы уменьшить или устранить такой перепад давления, может быть увеличено расстояние между конденсаторными трубами.As the flow rate increases, the pressure drop across the condenser on the cooling medium side also increases. In order to reduce or eliminate this pressure drop, the distance between the condenser tubes can be increased.

В еще одном варианте осуществления изобретения на выходе из зоны охлаждения конденсаторной трубы, при необходимости, может располагаться влагоуловитель для того, чтобы избежать утечки паров кислоты из конденсатора. Указанный влагоуловитель предпочтительно может быть расположен в зоне конденсаторной трубы с большим диаметром для того, чтобы в зоне влагоуловителя обеспечивался минимальный перепад давления, что, в противном случае, может создавать все большие сложности при увеличении скорости потока газа.In yet another embodiment, a dehumidifier may optionally be located at the outlet of the cooling zone of the condenser pipe in order to avoid leakage of acid vapor from the condenser. The specified trap can preferably be located in the area of the condenser pipe with a large diameter so that a minimum pressure drop is ensured in the area of the trap, which, otherwise, can create greater difficulties with increasing gas flow rate.

В соответствии с еще одним вариантом осуществления изобретение содержит конденсатор, в котором технологический газ повторно нагревают в последней части конденсатора, так что коррозионноактивная жидкая серная кислота, которая не улавливается в конденсаторе, испаряется, и опасность коррозии в оборудовании, расположенном на последующих этапах технологического процесса, уменьшается.According to another embodiment, the invention comprises a condenser in which the process gas is reheated in the last part of the condenser, so that the corrosive liquid sulfuric acid, which is not trapped in the condenser, evaporates, and the risk of corrosion in the equipment located in the subsequent stages of the process, decreases.

ПримерыExamples

Для того чтобы удостовериться в эффективности изобретения, была произведена оценка теплообмена в конденсаторах с трубами различной конструкции и с различными составами газа. Необходимо обеспечить зону для закрепления труб в конденсаторе, так что для трубы длиной 6 м длина зоны эффективного охлаждения уменьшается на приблизительно 0,55-5,45 м, и труба длиной 7 м имеет зону эффективного охлаждения длиной 6,45 м, труба длиной 8,25 м имеет зону эффективного охлаждения длиной 7,7 м и т.д. Оценку эффективности теплообмена производили для 7 зон эффективного охлаждения с различной длиной в диапазоне 5,45-11,45 м.In order to verify the effectiveness of the invention, heat transfer was evaluated in condensers with pipes of various designs and with different gas compositions. It is necessary to provide a zone for fixing the pipes in the condenser, so that for a pipe 6 m long, the effective cooling zone length is reduced by approximately 0.55-5.45 m, and a 7 m pipe has an effective cooling zone 6.45 m long, a pipe 8 , 25 m has an effective cooling zone of 7.7 m long, etc. The heat exchange efficiency was estimated for 7 zones of effective cooling with different lengths in the range of 5.45-11.45 m.

Оценку эффективности теплообмена производили с концентрациями с 12% О2, 2% СО2, 7-10% Н2О, 1,0-5,5% §О3 и Ν2 до 100%. При каждой длине трубы и каждой концентрации §О3 скорость потока регулировали таким образом, чтобы получить одинаковую температуру охлаждающей среды на выходе. Температура охлаждающей среды на выходе незначительно варьировалась при различных концентрациях §О3, подвергавшихся исследованию.The heat exchange efficiency was estimated with concentrations from 12% О 2 , 2% СО 2 , 7-10% Н 2 О, 1.0-5.5% §О 3 and Ν 2 to 100%. For each length of the pipe and each concentration of §O 3, the flow rate was regulated so as to obtain the same temperature of the cooling medium at the outlet. The temperature of the cooling medium at the outlet slightly varied at various concentrations of ОО 3 , which were studied.

Из данных, приведенных в таблице, очевидно, что при повышении длины трубы скорость потока может возрастать в большей степени, чем можно было ожидать, исходя из прогнозной оценки на пропорциональной основе.From the data given in the table, it is obvious that with an increase in the length of the pipe, the flow rate can increase to a greater extent than could be expected, based on a forecast estimate on a proportional basis.

С увеличением скорости потока в конденсаторе также повышается перепад давления, как со стороны технологического газа, так и со стороны охлаждающей среды. Со стороны охлаждающей среды перепад давления составляет 16-200 мбар, и принято считать, что перепад давления ниже 100 мбар является приемлемым, однако, при более сильных перепадах давления может потребоваться компенсирование перепада давления путем увеличения расстояния между трубами в конденсаторе.With an increase in the flow rate in the condenser, the pressure drop also increases, both from the process gas side and from the cooling medium side. On the cooling medium side, the pressure drop is 16-200 mbar, and it is generally accepted that a pressure drop below 100 mbar is acceptable, however, for stronger pressure drops, it may be necessary to compensate for the pressure drop by increasing the distance between the pipes in the condenser.

Со стороны технологического газа перепад давления в трубе составляет 5-200 мбар. В этом случае перепад давления может быть проблематичным уже при значениях около 60 мбар, и, следовательно, может понадобиться увеличение диаметра трубы уже при потоке около 30 Нм3/ч на трубу.On the process gas side, the pressure drop in the pipe is 5-200 mbar. In this case, the pressure drop can be problematic even at values of about 60 mbar, and therefore, it may be necessary to increase the diameter of the pipe already at a flow of about 30 Nm 3 / h to the pipe.

Для труб, оборудованных влагоуловителем, наблюдается дополнительный перепад давления во влагоуловителе в диапазоне 4-347 мбар. Опять-таки, такое увеличение перепада давления влияет в основном на расходы по эксплуатации, и им до некоторой степени можно пренебречь, однако в некоторых случаях может быть предпочтительным нейтрализовать такое увеличение перепада давления. Этого можно достичь путем увеличения площади трубы в секции влагоуловителя или путем использования материала влагоуловителя с более открытыми порами с более высоким отношением площади пор фильтрующей перегородки к общей площади фильтрующего элемента.For pipes equipped with a dehumidifier, an additional pressure drop in the dehumidifier is observed in the range of 4-347 mbar. Again, such an increase in pressure drop mainly affects operating costs and can be neglected to some extent, but in some cases it may be preferable to neutralize such an increase in pressure drop. This can be achieved by increasing the area of the pipe in the section of the dehumidifier or by using the material of the dehumidifier with more open pores with a higher ratio of pore area of the filtering partition to the total area of the filter element.

- 4 027599- 4 027599

Концент Эффектов рация ная длина Effect Concentration walkie-talkie length Поток газа Нм3/чGas flow Nm 3 / h Расчетный поток газа Нм3/чEstimated gas flow Nm 3 / h Т воздуха, выход °С T air exit ° C Δρ, труба, мбар Δρ, trumpet, mbar Δρ, влагоуло витель, мбар Δρ, wet ruler mbar Δρ, общее, мбар Δρ, general mbar Δρ, охлаждаю щий воздух, мбар Δρ, chill the one air, mbar 8О3 8O 3 трубы (м) pipes (m) 1,00 % 1.00% 5,45 5.45 10,78 10.78 10,78 10.78 205 205 5 5 3 3 8 8 16 sixteen 1,00 % 1.00% 6,45 6.45 16,24 16.24 12,76 12.76 205 205 12 12 7 7 18 eighteen 26 26 1,00 % 1.00% 7,70 7.70 25,73 25.73 15,23 15.23 205 205 31 31 14 14 44 44 44 44 1,00 % 1.00% 8,45 8.45 33,34 33.34 16,71 16.71 205 205 52 52 21 21 73 73 60 60 1,00 % 1.00% 9,45 9.45 46,43 46.43 18,69 18.69 205 205 102 102 35 35 137 137 89 89 1,00 % 1.00% 10,45 10.45 64,20 64,20 20,67 20.67 205 205 196 196 59 59 254 254 134 134 1,00 % 1.00% 11,45 11.45 88,30 88.30 22,65 22.65 205 205 347 347 98 98 444 444 200 200 2,50 % 2,50% 5,45 5.45 10,74 10.74 10,74 10.74 203 203 5 5 3 3 9 nine 26 26 2,50 % 2,50% 6,45 6.45 14,65 14.65 12,71 12.71 203 203 10 10 4 4 14 14 33 33 2,50 % 2,50% 7,70 7.70 20,84 20.84 15,17 15.17 203 203 22 22 10 10 32 32 46 46 2,50 % 2,50% 8,45 8.45 25,43 25.43 16,65 16.65 203 203 34 34 14 14 47 47 56 56 2,50 % 2,50% 9,45 9.45 32,89 32.89 18,62 18.62 203 203 58 58 21 21 79 79 73 73 2,50 % 2,50% 10,45 10.45 42,31 42.31 20,59 20.59 203 203 98 98 31 31 129 129 97 97 2,50 % 2,50% 11,45 11.45 54,30 54.30 22,56 22.56 203 203 164 164 46 46 210 210 129 129 5,50 % 5.50% 5,45 5.45 9,43 9.43 9,43 9.43 208 208 4 4 3 3 7 7 35 35 5,50 % 5.50% 6,45 6.45 12,07 12.07 11,16 11.16 208 208 8 8 4 4 12 12 41 41 5,50 % 5.50% 7,70 7.70 15,93 15.93 13,32 13.32 208 208 14 14 7 7 21 21 49 49 5,50 % 5.50% 8,45 8.45 18,57 18.57 14,62 14.62 208 208 21 21 9 nine 29 29th 55 55 5,50 % 5.50% 9,45 9.45 22,55 22.55 16,35 16.35 208 208 32 32 12 12 43 43 64 64 5,50 % 5.50% 10,45 10.45 27,09 27.09 18,08 18.08 208 208 48 48 16 sixteen 63 63 74 74 5,50 % 5.50% 11,45 11.45 32,37 32.37 19,81 19.81 208 208 71 71 21 21 92 92 87 87

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM

Claims (4)

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM 1. Способ эксплуатации конденсатора серной кислоты, содержащего одну или более вертикальных труб из стекла, имеющих длину 7,5-12 м, включающий:1. A method of operating a sulfuric acid capacitor containing one or more vertical glass pipes having a length of 7.5-12 m, comprising: a) направление газа, содержащего серную кислоту, во входное отверстие указанной трубы;a) directing a gas containing sulfuric acid into the inlet of said pipe; b) направление охлаждающего воздуха в направлении, противоположном направлению технологического газа, для контакта на внешней стороне указанной трубы;b) the direction of the cooling air in the opposite direction to the direction of the process gas, for contact on the outside of the specified pipe; c) отвод конденсированной серной кислоты из нижнего конца указанной трубы, где объемный расход газа составляет по меньшей мере 10 Нм3/ч.c) drainage of condensed sulfuric acid from the lower end of said pipe, where the gas volumetric flow rate is at least 10 Nm 3 / h. 2. Способ по п.1, дополнительно содержащий направление указанного газа для контакта с высокоскоростным аэрозольным фильтром перед выходом газа из трубы из стекла, причем указанный фильтр содержит волокна или нити с диаметром 0,05-0,5 мм, причем волокна или нити присутствуют в таком количестве, с такой толщиной слоя и конфигурацией, чтобы обеспечить при скорости газа 1-7 м/с перепад давления при прохождении через фильтр в диапазоне 2-20 мбар.2. The method according to claim 1, additionally containing the direction of the specified gas for contact with a high-speed aerosol filter before the gas leaves the pipe from the glass, and the specified filter contains fibers or threads with a diameter of 0.05-0.5 mm, and fibers or threads are present in such an amount, with such a layer thickness and configuration to provide at a gas speed of 1-7 m / s the pressure drop when passing through the filter in the range of 2-20 mbar. 3. Способ по п.1 или 2, в котором используют диаметр труб и скорость потоков газа, обеспечивающие перепад давления указанного потока газа менее чем 60 мбар.3. The method according to claim 1 or 2, in which the pipe diameter and gas flow rate are used, providing a pressure drop of said gas stream of less than 60 mbar. 4. Способ по пп.1, 2 или 3, в котором используют диаметр трубы, расстояние между трубами и скорость потока охлаждающего воздуха, обеспечивающие перепад давления охлаждающего воздуха менее чем 100 мбар.4. The method according to claims 1, 2 or 3, in which the pipe diameter, the distance between the pipes and the flow rate of cooling air are used, providing a pressure drop of cooling air of less than 100 mbar.
EA201490001A 2011-06-15 2012-06-04 High flow capacity condenser tube for sulphuric acid condensation EA027599B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DKPA201100451 2011-06-15
PCT/EP2012/060514 WO2012171824A1 (en) 2011-06-15 2012-06-04 High flow capacity condenser tube for sulphuric acid condensation

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201490001A1 EA201490001A1 (en) 2014-05-30
EA027599B1 true EA027599B1 (en) 2017-08-31

Family

ID=46208065

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201490001A EA027599B1 (en) 2011-06-15 2012-06-04 High flow capacity condenser tube for sulphuric acid condensation

Country Status (4)

Country Link
CN (3) CN102826517A (en)
EA (1) EA027599B1 (en)
WO (1) WO2012171824A1 (en)
ZA (1) ZA201307913B (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105600757B (en) * 2016-03-25 2018-04-13 美景（北京）环保科技有限公司 A kind of module eliminating dampness method Sulphuric acid condensing unit
DE202018100156U1 (en) * 2018-01-12 2019-04-15 HUGO PETERSEN GmbH Tube bundle heat exchanger with corrosion protection
CN113546437B (en) * 2021-08-10 2022-11-11 联仕(昆山)化学材料有限公司 Electronic-grade sulfuric acid production system and production process

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB142522A (en) * 1918-12-07 1920-05-07 Paul Audianne Improvements in heat interchangers for gases for use in the contact process for making sulphuric acid
GB2117368A (en) * 1982-03-25 1983-10-12 Haldor Topsoe As A process and an apparatus for the preparation of sulfuric acid
US5108731A (en) * 1988-06-02 1992-04-28 Haldor Topsoe A/S Sulfuric acid process and apparatus
US5277247A (en) * 1992-06-29 1994-01-11 Cameron Gordon M Heat exchanger having improved tube layout
US20040141909A1 (en) * 2003-01-18 2004-07-22 Christensen Kurt Agerbak Process for condensation of sulphuric acid vapours to produce sulphuric acid
US20070110663A1 (en) * 2005-11-15 2007-05-17 Christensen Kurt A Process for the production of sulfuric acid
WO2009094103A1 (en) * 2008-01-25 2009-07-30 Dow Technology Investments Llc Reflux condenser
US20100068127A1 (en) * 2008-09-12 2010-03-18 Peter Schoubye Process for the production of sulphuric acid
WO2010069461A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 Haldor Topsøe A/S Support for a helical coil inserted in a heat exchanger tube

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK168701B1 (en) 1988-06-09 1994-05-24 Topsoe Haldor As Process for condensing sulfuric acid vapors in the production of sulfuric acid

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB142522A (en) * 1918-12-07 1920-05-07 Paul Audianne Improvements in heat interchangers for gases for use in the contact process for making sulphuric acid
GB2117368A (en) * 1982-03-25 1983-10-12 Haldor Topsoe As A process and an apparatus for the preparation of sulfuric acid
US5108731A (en) * 1988-06-02 1992-04-28 Haldor Topsoe A/S Sulfuric acid process and apparatus
US5277247A (en) * 1992-06-29 1994-01-11 Cameron Gordon M Heat exchanger having improved tube layout
US20040141909A1 (en) * 2003-01-18 2004-07-22 Christensen Kurt Agerbak Process for condensation of sulphuric acid vapours to produce sulphuric acid
US20070110663A1 (en) * 2005-11-15 2007-05-17 Christensen Kurt A Process for the production of sulfuric acid
WO2009094103A1 (en) * 2008-01-25 2009-07-30 Dow Technology Investments Llc Reflux condenser
US20100068127A1 (en) * 2008-09-12 2010-03-18 Peter Schoubye Process for the production of sulphuric acid
WO2010069461A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 Haldor Topsøe A/S Support for a helical coil inserted in a heat exchanger tube

Also Published As

Publication number Publication date
EA201490001A1 (en) 2014-05-30
ZA201307913B (en) 2015-01-28
WO2012171824A1 (en) 2012-12-20
CN202945060U (en) 2013-05-22
CN102826517A (en) 2012-12-19
CN104591101A (en) 2015-05-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10143935B2 (en) Systems including an apparatus comprising both a humidification region and a dehumidification region
US20160339357A1 (en) Systems including an apparatus comprising both a humidification region and a dehumidification region with heat recovery and/or intermediate injection
US11235276B2 (en) Process for removal of aerosol droplets
US20190300386A1 (en) Humidification-dehumidification systems and methods at low top brine temperatures
US6726748B2 (en) Method of converting a downflow/upflow wet flue gas desulfurization (WFGD) system to an upflow single-loop WFGD system
US9126134B2 (en) Exhaust gas separating tower and exhaust gas separating and recycling system
KR960016697B1 (en) Sulfuric acid process and apparatus
CN106268178B (en) A kind of dedusting for wet desulfurization system-mist integrated apparatus and method
CN110124503B (en) Flue gas demisting, dedusting and whitening device and process
EA027599B1 (en) High flow capacity condenser tube for sulphuric acid condensation
EP1864947A2 (en) Process for the recovery of sulfuric acid
CN104815505A (en) Cyclic waste gas recovery purification device
CN107213732A (en) Vapor, TDS and SO in wet desulfurization flue gas3Removal methods and device
RU2772288C2 (en) Method for removing aerosol drops
CN111495104A (en) Silicone oil recovery device
CN215026044U (en) Nicotinic acid evaporation plant
CN215930601U (en) Non-condensable gas discharging device of distillation steam condensation cooler
US20240109776A1 (en) Removal of Sulfur Compounds from Gas
RU2752481C1 (en) Integrated cleaning device for flue gases and polluted air
CN219149653U (en) Industrial waste gas purifying and discharging device
CN220861010U (en) Pollution source cold dry method equipment dewatering device
CN220142992U (en) Waste gas dehumidification equipment
CN208764947U (en) Smoke discharging device and flue gas desulphurization system
US20210148571A1 (en) Plume suppression with thermosyphon shell and tube heat exchangers
CN208566727U (en) The micro- arranging device of cigarette vapour energy conservation suitable for boiler

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ KG TJ TM