EA021745B1 - Способ обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, и установка для его осуществления - Google Patents

Способ обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, и установка для его осуществления Download PDF

Info

Publication number
EA021745B1
EA021745B1 EA201201340A EA201201340A EA021745B1 EA 021745 B1 EA021745 B1 EA 021745B1 EA 201201340 A EA201201340 A EA 201201340A EA 201201340 A EA201201340 A EA 201201340A EA 021745 B1 EA021745 B1 EA 021745B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
stream
heat exchange
column
exchange section
liquid
Prior art date
Application number
EA201201340A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201201340A1 (ru
Inventor
Ивон Симон
Жан-Поль Ложье
Original Assignee
Текнип Франс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Текнип Франс filed Critical Текнип Франс
Publication of EA201201340A1 publication Critical patent/EA201201340A1/ru
Publication of EA021745B1 publication Critical patent/EA021745B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • C10G70/041—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • C10G70/043—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by fractional condensation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Данный способ предусматривает разделение предшествующего потока частично сконденсированного крекинг-газа в промежуточном сепараторе (44В) для извлечения промежуточной жидкости (136) и промежуточного потока (138) крекинг-газа, а также введение промежуточной жидкости (140) в промежуточную колонну (68) деметанизации. Способ также предусматривает отбор части промежуточной жидкости (136) и расширение, по меньшей мере, первой фракции (194), полученной из отобранной части (190). Он предусматривает далее приведение в теплообменное взаимодействие первой расширенной фракции с головным промежуточным потоком (146), полученным в колонне (68), для, по меньшей мере, частичной конденсации головного промежуточного потока (146). Способ предусматривает разделение частично сконденсированного головного промежуточного потока в первом флегменном сепараторе (76) для получения жидкого потока (148), вводимого в промежуточную колонну (68), и потока (150) газообразного топлива.

Description

Настоящее изобретение относится к способу обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, который включает в себя стадии, на которых осуществляют предшествующее охлаждение и частичную конденсацию потока сырого крекинг-газа по меньшей мере на одном предшествующем теплообменном участке;
разделяют поток частично сконденсированного сырого крекинг-газа по меньшей мере в одном предшествующем сепараторе для извлечения предшествующей жидкости и предшествующего потока крекинг-газа;
подают предшествующую жидкость в предшествующую колонну деметанизации для получения из головной части предшествующей колонны головного предшествующего потока, обогащенного метаном, а из данной части предшествующей колонны - первого жидкого потока, обогащенного С2+ углеводородами;
осуществляют промежуточное охлаждение и частичную конденсацию предшествующего потока крекинг-газа по меньшей мере на одном промежуточном теплообменном участке;
разделяют предшествующий поток частично сконденсированного крекинг-газа по меньшей мере в одном промежуточном сепараторе для извлечения по меньшей мере одной промежуточной жидкости и промежуточного потока крекинг-газа;
подают промежуточную жидкость или каждую из промежуточных жидкостей в промежуточную колонну деметанизации для получения из головной части промежуточной колонны головного промежуточного потока, а из донной части промежуточной колонны - второго жидкого потока, обогащенного С2+ углеводородами;
подают по меньшей мере часть головного предшествующего потока, полученного из предшествующей колонны, в промежуточную колонну;
осуществляют последующее охлаждение и частичную конденсацию промежуточного потока крекинг-газа по меньшей мере на одном последующем теплообменном участке;
разделяют промежуточный поток частично сконденсированного крекинг-газа в последующем разделительном комплексе для извлечения последующей жидкости и последующего обработанного газового потока;
подают последующую жидкость в промежуточную колонну деметанизации.
Крекинг-газ получают на установке пиролиза углеводородов, такой как печь для крекинга с водяным паром. Подаваемый в установку пиролиза газ содержит предпочтительно этан, пропан, бутан, нафту и/или газойль, взятый раздельно или в смеси.
Способ указанного выше типа предназначен для обработки крекинг-газа с целью обеспечения возможности извлечения более 99,5 мол.% этилена из крекинг-газа и получения погона, обогащенного этиленом, содержание которого достигает более 99,95 мол.%.
Способ указанного выше типа, позволяющий достигать такие показатели, описан, например, в И85253479.
Этот способ используют для обработки очень больших объёмов крекинг-газа, составляющих, например, более 50 т/ч, в частности более 100 т/ч.
В целях одновременной гарантии очень высокой степени чистоты производимого потока этилена и его максимального процента извлечения требуется охлаждение крекинг-газа за одну стадию до температур ниже -100°С, в частности ниже -120°С.
Для этого крекинг-газ последовательно охлаждают на теплообменных участках, которые становятся всё более холодными. Крекинг-газ частично конденсируется на каждом теплообменном участке.
На выходе каждого теплообменного участка получают сконденсированную жидкость, содержащую С2+ углеводороды.
Сконденсированные при более высокой температуре жидкости направляют в предшествующую колонну деметанизации для получения из ее донной части первого погона, обогащенного С2+ углеводородами.
Получаемые ниже по ходу потока промежуточные жидкости, полученные при более низкой температуре, направляют в промежуточную колонну деметанизации, из донной части которой получают второй погон, обогащенный С2+ углеводородами.
Головной поток из предшествующей колонны подают в промежуточную колонну.
Согласно описанию изобретения по патенту США И8-5253479 в целях дополнительного повышения извлечения этилена головной поток из промежуточной колонны деметанизации подают после его охлаждения в третью разделительную колонну. После перекачки первым низкотемпературным насосом донный поток из третьей колонны частично снова вводят в флегму в промежуточной колонне. Головной поток из третьей колонны вводят после охлаждения и перекачки вторым низкотемпературным насосом в абсорбер этилена, образующий четвёртую дистилляционную колонну.
Следовательно, раскрытый в И8-5253479 способ является особо эффективным для обеспечения превосходного извлечения этилена.
Учитывая наличие четырёх дистилляционных колонн и двух низкотемпературных насосов, конструкция установки и энергопотребление при данном способе могут быть тем не менее усовершенствова- 1 021745 ны.
Поэтому целью изобретения является создание при минимальном капиталовложении и упрощении оборудования способа обработки крекинг-газа, позволяющего достичь почти полного извлечения этилена из крекинг-газа при обеспечении улучшенных энергетических и технологических показателей.
Для этого предметом изобретения является способ указанного выше типа, отличающийся тем, что он включает в себя стадии, на которых отбирают часть промежуточной жидкости, полученной в промежуточном сепараторе, и охлаждают отобранную часть на дополнительном теплообменном участке;
осуществляют расширение, по меньшей мере, первой охлаждающей фракции, полученной из отобранной части, и приводят в теплообменное взаимодействие расширенную первую охлаждающую фракцию с промежуточным головным потоком в первом головном теплообменнике, по меньшей мере, для частичной конденсации промежуточного головного потока;
разделяют частично сконденсированный промежуточный головной поток в первом флегменном сепараторе для получения жидкого потока флегмы, поступающего в промежуточную колонну самотёком, и первого потока газообразного топлива;
осуществляют расширение и нагрев первого потока газообразного топлива путём пропускания по меньшей мере через один участок, выбранный из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка.
Способ согласно изобретению может содержать один или несколько следующих признаков, взятый или взятых раздельно или в любом из следующих технически возможных сочетаний:
промежуточная колонна содержит встроенный теплообменник, при этом промежуточную жидкость или каждую из промежуточных жидкостей вводят под встроенным теплообменником, а последующую жидкость вводят над встроенным теплообменником;
способ включает стадию, на которой получают поток сырого крекинг-газа путём сжатия крекинггаза, полученного на установке пиролиза, по меньшей мере в одном компрессионном аппарате, при этом способ включает стадии, на которых нагревают первую охлаждающую фракцию в первом головном теплообменнике по меньшей мере на одном из участков, выбранном из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка;
вводят первую нагретую охлаждающую фракцию в крекинг-газ выше компрессионного аппарата или внутри него;
первый поток газообразного топлива, полученный в первом флегменном сепараторе, расширяют в первой турбине динамического расширения и затем нагревают по меньшей мере на одном из участков, выбранном из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка, при этом способ включает стадию, на которой повторно сжимают первый нагретый топливный поток, по меньшей мере, в первом компрессоре, сообщённом с первой турбиной динамического расширения;
первый поток газообразного топлива, полученный в первом флегменном сепараторе, расширяют пропусканием через вентиль статического расширения;
последующий разделительный комплекс содержит колонну для абсорбции этилена, при этом способ включает стадии, на которых подают промежуточный поток частично сконденсированного крекинг-газа в колонну для абсорбции этилена, извлекают газовый головной дополнительный поток, полученный в колонне для абсорбции этилена, расширяют вторую охлаждающую фракцию, полученную из отобранной части промежуточной жидкости, приводят в теплообменное взаимодействие вторую расширенную охлаждающую фракцию с головным дополнительным потоком во втором головном теплообменнике, по меньшей мере, для частичной конденсации головного дополнительного потока;
подают частично сконденсированный головной дополнительный поток во второй флегменный сепаратор для получения второго жидкого потока флегмы, поступающего в колонну для абсорбции этилена самотёком, и обработанного газового потока;
способ включает стадии, на которых получают поток сырого крекинг-газа посредством сжатия крекинг-газа, поступающего из установки пиролиза, в компрессионном аппарате;
нагревают вторую охлаждающую фракцию ниже второго головного теплообменника по меньшей мере на одном из участков, выбранном из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка;
вводят нагретую вторую охлаждающую фракцию в крекинг-газ, полученный на установке пироли- 2 021745 за, выше компрессионного аппарата или внутри него; способ включает стадии, на которых расширяют, по меньшей мере, первую часть обработанного газового потока, по меньшей мере, во второй турбине динамического расширения, после расширения нагревают первую часть обработанного газового потока по меньшей мере на одном из участков, выбранном из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка, сжимают первую нагретую часть, по меньшей мере, во втором компрессоре, сообщённом со второй турбиной динамического расширения;
способ включает стадию, на которой расширяют, по меньшей мере, первую часть обработанного газового потока при пропускании через вентиль статического расширения;
по меньшей мере, вторую часть обработанного газового потока подают в устройство очистки водорода для получения потока, обогащенного водородом, и вспомогательного потока горючего газа, а также при необходимости вторичного потока, обогащенного метаном;
третью фракцию отобранной части расширяют перед непосредственным нагревом по меньшей мере на одном из участков, выбранном из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка;
способ включает стадии, на которых разделяют поток сырого крекинг-газа на первую и вторую фракции сырого крекинг-газа; осуществляют предшествующее охлаждение и частичную конденсацию первой фракции сырого крекинг-газа на предшествующем теплообменном участке;
охлаждают вторую фракцию сырого крекинг-газа в предшествующем теплообменнике вторичного кипения в результате теплообмена с предшествующим потоком вторичного кипения, полученным в предшествующей колонне, и охлаждают вторую фракцию сырого крекинг-газа в промежуточном теплообменнике вторичного кипения в результате теплообмена с промежуточным потоком вторичного кипения, полученным в промежуточной колонне;
получают поток частично сконденсированного сырого крекинг-газа путём смешения первой и второй охлаждённых фракций сырого крекинг-газа;
температура частично сконденсированного сырого крекинг-газа перед его введением в предшествующий сепаратор составляет ниже -25°С, температура предшествующего потока частично сконденсированного сырого крекинг-газа перед его подачей в промежуточный сепаратор составляет ниже -60°С и температура частично сконденсированного промежуточного потока перед его введением в последующий разделительный комплекс составляет ниже -115°С.
Также объектом изобретения является установка для обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, содержащая средства предшествующего охлаждения и частичной конденсации потока сырого крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один предшествующий теплообменный участок;
средства для разделения потока частично сконденсированного сырого крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один предшествующий сепаратор для извлечения предшествующей жидкости и предшествующего потока крекинг-газа;
предшествующую колонну деметанизации и средства для введения предшествующей жидкости в предшествующую колонну для получения из головной части предшествующей колонны предшествующего головного потока, обогащенного метаном, а из донной части предшествующей колонны - первого жидкого потока, обогащенного С2+ углеводородом;
средства промежуточного охлаждения и частичной конденсации предшествующего потока крекинггаза, содержащие по меньшей мере один промежуточный теплообменный участок;
средства для разделения предшествующего потока частично сконденсированного крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один промежуточный сепаратор для извлечения по меньшей мере одной промежуточной жидкости и промежуточного потока крекинг-газа;
промежуточную колонну деметанизации и средства для ввода промежуточной жидкости или каждой из промежуточных жидкостей в промежуточную колонну для получения из её головной части промежуточного головного потока, а из донной части промежуточной колонны - второго жидкого потока, обогащенного С2+ углеводородами;
средства для подачи по меньшей мере части предшествующего головного потока, полученного в предшествующей колонне, в промежуточную колонну;
средства последующего охлаждения и частичной конденсации промежуточного потока крекинггаза, содержащие по меньшей мере один последующий теплообменный участок;
средства для разделения промежуточного потока частично сконденсированного крекинг-газа, содержащие последующий разделительный комплекс для извлечения последующей жидкости и последующего обработанного газового потока;
средства для введения последующей жидкости в промежуточную колонну деметанизации;
- 3 021745 отличающаяся тем, что она содержит средства для отбора части промежуточной жидкости, полученной в промежуточном сепараторе, и средства охлаждения отобранной части, содержащие дополнительный теплообменный участок;
средства расширения, по меньшей мере, первой охлаждающей фракции, полученной из отобранной части, и средства для приведения в теплообменное взаимодействие первой расширенной охлаждающей фракции с промежуточным головным потоком, содержащие первый головной теплообменник, по меньшей мере, для частичной конденсации головного промежуточного потока;
средства для разделения частично сконденсированного головного промежуточного потока, содержащие первый флегменный сепаратор для получения жидкого потока флегмы, вводимого в промежуточную колонну, и первого потока газообразного топлива;
средства нагрева первого потока газообразного топлива, содержащие средства для пропускания по меньшей мере на один из участков, выбранный из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка.
Установка согласно изобретению может характеризоваться одним или несколькими следующими признаками, взятыми раздельно или в любых, технически возможных сочетаниях:
она содержит средства для получения потока сырого крекинг-газа путём сжатия крекинг-газа, полученного на установке пиролиза, содержащие по меньшей мере один компрессионный аппарат;
средства нагрева первой охлаждающей фракции ниже первого головного теплообменника, содержащие средства для пропускания по меньшей мере на один из участков, выбранный из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка;
средства для введения первой нагретой охлаждающей фракции в крекинг-газ выше компрессионного аппарата или внутри него;
последующий разделительный комплекс содержит колонну для абсорбции этилена, при этом установка дополнительно содержит средства для введения промежуточного потока частично сконденсированного крекинг-газа в колонну для абсорбции этилена;
средства для извлечения газового головного дополнительного потока, полученного в колонне для абсорбции этилена;
средства расширения второй охлаждающей фракции, полученной из отобранной части;
средства для приведения в теплообменное взаимодействие второй расширенной охлаждающей фракции с головным дополнительным потоком, содержащие второй головной теплообменник, по меньшей мере, для частичной конденсации головного дополнительного потока;
средства для разделения частично сконденсированного головного дополнительного потока, содержащие второй флегменный сепаратор для получения второго жидкого потока флегмы, вводимого в колонну для абсорбции этилена, и обработанного газового потока;
установка содержит средства для получения потока сырого крекинг-газа путём сжатия крекинг-газа, полученного на установке пиролиза, содержащие по меньшей мере один компрессионный аппарат;
средства для нагрева второй охлаждающей фракции, расположенные ниже второго головного теплообменника и содержащие средства для пропускания по меньшей мере на один из участков, выбранный из дополнительного теплообменного участка, последующего теплообменного участка, промежуточного теплообменного участка и предшествующего теплообменного участка;
средства для введения второй нагретой охлаждающей фракции в крекинг-газ, полученный на установке пиролиза, расположенные выше компрессионного аппарата или внутри него.
Подробнее изобретение поясняется в нижеследующем описании, приводимом исключительно в качестве примера и выполненном со ссылкой на приложенный чертёж, на котором изображена функциональная блок-схема первой установки для обработки согласно изобретению, предназначенной для осуществления первого способа по изобретению.
Везде ниже одной и той же позицией обозначены поток, циркулирующий по трубопроводу, и транспортирующий этот поток трубопровод. Наряду с этим, если не указано иное, проценты приведены мольные, давление указано в относительных барах.
На фигуре изображено первое устройство 10 для крекинга с водяным паром согласно изобретению.
В этом устройстве 10 из сырья 12 производятся потоки 14А, 14В, обогащенные С2+ углеводородами, для получения погона, обогащенного этиленом, горючий газ 16 и поток 18, обогащенный водородом.
Устройство 10 содержит установку 20 пиролиза углеводородов, производящую сырой крекинг-газ 22, и установку 24 для обработки сырого крекинга-газа 22.
Установка 20 пиролиза содержит несколько печей 25 для крекинга с водяным паром. Печи 25 для крекинга с водяным паром способны обеспечивать циркуляцию сырья 12 для его нагрева до температуры свыше 800°С. При этом происходит термический крекинг молекул содержащихся в шихте 12 углеводо- 4 021745 родов с образованием сырого крекинг-газа 22.
Ректификационная установка 24 содержит последовательно расположенные компрессионный комплекс 26 и комплекс 28 охлаждения и последовательного разделения крекинг-газа.
Установка 24 дополнительно содержит предшествующий дистилляционный комплекс 30, промежуточный дистилляционный комплекс 32 и дополнительный комплекс 34 для абсорбции этилена. Также установка 24 содержит последующий комплекс 36 расширения и нагрева горючего газа.
Комплекс 26 охлаждения и сжатия содержит холодильный аппарат (не показан), первичный компрессор 38 и вторичный компрессор 40, при этом вторичный компрессор 40 расположен ниже первичного компрессора 38.
Комплекс 28 охлаждения и разделения содержит предшествующий разделяющий сосуд 42, первый промежуточный разделяющий сосуд 44А и второй промежуточный разделяющий сосуд 44В. Он содержит, кроме того, встроенный теплообменник с холодильной камерой 46. Холодильная камера 46 содержит предшествующий теплообменный участок 48, промежуточный теплообменный участок 50, последующий теплообменный участок 52 и дополнительный теплообменный участок 54, каждый из которых является всё более холодным.
Охлаждающий комплекс 28 содержит, кроме того, охлаждающий контур с пропаном или пропиленом, содержащий предшествующий циркуляционный теплообменник 56, и охлаждающий контур с этиленом, содержащий первый комплекс промежуточных циркуляционных теплообменников 58 и второй комплекс промежуточных циркуляционных теплообменников 60. При необходимости охлаждающий комплекс 28 содержит, кроме того, дополнительный предшествующий охлаждающий теплообменник 60А, питаемый жидким хладагентом, образованным промежуточным потоком вторичного кипения сепаратора для С2+ углеводородов или потоком испаряемого этана.
Предшествующий дистилляционный комплекс 30 содержит предшествующую дистилляционную колонну 62, предшествующий кипятильник 64 у донной части колонны и предшествующий насос 66 также у донной части колонны.
В колонне 62 создаётся давление от 10 до 14 бар. Она содержит, например, от 14 до 20 теоретических тарелок.
Промежуточный дистилляционный комплекс 32 содержит промежуточную колонну 68 деметанизации, встроенный теплообменник 69, промежуточный теплообменник 70 вторичного кипения и промежуточный насос 72 у донной части колонны.
Промежуточный комплекс 32 содержит, кроме того, первый флегменный теплообменник 74 и первый флегменный разделительный сосуд 76, сообщённые с колонной 68 трубопроводом 78 для спуска жидкости, предназначенным для предупреждения прохода газа из колонны 68 в сосуд 76. Этот комплекс 32 исключает необходимость установки флегменных низкотемпературных насосов.
Колонна 68 работает при давлении от 10 до 14 бар. Она содержит, например, от 22 до 28 теоретических тарелок.
Встроенный теплообменник 69 расположен в колонне 68 между её верхней и нижней частями.
Последующий дистилляционный комплекс 34 содержит колонну 80 для абсорбции этилена, второй флегменный теплообменник 82 и второй флегменный разделительный сосуд 84, сообщённый с колонной 80 для абсорбции этилена трубопроводом 86 для спуска жидкости, предназначенным для предупреждения прохода газа из колонны 80 в баллон 84. Этот комплекс 34 исключает необходимость в установке флегменных низкотемпературных насосов.
Как будет показано ниже, флегменный низкотемпературный насос, раскрытый в И8 5253479, может быть удалён из колонны 68, в результате чего необходимая для абсорбции этилена жидкость будет производиться в комплексе 34 посредством теплообменника 82.
Колонна 80 работает при давлении от 30 до 40 бар. Она содержит, например, от 4 до 8 теоретических тарелок.
Последующий комплекс 36 содержит первую турбину 88 динамического расширения, сообщённую с первым компрессором 90, вторую турбину 92 динамического расширения, сообщённую со вторым компрессором 94, и устройство 96 для очистки водорода.
Ниже приводится описание первого способа по изобретению, осуществляемого в устройстве 10.
Первоначально в сырье 12 содержатся этан, пропан, бутан, нафта и/или газойль отдельно или в смеси. Его подают в печи 25 для крекинга с водяным паром для нагрева до температуры свыше 800°С и для проведения термического крекинга.
Сырой крекинг-газ извлекается из печей при температуре свыше 800°С и быстро охлаждается для образования потока 22 при температуре свыше 160°С и давлении свыше 1 бара.
Затем газ 22 охлаждают и подают в первичный компрессор 38 для его сжатия до давления более 10 бар и во вторичный компрессор 40 для сжатия до давления более 30 бар. Поток 100 сжатого сырого крекинг-газа разделяют затем на первую фракцию 102 сырого крекинг-газа и вторую фракцию 104 сырого крекинг-газа.
Первую фракцию 102 сырого крекинг-газа направляют в холодильную камеру 46 для охлаждения до температуры ниже -25°С, в частности до температуры от -30 до -40°С, с тем, чтобы её можно было
- 5 021745 частично сконденсировать в ней на предшествующем теплообменном участке 48.
Вторую фракцию 104 сырого крекинг-газа последовательно охлаждают в предшествующем теплообменнике 64 вторичного кипения, факультативном охлаждающем теплообменнике 60А, предшествующем циркуляционном теплообменнике 56 с пропаном или пропиленом до момента повторного охлаждения в промежуточном теплообменнике 70 вторичного кипения для достижения температуры ниже - 25°С, в частности температуры от -30 до -40°С. Кроме того, фракцию 104 частично конденсируют.
Температура потока 104 выше теплообменника 64 составляет от -2 до -12°С, а температура потока 104 ниже теплообменника 70 вторичного кипения составляет от -30 до -40°С.
Отношение между молярным расходом первой фракции 102 и молярным расходом второй фракции 104 составляет, например, от 0,25 до 0,40.
Первая и вторая фракции 102, 104, образующие частично сконденсированный поток крекинг-газа, затем подают в предшествующий разделительный сосуд 42 для разделения на предшествующую жидкость 106 и предшествующий поток 108 крекинг-газа.
Предшествующая жидкость 106 содержит от 45 до 55 мол.% С2+ углеводородов, присутствующих в сыром крекинг-газе 22, и от 85 до 95 мол.% С3+ углеводородов, присутствующих в сыром крекинг-газе 22.
После этого предшествующую жидкость 106 расширяют пропусканием через первый вентиль 110 статического расширения для подачи на верхний уровень предшествующей колонны 62 деметанизации.
В колонне 62 получают из её донной части первый жидкий поток 112, обогащенный С2+ углеводородами, направляемый в предшествующий насос 66 для получения первого потока 14А, обогащенного С2+ углеводородами, которым он перекачивается. Первый поток 14А предназначен для подачи в колонну деэтанизации для извлечения из него погона, обогащенного этиленом, который затем будет очищен для достижения содержания этилена свыше 99,95%.
Молярное содержание С2+ углеводородов в первом потоке 112 превышает 50%. Молярное содержание метана в первом потоке 112 составляет менее 0,01%.
В предшествующей колонне 62, кроме того, получают головной газовый поток 114, обогащенный метаном. Головной газовый поток 114 вводят в промежуточную колонну 68 на уровне ниже Ν1 этой колонны, после пропускания через вентиль 116.
Затем первую часть 118 предшествующего потока 108 крекинг-газа подают на промежуточный теплообменный участок 50 для охлаждения до температуры ниже -60°С, в частности до температуры от -65 до -76°С, и частичной конденсации.
Вторую часть 120 предшествующего потока 108 крекинг-газа последовательно подают в первый комплекс промежуточных циркуляционных теплообменников 58 с этиленом для охлаждения до температуры ниже -60°С, например до температуры от -65 до -76°С, и для частичной конденсации.
Отношение между расходом первой части 118 и расходом второй части 120 составляет, например, от 0,15 до 0,25.
После этого первую и вторую части 118, 120 смешивают для получения предшествующего потока 122 частично сконденсированного крекинг-газа, который вводят в первый промежуточный разделительный сосуд 44А. Молярная фракция жидкости в предшествующем потоке 122 частично сконденсированного крекинг-газа превышает 25%.
Затем поток 122 разделяют в первом промежуточном сосуде 44А на первую промежуточную жидкость 124 и первый промежуточный поток 126 крекинг-газа.
Перед введением на уровне Ν2 промежуточной колонны, находящимся над уровнем Ν1, промежуточную жидкость 124 расширяют пропусканием через третий вентиль 128 статического расширения до давления менее 14 бар.
Первая промежуточная жидкость 124 содержит от 60 до 75% С2+ углеводородов, содержащихся в сыром крекинг-газе 22, и от 10 до 15 мол.% С3+ углеводородов, содержащихся в сыром крекинг-газе 22.
Затем первую часть 130 первого промежуточного потока 126 крекинг-газа подают на промежуточный теплообменный участок 50 для охлаждения на нём до температуры ниже -90°С, в частности до температуры от -92 до -99°С, и для частичной конденсации.
Вторую часть 132 промежуточного потока 126 подают во второй комплекс промежуточного теплообменника 60 с циклом этиленового охлаждения для охлаждения до температуры ниже -90°С, в частности до температуры от -92 до -99°С, и для частичной конденсации.
После этого указанные части 130, 132 смешивают для получения первого промежуточного потока 134 частично сконденсированного крекинг-газа. Молярное содержание жидкости в потоке 134 превышает 15%.
Затем поток 134 подают во второй промежуточный разделительный сосуд 44В для разделения на вторую промежуточную жидкость 136 и второй промежуточный поток 138 крекинг-газа.
Вторая промежуточная жидкость 136 содержит от 55 до 65 мол.% С2+ углеводородов, присутствующих в потоке сырого крекинг-газа 22, и от 0,5 до 1,5 мол.% С3+ углеводородов, присутствующих в сыром крекинг-газе 22.
После этого первую часть 140 второй промежуточной жидкости 136 расширяют пропусканием че- 6 021745 рез четвёртый вентиль 142 статического расширения до достижения давления менее 14 бар для подачи на уровне Ν3 промежуточной колонны 68, расположенном над уровнем Ν2.
Уровень Ν3 находится под встроенным теплообменником 69.
В промежуточной колонне 68 деметанизации получают из её донной части донный поток 144, обогащенный С2+ углеводородами. Поток 144 поступает через промежуточный насос 72 при давлении свыше 20 бар для получения второго потока 14В, обогащенного С2+ углеводородами, для последующей подачи в колонну деэтанизации.
Молярное содержание С2+ углеводородов в потоках 144 и 14В превышает 90%. Молярное содержание метана в потоках 144, 14В составляет менее 0,01 мол.%.
В промежуточной колонне 68 получают из её головной части промежуточный головной поток 146, который охлаждают и частично конденсируют при температуре ниже -115°С, например при температуре от -118 до -123°С, в первом флегменном теплообменнике 74.
Частично сконденсированный головной промежуточный поток вводят затем в первый флегменный сосуд 76 для разделения в нём на первый жидкий поток 148 флегмы и первый поток 150 горючего газа с высоким давлением.
Первый поток 148 флегмы вводят на головном уровне Ν4 колонны 68 по трубопроводу 78. Уровень Ν4 расположен над встроенным теплообменником 69. Такая система с самотёком флегмы исключает необходимость в установке низкотемпературного насоса.
Первый поток 150 горючего газа содержит более 90 мол.% метана и менее 0,1 мол.% С2+ углеводородов. Затем поток 150 предпочтительно расширяют в первой турбине 88 динамического расширения до давления, составляющего, например, менее 4,5 бар, для получения потока 152 топлива с низким давлением, охлаждённого до температуры ниже -135°С.
Теперь поток 152 направляют в холодильную камеру 46 для нагрева в ней последовательно на дополнительном теплообменном участке 54, последующем теплообменном участке 52, промежуточном теплообменном участке 50 и предшествующем теплообменном участке 48 путём теплообмена с потоками, циркулирующими соответственно на этих участках.
Затем нагретый поток 154 топлива, выходящий с предшествующего теплообменного участка 48, подают в первый, спаренный с турбиной 88 компрессор 90 для сжатия до давления свыше 5,0 бар и получения части 16 потока горючего газа.
Согласно варианту выполнения комплекс из расширительной турбины 88 и компрессора 90 заменён вентилем общего статического расширения.
Затем второй промежуточный поток 138 крекинг-газа, полученный во втором промежуточном сосуде 44В, охлаждают и частично конденсируют на последующем теплообменном участке 52 холодильной камеры 46 для получения промежуточного потока 160 частично сконденсированного крекинг-газа.
После этого поток 160 вводят на нижнем уровне колонны 80 для абсорбции этилена при температуре ниже -110°С, в частности при температуре от -115 до -120°С.
Колонна 80 для абсорбции этилена работает при давлении, например, от 30 до 36 бар.
Дополнительный поток 162, полученный из донной части колонны 80, затем расширяют до давления менее 15 бар пропусканием через пятый вентиль 164 статического расширения перед его введением на уровне Ν5 промежуточной колонны 68 деметанизации, расположенном между уровнями Ν3 и Ν4.
В потоке 162 содержатся в количестве от 3,0 до 5,0 мол.% С2+ углеводороды, присутствующие в крекинг-газе 22, и от 0,01 до 0,04 мол.% С3+ углеводороды, присутствующие в сыром крекинг-газе 22.
Дополнительный головной поток 166, полученный в колонне 80, вводят во второй флегменный теплообменник 82 для охлаждения до температуры ниже -115°С, в частности до температуры от -118 до -130°С, и для частичной конденсации.
Дополнительный головной, частично сконденсированный поток 166 вводят затем во второй флегменный разделительный сосуд 84 для получения второго жидкого потока 168 флегмы и образованного газового потока 170 высоким давлением.
Второй жидкий поток 168 флегмы подают в виде флегмы в колонну 80 для абсорбции этилена по трубопроводу 86. Эта система абсорбции с самотёком флегмы исключает необходимость в установке низкотемпературного насоса.
Первую часть 172 обработанного потока 170 направляют во вторую турбину 92 динамического расширения для расширения до давления менее 4,5 бар и получения второго потока 174 горючего газа низкого давления, охлаждённого до температуры ниже -140°С.
После этого поток 174 нагревают, последовательно пропуская через дополнительный теплообменный участок 54, последующий теплообменный участок 52, промежуточный теплообменный участок 50 и предшествующий теплообменный участок 48 внутри холодильной камеры 46, для получения второго потока 176 нагретого горючего газа.
Затем второй поток 176 вводят во второй компрессор 94 для получения части потока 16 горючего газа.
Согласно варианту выполнения комплекс из расширительной турбины 92 и компрессора 94 заменён на вентиль общего статического расширения.
- 7 021745
Вторую часть 178 обработанного газового потока 170 направляют в устройство 96 низкотемпературной очистки водорода для получения потока 180, обогащенного водородом, и третьего топливного потока 182 низкого давления.
Содержание водорода в потоке 180, полученном в устройстве 96, превышает 90 мол.%. Температура потока 180 составляет ниже -125°С.
После этого поток 180 последовательно проходит через дополнительный теплообменный участок 54, последующий теплообменный участок 52, промежуточный теплообменный участок 50 и предшествующий теплообменный участок 48 холодильной камеры 46 для нагрева на них путём теплообмена с потоками, циркулирующими соответственно на этих участках, и для получения потока 18 с высоким содержанием водорода.
Температура третьего топливного потока 182, полученного в устройстве 96, составляет ниже -125°С. Этот поток 182 последовательно проходит через дополнительный теплообменный участок 54, последующий теплообменный участок 52, промежуточный теплообменный участок 50 и предшествующий теплообменный участок 48 для нагрева путём теплообмена с потоками, циркулирующими соответственно на этих участках.
Затем нагретый третий топливный поток 184 смешивают с нагретым первым топливным потоком 154 после его сжатия в компрессоре 94 и со вторым нагретым топливным потоком 175 для формирования части топливного потока 16.
Согласно изобретению отрицательные килокалории (фригории), необходимые для конденсации промежуточного газового головного потока 146, получаемого в промежуточной колонне 68, обеспечиваются за счёт теплообмена с потоком, циркулирующим в полуоткрытом контуре типа Джоуля-Томсона.
Согласно варианту выполнения (не показан) отрицательные килокалории, необходимые для конденсации промежуточного газового головного потока 146, получаемого в промежуточной колонне 68, частично создаются в том же теплообменнике 74 в результате теплообмена либо с топливным потоком 152 низкого давления, либо со вторым потоком 174 горючего газа, получаемых соответственно на выходе расширительной турбины 88 или на выходе расширительной турбины 92 в дополнение к полуоткрытому контуру типа Джоуля-Томсона.
Кроме того, отрицательные килокалории, необходимые для конденсации головного потока 166, полученного в абсорбционной колонне 80, создаются за счёт теплообмена с потоком, циркулирующим в полуоткрытом контуре типа Джоуля-Томсона.
Согласно варианту выполнения (не показан) отрицательные килокалории, необходимые для конденсации головного потока 166, полученного в абсорбционной колонне 80, создаются частично путём теплообмена в том же теплообменнике 82 либо с топливным потоком 152 низкого давления, либо со вторым потоком 174 горючего газа, образуемых соответственно на выходе расширительной турбины 88 или на выходе расширительной турбины 92, в дополнение к полуоткрытому контуру типа Джоуля-Томсона.
Для этой цели производят отбор второй части 190 второй промежуточной жидкости 136, поступающей из разделительного сосуда 44В, и охлаждают её на дополнительном теплообменном участке 54 до температуры ниже -125°С для получения второй отобранной охлаждённой части 192.
После этого вторую отобранную охлаждённую часть 192 разделяют на первую фракцию 194 для охлаждения первого флегменного теплообменника 74, вторую фракцию 196 для охлаждения второго флегменного теплообменника 82 и третью фракцию 198 для дополнительного охлаждения.
Для этого первую фракцию 194 расширяют пропусканием через шестой вентиль 200 статического расширения до давления менее 2 бар, в результате чего происходит её охлаждение до температуры -140°С. Затем эту фракцию нагревают путём теплообмена с головным потоком 146 в первом теплообменнике 74 до температуры свыше -120°С для получения первой нагретой фракции 202.
Также вторую фракцию 196 расширяют пропусканием через седьмой вентиль 204 статического расширения до давления менее 2 бар, в результате чего её температура снижается до величины ниже -140°С. Затем вторую расширенную фракцию нагревают путём теплообмена с головным потоком 166 во втором флегменном теплообменнике 82 до температуры свыше -130°С для получения второй нагретой фракции 206.
Третью фракцию 198 расширяют пропусканием через восьмой вентиль 208 статического расширения до давления менее 2 бар с целью получения третьей расширенной фракции 210 с температурой ниже -140°С.
После этого расширенные фракции 202, 206 и 210 смешивают для получения потока 212. Поток 212 последовательно нагревают на дополнительном теплообменном участке 54, последующем теплообменном участке 52, промежуточном теплообменном участке 50 и предшествующем теплообменном участке 48 путём теплообмена с потоками, соответственно циркулирующими на этих участках, для получения нагретого потока 214. Затем поток 214 в виде смеси снова вводят в крекинг-газ 22 выше первого компрессора 38 для повторного сжатия в компрессорах 38, 40.
Отбор части промежуточной жидкости 136 и её расширение пропусканием через статические вентили 200, 204, 208 создают отрицательные килокалории, необходимые для получения потоков флегмы в колоннах 68 и 80, и позволяют замкнуть тепловой баланс на холодильной камере 46, образуя смешанный
- 8 021745 контур типа Джоуля-Томсона с встраиванием комплекса 26 сжатия крекинг-газа.
Такое особое выполнение способа обработки и установки 24 для его осуществления существенно упрощает конструкцию установки 24, исключая необходимость в перекачивании низкотемпературных жидкостей и реализуя наилучшее тепловое интегрирование.
В частности, промежуточный газовый головной поток 146 не перекачивается в абсорбционную колонну 80, а повторно направляется на теплообменные участки 54-48, что позволяет отказаться от сообщения колонны 68 с колонной 80 посредством низкотемпературного насоса.
Также встроенный теплообменник 69, расположенный в колонне 68, позволяет обходиться только одной дистилляционной колонной и, следовательно, сократить объём оборудования в установке.
Кроме того, поскольку в колоннах 62, 68 деметанизации образуются в донной части соответствующие потоки 14А, 14В разного состава, улучшается последующая ректификация в устройстве деэтанизации вследствие снижения энергопотребления.
Во всяком случае установка 24 для обработки и способ, осуществляемый на этой установке 24, позволяют извлекать более 99,5 мол.% этилена из крекинг-газа 22 при пониженном энергопотреблении и использовании установки упрощённой конструкции, характеризующейся снижением затрат на монтаж и техническое обслуживание.
Кроме того, охлаждение фракции 104 потока 100 сжатого сырого крекинг-газа в теплообменниках 64, 70 вторичного кипения колонн 62, 68 минимизирует расход энергии, необходимой для такого охлаждения, и объём оборудования, поскольку один и тот же теплообменник 64, 70 выполняет функцию вторичного кипения в колонне 62, 68 и охлаждения сырого крекинг-газа.
Кроме того, газ 170, обогащенный водородом, полученный из колонны 80 для абсорбции этилена, предпочтительно обрабатывают для извлечения потока 18, обогащенного водородом, позволяя избыточному обработанному газу 170, обогащенному водородом, поступающему из колонны 80, быть расширенным при необходимости при прохождении через турбину 92 для получения охлаждённого продукта, способного нагреваться в холодильной камере 46.
Согласно варианту выполнения по меньшей мере два из участков, выбранных из предшествующего теплообменного участка 48, промежуточного теплообменного участка 50, последующего теплообменного участка 52 и дополнительного теплообменного участка 54, расположены в отдельных теплообменниках, которые не объединены внутри холодильной камеры 46.
Согласно другому варианту выполнения каждый из участков 48, 50, 52, 54 расположен в собственном теплообменнике.

Claims (17)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ обработки потока крекинг-газа (22), полученного на установке (20) пиролиза углеводородов, включающий в себя стадии, на которых осуществляют предшествующее охлаждение и частичную конденсацию потока (100) сырого крекинг-газа по меньшей мере на одном предшествующем теплообменном участке (48);
    разделяют поток частично сконденсированного сырого крекинг-газа по меньшей мере в одном предшествующем сепараторе (42) для извлечения предшествующей жидкости (106) и предшествующего потока (108) крекинг-газа;
    подают предшествующую жидкость (106) в предшествующую колонну (62) деметанизации для получения из головной части предшествующей колонны (62) головного предшествующего потока (114), обогащенного метаном, а из донной части предшествующей колонны - первого жидкого потока (112), обогащенного С2+ углеводородами;
    осуществляют охлаждение и частичную конденсацию предшествующего потока (108) крекинг-газа по меньшей мере на одном промежуточном теплообменном участке (50);
    разделяют предшествующий поток частично сконденсированного крекинг-газа по меньшей мере в одном промежуточном сепараторе (44А, 44В) для извлечения по меньшей мере одной промежуточной жидкости (124, 136) и промежуточного потока (138) крекинг-газа;
    подают промежуточную жидкость или каждую из промежуточных жидкостей (124, 140) в промежуточную колонну (68) деметанизации для получения из головной части промежуточной колонны (68) головного промежуточного потока (146), а из донной части промежуточной колонны (68) - второго жидкого потока (144), обогащенного С2+ углеводородами;
    подают по меньшей мере часть головного предшествующего потока (114), полученного из предшествующей колонны (62), в промежуточную колонну (68);
    осуществляют последующее охлаждение и частичную конденсацию промежуточного потока (138) крекинг-газа по меньшей мере на одном последующем теплообменном участке (52);
    разделяют промежуточный поток (160) частично сконденсированного крекинг-газа в последующем разделительном комплексе (80) для извлечения последующей жидкости (162) и последующего обработанного газового потока (170);
    подают последующую жидкость (162) в промежуточную колонну (68) деметанизации;
    - 9 021745 отличающийся тем, что он включает стадии, на которых отбирают часть промежуточной жидкости (136), полученной в промежуточном сепараторе (44А, 44В), и охлаждают отобранную часть (190) на дополнительном теплообменном участке (54);
    осуществляют расширение, по меньшей мере, первой охлаждающей фракции (194), полученной из отобранной части (190), и приводят в теплообменное взаимодействие первую расширенную охлаждающую фракцию с головным промежуточным потоком (146) в первом головном теплообменнике (74), по меньшей мере, для частичной конденсации головного промежуточного потока (146);
    разделяют частично сконденсированный головной промежуточный поток в первом флегменном сепараторе (76) для получения жидкого потока (148) флегмы, поступающего в промежуточную колонну (68) самотёком, и первого потока (150) газообразного топлива;
    осуществляют расширение и нагрев первого потока (150) газообразного топлива путём пропускания по меньшей мере через один участок, выбранный из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48).
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что промежуточную жидкость или каждую из промежуточных жидкостей (124, 140) вводят под встроенным теплообменником (69), содержащимся в промежуточной колонне (68), а последующую жидкость (162) вводят над встроенным теплообменником (69).
  3. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что он включает стадию, на которой получают поток (100) сырого крекинг-газа путём сжатия крекинг-газа (22), полученного на установке (20) пиролиза, по меньшей мере в одном компрессионном аппарате (38, 40), при этом способ включает стадии, на которых нагревают первую охлаждающую фракцию (194) в первом головном теплообменнике (74) по меньшей мере на одном участке, выбранном из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48);
    вводят первую нагретую охлаждающую фракцию в крекинг-газ (22) выше компрессионного аппарата (38, 40) или внутри него.
  4. 4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что первый поток (150) газообразного топлива, образованный в первом флегменном сепараторе (76), расширяют в первой турбине (88) динамического расширения и затем нагревают по меньшей мере на одном участке, выбранном из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48), при этом способ включает стадию, на которой повторно сжимают первый нагретый поток (154) топлива, по меньшей мере, в первом компрессоре (90), сообщённом с первой турбиной (88) динамического расширения.
  5. 5. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что первый поток (150) газообразного топлива, образованный в первом флегменном сепараторе (76), расширяют пропусканием через вентиль статического расширения.
  6. 6. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что последующий разделительный комплекс содержит колонну (80) для абсорбции этилена, при этом способ включает стадии, на которых подают промежуточный поток (160) частично сконденсированного крекинг-газа в колонну (80) для абсорбции этилена;
    извлекают газовый головной дополнительный поток (166), полученный в колонне (80) для абсорбции этилена;
    расширяют вторую охлаждающую фракцию (196), полученную из отобранной части (190) промежуточной жидкости;
    приводят в теплообменное взаимодействие вторую расширенную охлаждающую фракцию с головным дополнительным потоком (166) во втором головном теплообменнике (82), по меньшей мере, для частичной конденсации головного дополнительного потока (166);
    подают частично сконденсированный головной дополнительный поток во второй флегменный сепаратор (84) для получения второго жидкого потока (168) флегмы, поступающего в колонну (80) для абсорбции этилена самотёком, и обработанного газового потока (170).
  7. 7. Способ по п.6, отличающийся тем, что он включает стадии, на которых получают поток (100) сырого крекинг-газа путём сжатия крекинг-газа (22), полученного на установке (20) пиролиза, в компрессионном аппарате (38, 40);
    нагревают вторую охлаждающую фракцию (190) ниже второго головного теплообменника (82) по меньшей мере на одном участке, выбранном из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48);
    вводят нагретую вторую охлаждающую фракцию в крекинг-газ (22), полученный на установке (20) пиролиза, выше компрессионного аппарата (38, 40) или внутри него.
  8. 8. Способ по любому из пп.6 или 7, отличающийся тем, что он включает стадии, на которых расширяют, по меньшей мере, первую часть (172) обработанного газового потока (170), по меньшей мере, во второй турбине (92) динамического расширения;
    - 10 021745 после расширения нагревают первую часть (174) обработанного газового потока (170) по меньшей мере на одном участке, выбранном из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48);
    сжимают первую нагретую часть (172), по меньшей мере, во втором компрессоре (94), сообщённом со второй турбиной (92) динамического расширения.
  9. 9. Способ по любому из пп.6 или 7, отличающийся тем, что он включает стадию, на которой расширяют, по меньшей мере, первую часть (172) обработанного газового потока (170) пропусканием через вентиль статического расширения.
  10. 10. Способ по любому из пп.6-9, отличающийся тем, что, по меньшей мере, вторую часть (178) обработанного газового потока (170) подают в устройство (96) очистки водорода для получения потока (180), обогащенного водородом, и вспомогательного потока (182) горючего газа, а также при необходимости вторичного потока, обогащенного метаном.
  11. 11. Способ по любому из пп.1-10, отличающийся тем, что третью фракцию (198) отобранной части (190) расширяют перед непосредственным нагревом по меньшей мере на одном участке, выбранном из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48).
  12. 12. Способ по любому из пп.1-11, отличающийся тем, что он включает стадии, на которых разделяют поток (100) сырого крекинг-газа на первую фракцию (102) сырого крекинг-газа и вторую фракцию (104) сырого крекинг-газа;
    осуществляют предшествующее охлаждение и частичную конденсацию первой фракции (102) сырого крекинг-газа на предшествующем теплообменном участке (48);
    охлаждают вторую фракцию (104) сырого крекинг-газа в предшествующем теплообменнике (64) вторичного кипения путём теплообмена с предшествующим потоком вторичного кипения, образованным в предшествующей колонне (62), и охлаждают вторую фракцию (104) сырого крекинг-газа в промежуточном теплообменнике (70) вторичного кипения путём теплообмена с промежуточным потоком вторичного кипения, образованным в промежуточной колонне (68);
    получают поток частично сконденсированного сырого крекинг-газа путём смешения первой охлаждённой фракции (102) сырого крекинг-газа и второй охлаждённой фракции (104) сырого крекинг-газа.
  13. 13. Способ по любому из пп.1-12, отличающийся тем, что температура частично сконденсированного сырого крекинг-газа перед введением в предшествующий сепаратор (42) составляет ниже -25°С, температура предшествующего потока (122) частично сконденсированного сырого крекинг-газа перед введением в промежуточный сепаратор (44А) составляет ниже -60°С и температура частично сконденсированного промежуточного потока (160) перед введением в последующий разделительный комплекс (80) составляет ниже -115°С.
  14. 14. Установка (24) для реализации способа обработки потока крекинг-газа (22) по п.1, полученного на установке (20) пиролиза углеводородов, которая содержит средства предшествующего охлаждения и частичной конденсации потока (100) сырого крекинггаза, содержащие по меньшей мере один предшествующий теплообменный участок (48);
    средства для разделения потока частично сконденсированного сырого крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один предшествующий сепаратор (42) для извлечения предшествующей жидкости (106) и предшествующего потока (108) крекинг-газа;
    предшествующую колонну (62) деметанизации и средства для введения предшествующей жидкости (106) в предшествующую колонну (62) для получения из головной части предшествующей колонны (62) головного предшествующего потока (114), обогащенного метаном, а из нижней части предшествующей колонны - первого жидкого потока (112), обогащенного С2+ углеводородами;
    средства промежуточного охлаждения и частичной конденсации предшествующего потока (108) крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один промежуточный теплообменный участок (50);
    средства для разделения предшествующего потока частично сконденсированного крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один промежуточный сепаратор (44А, 44В) для извлечения по меньшей мере одной промежуточной жидкости (124, 136) и промежуточного потока (138) крекинг-газа;
    промежуточную колонну (68) деметанизации и средства для введения промежуточной жидкости или каждой из промежуточных жидкостей (124, 140) в промежуточную колонну (68) для получения из головной части промежуточной колонны (68) головного промежуточного потока (146), а из нижней части промежуточной колонны (68) - второго жидкого потока (144), обогащенного С2+ углеводородами;
    средства для подачи по меньшей мере части головного предшествующего потока (114), полученного в предшествующей колонне (62), в промежуточную колонну (68);
    средства последующего охлаждения и частичной конденсации промежуточного потока (138) крекинг-газа, содержащие по меньшей мере один последующий теплообменный участок (52);
    средства для разделения промежуточного потока (160) частично сконденсированного крекинг-газа, содержащие последующий разделительный комплекс (80) для извлечения последующей жидкости (162) и последующего обработанного газового потока (170);
    - 11 021745 средства для введения последующей жидкости (162) в промежуточную колонну (68) деметанизации, отличающаяся тем, что она содержит средства для отбора части промежуточной жидкости (136), полученной в промежуточном сепараторе (44А, 44В), и средства охлаждения отобранной части (190), содержащие дополнительный теплообменный участок (54);
    средства расширения, по меньшей мере, первой охлаждающей фракции (194), полученной из отобранной части (190), и средства для приведения в теплообменное взаимодействие первой расширенной охлаждающей фракции с головным промежуточным потоком (146), содержащие первый головной теплообменник (74), по меньшей мере, для частичной конденсации головного промежуточного потока (146);
    средства для разделения частично сконденсированного головного промежуточного потока, содержащие первый флегменный сепаратор (76) для получения жидкого потока (148) флегмы, вводимого в промежуточную колонну (68), и первого потока (150) газообразного топлива;
    средства нагрева первого потока (150) газообразного топлива, содержащие средства для прохождения по меньшей мере на один участок, выбранный из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48).
  15. 15. Установка (24) по п.14, отличающаяся тем, что она содержит средства для получения потока (100) сырого крекинг-газа путём сжатия крекинг-газа (22), полученного на установке (20) пиролиза углеводородов, содержащие по меньшей мере один компрессионный аппарат (38, 40);
    средства нагрева первой охлаждающей фракции (194) ниже первого головного теплообменника (74), содержащие средства для прохождения по меньшей мере на один участок, выбранный из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48);
    средства для введения первой нагретой охлаждающей фракции в крекинг-газ (22) выше компрессионного аппарата (38, 40) или внутри него.
  16. 16. Установка (24) по п.14 или 15, отличающаяся тем, что последующий разделительный комплекс содержит колонну (80) для абсорбции этилена, при этом установка (24) дополнительно содержит средства для введения промежуточного потока (160) частично сконденсированного крекинг-газа в колонну (80) для абсорбции этилена;
    средства для извлечения газового головного дополнительного потока (166), полученного в колонне (80) для абсорбции этилена;
    средства расширения второй охлаждающей фракции (196), полученной из отобранной части (190); средства для приведения в теплообменное взаимодействие второй расширенной охлаждающей фракции с головным дополнительным потоком (166), содержащие второй головной теплообменник (82), по меньшей мере, для частичной конденсации головного дополнительного потока (166);
    средства для разделения частично сконденсированного головного дополнительного потока, содержащие второй флегменный сепаратор (84) для получения второго жидкого потока (168) флегмы, вводимого в колонну (80) для абсорбции этилена, и обработанного газового потока (170).
  17. 17. Установка по любому из пп.14-16, отличающаяся тем, что она содержит средства для получения потока (100) крекинг-газа путём сжатия крекинг-газа (22), полученного на установке (20) пиролиза углеводородов, содержащие по меньшей мере один компрессионный аппарат (38, 40);
    средства нагрева второй охлаждающей фракции (196), расположенные ниже второго головного теплообменника (82), содержащие средства для прохождения по меньшей мере на один участок, выбранный из дополнительного теплообменного участка (54), последующего теплообменного участка (52), промежуточного теплообменного участка (50) и предшествующего теплообменного участка (48);
    средства для введения второй нагретой охлаждающей фракции в крекинг-газ, полученный на установке (20) пиролиза углеводородов, выше компрессионного аппарата (38, 40) или внутри него.
EA201201340A 2010-03-29 2011-03-28 Способ обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, и установка для его осуществления EA021745B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1052271A FR2957931B1 (fr) 2010-03-29 2010-03-29 Procede de traitement d'un courant de gaz craque issu d'une installation de pyrolyse d'hydrocarbures et installation associee.
PCT/FR2011/050671 WO2011124818A2 (fr) 2010-03-29 2011-03-28 Procédé de traitement d'un courant de gaz craqué issu d'une installation de pyrolyse d'hydrocarbures et installation associée.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201201340A1 EA201201340A1 (ru) 2013-04-30
EA021745B1 true EA021745B1 (ru) 2015-08-31

Family

ID=43027511

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201201340A EA021745B1 (ru) 2010-03-29 2011-03-28 Способ обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, и установка для его осуществления

Country Status (19)

Country Link
US (1) US8552245B2 (ru)
EP (1) EP2553055B1 (ru)
CN (1) CN102906232B (ru)
AU (1) AU2011236662B2 (ru)
BR (1) BR112012024825B1 (ru)
CA (1) CA2794778C (ru)
CO (1) CO6630121A2 (ru)
EA (1) EA021745B1 (ru)
ES (1) ES2532670T3 (ru)
FR (1) FR2957931B1 (ru)
MA (1) MA34108B1 (ru)
MX (1) MX2012011320A (ru)
MY (1) MY156978A (ru)
PL (1) PL2553055T3 (ru)
PT (1) PT2553055E (ru)
RS (1) RS53888B1 (ru)
TN (1) TN2012000464A1 (ru)
UA (1) UA108879C2 (ru)
WO (1) WO2011124818A2 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014064172A2 (en) * 2012-10-24 2014-05-01 Total Research & Technology Feluy Process for recovery light molecules from olefinic feedstream
DE102012111894A1 (de) * 2012-12-06 2014-06-12 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zum Cracken von Gasen
CN103159582B (zh) * 2013-03-21 2015-06-17 杭州杭氧股份有限公司 一种用于丙烷或混合烷烃催化脱氢制丙烯中的低温分离系统及方法
US10365038B2 (en) * 2016-09-15 2019-07-30 Lummus Technology Inc. Process for the production of dilute ethylene
FR3066491B1 (fr) * 2017-05-18 2019-07-12 Technip France Procede de recuperation d'un courant d'hydrocarbures en c2+ dans un gaz residuel de raffinerie et installation associee
EP3550240A1 (de) * 2018-04-06 2019-10-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur trennung eines komponentengemischs und trenneinrichtung
EP4146772A1 (en) 2020-09-28 2023-03-15 Chevron Phillips Chemical Company LP Circular chemicals or polymers from pyrolyzed plastic waste and the use of mass balance accounting to allow for crediting the resultant products as circular
EP4330344A2 (en) 2021-04-28 2024-03-06 Torrgas Technology B.V. Process to prepare lower olefins

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4629484A (en) * 1983-08-31 1986-12-16 C F Braun & Co. Process for separating hydrogen and methane from an ethylene rich stream
US5253479A (en) * 1990-07-06 1993-10-19 Tpl S.P.A. Method and apparatus for recovery of ethylene and propylene from gas produced by the pyrolysis of hydrocarbons
WO2007018510A1 (en) * 2005-07-28 2007-02-15 Innovene Usa Llc Process for recovering ethylene from an autothermal cracking reactor effluent

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5372009A (en) * 1993-11-09 1994-12-13 Mobil Oil Corporation Cryogenic distillation
US5361589A (en) * 1994-02-04 1994-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Precooling for ethylene recovery in dual demethanizer fractionation systems

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4629484A (en) * 1983-08-31 1986-12-16 C F Braun & Co. Process for separating hydrogen and methane from an ethylene rich stream
US5253479A (en) * 1990-07-06 1993-10-19 Tpl S.P.A. Method and apparatus for recovery of ethylene and propylene from gas produced by the pyrolysis of hydrocarbons
WO2007018510A1 (en) * 2005-07-28 2007-02-15 Innovene Usa Llc Process for recovering ethylene from an autothermal cracking reactor effluent

Also Published As

Publication number Publication date
EP2553055A2 (fr) 2013-02-06
UA108879C2 (ru) 2015-06-25
PL2553055T3 (pl) 2015-06-30
WO2011124818A2 (fr) 2011-10-13
FR2957931B1 (fr) 2012-05-04
WO2011124818A3 (fr) 2012-10-26
AU2011236662A1 (en) 2012-11-22
CA2794778A1 (fr) 2011-10-13
PT2553055E (pt) 2015-03-16
CN102906232A (zh) 2013-01-30
CA2794778C (fr) 2018-10-16
MA34108B1 (fr) 2013-03-05
BR112012024825A2 (pt) 2016-06-07
RS53888B1 (en) 2015-08-31
MY156978A (en) 2016-04-15
ES2532670T3 (es) 2015-03-30
US20130102827A1 (en) 2013-04-25
CO6630121A2 (es) 2013-03-01
BR112012024825B1 (pt) 2018-07-03
AU2011236662B2 (en) 2016-05-19
MX2012011320A (es) 2012-11-23
CN102906232B (zh) 2014-10-22
TN2012000464A1 (fr) 2014-01-30
EA201201340A1 (ru) 2013-04-30
US8552245B2 (en) 2013-10-08
EP2553055B1 (fr) 2014-12-17
FR2957931A1 (fr) 2011-09-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA021745B1 (ru) Способ обработки потока крекинг-газа, полученного на установке пиролиза углеводородов, и установка для его осуществления
RU2641778C2 (ru) Комплексный способ извлечения газоконденсатных жидкостей и сжижения природного газа
CA2752291C (en) Hydrocarbon gas processing
US20020095062A1 (en) Process and installation for separation of a gas mixture containing methane by distillation
SA110310707B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربونى
RU2382301C1 (ru) Установка низкотемпературного разделения углеводородного газа
MX2011003757A (es) Procedimiento de produccion de corrientes de nitrogeno liquido y gaseoso, una corriente gaseosa rica en helio y una corriente de hidrocarburos desnitrogenados e instalacion asociada.
CN108759305A (zh) 一种多回流的天然气乙烷回收方法
ES2730888T3 (es) Procedimiento para fraccionar una corriente de gas craqueado para obtener un corte rico en etileno y una corriente de combustible e instalación asociada
RU2640969C1 (ru) Способ извлечения сжиженных углеводородных газов из природного газа магистральных газопроводов и установка для его осуществления
KR101680922B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
KR101758394B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
ES2723893T3 (es) Procedimiento de fraccionamiento de una corriente de gas craqueado, que utiliza una corriente de recirculado intermedia, e instalación asociada
KR101676069B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
CA2764144C (en) Hydrocarbon gas processing
AU2011233648B2 (en) Hydrocarbon gas processing
EP2119758A1 (en) Method of producing gas hydrate
RU139073U1 (ru) Установка низкотемпературной переработки нефтяного газа
AU2011238799B2 (en) Hydrocarbon gas processing

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM KZ KG MD TJ TM