EA021649B1 - Method and system for producing melamine - Google Patents
Method and system for producing melamine Download PDFInfo
- Publication number
- EA021649B1 EA021649B1 EA201100140A EA201100140A EA021649B1 EA 021649 B1 EA021649 B1 EA 021649B1 EA 201100140 A EA201100140 A EA 201100140A EA 201100140 A EA201100140 A EA 201100140A EA 021649 B1 EA021649 B1 EA 021649B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- process gas
- gas
- melamine
- temperature
- compressor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D251/00—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings
- C07D251/02—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings
- C07D251/12—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members
- C07D251/26—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members with only hetero atoms directly attached to ring carbon atoms
- C07D251/40—Nitrogen atoms
- C07D251/54—Three nitrogen atoms
- C07D251/56—Preparation of melamine
- C07D251/60—Preparation of melamine from urea or from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу производства меламина из карбамида, при этом карбамид каталитически превращается, по меньшей мере, частично в меламин в реакторе с кипящим слоем при 350450°С, при этом газовая смесь, возникающая в реакторе, при необходимости после фильтрации в газовом фильтре, подается в кристаллизатор, в котором меламин кристаллизуется при сниженной температуре, при этом меламин отделяется от технологического газа в отделительном устройстве и извлекается, при этом технологический газ подвергается рециркуляции и после промывания в карбамидном промывателе, отделения капель и сжатия подается как псевдоожижающий газ в реактор с кипящим слоем, и к установке для осуществления этого способа.The invention relates to a method for the production of melamine from urea, while urea is catalytically converted, at least partially into melamine in a fluidized bed reactor at 350450 ° C, while the gas mixture produced in the reactor, if necessary after filtration in a gas filter, is fed in the mold, in which the melamine crystallizes at a reduced temperature, while the melamine is separated from the process gas in the separating device and removed, while the process gas is recycled and after industrial The carbamide scrubber drip, droplet separation and compression is supplied as fluidizing gas to a fluidized bed reactor, and to an installation for implementing this method.
Меламин (2,4,6-триамино-1,3,5-триацин; суммарная формула: Ο3Η6Ν6) со структурной формулой ΝΗ2 Melamine (2,4,6-triamino-1,3,5-triacin; total formula: Ο 3 Η 6 Ν 6 ) with the structural formula ΝΗ 2
Η2Ν Ν ΝΗ2 технически получают за счет тримеризации карбамида, при этом для этого существуют способ высокого давления (> 8 МПа) и способ низкого давления (до 1 МПа). Сегодня меламин, по существу, применяется в форме меламиновых смол, полученных путем поликонденсации с формальдегидом, при производстве ламинатов, формованных пластиковых деталей или покрытия деревянных материалов.Η 2 Ν Ν ΝΗ 2 is technically obtained by the trimerization of urea, while there is a high pressure method (> 8 MPa) and a low pressure method (up to 1 MPa). Today, melamine is essentially used in the form of melamine resins obtained by polycondensation with formaldehyde, in the manufacture of laminates, molded plastic parts or the coating of wooden materials.
Способ низкого давления указанного в начале типа является так называемым процессом ΒΆ8Ε, так как он описан в ИПшапп'з Епсус1орей|а о£ 1пйиз1па1 СИепизЕу (Энциклопедия промышленной химии Ульмана), 6-е издание 1998, электронный вариант, ^1ЬЕУ-УСН, глава Ме1ашше апй Оиапаштез (Меламины и гуанамины), раздел 4.1.1. В однофазном процессе расплавленный карбамид подается в реактор с кипящим слоем, в котором при 395-400°С и давлении окружающей среды происходит каталитическое превращение. В кристаллизаторе из выходящей из реактора газовой смеси путем снижения температуры осаждается меламин и затем отделяется. По существу, не содержащий меламина газовый поток возвращается в промывную колонну, в которой он промывается карбамидом. Чистый газ после отделения капелек жидкости частично подается в реактор в виде псевдоожижающего газа. Для этого газ после отделения жидкости подается непосредственно в компрессор и затем нагревается в теплообменнике до необходимой температуры реактора.The method of low pressure of the type indicated at the beginning is the so-called ΒΆ8 процессом process, as it is described in Ipshapp'Epsus1orey | Me1ashshe apy Oiapastez (Melamines and Guanamines), section 4.1.1. In a single-phase process, molten carbamide is fed to a fluidized bed reactor, in which catalytic conversion occurs at 395-400 ° C and ambient pressure. In the crystallizer, melamine precipitates from the gas mixture leaving the reactor by reducing the temperature and then separates. The substantially non-melamine-containing gas stream is returned to the wash column, in which it is washed with urea. After separation of the liquid droplets, the pure gas is partially fed into the reactor in the form of a fluidizing gas. For this, the gas after the separation of the liquid is fed directly into the compressor and then heated in a heat exchanger to the required reactor temperature.
Для того чтобы минимизировать осаждение жидкостей или также твердых частиц, необходимо предусмотреть с всасывающей стороны компрессора соответствующую изоляцию и/или сопровождающий нагрев, который должен предотвратить снижение температуры. В некоторых случаях также и сам компрессор выполняется с сопровождающим нагревом или, по меньшей мере, объемной изоляцией. Но полная изоляция и нагрев компрессора являются очень дорогостоящими, и их нельзя реализовать в полном объеме, так как обусловленное эксплуатацией отходящее тепло компрессора должно отводиться в соответствующих местах (например, в области опоры) для того, чтобы позволить безупречную работу компрессора. Тем не менее, на практике, по меньшей мере, на входе компрессора со стороны всасывания невозможно полностью избежать нежелательных отложений и осадков, которые возникают из оседающих веществ, поэтому необходимы регулярные интервалы очистки с соответствующими перерывами в эксплуатации. За счет нагрева/изоляции компрессора хотя и можно снизить периоды между необходимыми циклами очистки, но полная изоляция или нагрев компрессора ведут к существенному увеличению затрат, так как необходима особая конструкция. Еще один недостаток из уровня техники заключается в том, что по причине влажности сжимаемого газа и связанной с этим повышенной коррозионной активности, прежде всего на всасывающей стороне компрессора, должны использоваться соответствующие высококачественные материалы для того, чтобы обеспечить достаточный срок службы компрессора.In order to minimize the precipitation of liquids or solid particles as well, it is necessary to provide with appropriate insulation and / or accompanying heating on the suction side of the compressor, which should prevent a decrease in temperature. In some cases, the compressor itself is also performed with accompanying heating or at least volume insulation. But complete isolation and heating of the compressor are very expensive and cannot be fully implemented, since the waste heat of the compressor caused by the operation must be removed in appropriate places (for example, in the support area) in order to allow the compressor to work flawlessly. However, in practice, at least at the inlet of the compressor on the suction side, it is impossible to completely avoid undesirable deposits and sediments that arise from the precipitating substances, therefore regular cleaning intervals are necessary with appropriate interruptions in operation. Due to the heating / insulation of the compressor, although it is possible to reduce the periods between the required cleaning cycles, but complete isolation or heating of the compressor leads to a significant increase in costs, since a special design is necessary. Another disadvantage of the state of the art is that due to the humidity of the compressible gas and the consequent increased corrosivity, especially on the suction side of the compressor, appropriate high-quality materials must be used in order to ensure a sufficient service life of the compressor.
Поэтому задача изобретения заключается в том, чтобы экономичным образом достичь увеличения срока службы компрессора установки для производства меламина.Therefore, the object of the invention is to achieve an increase in the service life of the compressor of an installation for the production of melamine in an economical manner.
Эту задачу изобретение решает посредством способа с признаками п.1 формулы изобретения, по существу, за счет того, что технологический газ после отделения капель жидкости и до входа в компрессор предварительно нагревают.This problem is solved by the invention through a method with the characteristics of claim 1 of the claims, essentially due to the fact that the process gas is preheated after separating the liquid droplets and before entering the compressor.
За счет заметного увеличения температуры газа перед компрессором отделение капель жидкости или твердых веществ, например за счет снижения температуры ниже точки росы или десублимации, предотвращается по причине не исключаемого охлаждения (например, из-за мостиков холода на корпусе компрессора). Соответственно можно существенно увеличить периоды между циклами очистки. Важнее абсолютной температуры при этом является перегрев насыщенного жидкостью газа, т.е. увеличение (разница) температуры, для предотвращения образования росы. Кроме того, при предварительном нагреве/перегреве всасываемого компрессором газа можно, не ухудшая срок службы компрессора, изготавливать компрессор из менее высококачественных материалов. В принципе перегрев сжимаемого газа обуславливает также и недостатки в форме худшего КПД компрессора и более высокого эффективного объемного потока. Обычно по этой причине предусматривается предварительное или промежуточное охлаждение до или во время процесса сжатия. В отличие от этого, изобретение осознанно предусматривает более высокую температуру в компрессоре для того, чтобы надежно предотвратить отделение капельDue to a noticeable increase in the gas temperature before the compressor, the separation of liquid droplets or solids, for example, by lowering the temperature below the dew point or desublimation, is prevented due to non-excitable cooling (for example, due to cold bridges on the compressor housing). Accordingly, it is possible to significantly increase the periods between cleaning cycles. What is more important than the absolute temperature is the overheating of the gas saturated with liquid, i.e. increase (difference) temperature, to prevent the formation of dew. In addition, with preheating / overheating of the gas drawn in by the compressor, it is possible, without compromising the service life of the compressor, to make the compressor out of less high-quality materials. In principle, overheating of the compressible gas also causes disadvantages in the form of worse compressor efficiency and a higher effective volumetric flow. Usually, for this reason, pre-or intermediate cooling is provided before or during the compression process. In contrast, the invention deliberately provides for a higher temperature in the compressor in order to reliably prevent droplet separation.
- 1 021649 жидкости.- 1 021649 fluids.
Согласно предпочтительной форме осуществления изобретения технологический газ нагревается перед компрессором до температуры, которая по меньшей мере на 1°С выше температуры газа на выходе из карбамидного промывателя. Предпочтительно нагрев технологического газа выполняется до температуры, которая на 3-100°С, предпочтительно на 5-50°С и, прежде всего, примерно на 10°С выше температуры газа на выходе из карбамидного промывателя. Таким образом, можно обеспечить, что также за счет локальных мостиков холода не происходит существенного отделения из сжимаемого газа. Однако существенно больший чем на 10°С предварительный нагрев следует учитывать при разработке компрессора для того, чтобы определить границы экономичности.According to a preferred embodiment of the invention, the process gas is heated in front of the compressor to a temperature that is at least 1 ° C higher than the gas temperature at the outlet of the urea washer. Preferably, the heating of the process gas is performed to a temperature that is 3-100 ° C, preferably 5-50 ° C and, above all, about 10 ° C above the gas temperature at the outlet of the urea washer. Thus, it is possible to ensure that also due to local cold bridges there is no significant separation from the compressible gas. However, substantially more than 10 ° C preheating should be considered when designing a compressor in order to determine the limits of efficiency.
Независимо от температуры на выходе карбамидного промывателя, согласно изобретению предварительный нагрев технологического газа происходит на 135-200, прежде всего 143-148°С.Regardless of the temperature at the outlet of the urea washer, according to the invention, the preheating of the process gas occurs at 135-200, first of all 143-148 ° C.
Целесообразно, если перегрев технологического газа происходит в теплообменнике, нагревательная среда которого согласно изобретению работает при примерно 200°С (максимум 450°С и минимум 145°С) для того, чтобы обеспечить постоянную теплопередачу. Также может использоваться электрический нагрев для того, чтобы обеспечить желаемый перегрев, например в форме электронагревателя, в котором газ в кольцевом зазоре направляется вокруг вставленного термоэлемента (нагревательного патрона).It is advisable if the process gas is overheated in a heat exchanger, the heating medium of which according to the invention operates at about 200 ° C (maximum 450 ° C and minimum 145 ° C) in order to ensure constant heat transfer. Electric heating can also be used to provide the desired overheating, for example in the form of an electric heater, in which gas in the annular gap is directed around the inserted thermoelement (heating cartridge).
Изобретение распространяется также на установку для производства меламина из карбамида, которая подходит для выполнения предлагаемого способа и имеет реактор с кипящим слоем, в котором карбамид при 350-450°С каталитически превращается, по меньшей мере, частично в меламин, кристаллизатор, в котором меламин при сниженной температуре кристаллизуется, отделительное устройство, в котором меламин отделяется от технологического газа, карбамидный промыватель, к которому рециркулирует по меньшей мере одна часть технологического газа, отделитель капель для удаления капель жидкости из промытого технологического газа, компрессор, с помощью которого технологический газ сжимается перед введением в реактор. Согласно изобретению перед компрессором для нагрева технологического газа предусмотрено нагревательное устройство, предпочтительно теплообменник с паровым нагревом. Также возможно применение иных нагревательных средств, например, таких как масло-теплоноситель или также соль-теплоноситель. Также, может быть использован электрический нагреватель.The invention also extends to a plant for the production of melamine from urea, which is suitable for carrying out the proposed method and has a fluidized bed reactor in which urea at 350-450 ° C is catalytically converted, at least partially into melamine, a crystallizer, in which melamine with a reduced temperature crystallizes, a separating device in which melamine is separated from the process gas, a urea washer to which at least one part of the process gas is recycled, a separator droplets to remove liquid droplets from the washed process gas, a compressor by which the process gas is compressed before being introduced into the reactor. According to the invention, a heating device is provided in front of the compressor for heating the process gas, preferably a steam heated heat exchanger. It is also possible to use other heating means, for example, such as heat transfer oil or also heat transfer salt. Also, an electric heater may be used.
Согласно предпочтительной форме осуществления изобретения предварительный нагрев происходит посредством двухтрубного теплообменника или двустенного участка трубопровода для того, чтобы излишне не увеличивать потери давления на стороне всасывания компрессора. Но в принципе, само собой разумеется, может использоваться также и другой теплообменник.According to a preferred embodiment of the invention, preheating occurs through a two-pipe heat exchanger or a double-walled pipe section in order not to unnecessarily increase the pressure loss on the suction side of the compressor. But in principle, it goes without saying that another heat exchanger can also be used.
Усовершенствования, преимущества и возможности применения изобретения представлены также в нижеприведенном описании одного примера осуществления и чертеже. При этом все описанные и наглядно показанные признаки, сами по себе или в любой комбинации, представляют собой предмет изобретения, независимо от его описания в пунктах формулы изобретения или их взаимосвязей.Improvements, advantages and applicability of the invention are also presented in the following description of one embodiment and the drawing. Moreover, all described and clearly shown features, by themselves or in any combination, are the subject of the invention, regardless of its description in the claims or their interrelations.
Единственная фигура показывает конструкцию установки для осуществления предлагаемого способа.The only figure shows the installation design for the implementation of the proposed method.
В показанной на чертеже установке расплавленный карбамид подается в реактор 1 кипящего (псевдоожиженного) слоя, в котором он при температуре от 390 до 410°С, предпочтительно при 395-400°С, и при давлении от 0,1 до 1 МПа, предпочтительно от 0,2 до 0,7 МПа, превращается на катализаторе, по существу, в меламин. Псевдоожижение выполняется технологическим (отработанным) газом, смесью, состоящей, по существу, из аммиака (ΝΗ3) и двуокиси углерода (СО2).In the installation shown in the drawing, molten urea is fed into the reactor 1 of the boiling (fluidized bed) layer, in which it is at a temperature of from 390 to 410 ° C, preferably at 395-400 ° C, and at a pressure of 0.1 to 1 MPa, preferably from 0.2 to 0.7 MPa, converted on the catalyst, essentially into melamine. Fluidization is performed by process (waste) gas, a mixture consisting essentially of ammonia ( 3 ) and carbon dioxide (CO 2 ).
В реакторе 1 температура поддерживается внутренним термоэлементом 2 примерно на уровне 395°С. Выходящий из реактора газ является, по существу, смесью из газообразного меламина, остатков мелема, продуктов распада карбамида, аммиака и двуокиси углерода. Кроме того, могут содержаться мелкие частицы катализатора, в то время как более крупные частицы посредством отделительного циклона 3 удерживаются в реакторе 1. Смесь охлаждается в газоохладителе 4 до температуры примерно в 330-350°С, при которой кристаллизируются только высокомолекулярные побочные продукты (например, такие как мелем), которые затем отделяются в газовом фильтре 5.In the reactor 1, the temperature is maintained by the internal thermoelement 2 approximately at the level of 395 ° С. The gas leaving the reactor is essentially a mixture of melamine gas, melem residues, decomposition products of urea, ammonia and carbon dioxide. In addition, small catalyst particles may be contained, while larger particles are kept in reactor 1 by means of separating cyclone 3. The mixture is cooled in gas cooler 4 to a temperature of about 330-350 ° C, at which only high molecular weight by-products crystallize (for example, such as chalk), which are then separated in the gas filter 5.
Отфильтрованная газовая смесь поступает в головную часть кристаллизатора 6, в котором она противотоком вступает в контакт с рециркулированным технологическим газом (135-140°С), в результате чего температура снижается до 190-220°С, и среда, по существу, полностью кристаллизуется. Мелкие кристаллы меламина отделяются в отделительном устройстве (отделительном циклоне) 7. Они имеют чистоту по меньшей мере 99,8% и могут использоваться без дальнейшей обработки.The filtered gas mixture enters the head of the mold 6, in which it counter-flows in contact with the recycled process gas (135-140 ° C), as a result of which the temperature decreases to 190-220 ° C and the medium substantially fully crystallizes. Small melamine crystals are separated in a separating device (separation cyclone) 7. They have a purity of at least 99.8% and can be used without further processing.
Не содержащий, по существу, меламина газовый поток с помощью воздуходувки 8 отводится назад к карбамидному промывателю 9 (промывной колонне), в котором он прямоточно промывается карбамидом и одновременно охлаждается. Для этого из поддона карбамидного промывателя 9 извлекается карбамид и посредством насоса 10 частично подается в головную часть карбамидного промывателя 9, при этом в теплообменнике 11 он доводится до температуры примерно в 135°С. Основной поток карбамида подается посредством насоса 15 в реактор 1.The essentially non-melamine gas stream is blown back by means of a blower 8 to a urea washer 9 (wash column), in which it is washed straight with urea and simultaneously cooled. To do this, urea washer is extracted from the urea washer 9 and through the pump 10 is partially supplied to the head of the urea washer 9, while in the heat exchanger 11 it is brought to a temperature of about 135 ° C. The main flow of urea is fed through the pump 15 to the reactor 1.
Из карбамидного промывателя 9, в котором температура устанавливается с помощью теплообменника 12, газовый поток выходит внизу с температурой примерно в 138°С (133-143°С). Затем, от чистогоFrom the urea washer 9, in which the temperature is set using the heat exchanger 12, the gas stream comes out below with a temperature of about 138 ° C (133-143 ° C). Then from pure
- 2 021649 газа по меньшей мере в одном последующем отделителе 13 отделяются капли жидкости.- 2 021649 gas in at least one subsequent separator 13 separated liquid droplets.
Частичный поток технологического газа затем используется для псевдоожижения реактора 1 и после отделения жидкости нагревается для этого в теплообменнике 14 с паровым нагревом, предпочтительно двухтрубном теплообменнике или двустенном участке трубопровода, до температуры в 139170°С. Тогда температура газа составляет по меньшей мере на 1°С, предпочтительно примерно на 10°С, выше температуры газа при выходе из карбамидного промывателя 9.The partial process gas stream is then used to fluidize the reactor 1 and, after separating the liquid, is heated in a heat exchanger 14 with steam heating, preferably a two-pipe heat exchanger or a double-walled section of the pipeline, to a temperature of 139170 ° C. Then the gas temperature is at least 1 ° C, preferably about 10 ° C, higher than the gas temperature at the outlet of the urea washer 9.
Предварительно нагретый таким образом технологический газ затем подается в компрессор 15, и затем в еще одном теплообменнике 16 нагревается до желаемой температуры газа в примерно 400°С, прежде чем он будет подан в виде псевдоожижающего газа в реактор 1 кипящего слоя. Внесенное в теплообменнике 14 перед сжатием в газовый поток тепло больше не должно подаваться после сжатия, что приводит к соответствующему снижению передаваемой теплопроизводительности после включенного теплообменника 16. Компрессор 15 хотя и должен изолироваться, как и раньше, прежде всего при установке на открытом воздухе, но теперь изоляция может быть соотнесена с потребностями компрессора 15 относительно необходимого отвода тепла или же охлаждения. Таким образом, дорогостоящая специальная конструкция компрессора не требуется.The process gas thus preheated is then supplied to compressor 15, and then heated in another heat exchanger 16 to a desired gas temperature of about 400 ° C before it is supplied as a fluidizing gas to the fluidized bed reactor 1. Heat introduced in the heat exchanger 14 before compression into the gas flow should no longer be supplied after compression, which leads to a corresponding decrease in the heat transfer capacity after the heat exchanger 16 is on. The compressor 15 should be isolated, as before, primarily when installed in the open air, but now The insulation can be related to the needs of the compressor 15 with respect to the necessary heat removal or cooling. Thus, an expensive special compressor design is not required.
Еще одна часть технологического газа подается в виде охлаждающего газа в кристаллизатор 6, а остальная часть выводится в виде отработанных газов на непоказанную здесь установку переработки ОГ.Another part of the process gas is supplied as cooling gas to the crystallizer 6, and the rest is output as exhaust gases to an exhaust gas treatment installation not shown here.
Список ссылочных обозначенийReference List
- реактор с кипящим слоем;- fluidized bed reactor;
- термоэлемент;- thermoelement;
- отделительный циклон;- separation cyclone;
- газоохладитель;- gas cooler;
- газовый фильтр;- gas filter;
- кристаллизатор;- crystallizer;
- отделительный циклон;- separation cyclone;
- воздуходувка;- blower;
- карбамидный промыватель;- carbamide washer;
- насос;- pump;
- теплообменник;- heat exchanger;
- теплообменник;- heat exchanger;
- отделитель;- separator;
- теплообменник;- heat exchanger;
- компрессор;- compressor;
- теплообменник.- heat exchanger.
Claims (12)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102008032425.6A DE102008032425B4 (en) | 2008-07-10 | 2008-07-10 | Process and plant for the production of melamine |
| PCT/EP2009/004132 WO2010003498A1 (en) | 2008-07-10 | 2009-06-09 | Method and system for producing melamine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201100140A1 EA201100140A1 (en) | 2011-08-30 |
| EA021649B1 true EA021649B1 (en) | 2015-08-31 |
Family
ID=41078103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201100140A EA021649B1 (en) | 2008-07-10 | 2009-06-09 | Method and system for producing melamine |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| CA (1) | CA2726488C (en) |
| DE (1) | DE102008032425B4 (en) |
| EA (1) | EA021649B1 (en) |
| MY (1) | MY171000A (en) |
| NO (1) | NO343428B1 (en) |
| WO (1) | WO2010003498A1 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102219754B (en) * | 2011-04-28 | 2013-09-11 | 四川金象赛瑞化工股份有限公司 | Energy-saving and resource-saving system and process for producing melamine by using gas-phase quenching process |
| CN102584730B (en) * | 2012-03-12 | 2014-08-27 | 李靖铭 | Equipment and process for producing melamine under low pressure |
| CN104235810A (en) * | 2014-09-08 | 2014-12-24 | 山东省舜天化工集团有限公司 | Heat energy recovery device for heat energy produced based on melamine |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0018696A1 (en) * | 1979-05-03 | 1980-11-12 | Stamicarbon B.V. | Method for the preparation of melamine |
| DD150607A5 (en) * | 1979-10-04 | 1981-09-09 | Stamicarbon | METHOD FOR PRODUCING MELAMINE |
| US4348520A (en) * | 1979-05-03 | 1982-09-07 | Stamicarbon, B.V. | Method for the preparation of melamine |
-
2008
- 2008-07-10 DE DE102008032425.6A patent/DE102008032425B4/en not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-06-09 CA CA2726488A patent/CA2726488C/en active Active
- 2009-06-09 WO PCT/EP2009/004132 patent/WO2010003498A1/en active Application Filing
- 2009-06-09 EA EA201100140A patent/EA021649B1/en not_active IP Right Cessation
- 2009-06-09 MY MYPI2010006169A patent/MY171000A/en unknown
-
2011
- 2011-01-17 NO NO20110075A patent/NO343428B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0018696A1 (en) * | 1979-05-03 | 1980-11-12 | Stamicarbon B.V. | Method for the preparation of melamine |
| US4348520A (en) * | 1979-05-03 | 1982-09-07 | Stamicarbon, B.V. | Method for the preparation of melamine |
| DD150607A5 (en) * | 1979-10-04 | 1981-09-09 | Stamicarbon | METHOD FOR PRODUCING MELAMINE |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| CREWS G.M. ET AL.: "Melamine and Guanamines", ULLMANN'S ENCYCLOPEDIA OF INDUSTRIAL CHEMISTRY, XX, XX, Bd. 21, 1. Januar 2003 (2003-01-01), Seiten 205-216, XP002393510, das ganze Dokument * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE102008032425B4 (en) | 2015-07-30 |
| WO2010003498A1 (en) | 2010-01-14 |
| NO343428B1 (en) | 2019-03-04 |
| NO20110075A1 (en) | 2011-01-17 |
| CA2726488C (en) | 2015-08-04 |
| DE102008032425A1 (en) | 2010-01-14 |
| EA201100140A1 (en) | 2011-08-30 |
| MY171000A (en) | 2019-09-23 |
| CA2726488A1 (en) | 2010-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102219754B (en) | Energy-saving and resource-saving system and process for producing melamine by using gas-phase quenching process | |
| CN101863848B (en) | System and method for preparing melamine | |
| JP5612488B2 (en) | Method for producing high purity melamine from urea | |
| CN102285929B (en) | Low-energy-consumption process for the production of high-purity melamine, through the pyrolysis of urea, and relative equipment | |
| RU2304456C2 (en) | Mode of purification of exhaust gases out of an installation for production of melamine | |
| EA021649B1 (en) | Method and system for producing melamine | |
| NL8201479A (en) | METHOD FOR PREPARING MELAMINE. | |
| CA2701977C (en) | Process for preparing melamine | |
| EP0018695B1 (en) | Method for the preparation of melamine | |
| EP2585212A1 (en) | Horizontal high-pressure melamine reactor | |
| KR20170083564A (en) | Method for treating acid gas from coke plants and system for carrying out the method | |
| CN102584730B (en) | Equipment and process for producing melamine under low pressure | |
| JP4426869B2 (en) | Distillation tower cleaning method | |
| US8523986B2 (en) | Gas scrubber and use of the gas scrubber | |
| CN101691361B (en) | Improved process for the purification of melamine and relative equipment | |
| US11241648B2 (en) | Apparatus and method for cleaning a stream | |
| JP2007517818A (en) | Method for producing catalytic melamine to improve melamine yield | |
| CN116251550A (en) | Melamine production device and production method | |
| CN115894393A (en) | Method for introducing air from synthetic ammonia as carrier gas in melamine production |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM BY KZ KG MD TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AZ |