EA020688B1 - Rampump in rampump - Google Patents
Rampump in rampump Download PDFInfo
- Publication number
- EA020688B1 EA020688B1 EA201101515A EA201101515A EA020688B1 EA 020688 B1 EA020688 B1 EA 020688B1 EA 201101515 A EA201101515 A EA 201101515A EA 201101515 A EA201101515 A EA 201101515A EA 020688 B1 EA020688 B1 EA 020688B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- water
- pressure
- discharge
- valve
- pipe
- Prior art date
Links
Landscapes
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
Abstract
Description
Изобретение может быть использовано для подъема воды из водоемов, рек, морей без затрат какойлибо дополнительной энергии, там, где скорость течения воды равна нулю или не превышает несколько метров на 1 с, например, для мелиорации как насос или для энергетики, если применить какой-либо преобразователь получаемого напора воды в электрическую энергию.The invention can be used to lift water from reservoirs, rivers, seas without the expense of any additional energy, where the water flow rate is zero or does not exceed several meters for 1 s, for example, for land reclamation as a pump or for energy, if or a converter for the resulting water pressure into electrical energy.
Известен так называемый гидротаран [1] или насос Катритр [2], состоящий из ударного и нагнетательного клапанов, воздушного колпака, питательной и нагнетательных труб.Known so-called hydrotaran [1] or pump Katritr [2], consisting of shock and discharge valves, air cap, feed and discharge pipes.
Работа такой водоподъемной машины осуществляется по известному принципу. Вода от источника, расположенного выше уровня этой машины, самотеком подается в питательную трубу и вытекает через открытый ударный клапан с нарастающей скоростью. При определенном напоре воды, когда этот напор превышает вес клапана, этот клапан закрывается. Истечение воды наружу внезапно прекращается. Инерция движущейся воды при внезапной ее остановке порождает явление гидравлического удара. При этом давление воды в питательной трубе и в зоне воздушного колпака резко повышается. Повышенное давление открывает нагнетательный клапан, через который часть воды поступает в воздушный колпак, сжимает находящийся в нем воздух. Под действием этого давления вода из воздушного колпака поднимается через нагнетательную трубу на уровень, превышающий уровень источника. Когда инерционный напор в питательной трубе иссякает и давление в питательной трубе за счет отраженной от источника волны разрежения падает ниже атмосферного, нагнетательный клапан под действием более высокого давления воздуха в колпаке закрывается, а ударный клапан под действием собственного веса и атмосферного давления открывается. Таким образом, завершается этот цикл и автоматически начинается новый цикл разгона воды в питательной трубе, в точности повторяющий предыдущий.The operation of such a water-lifting machine is carried out according to a well-known principle. Water from a source located above the level of this machine is gravity fed into the feed pipe and flows through an open shock valve with increasing speed. With a certain water pressure, when this pressure exceeds the weight of the valve, this valve closes. Outflow of water suddenly stops. The inertia of moving water when it stops suddenly gives rise to a water hammer phenomenon. In this case, the water pressure in the feed pipe and in the area of the air hood rises sharply. The increased pressure opens the discharge valve, through which part of the water enters the air cap, compresses the air in it. Under the influence of this pressure, water from the air cap rises through the discharge pipe to a level exceeding the source level. When the inertial pressure in the feed pipe is exhausted and the pressure in the feed pipe due to the rarefaction wave reflected from the source drops below atmospheric pressure, the discharge valve closes under the action of higher air pressure in the cap, and the shock valve opens under its own weight and atmospheric pressure. Thus, this cycle is completed and a new cycle of acceleration of water in the feed pipe, which exactly repeats the previous one, automatically begins.
Важнейшей особенностью такой машины является возможность подъема воды на более высокий уровень без затрат какой-либо дополнительной механической, химической или иной энергии.The most important feature of such a machine is the ability to raise water to a higher level without the expense of any additional mechanical, chemical or other energy.
На протяжении более 200 лет было сделано множество конструктивных усовершенствований. Однако до 2005 г. не удавалось устранить самый существенный недостаток данных машин - бесполезный слив значительной части воды через ударный клапан в окружающее пространство. Вода, сливаемая через ударный клапан, по количеству в 10-15 раз превышает объем нагнетаемой воды к потребителю. Из-за этого все подобные машины не могли работать полностью погруженными в воду. В 2005 г. было изобретено водоподъемное устройство [3] без такого бесполезного слива воды, в результате чего оно могло работать полностью погруженным в воду. Это достигалось с помощью ударного клапана обратного типа, который размещался непосредственно внутри питательной трубы. Данный клапан делил в определенном соотношении питательную трубу на ускоряющую и напорную ее части. В таком водоподъемном устройстве вода, находясь в ускорительной части питательной трубы, при открытии ударного клапана трубы приобретает в напорной части требуемую скорость и заполняет эту часть трубы. А в момент соприкосновения воды и дна напорной части трубы у этого дна за счет резкой остановки потока возникает волна гидравлического удара, которая, отражаясь от этого дна, начинает двигаться в воде со скоростью звука против потока воды к ударному клапану. Ударная волна, как и в обычном гидравлическом таране [4], порождает повышенное давление в питательной трубе, которое открывает нагнетательный клапан и заставляет часть воды поступать в воздушный колпак, сжимая находящийся там воздух. То же давление при соприкосновении отраженной ударной волны с ударным клапаном, выполненным в виде обратного клапана, заставляет этот клапан закрыться. И он конструктивно выполнен так, что определенное время остается в закрытом положении. За это время ударная волна, отразившись от закрытого ударного клапана, догоняет движущийся по инерции водяной поток и вновь отражается от дна трубы. Такое отражение ударных волн многократно повторяется. В итоге такого многократного отражения через нагнетательный клапан, как и в обычном гидравлическом таране, в воздушный колпак поступает определенная часть воды, вследствие чего в напорной части питательной трубы под ударным клапаном возникает зона разрежения. Ударный клапан конструктивно устроен так, что к моменту исчерпания имеющегося начального количества кинетической энергии замкнутого двигающегося по инерции столба воды при закрытом нагнетательном клапане и достижения определенной степени разрежения в питательной трубе он автоматически открывается. Через открывшийся ударный клапан в напорную часть трубы втекает новая порция воды, которая разгоняет себя и оставшуюся там воду до исходной начальной скорости. После чего весь процесс полностью повторяется. Через нагнетательную трубу вода с большим, чем исходным, напором поступает к потребителю.For over 200 years, many design improvements have been made. However, until 2005 it was not possible to eliminate the most significant drawback of these machines - the useless discharge of a significant part of the water through the shock valve into the surrounding space. The water discharged through the shock valve in the amount of 10-15 times the volume of pumped water to the consumer. Because of this, all such machines could not work completely immersed in water. In 2005, a water-lifting device [3] was invented without such useless draining of water, as a result of which it could work completely immersed in water. This was achieved using a check valve type, which was located directly inside the feed pipe. This valve divided in a certain ratio the feed pipe into its accelerating and pressure parts. In such a water-lifting device, water, being in the accelerating part of the feed pipe, when the shock valve of the pipe is opened, acquires the required speed in the pressure part and fills this part of the pipe. And at the moment of contact between the water and the bottom of the pressure part of the pipe, a bottom of the bottom due to a sharp stop of the flow generates a water hammer wave, which, reflected from this bottom, begins to move in water at the speed of sound against the flow of water to the shock valve. The shock wave, as in a conventional hydraulic ram [4], generates increased pressure in the feed pipe, which opens the discharge valve and forces some of the water into the air cap, compressing the air there. The same pressure in contact with the reflected shock wave with a shock valve made in the form of a check valve causes this valve to close. And it is structurally designed so that a certain time remains in the closed position. During this time, the shock wave, reflected from the closed shock valve, catches up with the inertial water flow and is again reflected from the bottom of the pipe. This reflection of shock waves is repeated many times. As a result of such multiple reflection through the discharge valve, as in a conventional hydraulic ram, a certain part of water enters the air cap, as a result of which a rarefaction zone arises in the pressure part of the feed pipe under the shock valve. The shock valve is structurally arranged so that by the time the initial initial amount of kinetic energy is exhausted, the closed inertial column of water with the discharge valve closed and a certain degree of rarefaction in the feed pipe is reached, it automatically opens. Through a shock valve that opens, a new portion of water flows into the pressure part of the pipe, which accelerates itself and the remaining water there to its original initial speed. After which the whole process is completely repeated. Through the discharge pipe, water with a greater than initial pressure flows to the consumer.
Однако, несмотря на простоту принципиальной схемы данного водоподъемного устройства, обеспечить требуемое полное закрытие входного ударного клапана при воздействии на него первой отраженной ударной волны возможно только при полном соответствии величины массы клапана параметрам воды в питательной трубе. И значение этой массы необходимо уточнять экспериментальным путем. Для этого требуются специальные стендовые установки или прямые инсталляции всего устройства с многократной разборкой и сборкой всех узлов и их отдельной наладкой.However, despite the simplicity of the circuit diagram of this lifting device, it is possible to ensure the required complete closure of the inlet shock valve when it is exposed to the first reflected shock wave only if the valve mass is fully consistent with the parameters of the water in the feed pipe. And the value of this mass must be clarified experimentally. This requires special bench installations or direct installations of the entire device with multiple disassembly and assembly of all nodes and their separate adjustment.
Известно, что гидротаран, как машину, использующую энергию воды, можно характеризовать для сравнения, например, с гидротурбиной, коэффициентом использования мощности входного напора воды. Этот коэффициент - есть отношение получаемой мощности истекающего потока воды к располагаемой мощности исходного потока воды. Получаемая мощность потока воды - есть произведение ежесекундно- 1 020688 го количества воды, поступающего из нагнетательной камеры на величину получаемого из этой камеры избыточного (сверх атмосферного) напора воды. Располагаемая мощность потока воды - есть произведение возможного ежесекундного количества воды, которое могло бы поступить в питательную трубу при скорости воды, определяемой входным напором воды, на исходный напор воды (суммы глубинного напора и скоростного напора). Например, для гидротурбины этот коэффициент зависит от способа подвода воды на лопатки турбины и не может превысить значения 0,95. А для обычного гидротарана [1, 2] этот коэффициент не может достигать значения более 0,3.It is known that a hydraulic ram, as a machine that uses the energy of water, can be characterized for comparison, for example, with a hydraulic turbine, the coefficient of utilization of the power of the inlet water head. This coefficient is the ratio of the received power of the outgoing water flow to the available power of the initial water flow. The received power of the water flow is the product of the every second water supply coming from the injection chamber by the amount of excess (above atmospheric) water pressure received from this chamber. The available power of the water flow is the product of the possible every second amount of water that could enter the feed pipe at a water speed determined by the inlet water pressure and the initial water pressure (the sum of the depth head and the velocity head). For example, for a hydraulic turbine this coefficient depends on the method of supplying water to the turbine blades and cannot exceed the value of 0.95. And for a conventional ram [1, 2] this coefficient cannot reach a value of more than 0.3.
Для устройства [3] этот коэффициент также не превышает величины, равной 0,3. Это не обеспечивает его преимущество по мощности по сравнению с гидротурбиной. Указанные недостатки в устройстве [3] в 2008 г. созданием другого водоподъемного устройства [5] были устранены.For the device [3], this coefficient also does not exceed a value equal to 0.3. This does not provide its advantage in power compared to a hydraulic turbine. The indicated drawbacks in the device [3] in 2008 by the creation of another water-lifting device [5] were eliminated.
Это достигалось подбором исходным конструктивных размеров питательной трубы, определенным соотношением начальных параметров воды, и тем, что первоначальный разгон воды осуществлялся однократным сливом воды через ударный клапан. Ударный клапан до момента начала работы за счет силы давления воды в питательной трубе находился в закрытом положении, и вода из питательной трубы в дополнительный резервуар не просачивалась. В момент начала работы он каким-либо конструктивным способом (например, электромагнитным толкателем) принудительно открывался. Вода из водоема через питательную трубу под собственным напором начинала поступать в дополнительный резервуар. За время, пока этот клапан открыт, вода в питательной трубе до заданной скорости разгонялась. При определенном напоре воды этот клапан, как и в обычном гидравлическом таране, опять закрывался. Истечение воды наружу внезапно прекращалось. Инерция движущейся воды при внезапной ее остановке порождала то же явление гидравлического удара. Нагнетательный клапан открывался, и, тем самым, осуществлялся процесс закачки воды, аналогичный процессу закачки в обычном гидравлическом таране. В конце периода нагнетания воды и отражения ударных волн [4] при определенных параметрах потока воды достигалось состояние воды в питательной трубе, когда из питательной трубы вода стремилась вытечь обратно в водоем и уже не могла поступать в воздушный колпак или в нагнетательную камеру. В питательной трубе получалось понижение напора воды, разрежение до давления меньше атмосферного и происходил разрыв целостности столба воды с образованием зоны вакуума. При этом процесс нагнетания воды в воздушный колпак прекращался, и нагнетательный клапан под действием избыточного давления из воздушного колпака закрывался. При определенном числе фаз нагнетания и определенных параметрах потока воды, а также определенных соотношениях площади проходного сечения, толщины стенки и длины питательной трубы, эта зона могла занимать существенный объем по отношению к используемому объему питательной трубы в районе нагнетательного клапана. В итоге, из питательной трубы в эту зону опять могла поступать из водоема под собственным напором вода, где она благодаря такой зоне могла разгоняться до первоначальной скорости. При соприкосновении двигающегося с данной скоростью переднего фронта воды и закрытого ударного клапана происходила внезапная остановка воды и возникало то же явление гидравлического удара. После этого выше описанный процесс нагнетания воды в воздушный колпак и образования такого же разрежения в питательной трубе и такой же зоны вакуума полностью повторялся. Данное устройство позволяло получить коэффициент использования мощности входного напора воды, равный 1,5, при входном напоре, равном 1 м.This was achieved by selecting the initial structural dimensions of the feed pipe, a certain ratio of the initial parameters of the water, and the fact that the initial acceleration of the water was carried out by a single discharge of water through the shock valve. The shock valve until the start of operation due to the pressure force of the water in the feed pipe was in the closed position, and water from the feed pipe to the additional tank did not seep. At the time of the beginning of work, it was forcibly opened by some constructive method (for example, an electromagnetic pusher). Water from the reservoir through the feed pipe under its own pressure began to flow into an additional tank. During the time that this valve is open, the water in the feed pipe is accelerated to a predetermined speed. At a certain water pressure, this valve, as in a conventional hydraulic ram, was closed again. The outflow of water suddenly stopped. The inertia of moving water when it suddenly stopped generated the same phenomenon of water hammer. The discharge valve was opened, and thereby the process of pumping water was carried out, similar to the process of pumping in a conventional hydraulic ram. At the end of the period of water injection and reflection of shock waves [4], at certain parameters of the water flow, the state of water in the feed pipe was reached, when the water tried to flow back from the feed pipe into the reservoir and could no longer enter the air cap or the discharge chamber. In the feed pipe, a decrease in water pressure was obtained, vacuum to a pressure less than atmospheric, and the integrity of the water column was broken with the formation of a vacuum zone. In this case, the process of pumping water into the air cap was stopped, and the discharge valve was closed under the action of excessive pressure from the air cap. With a certain number of discharge phases and certain parameters of the water flow, as well as certain ratios of the flow area, wall thickness and length of the feed pipe, this zone could occupy a significant amount with respect to the used volume of the feed pipe in the area of the discharge valve. As a result, water could again come from a feed pipe into this zone from a reservoir under its own pressure, where, thanks to such a zone, it could accelerate to its original speed. When the leading front of the water moving at a given speed comes into contact with the closed shock valve, the water stops suddenly and the same phenomenon of water hammer occurs. After that, the above-described process of pumping water into the air cap and forming the same vacuum in the feed tube and the same vacuum zone was completely repeated. This device made it possible to obtain a power utilization factor of the inlet water pressure equal to 1.5, with an inlet pressure equal to 1 m.
Однако коэффициент использования мощности входного напора воды потенциально может иметь значения значительно больше, чем указанные значения, поскольку определяется главным образом временем разгона воды в питательной трубе перед каждым циклом нагнетания. С уменьшением времени разгона воды увеличивается величина ежесекундного количества воды проходящей гидротаран, и, таким образом, увеличивается выходная мощность потока воды.However, the coefficient of utilization of the power of the inlet water head can potentially have values significantly greater than the indicated values, since it is mainly determined by the time of acceleration of water in the feed pipe before each injection cycle. With a decrease in the acceleration time of water, the value of the every second amount of water passing the hydraulic ram increases, and, thus, the output power of the water flow increases.
Предлагаемое устройство по сравнению с известными устройствами [1-3, 5] обладает значительно меньшим временем разгона воды в питательных трубах в установившемся режиме работы. Поэтому величина коэффициента использования мощности входного напора воды может достигать значительно больших значений. В частности, при входном напоре, равном 1 м, расчетная величина коэффициента использования мощности входного напора воды равна 545.The proposed device in comparison with the known devices [1-3, 5] has a significantly shorter acceleration time of water in the feed pipes in the steady state. Therefore, the value of the power utilization factor of the inlet water head can reach much larger values. In particular, with an inlet pressure of 1 m, the calculated value of the power utilization factor of the inlet water pressure is 545.
Это достигается, во-первых, одновременным использованием двух подводных гидравлических таранов [5], один из которых - второй подводный гидравлический таран, устанавливается в нагнетательной камере первого подводного гидравлического тарана, и, во-вторых, длиной питательных труб обоих подводных гидравлических таранов, не превышающих 5-3 их диаметров, таким же одноразовым разгонным сливом воды в дополнительные резервуары без воздуха каждого подводного гидравлического тарана, определенными режимами работы обоих подводных гидравлических таранов и указанными ниже определенными их конструктивными элементами.This is achieved, firstly, by the simultaneous use of two underwater hydraulic rams [5], one of which is the second underwater hydraulic ram, installed in the discharge chamber of the first underwater hydraulic ram, and, secondly, by the length of the feeding tubes of both underwater hydraulic rams exceeding 5-3 of their diameters, with the same disposable overclocking discharge of water into additional reservoirs without air of each underwater hydraulic ram, certain operating modes of both underwater hydraulic wounds and the structural elements specified below.
Предлагаемое устройство иллюстрируется фиг. 1-4, на которых изображена его принципиальная конструктивная схема в период запуска и начала работы.The proposed device is illustrated in FIG. 1-4, which depicts its schematic structural diagram during the launch and start of work.
Предлагаемое устройство состоит из питательной трубы 1, ударного клапана 2, разрывной мембраны 3, разрывной мембраны 4, дополнительного резервуара без воздуха (сливной камеры) 5, нагнетательной камеры 6, являющимися основными функциональными элементами первого подводного гидравлического тарана, питательной трубы 8, ударного клапана 9, разрывной мембраны 10, разрывной мембраныThe proposed device consists of a feed pipe 1, a shock valve 2, a bursting disk 3, a bursting membrane 4, an additional tank without air (drain chamber) 5, a discharge chamber 6, which are the main functional elements of the first underwater hydraulic ram, feed pipe 8, shock valve 9 bursting disc 10, bursting disc
- 2 020688- 2,020,688
11, дополнительной камеры без воздуха (сливной камеры) 12, нагнетательной камеры 13, нагнетательной трубы 14, являющимися основными функциональными элементами второго подводного гидравлического тарана. Данное устройство для его работы, как показано на фиг. 1, погружается в воду 15, так чтобы ось питательной трубы 1 располагалась бы от поверхности воды 16 на глубине Ь. При этом нагнетательная камера 13 самотеком заполняется водой в той степени, как это возможно при погружении всего устройства на глубину Ь. А нагнетательная камера 6 предварительно не полностью заполняется водой таким образом, чтобы в этой нагнетательной камере уровень воды 7 образовывал бы воздушную среду толщиной х. В образовавшийся таким образом объем воздушной среды дополнительно закачивается под давлением еще воздух, в результате чего, искусственно создается давление на воду, значительно большее, чем на глубине Ь, но несколько меньшее, чем предельно возможное статическое давление воды, которое может быть получено на выходе питательной трубы 1 при работе первого гидравлического тарана. Разрывные мембраны 3, 4, 10, 11 обеспечивают полную герметичность конструкции.11, an additional chamber without air (drain chamber) 12, discharge chamber 13, discharge pipe 14, which are the main functional elements of the second underwater hydraulic ram. This device for its operation, as shown in FIG. 1, immersed in water 15, so that the axis of the feed pipe 1 would be located from the surface of the water 16 at a depth of b. In this case, the discharge chamber 13 is filled by gravity with water to the extent that this is possible when the entire device is immersed to a depth of b. And the injection chamber 6 is not previously completely filled with water so that in this injection chamber the water level 7 would form an air medium of thickness x. More air is additionally pumped into the volume of air produced under pressure, as a result of which, pressure on water is artificially created, significantly greater than at depth b, but slightly less than the maximum possible static pressure of water that can be obtained at the outlet of the nutrient pipe 1 during the operation of the first hydraulic ram. Bursting membranes 3, 4, 10, 11 provide complete tightness of the structure.
Данное устройство работает следующим образом.This device operates as follows.
Для запуска устройства по команде (пиропатроном и другим способом) разрывается мембрана 3, которая, например, может иметь продольные насечки со стороны сливной камеры, чтобы раскрываться в виде лепестков и, таким образом, не давать возможных осколков. После чего через открытый ударный клапан 2 в сливную камеру (дополнительный резервуар) 5 начинает поступать вода, а ранее неподвижный столб воды в питательной трубе 1 - постепенно разгоняться. При определенном скоростном напоре воды на клапан 2 данный клапан, устремляясь вслед за водой в сливную камеру, перекрывает поток воды, порождая при резкой остановке воды гидравлический удар, как и в обычном гидротаране. Статическое давление воды от данного гидравлического удара, значительно превышающее, чем предельно возможное статическое давление воды, которое может быть получено на выходе питательной трубы 1 при работе первого гидравлического тарана, разрушает мембрану 4, которая может иметь ту же конструкцию, что и мембрана 3. В результате чего в нагнетательную камеру 6 под давлением гидравлического удара начинает закачиваться вода, поступающая из питательной трубы 1. При этом ударный клапан 2 выполнен таким образом, что он в дальнейшем остается в закрытом положении и обеспечивает герметичность соединения полостей нагнетательной трубы 1 и сливной камеры 5 с определенным количеством воды 17. Положение ударного клапана 2, разрывных мембран 3, 4 в момент разрушения мембраны 4 иллюстрируется фиг. 2.To start the device at the command (squib and other means), the membrane 3 is torn, which, for example, can have longitudinal notches on the side of the drain chamber, to open in the form of petals and, thus, not give possible fragments. Then, through an open shock valve 2, water begins to flow into the drain chamber (additional tank) 5, and previously a stationary column of water in the feed pipe 1 gradually accelerates. At a certain high-pressure head of water to valve 2, this valve, rushing after the water into the drain chamber, blocks the flow of water, causing a hydraulic shock during a sudden stop of water, as in a conventional ram. The static water pressure from this hydraulic shock, significantly higher than the maximum possible static water pressure, which can be obtained at the outlet of the feed pipe 1 during the operation of the first hydraulic ram, destroys the membrane 4, which can have the same design as the membrane 3. In As a result, water coming from the feed pipe 1 begins to pump into the discharge chamber 6 under the pressure of the water hammer. In this case, the shock valve 2 is designed so that it remains closed the position and ensures tightness of the joint cavities discharge tube 1 and the drain chamber 5 with a quantity of water 17. The position of the shock valve 2, frangible discs 3, 4 at the time of membrane disruption 4 is illustrated in FIG. 2.
В течение малого времени в период снижения давления в питательной трубе 1 от начального давления гидравлического удара до величины, несколько большей, чем предельно возможное статическое давление воды, которое может быть получено на выходе питательной трубы 1 при работе первого гидравлического тарана, за счет прихода в нагнетательную камеру 6 воды под более высоким давлением, размер воздушной среды в нагнетательной камере 6 уменьшается, а давление на воду в нагнетательной камере увеличивается. Когда давление на воду в нагнетательной камере 6 достигает определенной величины, но остается пока еще меньше, чем предельно возможное статическое давление воды, которое может быть получено на выходе питательной трубы 1 при работе первого гидравлического тарана, и размер воздушной среды уменьшается, как показано на фиг. 3, 4, на величину у, по команде (пиропатроном и др. способом) разрывается мембрана 10, которая может иметь такую же конструкцию, что и мембрана 3. В результате за счет слива воды в сливную камеру 12 через открытый ударный клапан 9 в питательной трубе 8 начинается разгон воды, по окончании которого ударный клапан 9, так же как и ударный клапан 2, переходит в закрытое положение и, оставаясь далее в закрытом положении, обеспечивает герметичность соединения полостей нагнетательной трубы 8 и сливной камеры 12 с определенным количеством воды 18 (фиг. 4). За время разгона воды в питательной трубе 8, за счет продолжающегося прибытия воды в нагнетательную камеру 6 из питательной трубы 1, размер воздушной среды уменьшается, а давление на воду в нагнетательной камере и скорость разгона воды в питательной трубе 8 увеличиваются. При полном закрытии клапана 9 и резком торможении воды в питательной трубе 8, как и в обычном гидравлическом таране, возникает гидравлический удар. От давления этого гидроудара в момент, когда размер воздушной среды в нагнетательной камере 6 уменьшается до величины ζ, а давление на воду в этой камере будет еще чуть меньше, чем предельно возможное статическое давление воды, которое может быть получено на выходе питательной трубы 1 при работе первого гидравлического тарана, мембрана 11, которая может иметь такую же конструкцию, что и мембраны 3, 4, 10, также разрушается. Под давлением этого гидроудара из питательной трубы 8 в нагнетательную камеру 13 начинает поступать вода, которая затем начинает истекать под повышенным давлением из нагнетательной трубы 14. Положение ударного клапана 9, разрывных мембран 10, 11 в момент разрушения мембраны 11, втекание и истечение воды иллюстрируется фиг. 4.For a short time during the period of pressure reduction in the feed pipe 1 from the initial pressure of the hydraulic shock to a value slightly higher than the maximum possible static pressure of water, which can be obtained at the outlet of the feed pipe 1 during the operation of the first hydraulic ram, due to the arrival in the discharge the water chamber 6 at a higher pressure, the size of the air in the discharge chamber 6 decreases, and the pressure on the water in the discharge chamber increases. When the pressure on the water in the discharge chamber 6 reaches a certain value, but remains still less than the maximum possible static pressure of water that can be obtained at the outlet of the feed pipe 1 during operation of the first hydraulic ram, and the size of the air medium decreases, as shown in FIG. . 3, 4, by the value of y, at the command (squib and other method), the membrane 10 ruptures, which may have the same design as the membrane 3. As a result, by draining the water into the drain chamber 12 through the open shock valve 9 in the feed the pipe 8 begins to accelerate water, after which the shock valve 9, like the shock valve 2, goes into the closed position and, remaining further in the closed position, ensures tightness of the connection of the cavities of the discharge pipe 8 and the drain chamber 12 with a certain amount of water 18 ( Fig. 4). During the acceleration of water in the feed pipe 8, due to the continued arrival of water in the discharge chamber 6 from the feed pipe 1, the size of the air medium decreases, and the pressure on the water in the discharge chamber and the speed of acceleration of water in the feed pipe 8 increase. When the valve 9 is completely closed and water is suddenly braked in the feed pipe 8, as in a conventional hydraulic ram, a water hammer occurs. From the pressure of this hydraulic shock at the moment when the size of the air in the discharge chamber 6 decreases to ζ, and the pressure on the water in this chamber will be even slightly less than the maximum possible static water pressure that can be obtained at the outlet of the feed pipe 1 during operation the first hydraulic ram, the membrane 11, which may have the same design as the membranes 3, 4, 10, is also destroyed. Under the pressure of this hydraulic shock, water begins to flow from the feed pipe 8 into the discharge chamber 13, which then begins to flow under increased pressure from the discharge pipe 14. The position of the shock valve 9, the bursting membranes 10, 11 at the time of the destruction of the membrane 11, the inflow and outflow of water is illustrated in FIG. . 4.
Таким образом, второй гидротаран использует для начала своей работы входной напор воды, близкий к напору воды, созданный искусственно в нагнетательной камере 6 перед работой всего устройства, а первый гидротаран в процессе своей работы не дает этому напору воды уменьшаться, в результате соответствующей подкачки воды извне. При этом начальный х и конечный ζ размеры воздушной среды подбираются таким образом, что к моменту начала поступления воды из питательной трубы 8 в нагнетательную камеру 13 после разрушения мембраны 11 процесс работы нагнетательной камеры 1, т.е. перво- 3 020688 го гидротарана, стабилизируется по всем параметрам. И первый гидротаран после этого момента обеспечивает дальнейшую работу с получением неизменного по времени и по количеству прихода воды в нагнетательную камеру 6 под соответствующим неизменным давлением. Для обеспечения такого режима совместной работы площадь питательной трубы 8 во втором гидротаране подбирается так, что ежесекундное потребляемое количество жидкости этим гидротараном, когда он к тому же моменту времени также выходит на постоянный режим работы, равнялось бы ежесекундному количеству жидкости, проходящему через первый гидротаран.Thus, the second hydraulic ram uses an inlet water pressure close to the water pressure to start its operation, created artificially in the discharge chamber 6 before the entire device is operating, and the first hydraulic ram in the process of its operation does not allow this water pressure to decrease, as a result of a corresponding pumping of water from the outside . In this case, the initial x and final ζ sizes of the air medium are selected in such a way that by the moment water begins to flow from the feed pipe 8 into the discharge chamber 13 after the membrane 11 is destroyed, the operation of the discharge chamber 1, i.e. first 020688 ram, stabilizes in all respects. And the first hydraulic ram after this moment provides further work with obtaining a constant in time and in the amount of arrival of water into the discharge chamber 6 under the corresponding constant pressure. To ensure such a mode of joint operation, the area of the feed pipe 8 in the second ram is selected so that the consumed amount of liquid every second by this ram, when at the same time also goes into a constant mode of operation, would be equal to the amount of fluid passing through the first ram every second.
Однако если в качестве первого и второго подводных гидравлических таранов [5] использовались бы известные устройства [1-3, 5], то требуемое равенство ежесекундных расходов первого и второго гидротаранов привело бы к необходимости создания такого большого отношения площади входного сечения питательной трубы 1 к площади входного сечения питательной трубы 8, что практическая реализация такого соотношения для напоров воды, существующих на реках, водоемах и речных плотинах, была бы невозможна. Кроме того, было бы невозможно синхронизовать работу первого какого-либо гидротарана [1-3] относительно второго такого же гидротарана, поскольку время разгона воды в первом гидротаране, определяемое традиционным механизмом ее разгона, который автоматически реализуется в относительно длинных питательных трубах, может быть на порядок и более больше, чем время одного цикла нагнетания во втором гидротаране.However, if known devices [1-3, 5] were used as the first and second underwater hydraulic rams [5], the required equality of the second-second flow rates of the first and second hydraulic rams would lead to the need to create such a large ratio of the inlet cross section of the feed pipe 1 to the square the input section of the feed pipe 8, that the practical implementation of such a ratio for the water pressure existing on rivers, ponds and river dams would be impossible. In addition, it would be impossible to synchronize the operation of the first hydraulic ram [1-3] with respect to the second hydraulic ram, since the time of dispersal of water in the first ram, determined by the traditional mechanism of dispersal, which is automatically implemented in relatively long feed pipes, can be order and more than the time of one injection cycle in the second ram.
Поэтому в предлагаемом устройстве, в отличие от известных устройств [3, 5], режимы работы питательных труб 1, 8 подбираются так, чтобы повторение разгона воды в этих трубах до тех же начальных скоростей, которые необходимы для возникновения гидроударов во всех циклах нагнетания, обеспечивалось так же, как в обычном гидротаране [1, 2] только за счет образования в конце последней фазы нагнетания определенной степени понижения давления в этих трубах до давления ниже Ь, а не за счет образования, как в устройстве [5], достаточно объемной зоны вакуума.Therefore, in the proposed device, in contrast to the known devices [3, 5], the operating modes of the feed pipes 1, 8 are selected so that the repetition of the acceleration of water in these pipes to the same initial speeds that are necessary for the occurrence of water hammer in all pressure cycles is ensured in the same way as in a conventional ram [1, 2] only due to the formation at the end of the last injection phase of a certain degree of pressure decrease in these pipes to a pressure below b, and not due to the formation, as in the device [5], of a sufficiently large vacuum zone .
Однако требуемая степень понижения давления в питательных трубах в конце последней фазы нагнетания, способная обеспечить разгон воды до тех же начальных скоростей, по величине должна быть значительно большей, чем степень понижения давления, реализуемая в обычных гидротаранах [1, 2], возможна только при относительно малом удлинении питательных труб, равном 5-3, т.е. тогда, когда потери кинетической энергии движущейся воды за счет ее трения в этих трубах несущественные. Но при таком удлинении труб энергия, идущая на открытие нагнетательного клапана, если бы таковой имелся, оказывается соизмеримой с кинетической энергией воды, предназначенной для всего процесса нагнетания. И создать из существующих конструкционных материалов какую-либо легкую конструкцию нагнетательного клапана, которая потребуется, чтобы обеспечить его полное открытие хотя-бы в течение первой полуфазы нагнетания и его своевременное закрытие за время, меньшее, чем время его открытия, практически невозможно.However, the required degree of pressure reduction in the feed pipes at the end of the last injection phase, capable of accelerating water to the same initial speeds, should be much larger than the degree of pressure reduction realized in conventional rams [1, 2], is possible only with a relatively small elongation of the feeding tubes equal to 5-3, i.e. then, when the loss of kinetic energy of moving water due to its friction in these pipes is insignificant. But with such an elongation of the pipes, the energy going to open the discharge valve, if there was one, turns out to be commensurate with the kinetic energy of the water, intended for the entire injection process. And to create from existing structural materials any lightweight design of the discharge valve, which is required to ensure its complete opening at least during the first half of the discharge and its timely closure in a time less than the time of its opening, is almost impossible.
Поэтому в предлагаемом устройстве для создания гидравлического удара и определенного процесса нагнетания, обеспечивающих необходимую степень понижения давления в питательных трубах, используется одноразовая разрывная мембрана. То есть, в данном устройстве, в отличие от известных устройств [1-3, 5], нагнетательный клапан, как таковой, отсутствует. При этом вторая необходимая функция нагнетательного клапана, т.е. создание противодействия возможному обратному току воды из нагнетательных камер под большим давлением в питательные трубы с давления воды ниже Ь, выполняется самой нагнетательной камерой. Объем нагнетательных камер делается такой, что за время существования давления в питательных трубах ниже Ь и время разгона воды за счет этого пониженного давления до той же начальной скорости, что и при первом гидравлическом ударе, сама инерция большого количества воды в этих камерах не позволяет какому-либо существенному количеству воды истечь обратно в питательные трубы из этих камер после завершения каждого цикла нагнетания. Кроме того, применение разрывной мембраны, поскольку масса мембраны всегда существенно меньше, чем возможная масса любого по конструкции нагнетательного клапана, позволяет обеспечить открытие проходного сечения питательных труб после первого гидравлического удара за время на порядок и более меньшее, чем возможное время открытия, которое может осуществить нагнетательный клапан. А размеры мембраны и различные насечки на ее поверхности позволяют реализовать такую величину энергии ее разрушения, которая необходима для обеспечения в питательной трубе требуемого давления ниже Ь, и такой разгон воды, на который влияние инерции остаточного количества воды в питательной трубе в конце процесса нагнетания отсутствует. Все это в совокупности позволяет избежать влияния на работу гидротарана времени закрытия ударного и нагнетательного клапана, если бы они имелись и функционировали, как в известных устройствах [1-3, 5], и, как следствие этого, образование относительно продолжительного разгона воды в питательных трубах, присущего трубам большого удлинения. То есть, малое удлинение питательных труб 1, 8, разрывные мембраны 4, 11 и нагнетательные камеры 6, 13 большого объема позволяют уменьшить время разгона воды в питательных трубах до тех же начальных скоростей, которые реализуются при возникновении первых гидроударов, до значений, даже меньших, чем время одного цикла нагнетания, и поэтому до максимума увеличить ежесекундное количество воды, проходящее через эти питательные трубы.Therefore, in the proposed device for creating a water hammer and a specific injection process, providing the necessary degree of pressure reduction in the feed pipes, a one-time bursting disc is used. That is, in this device, in contrast to the known devices [1-3, 5], the discharge valve, as such, is absent. In this case, the second necessary function of the discharge valve, i.e. creation of counteraction to a possible reverse flow of water from the injection chambers under high pressure to the feed pipes with a water pressure below b is performed by the injection chamber itself. The volume of the injection chambers is such that during the time the pressure in the feed pipes is lower than b and the time of water acceleration due to this reduced pressure to the same initial velocity as during the first hydraulic shock, the inertia of a large amount of water in these chambers does not or a substantial amount of water will flow back into the feed pipes from these chambers after the completion of each injection cycle. In addition, the use of a bursting disc, since the mass of the membrane is always substantially less than the possible mass of any pressure valve design, allows opening the feed tube cross section after the first water hammer in an order of magnitude and shorter than the possible opening time that can take place discharge valve. And the dimensions of the membrane and various notches on its surface make it possible to realize such a value of its destruction energy, which is necessary to provide the required pressure in the feed pipe below b, and such a dispersal of water on which there is no influence of inertia of the residual amount of water in the feed pipe at the end of the injection process. All this together allows avoiding the impact on the operation of the ram of the closing time of the shock and discharge valve, if they existed and functioned as in the known devices [1-3, 5], and, as a result of this, the formation of a relatively long acceleration of water in the feed pipes inherent in large elongation pipes. That is, a small elongation of the supply pipes 1, 8, bursting membranes 4, 11, and large discharge chambers 6, 13 make it possible to reduce the acceleration time of water in the supply pipes to the same initial velocities that are realized when the first water hammer occurs, to values even lower than the time of one injection cycle, and therefore, to a maximum increase the every second amount of water passing through these feed pipes.
- 4 020688- 4,020,688
Известно, что энергетический коэффициент полезного действия [4] гидротарана так же, как и любого преобразователя энергии, - есть отношение величины создаваемой им полезной работы к величине затраченной работы. Причем полезная работа - есть произведение количества получаемой из нагнетательной камеры воды за один цикл нагнетания на величину получаемого из этой камеры избыточного (сверхатмосферного) напора воды. А затраченная работа - есть произведение суммы количеств воды, поступившей в гидротаран и вытекшей воды через ударный клапан во время одного цикла нагнетания на исходный напор воды (суммы глубинного напора и скоростного напора), плюс произведение количества воды, занимающей перед началом каждого цикла весь объем питающей трубы. Для известных устройств [1-3] этот коэффициент не может превышать величину 0,3, а для подводного гидравлического тарана [5] этот коэффициент равен 0,48.It is known that the energy efficiency of a ram [4] as well as any energy converter is the ratio of the amount of useful work it creates to the amount of work expended. Moreover, useful work is the product of the amount of water received from the injection chamber during one injection cycle by the amount of excess (super-atmospheric) water pressure obtained from this chamber. And the work spent is the product of the sum of the quantities of water entering the hydrotrans and the water flowing out through the shock valve during one injection cycle to the initial water pressure (the sum of the depth head and velocity head), plus the product of the amount of water that occupies the entire supply volume before the start of each cycle pipes. For known devices [1-3], this coefficient cannot exceed 0.3, and for an underwater hydraulic ram [5], this coefficient is 0.48.
В предлагаемом устройстве, поскольку в нагнетательной камере 6 искусственно (до начала работы) создается давление близкое, к рабочему давлению, получаемому в процессе работы первого подводного гидравлического тарана в питательной трубе 1, перед каждым циклом нагнетания в питательной трубе 8 второго подводного гидравлического тарана, в работе второго подводного гидравлического тарана используется дополнительная потенциальная энергия, равная произведению количества жидкости в его питательной трубе на напор жидкости, соответствующий давлению в нагнетательной камере 6. Поэтому коэффициент полезного действия данного устройства по величине больше, чем в известных устройствах [1-,3, 5]. В частности, при входном напоре, равном 1 м, расчетный коэффициент полезного действия данного устройства равен 0,56. Теоретически этот коэффициент всегда меньше 1,0, и с увеличением исходного напора он по величине уменьшается.In the proposed device, since the pressure chamber 6 artificially (prior to operation) creates a pressure close to the working pressure obtained during the operation of the first underwater hydraulic ram in the feed pipe 1, before each injection cycle in the feed pipe 8 of the second underwater hydraulic ram, the work of the second submarine hydraulic ram uses additional potential energy equal to the product of the amount of liquid in its feed pipe and the liquid head corresponding to yes phenomenon in the injection chamber 6. Therefore, the efficiency of this device is larger in magnitude than in known devices [1-, 3, 5]. In particular, with an inlet pressure of 1 m, the calculated efficiency of this device is 0.56. Theoretically, this coefficient is always less than 1.0, and with an increase in the initial pressure, it decreases in magnitude.
В предлагаемом устройстве расчетная величина коэффициента использования мощности входного напора воды зависит от величины входного напора и уменьшается с увеличением величины входного напора в степени 0,75. При этом степень повышения напора воды в устройстве, т.е. отношение величины напора воды, получаемой из нагнетательной трубы 14, к входному напору воды, которое является произведением степени повышения напора воды в первом подводном гидравлическом таране на степень повышения напора во втором подводном гидравлическом таране, при входном напоре воды, равном 1 м, может достигать значения, равного почти 2050. При этом величина суммарного повышения напора воды также обратно пропорциональна входному напору в степени 0,75. Поэтому мощность выходного напора воды из нагнетательной трубы 14 может достигать существенных значений. Причем с увеличением входного напора мощность выходного напора возрастает. В частности, при использовании в первом и втором подводных гидравлических таранах питательных труб, изготовленных из стали, и при входном напоре воды, равном 1 м, расчетная мощность выходного напора воды может достигать 19,7 МВт с 1 м2 площади проходного сечения питательной трубы 1. При этом расчетную величину отношения мощности напора воды на выходе из нагнетательной трубы 14 к площади входного сечения питательной трубы 1 первого подводного гидравлического тарана И (кВт/м2) для любого иного значения величины входного напора воды й можно определить по приближенной формуле N = 19700Й0’75. Для сравнения, гидротурбина с такой же входной мощностью потока воды может обеспечить выходную мощность всего 0,2 кВт, а при входном напоре воды, равном 200 м, и при своем максимально возможном коэффициенте полезного действия - всего лишь мощность, равную 2,5% от той мощности, какую можно ожидать от предлагаемого устройства.In the proposed device, the estimated value of the coefficient of utilization of the power of the inlet water pressure depends on the inlet pressure and decreases with an increase in the inlet pressure to the degree of 0.75. Moreover, the degree of increase in water pressure in the device, i.e. the ratio of the head of water received from the discharge pipe 14 to the inlet head of water, which is a product of the degree of increase in head of water in the first underwater hydraulic ram by the degree of head increase in the second underwater hydraulic ram, with an inlet head of water equal to 1 m, can reach , equal to almost 2050. The magnitude of the total increase in water pressure is also inversely proportional to the input pressure to the degree of 0.75. Therefore, the power of the outlet water pressure from the discharge pipe 14 can reach significant values. Moreover, with an increase in the input pressure, the power of the output pressure increases. In particular, when using feed pipes made of steel in the first and second underwater hydraulic rams and with an inlet water pressure of 1 m, the design power of the outlet water pressure can reach 19.7 MW with 1 m 2 of feedthrough pipe cross-sectional area 1 . in this case the calculated amount of power water pressure ratio at the outlet of the discharge pipe 14 to the area of the inlet section of the feeder tube 1 of the first hydraulic ram and underwater (kW / m 2) for any given values of the input water flow can be determined th elit the approximate formula N = 19700Y 0 '75. For comparison, a hydraulic turbine with the same input power of the water flow can provide an output power of only 0.2 kW, and with an input pressure of water equal to 200 m, and with its maximum possible efficiency, only a power equal to 2.5% of the power that can be expected from the proposed device.
Список источниковList of sources
1. Гидравлический таран. БЭС, т. 6, М.: Советская энциклопедия, 1971, с. 467-468.1. Hydraulic ram. BES, vol. 6, Moscow: Soviet Encyclopedia, 1971, p. 467-468.
2. Ы1р://№№№.гатритрк.сот.2. Y1p: //№№№.gatritrk.sot.
3. Патент ЕАПВ № 005489, МКИ Р04Р 7/02.3. Patent EAPO No. 005489, MKI P04P 7/02.
4. Овсепян В.М. Гидравлический таран и таранные установки, М.: Машиностроение, 1968.4. Hovsepyan V.M. Hydraulic ram and ram installations, M .: Mechanical Engineering, 1968.
5. Патент ЕАПВ № 010732, МКИ Р04Р 7/025. Patent EAPO No. 010732, MKI P04P 7/02
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA201101515A EA020688B1 (en) | 2011-11-17 | 2011-11-17 | Rampump in rampump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA201101515A EA020688B1 (en) | 2011-11-17 | 2011-11-17 | Rampump in rampump |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201101515A1 EA201101515A1 (en) | 2013-05-30 |
| EA020688B1 true EA020688B1 (en) | 2015-01-30 |
Family
ID=48483754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201101515A EA020688B1 (en) | 2011-11-17 | 2011-11-17 | Rampump in rampump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA020688B1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102419C (en) * | ||||
| DE14526C (en) * | L. TH. MEYER in München, Schillerstrafse 17 | Innovation on the hydraulic ram | ||
| US2223826A (en) * | 1939-05-06 | 1940-12-03 | Arthur L Jones | Hydraulic ram installation |
| RU2056548C1 (en) * | 1993-03-18 | 1996-03-20 | Григорий Васильевич Рогозин | Hydraulic ram |
| RU40411U1 (en) * | 2004-03-19 | 2004-09-10 | Нижегородское региональное отделение Международной академии авторов научных открытий и изобретений | HYDROTARAN |
-
2011
- 2011-11-17 EA EA201101515A patent/EA020688B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102419C (en) * | ||||
| DE14526C (en) * | L. TH. MEYER in München, Schillerstrafse 17 | Innovation on the hydraulic ram | ||
| US2223826A (en) * | 1939-05-06 | 1940-12-03 | Arthur L Jones | Hydraulic ram installation |
| RU2056548C1 (en) * | 1993-03-18 | 1996-03-20 | Григорий Васильевич Рогозин | Hydraulic ram |
| RU40411U1 (en) * | 2004-03-19 | 2004-09-10 | Нижегородское региональное отделение Международной академии авторов научных открытий и изобретений | HYDROTARAN |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA201101515A1 (en) | 2013-05-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20030066289A1 (en) | Hydropower conversion system | |
| US6325570B1 (en) | Fishway system with turbine | |
| JP2009144721A5 (en) | ||
| US8424300B1 (en) | Sea electricity energy production unit | |
| JP2009144721A (en) | Hydroelectric power generating system having a plurality of energy inputs | |
| TWI772307B (en) | Energy harvesting from moving fluids using mass displacement | |
| TWI518242B (en) | Power generation system | |
| JP2007536469A (en) | Modular system for generating electrical energy from waves | |
| WO2013108412A1 (en) | Marine power generating system and marine power generating method | |
| Mohammed | Design and construction of a hydraulic ram pump | |
| US10697423B2 (en) | Method to enhance operation efficiency of water turbines and to reduce cavitation of components thereof | |
| Yanaida et al. | Water jet cavitation performance of submerged horn shaped nozzles | |
| EA020688B1 (en) | Rampump in rampump | |
| PL243168B1 (en) | Method of electric energy generation and system for electric energy generation, especially hydroelectric plant | |
| CA2761843A1 (en) | System for discharging water to a turbine to generate power | |
| JP2019218944A (en) | Liquid pumping and circulating device | |
| JPH0560049A (en) | Pumping device for hydraulic power generation using compressed air | |
| WO2021117252A1 (en) | Liquid pumping/circulation device | |
| RU2367826C1 (en) | Breaking hydraulic ram | |
| WO2016082844A1 (en) | Method for converting potential energy into mechanical energy | |
| RU2542192C1 (en) | Surfy hydraulic ram | |
| KR102170757B1 (en) | Compressed air generation device using differntial head | |
| EA005489B1 (en) | Water-lifting device | |
| EA010732B1 (en) | Submerged hydraulic ram | |
| RU2419041C1 (en) | Multifunctional hydromechanical thermal power plant |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU |