EA017335B1 - Method of powering of electrodeischarge well devices - Google Patents
Method of powering of electrodeischarge well devices Download PDFInfo
- Publication number
- EA017335B1 EA017335B1 EA200901278A EA200901278A EA017335B1 EA 017335 B1 EA017335 B1 EA 017335B1 EA 200901278 A EA200901278 A EA 200901278A EA 200901278 A EA200901278 A EA 200901278A EA 017335 B1 EA017335 B1 EA 017335B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- voltage
- frequency
- khz
- hydraulic
- electro
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B37/00—Methods or apparatus for cleaning boreholes or wells
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/003—Vibrating earth formations
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Изобретение относится к высоковольтной импульсной технике, а именно к способам электропитания скважинных электроразрядных устройств, предназначенных для электрогидравлической обработки призабойной зоны нефтяных скважин и межскважинного сейсмического и электромагнитного сканирования.The invention relates to high-voltage pulse technology, and in particular to methods for powering downhole electric-discharge devices for electro-hydraulic treatment of the bottom-hole zone of oil wells and cross-hole seismic and electromagnetic scanning.
Предшествующий уровень техникиState of the art
Известен способ электропитания скважинных электроразрядных устройств, который применен в скважинном источнике упругих колебаний Приток-1 (см. патент РФ № 2248591, МПК7 О01У 1/157, авторы Большаков Е.П., Дмитриев Д.Н., Иванов Б.А., Молчанов А.А. и др., заявлено 04.01.2003, опубл. 20.03.2005, БИ № 8) и заключается в том, что скважинный снаряд с размещенными в нем зарядным устройством, емкостным накопителем энергии, разрядником со схемой поджига, двухэлектродной системой и устройством подачи металлической проволоки в рабочее межэлектродное пространство питается стандартным переменным напряжением амплитудой 220 В и частотой 50 Гц. Это напряжение подается к скважинному снаряду по жилам геофизического кабеля от наземного блока питания и управления.A known method of power supply for downhole electric discharge devices, which is used in a borehole source of elastic vibrations Inflow-1 (see RF patent No. 2248591, IPC 7 O01U 1/157, authors Bolshakov EP, Dmitriev DN, Ivanov B.A. , Molchanov A.A. et al., Announced on January 4, 2003, published on March 20, 2005, BI No. 8) and consists in the fact that the downhole projectile with a charging device, a capacitive energy storage device, a spark gap with an ignition circuit, two-electrode system and device for feeding metal wire into the working interelectrode space is powered with andartnym alternating voltage amplitude of 220 V and frequency 50 Hz. This voltage is supplied to the downhole projectile through the veins of the geophysical cable from the ground power and control unit.
Недостатком известного способа электропитания скважинного электроразрядного источника упругих колебаний является малая частота питающего напряжения, вследствие чего:The disadvantage of this method of power supply downhole electrical discharge source of elastic oscillations is the low frequency of the supply voltage, due to which:
а) среднее время заряда емкостного накопителя энергии с энергосодержанием 1 кДж и, соответственно, средняя длительность одного полного цикла срабатывания скважинного источника составляет 30 с. Это приводит к снижению производительности источника (время обработки призабойной зоны нефтяной скважины увеличивается до 16-24 ч);a) the average charge time of a capacitive energy storage device with an energy content of 1 kJ and, accordingly, the average duration of one full cycle of operation of a well source is 30 s. This leads to a decrease in the productivity of the source (the processing time of the bottom-hole zone of an oil well increases to 16-24 hours);
б) магнитопровод и в целом высоковольтный трансформатор в зарядном устройстве имеет большие габариты. Это отрицательно сказывается на габаритно-массовых параметрах зарядного устройства и скважинного источника (длина скважинного снаряда достигает 2,6 м, вес 90 кг).b) the magnetic circuit and, in general, the high-voltage transformer in the charger are large. This negatively affects the overall mass parameters of the charger and the downhole source (the length of the downhole projectile reaches 2.6 m, weight 90 kg).
Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ электропитания, который применен в генераторе импульсных токов скважинной электрогидравлической установки (см. статью А.М. Курач, Ю.И. Курашко, В.И. Воробьев, С.И. Заславский, Генератор импульсных токов для электрогидравлической установки воздействия на пласт, Тезисы докладов 3 Всесоюзной научно-технической конференции, Николаев, 1984, с. 111-112) и заключается в том, что погружная часть установки, содержащая зарядный блок, емкостной накопитель энергии, коммутатор (разрядник) и электродную систему, питается переменным напряжением частотой 1 кГц.Closest to the claimed invention is a method of power supply, which is used in the pulse generator of a borehole electro-hydraulic installation (see article A.M. Kurach, Yu.I. Kurashko, V.I. Vorobyov, S.I. Zaslavsky, Pulse current generator for electro-hydraulic installation for stimulating the formation, Abstracts of 3 All-Union Scientific and Technical Conference, Nikolaev, 1984, pp. 111-112) and consists in the fact that the submersible part of the installation, containing a charging unit, a capacitive energy storage device, a switch (spark gap) and an electrode th system is supplied with alternating voltage of a frequency of 1 kHz.
Это напряжение подается к погружной части установки по жилам геофизического кабеля длиной 22,5 км от наземного пульта питания и управления. Наземный пульт питания и управления включает в себя стабилизатор сетевого напряжения, выпрямитель, автономный инвертор напряжения, блок управления инвертором, повышающий трансформатор и согласующую индуктивность. Выпрямитель однофазный и собран по мостовой схеме. В качестве стабилизатора сетевого напряжения применен регулируемый автотрансформатор. Автономный инвертор напряжения выполнен на тиристорах ТЧ-40 по однофазной схеме с нулевым выводом. Дополнительная согласующая индуктивность позволяет преобразовать источник напряжения в источник тока. При этом распределенная емкость геофизического кабеля выполняет функции второго плеча Г-образного индуктивно-емкостного преобразователя и фильтра высших гармоник, благодаря чему на первичную обмотку высоковольтного трансформатора в зарядном блоке напряжение питания поступает не в виде прямоугольного меандра, а виде сглаженного - близкого к синусоидальному напряжения частотой 1 кГц (см. фиг. 4).This voltage is supplied to the submersible part of the installation through the conductors of a geophysical cable 22.5 km long from the ground power and control panel. The ground power and control panel includes a network voltage stabilizer, a rectifier, an autonomous voltage inverter, an inverter control unit, a step-up transformer and a matching inductance. The rectifier is single-phase and assembled according to a bridge circuit. An adjustable autotransformer is used as a voltage stabilizer. Autonomous voltage inverter is made on thyristors ТЧ-40 according to a single-phase circuit with zero output. Additional matching inductance allows you to convert the voltage source into a current source. At the same time, the distributed capacity of the geophysical cable acts as the second arm of the L-shaped inductance-capacitive transducer and a higher harmonic filter, due to which the supply voltage to the primary winding of the high-voltage transformer in the charging unit does not come in the form of a square wave, but in the form of a smoothed voltage close to a sinusoidal voltage 1 kHz (see Fig. 4).
Рабочее напряжение погружной части скважинной электрогидравлической установки 30 кВ, частота следования разрядных импульсов 0,1-0,2 Гц (период следования разрядных импульсов соответственно равен 5-10 с), энергия в импульсе 0,55-1,1 кДж. В собранном виде погружная часть установки имеет диаметр 112 мм, длину 7,3 м и вес 250 кг. Благодаря большей, чем у аналога, частоте питающего напряжения в этой установке удалось уменьшить время заряда емкостного накопителя и повысить производительность установки.The operating voltage of the submersible part of the borehole electro-hydraulic installation is 30 kV, the discharge pulse repetition rate is 0.1-0.2 Hz (the discharge pulse repetition period is 5-10 s, respectively), and the pulse energy is 0.55-1.1 kJ. When assembled, the submersible part of the installation has a diameter of 112 mm, a length of 7.3 m and a weight of 250 kg. Due to the higher than the analogue frequency of the supply voltage in this installation, it was possible to reduce the charge time of the capacitive storage and increase the productivity of the installation.
Однако в описанном выше способе-прототипе не был устранен следующий недостаток: неоптимальная для работы зарядного блока (его повышающего трансформатора и высоковольтного выпрямителя) частота питающего напряжения 1 кГц, что проявляется в снижении зарядного тока до 100 мА и увеличении времени заряда емкостного накопителя до 5-10 с и, соответственно, недостаточной производительности скважинной электрогидравлической установки;However, in the prototype method described above, the following drawback was not eliminated: the frequency of the supply voltage is not optimal for the charging unit (its step-up transformer and high-voltage rectifier) to operate at 1 kHz, which manifests itself in a decrease in the charging current to 100 mA and an increase in the charge time of the capacitive storage to 5- 10 s and, accordingly, insufficient productivity of the borehole electro-hydraulic installation;
невозможности питания на данной частоте скважинных электрогидравлических (электроразрядных) установок большой энергоемкости 5-10 кДж (время заряда емкостного накопителя таких установок увеличивается до 20-30 с, что приводит к интенсивным утечкам тока и короне на внутренних элементах установки и, соответственно, снижению надежности и ресурса установки).the impossibility of powering at a given frequency of borehole electro-hydraulic (electric-discharge) installations of high energy consumption of 5-10 kJ (the charging time of the capacitive storage of such installations increases to 20-30 s, which leads to intensive leakage of current and corona on the internal elements of the installation and, accordingly, reduced reliability and installation resource).
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
При создании данного изобретения решались одновременно три задачи: а) дальнейшее повышение производительности скважинного электроразрядного устройства; б) обеспечение возможности электропитания скважинных электроразрядных устройств большой энергоемкости; в) уменьшение вредного воздействия интенсивного электрического поля на внутренние элементы основных блоков погружной части скваWhen creating this invention, three tasks were solved simultaneously: a) a further increase in the productivity of a downhole electric-discharge device; b) ensuring the possibility of power supply of downhole electric-discharge devices of high energy intensity; c) reduction of the harmful effects of the intense electric field on the internal elements of the main blocks of the submersible part of the well
- 1 017335 жинного электроразрядного устройства (зарядный блок, емкостной накопитель энергии и коммутатор).- 1 017335 of a continuous electric discharge device (charging unit, capacitive energy storage and switch).
Техническим результатом изобретения является повышение производительности, надежности и ресурса скважинного электроразрядного устройства (термин электрогидравлическая установка заменен авторами на термин электроразрядное устройство, так как последний термин авторы считают более общим и более широким).The technical result of the invention is to increase the productivity, reliability and resource of a downhole electric-discharge device (the term electro-hydraulic installation is replaced by the authors with the term electric-discharge device, since the authors consider the latter term to be more general and wider).
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе электропитания скважинного электроразрядного устройства, заключающемся в подаче через геофизический кабель от наземного пульта питания и управления на погружную часть устройства, содержащую зарядный блок, емкостной накопитель энергии, коммутатор и электродную систему, переменного напряжения в виде синусоиды или трапециидального меандра, новым является то, что частоту питающего напряжения устанавливают в диапазоне 1,2-4 кГц (термин погружная часть электроразрядного устройства отождествляется авторами в настоящей заявке непосредственно со скважинным аппаратом. Термин скважинный снаряд авторами считается неудачным и не применяется).The specified technical result is achieved by the fact that in the known method of power supply to the downhole electric discharge device, which consists in supplying through the geophysical cable from the ground power and control panel to the submersible part of the device containing a charging unit, a capacitive energy storage device, a switch and an electrode system, an alternating voltage in the form of a sinusoid or trapezoidal meander, it is new that the frequency of the supply voltage is set in the range of 1.2-4 kHz (the term immersion part is electric discharge of the device is identified by the authors in this application directly with the downhole apparatus. The term “downhole projectile” is considered by the authors to be unsuccessful and does not apply).
Установка частот напряжения питания погружной части скважинного электроразрядного устройства в диапазоне 1,2-4 кГц обеспечивает по сравнению с прототипом:Setting the frequency of the supply voltage of the submersible part of the downhole electrical discharge device in the range of 1.2-4 kHz provides, in comparison with the prototype:
а) сокращение примерно вдвое времени заряда емкостного накопителя. Это позволяет примерно вдвое повысить частоту электрогидравлических ударов или производительность скважинного электроразрядного устройства. Например, при наиболее оптимальной частоте питания 2 кГц время заряда емкостного накопителя скважинного электрогидравлического аппарата ЭРА-5 емкостью 10 мкФ и энергоемкостью 5 кДж минимально - примерно 15 с, при этом напряжение на емкостном накопителе составляет 27-31 кВ при всех длинах 1-5 км геофизического кабеля, что достаточно для пробоя скважинной жидкости и эффективной работы аппарата (см. фиг. 6);a) a reduction of approximately half the charge time of the capacitive storage. This allows you to approximately double the frequency of electro-hydraulic shocks or the productivity of a downhole electric discharge device. For example, at the most optimal supply frequency of 2 kHz, the charging time of a 10 μF ERA-5 borehole electro-hydraulic apparatus with an energy capacity of 5 kJ is minimum - about 15 s, while the voltage across the capacitive storage is 27-31 kV for all lengths of 1-5 km a geophysical cable, which is enough for the breakdown of the borehole fluid and the effective operation of the apparatus (see Fig. 6);
б) уменьшение примерно вдвое времени нахождения внутренних элементов зарядного блока, емкостного накопителя энергии и коммутатора под высоким напряжением, что повышает надежность и срок службы вышеуказанных блоков-модулей установки. Из книг В.Я. Ушакова, М.Климкина, С.М. Коробейникова, В.В.Лопатина Пробой жидкостей при импульсном напряжении, Изд-во научно-технической литературы, Томск, 2005, с. 325 и Техника высоких напряжений: теоретические и практические основы применения под ред. проф. В.П. Ларионова, Москва, Энергоатомиздат, 1989, с. 275 известен эмпирический закон жизни изоляторов, Епр ь4=сои81 или 1д Епр=А-(1/Ь)4д I. где Епр - пробивная напряженность жидкого или твердого изолятора; ΐ - время экспозиции напряжения, А и Ь - коэффициенты, индивидуальные для каждого изолятора, справедливый как для наносекундных, так и для многодневных экспозиций напряжения и гласящий, что увеличение временной экспозиции напряжения приводит к уменьшению пробивного напряжения изолятора и наоборот.b) a reduction of approximately half the time spent by the internal elements of the charging unit, capacitive energy storage device and switchboard under high voltage, which increases the reliability and service life of the above unit modules. From the books of V.Ya. Ushakova, M.Klimkina, S.M. Korobeynikova, V.V. Lopatina Breakdown of liquids at an impulse voltage, Publishing house of scientific and technical literature, Tomsk, 2005, p. 325 and High Voltage Engineering: Theoretical and Practical Basics of Application, ed. prof. V.P. Larionova, Moscow, Energoatomizdat, 1989, p. 275 known empirical law life insulators, E pr s 4 = soi81 or 1e E ave = A (1 / L) 4d I. where E pr - breakdown voltage of a liquid or a solid insulator; ΐ is the voltage exposure time, A and b are the coefficients that are individual for each insulator, valid for both nanosecond and multi-day voltage exposures, and it states that an increase in the temporary voltage exposure leads to a decrease in the breakdown voltage of the insulator and vice versa.
Частоты 1,2 и 4 кГц авторы считают технически и юридически граничными: они не нарушают права разработчиков прототипа и в то же время делают технически и экономически невыгодной работу скважинных электроразрядных аппаратов за их пределами.The authors consider the frequencies of 1.2 and 4 kHz to be technically and legally boundary: they do not violate the rights of the prototype developers and at the same time make the operation of downhole electric discharge devices technically and economically disadvantageous outside of them.
Например, если работать на частоте питания 1 кГц, как у прототипа, то аппарат ЭРА-5 энергоемкостью 5 кДж невозможно зарядить до рабочего уровня напряжения 30 кВ, при котором происходит пробой скважинной жидкости (уровень напряжения на емкостном накопителе аппарата не превышает 20 кВ при длинах кабеля 3-5 км, см. фиг. 5).For example, if you work at a power frequency of 1 kHz, as in the prototype, then an ERA-5 device with an energy capacity of 5 kJ cannot be charged to a working voltage level of 30 kV at which a breakdown of the well fluid occurs (the voltage level on the device’s capacitive storage does not exceed 20 kV at lengths cable 3-5 km, see Fig. 5).
Если же работать на частоте 4 кГц и выше, то это приводит к нарастанию потерь электрической мощности на геофизическом кабеле (на кабеле длиной 5 км при данной частоте теряется большая часть 66% электрической мощности наземного пульта питания и управления (см. фиг. 8)) и, соответственно, к снижению напряжения на емкостном накопителе (на этой частоте напряжение на емкостном накопителе аппарата ЭРА-5 меньше 20 кВ почти при всех длинах геофизического кабеля 2-5 км (см. фиг. 7)).If you work at a frequency of 4 kHz and higher, this leads to an increase in the loss of electric power on the geophysical cable (on a cable 5 km long at this frequency, most of 66% of the electric power of the ground power and control panel is lost (see Fig. 8)) and, accordingly, to reduce the voltage on the capacitive storage (at this frequency, the voltage on the capacitive storage of the ERA-5 apparatus is less than 20 kV for almost all geophysical cable lengths of 2-5 km (see Fig. 7)).
Т. е. в обоих случаях скважинный электроразрядный аппарат необходимо будет оснащать коммутатором с низким напряжением срабатывания. В результате, энергия разряда аппарата и производительность аппарата будут резко снижены.That is, in both cases, the downhole electric discharge apparatus will need to be equipped with a switch with a low response voltage. As a result, the apparatus discharge energy and apparatus performance will be sharply reduced.
Выбранный диапазон частот питания скважинных электроразрядных устройств в научной и патентной литературе не обнаружен, что свидетельствует о новизне и изобретательском уровне заявки на изобретение.The selected frequency range of the supply of downhole electrical discharge devices in the scientific and patent literature is not found, which indicates the novelty and inventive step of the application for invention.
Перечень чертежейList of drawings
На фиг. 1 показана блок-схема, на фиг. 2 - общий вид скважинного электрогидравлического (электроразрядного) устройства ЭРА5 энергоемкостью 5 кДж, в котором реализован предлагаемый способ электропитания;In FIG. 1 is a block diagram; FIG. 2 is a general view of a borehole electro-hydraulic (electric-discharge) device ERA5 with an energy capacity of 5 kJ, in which the proposed method of power supply is implemented;
на фиг. 3 - осциллограммы выходных напряжения (верхний луч) и тока (нижний луч) наземного пульта питания и управления предложенного авторами скважинного электрогидравлического устройства ЭРА-5 (частота выходных тока и напряжения 2 кГц, развертка по обоим лучам 200 мс/дел);in FIG. 3 - waveforms of the output voltage (upper beam) and current (lower beam) of the ground-based power supply and control panel proposed by the authors of the ERA-5 borehole electro-hydraulic device (frequency of output current and voltage of 2 kHz, sweep on both beams 200 ms / div);
на фиг. 4 - осциллограммы выходного напряжения наземного пульта питания и управления прототипа - украинского скважинного электрогидравлического аппарата Скиф-100 (частота выходного напряжения 1 кГц, развертка луча 1 мс/дел);in FIG. 4 - waveforms of the output voltage of the ground power and control panel of the prototype - Ukrainian borehole electro-hydraulic apparatus Skif-100 (output voltage frequency 1 kHz, beam sweep 1 ms / div);
- 2 017335 на фиг. 5-7 - кривые нарастания напряжения на конденсаторных модулях скважинного электрогидравлического устройства ЭРА-5 энергоемкостью 5 кДж и суммарной емкостью 10 мкФ на частоте прототипа 1 кГц, на рекомендуемой частоте питающего напряжения 2 кГц и на верхней предельной частоте 4 кГц соответственно при различных 1-5 км длинах геофизического кабеля;- 2 017335 in FIG. 5-7 - voltage rise curves on the capacitor modules of an ERA-5 borehole electrohydraulic device with an energy capacity of 5 kJ and a total capacity of 10 μF at a prototype frequency of 1 kHz, at a recommended supply voltage frequency of 2 kHz and at an upper limit frequency of 4 kHz, respectively, for different 1-5 km length of the geophysical cable;
на фиг. 8 - зависимость от частоты электрической мощности на входе зарядного блока скважинного электрогидравлического устройства ЭРА-5 при длине геофизического кабеля 5 км и условной выходной мощности 1 кВт наземного пульта питания и управления.in FIG. 8 - dependence on the frequency of electric power at the input of the charging unit of the borehole electro-hydraulic device ERA-5 with a geophysical cable length of 5 km and a conditional output power of 1 kW of a ground-based power and control panel.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретенияInformation confirming the possibility of carrying out the invention
Предлагаемый способ может быть реализован в любом скважинном электроразрядном (электрогидравлическом) устройстве.The proposed method can be implemented in any downhole electrodischarge (electro-hydraulic) device.
Авторами он реализован в скважинном электрогидравлическом устройстве ЭРА-5, которое предназначено для электрогидравлической очистки призабойной зоны скважины от солевых, асфальтосмолистых и пароафиновых отложений и межскважинного сейсмопросвечивания.The authors implemented it in the ERA-5 borehole electro-hydraulic device, which is intended for electro-hydraulic cleaning of the bottom-hole zone of the well from salt, asphalt-tar and steam-affine deposits and cross-hole seismic surveying.
Скважинное электрогидравлическое устройство ЭРА-5 содержит (см. фиг. 1 и 2) наземный пульт питания и управления 1, грузонесущий геофизический кабель 2 и скважинный электрогидравлический аппарат 3, являющийся погружной частью устройства.The downhole electro-hydraulic device ERA-5 contains (see FIGS. 1 and 2) a ground power and control panel 1, a load-bearing geophysical cable 2 and a downhole electro-hydraulic device 3, which is a submersible part of the device.
Наземный пульт питания и управления 1 включает в себя выпрямитель сетевого напряжения, автономный инвертор напряжения, блок управления инвертором, повышающий трансформатор и согласующую индуктивность. Выпрямитель однофазный и собран по мостовой схеме. В качестве стабилизатора сетевого напряжения применен регулируемый автотрансформатор. Автономный инвертор напряжения выполнен на тиристорах ТЧ-40 по однофазной схеме с нулевым выводом и подключен к первичной обмотке повышающего трансформатора. Работает инвертор на частоте 2 кГц. В зависимости от длины геофизического кабеля и энергоемкости скважинной электрогидравлической установки выходное напряжение наземного пульта питания и управления регулируется в диапазоне 500-800 В с помощью переключения вторичных обмоток повышающего трансформатора. Форма выходного импульса напряжения близка к прямоугольному (точнее трапециидальному) меандру. Дополнительная согласующая индуктивность (применяемая при малых до 500 м длинах геофизического кабеля) или собственная индуктивность длинного до 5-6 км геофизического кабеля 2 позволяют преобразовать наземный источник напряжения в источник тока. При этом распределенная емкость геофизического кабеля 2 выполняет функции второго плеча Г-образного индуктивно-емкостного преобразователя и фильтра высших гармоник, благодаря чему на первичную обмотку высоковольтного трансформатора в зарядном блоке 4 напряжение питания поступает не в виде прямоугольного меандра, а виде сглаженного и близкого к синусоидальному напряжения (см. осциллограмму фиг. 3, верхний луч).The ground power and control panel 1 includes a network voltage rectifier, an autonomous voltage inverter, an inverter control unit, a step-up transformer, and a matching inductance. The rectifier is single-phase and assembled according to a bridge circuit. An adjustable autotransformer is used as a voltage stabilizer. An autonomous voltage inverter is made on thyristors ТЧ-40 according to a single-phase circuit with a zero output and is connected to the primary winding of a step-up transformer. The inverter operates at a frequency of 2 kHz. Depending on the length of the geophysical cable and the energy consumption of the borehole electro-hydraulic installation, the output voltage of the ground power and control panel is regulated in the range of 500-800 V by switching the secondary windings of the step-up transformer. The shape of the output voltage pulse is close to a rectangular (more precisely, trapezoidal) meander. An additional matching inductance (used for short geophysical cable lengths of up to 500 m) or a self-inductance of a geophysical cable length of up to 5-6 km allows converting a ground voltage source into a current source. In this case, the distributed capacity of the geophysical cable 2 performs the functions of the second arm of the L-shaped inductance-capacitive transducer and a higher harmonic filter, due to which the supply voltage to the primary winding of the high-voltage transformer in charging unit 4 does not come in the form of a square wave, but in the form of a smoothed and close to sinusoidal voltage (see the waveform of Fig. 3, the upper beam).
Грузонесущий геофизический кабель 2 стандартный трехжильный марки КГЗ-60-120 с омическим сопротивлением жил 24-25 Ом/км, разрывным усилием 60 кН и термостойкостью 120°С.The load-carrying geophysical cable 2 is a standard three-core KGZ-60-120 grade with an ohmic resistance of conductors 24-25 Ohm / km, a breaking strength of 60 kN and a temperature resistance of 120 ° C.
Скважинный электрогидравлический аппарат 3 выполнен по патенту ЕА № 010901 (название Устройство для электрогидравлического воздействия на призабойную зону скважины, авторы Картелев А.Я. и др., МПК Е21В 43/25, выдан 30.12.2008) и представляет собой многомодульную конструкцию, состоящую из зарядного блока 4, емкостного накопителя энергии 5, коммутатора 6 и электродной системы 7.The borehole electro-hydraulic apparatus 3 is made according to EA patent No. 010901 (the name is Device for electro-hydraulic impact on the bottom-hole zone of the well, authors A. Kartelev et al., IPC ЕВВ 43/25, issued December 30, 2008) and is a multi-module design consisting of charging unit 4, capacitive energy storage 5, switch 6 and electrode system 7.
Каждый блок-модуль скважинного электрогидравлического аппарата 3 имеет автономный металлический корпус с присоединительными резьбами на концах, изолированные токовыводы и двухуровневую гидроизоляцию от внешней среды: наружную в виде уплотняющих элементов на одном из концов корпусов модулей и внутреннюю в виде уплотняющих элементов на выходных изоляторах и токовыводах модулей.Each block module of the borehole electro-hydraulic apparatus 3 has an autonomous metal case with connecting threads at the ends, isolated current leads and two-level waterproofing from the external environment: external in the form of sealing elements at one end of the module housings and internal in the form of sealing elements on the output insulators and current outputs of the modules .
Зарядный блок 4 оснащен на одном конце кабельной головкой для соединения с геофизическим кабелем 2, на другом конце имеет высоковольтный вывод для соединения с емкостным накопителем энергии 5. Внутри стального корпуса зарядного блока 4 размещены повышающий трансформатор, высоковольтный выпрямитель, собранный по схеме удвоения Латура, защитный дроссель, разрядный резистор и измерительная СК-цепочка.The charging unit 4 is equipped at one end with a cable head for connecting with a geophysical cable 2, at the other end it has a high-voltage output for connecting to a capacitive energy storage device 5. Inside the steel case of the charging unit 4 there is a step-up transformer, a high-voltage rectifier assembled according to Latour's doubling circuit, protective inductor, discharge resistor and measuring SK-chain.
Емкостной накопитель энергии 5 выполнен из нескольких (от одного до пяти, в зависимости от модификации и назначения аппарата) идентичных конденсаторных модулей. Конденсаторные модули 5 представляют собой каждый группу последовательно или параллельно соединенных и пропитанных маслом конденсаторных секций, размещенных в металлическом корпусе, причем металлический корпус является катодом. Конденсаторные модули имеют на обоих концах выходные высоковольтные изоляторы, токовыводы и присоединительные резьбы (одну внутреннюю, другую наружную). Благодаря этому становится возможным соединение конденсаторных модулей в цепную линию, а также заряд конденсаторных модулей с одного конца модуля и разряд на нагрузку с другого конца модуля. Электрическая емкость каждого конденсаторного модуля 2,0-2,3 мкФ, рабочее напряжение 30 кВ, энергоемкость 1 кДж, индуктивность не более 120 нГн.Capacitive energy storage 5 is made of several (from one to five, depending on the modification and purpose of the device) identical capacitor modules. Capacitor modules 5 are each group of serially or parallel connected and oil-impregnated capacitor sections housed in a metal housing, the metal housing being a cathode. Capacitor modules have output high-voltage insulators, current outputs and connecting threads (one internal, the other external) at both ends. Due to this, it becomes possible to connect capacitor modules into a chain line, as well as charge capacitor modules from one end of the module and discharge to the load from the other end of the module. The electric capacitance of each capacitor module is 2.0-2.3 μF, the operating voltage is 30 kV, the energy consumption is 1 kJ, the inductance is not more than 120 nH.
Зарядный блок 4 и конденсаторные модули 5 отвакуумированы и заполнены конденсаторным масThe charging unit 4 and the capacitor modules 5 are evacuated and filled with a capacitor
- 3 017335 лом. Высоковольтные изоляторы в этих модулях установлены с уплотнениями относительно токовыводов и корпуса. Внутри зарядного блока и конденсаторных модулей установлены термокомпенсаторы расширения конденсаторного масла, так как в скважинах обычно наблюдается повышенная температура. Термостойкость зарядного блока и конденсаторных модулей +100°С.- 3 017335 scrap. The high voltage insulators in these modules are installed with seals relative to the current leads and the housing. Thermal expansion joints for expansion of the condenser oil are installed inside the charging unit and condenser modules, since wells usually have elevated temperatures. Heat resistance of the charging unit and capacitor modules + 100 ° С.
Коммутатор 6 представляет собой неуправляемый газонаполненный разрядник с фиксированным напряжением срабатывания, также размещенный в металлическом корпусе и снабженный с двух сторон токовыводами, высоковольтными изоляторами и уплотнениями.Switch 6 is an uncontrolled gas-filled spark gap with a fixed operating voltage, also located in a metal case and equipped on both sides with current leads, high-voltage insulators and seals.
Электродная система 7 имеет центральный анод-стержень, изолятор-обтекатель и катод с плоской поверхностью, установленный с зазором относительно анода и соединенный с металлическим корпусом, в котором выполнено до двенадцати продольных прорезей - окон для сообщения внутреннего объема электродной системы со скважинной жидкостью и высокоскоростного выброса жидкости при электрическом разряде. Изолятор-обтекатель установлен с уплотнениями относительно металлического корпуса и центрального анода для исключения прорыва скважинной жидкости, находящейся под высоким пластовым давлением 200-300 атм в направлении к коммутатору. Катод имеет хвостовик с резьбой, что позволяет путем вкручивания/выкручивания катода регулировать зазор между анодом и катодом электродной системы и ее электроакустический КПД.The electrode system 7 has a central anode-rod, a fairing insulator, and a cathode with a flat surface mounted with a gap relative to the anode and connected to a metal case in which up to twelve longitudinal slots are made - windows for communicating the internal volume of the electrode system with the borehole fluid and high-velocity ejection liquids during electric discharge. The fairing insulator is installed with seals relative to the metal casing and the central anode to prevent breakthrough of the borehole fluid under high reservoir pressure of 200-300 atm towards the switch. The cathode has a threaded shank, which allows you to adjust the gap between the anode and the cathode of the electrode system and its electro-acoustic efficiency by screwing in / out the cathode.
Диаметр всех блоков-модулей скважинного электрогидравлического аппарата 102 мм. Длины блоков-модулей аппарата различны: зарядный блок и конденсаторный модуль имеют длину соответственно 1,0 и 1,2 м, коммутатор и электродная система - длину соответственно 0,37 и 0,4 м. Вес конденсаторного модуля не превышает 30 кг, зарядного модуля - 25 кг, коммутатора - 7,5 кг, электродной системы - 9 кг.The diameter of all the module blocks of the borehole electro-hydraulic apparatus is 102 mm. The lengths of the unit modules of the apparatus are different: the charging unit and the capacitor module are 1.0 and 1.2 m long, respectively, the switch and the electrode system are 0.37 and 0.4 m long, respectively. The weight of the capacitor module does not exceed 30 kg, of the charging module - 25 kg, switch - 7.5 kg, electrode system - 9 kg.
Сборка скважинного электрогидравлического аппарата и все межмодульные электрические и механические соединения осуществляются двумя простыми операциями: установкой на концы корпусов модулей кольцевых резиновых уплотнений и последовательным свинчиванием модулей друг с другом. При этом, в зависимости от числа используемых конденсаторных модулей (одного, двух, трех, четырех или пяти) энергоемкость аппарата может варьироваться от 1 до 5 кДж.The assembly of the borehole electro-hydraulic apparatus and all the intermodular electrical and mechanical connections are carried out in two simple operations: by installing ring rubber seals on the ends of the modules housings and sequentially screwing the modules together. At the same time, depending on the number of capacitor modules used (one, two, three, four or five), the energy consumption of the device can vary from 1 to 5 kJ.
Работает скважинное электрогидравлическое устройство ЭРА-5 следующим образом.The downhole electro-hydraulic device ERA-5 operates as follows.
Вначале скважинный электрогидравлический аппарат 3 соединяется с геофизическим кабелем 2 и спускается при помощи каротажного подъемника на интервал перфорации нефтяной скважины. Затем к коллектору каротажного подъемника (к жилам геофизического кабеля 2) подключается наземный пульт питания и управления 1. После включения наземного пульта питания и управления 1 по жилам геофизического кабеля 2 на входной разъем зарядного блока 4 аппарата поступает переменное напряжение, например амплитудой и=500 В и частотой 1=2 кГц. Повышающим трансформатором зарядного блока 4 это напряжение повышается до 15 кВ, а высоковольтным выпрямителем, собранным по схеме удвоения Латура, переменное напряжение выпрямляется и удваивается. Выпрямленное напряжение прикладывается к емкостному накопителю энергии (конденсаторным модулям) 5 и емкостной накопитель 5 заряжается. Процесс заряда продолжается несколько сотен или тысяч полупериодов питающего напряжения, пока емкостный накопитель 5 полностью не зарядится (1-2 с при энергоемкости аппарата 1 кДж и 15-20 с при энергоемкости аппарата 5 кДж). После этого срабатывает коммутатор 6 и емкостный накопитель энергии 5 разряжается на электродную систему 7 (на искровой промежуток в скважинной жидкости). При разряде в скважинной жидкости образуется быстрорасширяющаяся парогазовая полость, от которой отходит ударная волна и мощный гидропоток. Эти два физических поля разрушают отложения в зоне перфорационных отверстий и развивают старые трещины или образовывают новые трещины в призабойной зоне нефтяной скважины. В результате повышается проницаемость нефтяного пласта и увеличивается дебит нефтяной скважины.First, the borehole electro-hydraulic apparatus 3 is connected to the geophysical cable 2 and lowered by a logging elevator to the perforation interval of the oil well. Then, the ground power and control panel 1 is connected to the logging elevator collector (to the wires of the geophysical cable 2). After turning on the ground power and control panel 1 through the wires of the geophysical cable 2, an alternating voltage is applied to the input connector of the charging unit 4 of the apparatus, for example, with amplitude and = 500 V and a frequency of 1 = 2 kHz. The boosting transformer of the charging unit 4, this voltage rises to 15 kV, and the high-voltage rectifier, assembled according to the Latour doubling scheme, the AC voltage is rectified and doubled. The rectified voltage is applied to the capacitive energy storage (capacitor modules) 5 and the capacitive storage 5 is charged. The charging process continues for several hundreds or thousands of half-periods of the supply voltage until the capacitive storage 5 is fully charged (1-2 s with an energy intensity of 1 kJ and 15-20 s with an energy intensity of 5 kJ). After that, the switch 6 is activated and the capacitive energy storage 5 is discharged to the electrode system 7 (to the spark gap in the borehole fluid). When discharged in a borehole fluid, a rapidly expanding vapor-gas cavity is formed, from which a shock wave and a powerful hydraulic flow leave. These two physical fields destroy deposits in the area of perforations and develop old cracks or form new cracks in the bottomhole zone of an oil well. As a result, the permeability of the oil reservoir increases and the production rate of the oil well increases.
Предлагаемый способ электропитания авторами был сначала математически смоделирован на скважинном электрогидравлическом устройстве ЭРА-5 с пятью конденсаторными модулями суммарной емкостью 10 мкФ и энергоемкостью 5 кДж. Результаты моделирования показали, что при частоте питания 1 кГц, как у прототипа, аппарат ЭРА-5 энергоемкостью 5 кДж невозможно зарядить до рабочего уровня напряжения 30 кВ, при котором происходит пробой скважинной жидкости (уровень напряжения на емкостном накопителе аппарата не превышает 20 кВ при длинах кабеля 3-5 км, см. фиг. 5);The proposed method of power supply by the authors was first mathematically modeled on an ERA-5 borehole electrohydraulic device with five capacitor modules with a total capacity of 10 μF and an energy capacity of 5 kJ. Simulation results showed that at a power frequency of 1 kHz, as in the prototype, an ERA-5 apparatus with an energy capacity of 5 kJ cannot be charged to a working voltage level of 30 kV at which a breakdown of the well fluid occurs (the voltage level on the device’s capacitive storage does not exceed 20 kV at lengths cable 3-5 km, see Fig. 5);
при частоте питания 2 кГц время заряда емкостного накопителя скважинного электрогидравлического аппарата ЭРА-5 минимально - примерно 15 с, при этом напряжение на емкостном накопителе составляет 27-31 кВ при всех длинах 1-5 км геофизического кабеля, что достаточно для пробоя скважинной жидкости и эффективной работы аппарата (см. фиг. 6);at a supply frequency of 2 kHz, the charge time of the capacitive storage of the ERA-5 borehole electro-hydraulic apparatus is minimum - about 15 s, while the voltage on the capacitive storage is 27-31 kV for all lengths of 1-5 km of the geophysical cable, which is sufficient for the breakdown of the well fluid and effective the operation of the apparatus (see Fig. 6);
увеличение частоты питающего напряжения аппарата до 3,5-4 кГц приводит к увеличению времени заряда емкостного накопителя - конденсаторных модулей аппарата и снижению напряжения на емкостном накопителе (на этой частоте напряжение на емкостном накопителе аппарата ЭРА-5 меньше 20 кВ почти при всех длинах геофизического кабеля 2-5 км, см. фиг. 7), т. е. аппарат на межэлектродный промежуток в скважинной жидкости не будет разряжаться, если не будут приняты дополнительные меры;increasing the frequency of the supply voltage of the device to 3.5-4 kHz leads to an increase in the charge time of the capacitive storage device - capacitor modules of the device and a decrease in voltage on the capacitive storage (at this frequency, the voltage on the capacitive storage of the ERA-5 apparatus is less than 20 kV for almost all lengths of the geophysical cable 2-5 km, see Fig. 7), that is, the device will not be discharged into the interelectrode gap in the borehole fluid if additional measures are not taken;
уход частоты питания вверх за отметку 4 кГц приводит к нарастанию потерь электрической мощноthe power frequency goes up beyond the 4 kHz mark leads to an increase in power losses
- 4 017335 сти на геофизическом кабеле (на кабеле длиной 5 км при данной частоте теряется большая часть - 66% электрической мощности наземного пульта питания и управления, см. фиг. 8).- 4 017335 sti on a geophysical cable (on a cable 5 km long at this frequency, most of it is lost - 66% of the electric power of the ground power and control panel, see Fig. 8).
На основании результатов моделирования авторы считают, что оптимальной частотой питания скважинных электроразрядных аппаратов из заявленного частотного диапазона является частота 2 кГц, а частоту 4 кГц - верхней предельной для данного класса аппаратов.Based on the simulation results, the authors believe that the optimal supply frequency of downhole electric-discharge devices from the declared frequency range is 2 kHz, and the frequency of 4 kHz is the upper limit for this class of devices.
Предлагаемый способ электропитания авторами был также экспериментально опробован на скважинном электрогидравлическом устройстве - аппарате ЭРА-1 с одним конденсаторным модулем емкостью 2,3 мкФ и энергоемкостью 1 кДж, для чего рабочая частота инвертора в наземном пульте питания и управления аппарата ЭРА-1 была установлена равной 2 кГц, и сличен со способом питания прототипа украинского аппарата Скиф-100 той же энергоемкости, но с тремя конденсаторными модулями и частотой питания 1 кГц (см. осциллограммы выходных напряжений наземных пультов питания и управления обоих аппаратов фиг. 3 и 4 соответственно).The proposed method of power supply by the authors was also experimentally tested on a borehole electro-hydraulic device - an ERA-1 device with one 2.3 μF capacitor module and an energy capacity of 1 kJ, for which the operating frequency of the inverter in the ground power and control panel of the ERA-1 device was set to 2 kHz, and is comparable with the method of supplying the prototype of the Ukrainian Skif-100 apparatus of the same energy intensity, but with three capacitor modules and a power frequency of 1 kHz (see oscillograms of the output voltages of ground control panels power and control of both devices of Fig. 3 and 4, respectively).
Результаты сличения двух аппаратов ЭРА-1 и Скиф-100, идентичных по энергоемкости, но с двумя различными частотами питания, показали, что благодаря питанию аппарата ЭРА-1 на частоте 2 кГц и, соответственно, малому времени заряда емкостного накопителя аппарата ЭРА-1 (примерно 1 с при длине геофизического кабеля 3 км) паузу между электрическими разрядами - электрогидравлическими ударами в аппарате ЭРА-1 можно установить на уровне 2-2,5 с вместо 5-10 с, как у прототипа, или 30 с, как у аналога.The results of the comparison of two ERA-1 and Skif-100 devices, identical in energy intensity, but with two different power frequencies, showed that due to the power of the ERA-1 device at a frequency of 2 kHz and, accordingly, the small charge time of the capacitive storage device ERA-1 ( approximately 1 s with a geophysical cable length of 3 km), a pause between electric discharges - electro-hydraulic shocks in the ERA-1 apparatus can be set at 2-2.5 s instead of 5-10 s, as in the prototype, or 30 s, as in the analogue.
Это означает, что за счет большей частоты питающего напряжения производительность аппарата ЭРА-1 энергоемкостью 1 кДж повышается по сравнению с аналогом не менее чем в 10-15 раз, а по сравнению с прототипом - в 2-3 раза. Соответственно, общее время обработки призабойной зоны нефтяной скважины для аппарата ЭРА-1 уменьшается до 4-6 ч вместо 24-48 ч, как у аналога - источника упругих колебаний Приток-1, и вместо 12-15 ч, как у прототипа - аппарата Скиф-100. Таким образом, технический результат изобретения авторами подтвержден и заявляемый способ электропитания можно рекомендовать для скважинных электрогидравлических (электроразрядных) аппаратов различной энергоемкости и для глубин их эксплуатации (длин геофизического кабеля) до 5 км.This means that due to the greater frequency of the supply voltage, the performance of the ERA-1 apparatus with an energy intensity of 1 kJ is increased not less than 10-15 times compared to the analogue, and 2-3 times compared to the prototype. Accordingly, the total processing time of the bottom-hole zone of the oil well for the ERA-1 apparatus is reduced to 4-6 hours instead of 24-48 hours, as in the analogue, the source of elastic vibrations, Inflow-1, and instead of 12-15 hours, as in the prototype, the Skif -one hundred. Thus, the technical result of the invention is confirmed by the authors and the claimed method of power supply can be recommended for downhole electro-hydraulic (electrodischarge) devices of different energy intensity and for the depths of their operation (length of the geophysical cable) up to 5 km.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA200901278A EA017335B1 (en) | 2009-09-18 | 2009-09-18 | Method of powering of electrodeischarge well devices |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA200901278A EA017335B1 (en) | 2009-09-18 | 2009-09-18 | Method of powering of electrodeischarge well devices |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200901278A1 EA200901278A1 (en) | 2011-06-30 |
| EA017335B1 true EA017335B1 (en) | 2012-11-30 |
Family
ID=44356371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200901278A EA017335B1 (en) | 2009-09-18 | 2009-09-18 | Method of powering of electrodeischarge well devices |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA017335B1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4345650A (en) * | 1980-04-11 | 1982-08-24 | Wesley Richard H | Process and apparatus for electrohydraulic recovery of crude oil |
| US4884634A (en) * | 1985-12-03 | 1989-12-05 | Industrikontakt Ing. O. Ellingsen & Co. | Process for increasing the degree of oil extraction |
| RU2132105C1 (en) * | 1997-08-26 | 1999-06-20 | Картелев Анатолий Яковлевич | Charging device for capacitance storage |
| RU2133073C1 (en) * | 1997-05-20 | 1999-07-10 | Картелев Анатолий Яковлевич | Storage capacitor charger |
| RU2248591C2 (en) * | 2003-01-04 | 2005-03-20 | ООО " Импортно-экспортная торгово-промышленная фирма "Рост" | Borehole source of elastic vibrations |
-
2009
- 2009-09-18 EA EA200901278A patent/EA017335B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4345650A (en) * | 1980-04-11 | 1982-08-24 | Wesley Richard H | Process and apparatus for electrohydraulic recovery of crude oil |
| US4884634A (en) * | 1985-12-03 | 1989-12-05 | Industrikontakt Ing. O. Ellingsen & Co. | Process for increasing the degree of oil extraction |
| RU2133073C1 (en) * | 1997-05-20 | 1999-07-10 | Картелев Анатолий Яковлевич | Storage capacitor charger |
| RU2132105C1 (en) * | 1997-08-26 | 1999-06-20 | Картелев Анатолий Яковлевич | Charging device for capacitance storage |
| RU2248591C2 (en) * | 2003-01-04 | 2005-03-20 | ООО " Импортно-экспортная торгово-промышленная фирма "Рост" | Borehole source of elastic vibrations |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA200901278A1 (en) | 2011-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107124117A (en) | A kind of low-frequency electric pulse electric discharge device for de-plugging of well | |
| CN101424744A (en) | Electric spark earthquake focus for ocean exploration | |
| EP2610433A1 (en) | Downhole high-power electromagnetic pulse emission apparatus | |
| RU2503797C1 (en) | Method for destroying and preventing deposits and plugs formation in oil and gas wells and device for its implementation | |
| US20120212351A1 (en) | High-power electromagnetic pulse launcher in well | |
| CN204496015U (en) | A kind of controllable electric spark type elastic wave seismic source apparatus | |
| EA016999B1 (en) | Device for producing an electrohydraulic effect on a well bottom-hole zone | |
| EA017335B1 (en) | Method of powering of electrodeischarge well devices | |
| Vinnychenko et al. | Transformerless High-Voltage Resonant Charging Systems for Capacitive Energy Storage Devices for Electro-Discharge Technologies | |
| CN216026026U (en) | Impulse sound source discharging device for downhole logging while drilling | |
| EA010901B1 (en) | Device for electrohydraulic treatment of wellbottom zone | |
| RU2698245C2 (en) | High-voltage pulse generator | |
| CN204289043U (en) | A kind of integrated multistage high-voltage pulse isolation inductance | |
| RU130313U1 (en) | CORROSION PROTECTION STATION BY PULSE CURRENT | |
| RU2621459C1 (en) | Electrohydraulic complex with plasma spark gap | |
| RU2132105C1 (en) | Charging device for capacitance storage | |
| RU2662796C1 (en) | Electrical lighting system | |
| CN111550226A (en) | Deep well electric pulse fracturing device | |
| RU68804U1 (en) | INCREASING AC TO DC CONVERTER FOR DISCHARGE-PLASMA HYDROACOUSTIC INSTALLATION | |
| CN216209368U (en) | Modularized accumulative grade direct current high voltage generator without partial discharge | |
| Barannik et al. | Electromagnetic Compatibility Issues Between Powerful Controlled Sources of ULF Waves and Substation | |
| SK289131B6 (en) | Drilling equipment with a set of inductors designed for extreme conditions | |
| CN210404816U (en) | Charging and discharging power supply for underground high-voltage capacitor | |
| RU2013119621A (en) | DEVICE AND METHOD OF APPLICATION OF THE DEVICE FOR PRODUCING AT THE PLACE OF BITUMEN OR SUPERHEAVE OIL FROM OIL AND PAN SAND DEPOSITS | |
| CN117605404A (en) | Liquid phase discharge plasma shock wave rock breaking system and method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU |