EA016197B1 - Рекуперативное теплопередающее устройство - Google Patents
Рекуперативное теплопередающее устройство Download PDFInfo
- Publication number
- EA016197B1 EA016197B1 EA200900056A EA200900056A EA016197B1 EA 016197 B1 EA016197 B1 EA 016197B1 EA 200900056 A EA200900056 A EA 200900056A EA 200900056 A EA200900056 A EA 200900056A EA 016197 B1 EA016197 B1 EA 016197B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- heat
- heat transfer
- hot
- pores
- channels
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области теплообмена и использования низкопотенциальных ВЭР для уменьшения затрат тепла на отопление жилых и других зданий, а также помещений, в которых температура мокрого термометра для влажного воздуха выше таковой для подаваемого в рекуперативный теплообменник холодного теплоносителя. Целью предлагаемого изобретения является выбор и оптимизация условий использования высокоэффективных по теплообмену пористопроницаемых структур из материалов с высокой теплопроводностью (медь, алюминий и др.) при необходимости свободного удаления конденсата из сквозных пор или специально созданных каналов под действием гравитации без существенного влияния капиллярных сил.
Description
Изобретение относится к области теплообмена и использования низкопотенциальных ВЭР для уменьшения затрат тепла на отопление жилых и других зданий, а также помещений, в которых температура мокрого термометра для влажного воздуха выше таковой для подаваемого в рекуперативный теплообменник холодного теплоносителя.
Известно несколько способов теплообмена (конвективный, кондуктивный, радиационный и др.), которые использованы в многочисленных патентах. Использование высокопористого материала с высокой теплопроводностью для прохода горячего и холодного теплоносителей, когда создается как бы новый теплоноситель, состоящий из твердой пористой сотовой основы и теплоносителя, позволяет называть такой теплообмен объемным.
Известен способ использования пористых материалов с высокой теплопроводностью и метод теплового расчета пористых пластин при условии, что вся передача теплоты внутри плоской пластины осуществляется за счет теплопроводности через твердую фазу, а температуры твердого тела и теплоносителя почти не отличаются друг от друга в любой точке пористой структуры [1, с.62].
Существенным недостатком этого способа является использование теплоносителей без фазовых переходов и существенное действие капиллярных сил, приводящее к гидравлической закупорке сквозных открытых пор и затруднению прокачки теплоносителя, что препятствует использованию влажных газов или пара в качестве горячего теплоносителя по причине конденсации влаги в порах и их закупорки под действием капиллярных сил.
Известен способ изготовления теплообменного аппарата [2], включающий заполнение пористым металлом пространства между трубками для протекания охлаждаемой или нагреваемой жидкости и стенками теплообменного аппарата. Здесь пористый металл может служить для усиленной теплопередачи, а трубки могут служить для протекания охлаждаемой и нагреваемой жидкости.
Недостатком этой конструкции является невозможность использования пористого металла для охлаждения влажного воздуха из-за возможной конденсации влаги в порах и их гидравлического запирания.
В качестве прототипа выбран способ интенсификации теплообмена и теплопередачи в рекуперативных теплопередающих устройствах за счет механизации каналов их трактов [3], в которые вводятся твердые пористопроницаемые структуры из теплопроводных материалов, имеющих максимальные удельные поверхности.
Недостатком данного способа является возможная гидравлическая закупорка пор вследствие конденсации пара из газообразного горячего теплоносителя.
Целью предлагаемого изобретения является выбор и оптимизация условий использования высокоэффективных по теплообмену пористопроницаемых структур из материалов с высокой теплопроводностью (медь, алюминий и др.) при необходимости свободного удаления конденсата из сквозных пор или специально созданных каналов под действием гравитации без существенного влияния капиллярных сил. Вытекающей задачей является обеспечение возможности уменьшения габаритов и массы теплообменника при сохранении высокой тепловой эффективности рекуперативных теплообменников на основе вспененного металла для утилизации низкопотенциальных ВЭР отработанного воздуха жилых и других помещений в течение отопительного сезона.
Техническая цель достигается при помощи рекуперативного теплопередающего устройства, теплообменная часть которого включает твердые пористопроницаемые структуры из теплопроводных материалов, отличие которого по изобретению в том, что теплообменная часть состоит из двух или более параллельных, расположенных через промежутки теплообменных пластин, выполненных в виде сэндвича из прямоугольных теплообменных слоев для холодного и горячего теплоносителей со сплошными газоводонепроницаемыми теплопроводными тонкими перегородками, упомянутые слои расположены в направлении движения горячего и холодного теплоносителей и имеют сквозные поры или каналы для прохода удаляемого горячего теплоносителя в теплообменном слое для горячего теплоносителя с диаметром, обеспечивающим устранение капиллярного эффекта торможения конденсирующейся жидкости из сквозных пор или каналов с возможностью формирования в направлении действия гравитации сверху вниз сонаправленного движения удаляемого горячего теплоносителя и конденсата и его ускоренного удаления из упомянутых пор или каналов, причем поверхности сквозных пор или каналов для горячего теплоносителя покрывают лиофильной пленкой.
Использование высокопористого материала с высокой удельной теплопроводностью способствует интенсификации теплообмена, поэтому им заполняют слои как для прохода горячего, так и холодного теплоносителей.
Перегородки, разделяющие слои теплообменных пластин для холодного и горячего теплоносителя, выполнены из того же высокопористого материала, что и сами слои.
При использовании в качестве холодного теплоносителя жидкости с высокой теплопроводностью соответствующую часть теплообменника (слои для горячего теплоносителя) оставляют свободной от заполнения высокопористым материалом.
Для водного конденсата диаметр сквозных пор или специальных сквозных каналов, при котором происходит практическое устранение капиллярного эффекта торможения конденсирующейся жидкости
- 1 016197 из каналов, составляет от 1 до 2 мм.
В представленном устройстве в качестве горячего теплоносителя, т.е. выходной теплообменной среды, выступает теплый влажный газ (воздух) или пар; в качестве холодного теплоносителя, т.е. входной теплообменной среды, выступает любой холодный флюид.
Сущность устройства поясняется чертежами.
Фиг. 1 - структура теплообменной пластины из высокопористого материала; фиг. 2 - схема построения теплообменника по способу.
На чертежах представлено следующее: 1 - слои теплообменных пластин для горячего теплоносителя; 2 - теплообменные пластины; 3 - промежутки между теплообменными пластинами; 4 - слои теплообменных пластин для холодного теплоносителя; 5 - сплошные перегородки между слоями.
Поставленная задача решается тем, что в способе объемного теплообмена холодный флюид - горячий влажный газ (воздух) или пар используются, по крайней мере, в горячем тракте слои (1) высокопористого материала с высокой теплопроводностью, например вспененного алюминия, в котором образованы сквозные поры или специальные каналы для прохождения теплоносителя. Стрелками обозначены направления движения потоков теплоносителя. Слои горячего тракта (1) для горячего теплоносителя чередуются со слоями холодного тракта (4) для холодного теплоносителя, причем упомянутые слои разделены перегородками (5). Этим обеспечивается послойное в направлении движения разделение холодного и горячего потоков через теплообменную пластину (2). Размеры сквозных пор или каналов в слоях таковы, что позволяют избежать запирания в них конденсата под действием капиллярных сил. Обычно капилляры имеют цилиндрическую форму или эквивалентные отверстия с тонким внутренним каналом, диаметром от сотых долей мм до 1-2 мм [4, с.31]. Для Н2О предельный диаметр капилляра в зависимости от его длины по данным А.В. Лыкова [5, с.22-31] может быть даже меньше 1 мм. Поверхности стенок каналов с горячим влажным теплоносителем путем использования, например, технологии напыления, покрывают тончайшей лиофильной пленкой, которая ускоряет удаление конденсата из пор и позволяет уменьшить их диаметр, что дает возможность увеличить теплообменную поверхность.
Учитывая отсутствие конденсатообразования в холодном тракте теплообменника (с входящей обменной средой, например, наружным воздухом) диаметры проводящих каналов могут быть меньше, чем в горячем тракте. При использовании в качестве холодного теплоносителя жидкости с высокой теплопроводностью, например воды, слои (4) холодной части теплообменника можно оставлять свободными от заполнения пористопроницаемым теплопроводным материалом.
Для повышения интенсивности теплопередачи от теплоносителя к поверхности капилляра или канала необходимо использовать особенность начального участка формирования пограничного слоя в соответствии с формулой В.Н. Богословского [6, с.47], которая для среднего значения коэффициента конвективного теплообмена для ламинарного режима движения имеет вид :
аср = 3,94 (Ь / х) , (1) где аср - средняя величина коэффициента конвективного теплообмена, Вт/(м2-К);
υ - скорость потока, м/с;
х - длина канала теплообмена (на фиг. 1 - 1; фиг. 2 - 11,12 и 13), м.
Как видно из этой формулы, с уменьшением длины канала, например, в 2 раза средняя величина аср увеличивается в 72 = 1,42 раза. Поэтому теплообменник должен состоять из набора отдельных теплообменных пластин (2) (фиг. 2) толщиной (11, 12 и 13) по 1 см с такими же промежутками (3). Конструктивное исполнение такого теплообменника не представляет особых трудностей. В направлении движения горячего и холодного теплоносителей их потоки в слоях (1) и (4) с пористыми средами разделяются сплошными газоводонепроницаемыми теплопроводными тонкими перегородками (5) из того же материала. При этом обеспечивается высокая контактная теплопроводность между вспененным материалом и сплошной перегородкой.
Конденсат образуется в случае уменьшения температуры поверхностей пор ниже температуры мокрого термометра для горячего газообразного теплоносителя.
При использовании в качестве холодного теплоносителя жидкости с высокими значениями коэффициентов теплопередачи и теплопроводности часть теплообменника с холодным теплоносителем можно не заполнять пористопроницаемым материалом.
Учитывая взаимодействие между гравитационными и аэродинамическими силами при удалении жидкого конденсата из сквозных пор и каналов желательно сложение этих сил, что происходит при сонаправленном сверху вниз стекании конденсата и движении горячего влажного теплоносителя. Поэтому обеспечивают направление движения горячего теплоносителя сверху вниз. Для улучшения удаления жидкого конденсата из сквозных пор и каналов их поверхности со стороны прохода горячего теплоносителя покрывают пленкой с лиофильной [5, с. 18] поверхностью для прохождения конденсата. Лиофильную пленку наносят на поверхность, например, с помощью напыления. Как следует из уровня техники к высокопористым материалам относятся пористопроницаемые структуры, имеющие открытую пористость (суммарную площадь поверхности пор по отношению к гладкой поверхности свыше 50%). Сквозные поры или специальные сквозные каналы, преимущественно цилиндрические, могут быть образованы
- 2 016197 как принудительным механическим способом, так и посредством технологий вспенивания материалов с высокой удельной теплопроводностью.
В качестве неограничивающего суть изобретения примера возможного практического использования предлагаемого способа предлагается устройство пеноалюминиевой теплообменной части квартирного теплообменного рекуператора воздух-воздух для использования теплоты влажного удаляемого воздуха.
Для количественной оценки параметров теплообменного устройства можно использовать упрощенный метод тепловых балансов, вполне пригодный для стационарных условий теплообмена.
Исходные данные: Расход удаляемого (горячего) воздуха из квартиры с газовой плитой для приготовления пищи Ог=200 м3/ч при температуре 1г=20°С и относительной влажности Уг=50%. Температура наружного (холодного) воздуха 1к=+5; 0; -5 и -20°С. Расход поступающего (холодного) воздуха равен расходу удаляемого воздуха Ок=Ог.
В качестве теплообменной среды используется пеноалюминий плотностью γ= 0,54 г/см3 и открытой пористостью 80%. При этом теплопроводность материала уменьшается прямо пропорционально уменьшению плотности материала и составляет λ=0,4 Дж/см.с.град. Диаметры сквозных открытых пор составляют 1-2 мм для зоны горячего влажного воздуха, т.к. при меньшем диаметре начинает заметно сказываться капиллярный эффект «застревания» влаги, а при больших диаметрах - существенно уменьшается поверхность теплообмена. Теплообменная пластина (2) толщиной 11 представлена в виде сэндвича (по горизонтали) из прямоугольных теплообменных слоев для холодного (4) и горячего (1) теплоносителей со сторонами 70x5 см (теплообменная площадь каждого слоя для горячего и холодного воздуха по 0,25 м2, толщина Δ1=2 см (фиг. 1). Масса такой пластины около 13,5 кг. Хотя размеры и направление сквозных пор в направлении потоков воздуха не могут быть совершенно одинаковыми, но для расчета ориентировочных величин поверхностей теплообмена можно принять, что при пористости 80% именно такая площадь поперечного сечения материала занята порами со средними диаметрами 0,1 и 0,2 см. Тогда количество пор составит
и и0>2 = 4' 2500/(π 0,22) ~ 0,8Т05
Площадь поверхности примерно цилиндрических пор длиной 1=5 см (фиг. 1) составит ίο,ι = π άΚ η = π 0,Г5’3,2Т05 ~ 5Ί05 см2 ~ 50 м2:
^2 = π 0,2·5Ό,8Τ05 = 2,5Τ05 см2 = 25 м2
Для случая принудительного (механически, гидравлически и др.) образования сквозных цилиндрических каналов суммарная площадь их поперечного сечения принимается в размере 50% от всей площади.
Тогда Πο,ι= 2-105 и Πο,2=0,8· 105, а 30д=35м2 и 30,2=16м2.
Средняя скорость прохода воздуха в теплообменных каналах для использования только пористости νι = 200/(3600-0,25-0,8) = 0,28 м/с и
Ке = 0,28-(10'3 -2Т0'3)/(14,2Т0'6) ~ 20-40
При принудительном образовании сквозных каналов ν2= 200/(3600'0,25 0,5) = 0,45 м/с и
Ке = 0,45 (10’3 -2-10^)/(14,2-10^) * 32-64
Учитывая близкий к ламинарному режим движения воздуха в каналах, средние значения коэффициентов конвективного теплообмена в соответствии с [6, с.47] составляет «ί = 3,94 (т//г)0’5 = 3,94 (0,28/0,05)0,5« 9,3 Вт/м2 град:
а2 = = 3,94 (0,45/0,05)0,5 ~ 11,8 Вт/м2 град.
Для эффективного использования теплообменника-рекуператора его возможность нагрева холодного воздуха желательно иметь около 90% от температуры удаляемого воздуха, т.е. необходимое количество теплоты с.| для нагрева холодного воздуха составляет:
Теплосодержание горячего влажного воздуха состоит из теплосодержания сухого воздуха и срытой теплоты парообразования влаги в горячем воздухе при φ=50%, что составляет б»7,6 г/кг воздуха. При 1=0°С, до которой можно охлаждать горячий воздух вследствие дальнейшего замерзания влаги, б» 2 г/кг, а при 1 =+5°С б» 2,6 г/кг горячего воздуха.
- 3 016197
Тогда при охлаждении горячего воздуха до 0°С тепловыделение за счет конденсации паров влаги составит с.|м=12.7 кДж/кг, что позволяет подогреть холодный воздух на 12,5°С. При охлаждении горячего воздуха до +5°С нагрев холодного воздуха за счет конденсации влаги горячего воздуха возможен на 11,5°С.
Тогда необходимое количество теплоты за счет сухого теплообмена составит:
при ίκ.ι =-20’С ¢1.0= 1770 Вт;
при 4.2= -5'С при 4,з = О'С при 4.4 =+5 С ¢2.0= 730 Вт;
¢3.0 = 480 Вт;
¢4.0= 100 Вт.
Определяем возможность сухого теплообмена для случая перепада температур в 2°С при 8=50 и 25 м2 (α =9.3 Вт/м2град) и 8=32 и 16 м2 (α = 11,8 Вт/м2град). Тогда ¢1.0 = α Δί 5 = 9,3 ’2’50 = 930 Вт;
¢2.0 =9,3-2-25 =470 Вт;
¢3.0= 11,8-2-32 = 750 Вт;
¢4.0= 11,8-2-16 = 370 Вт.
Как видно из приведенных расчетов при 6=1 мм возможностей теплообмена даже при Δ 1=2°С достаточно для успешной работы теплообменника до 1к.0 = -5°С, когда может происходить интенсивное замерзание влаги в каналах.
При 1н.0 < -5°С необходимо различными методами предотвращать замерзание и выход из строя теплообменника.
Однако можно значительно увеличить теплообменные возможности по сухому воздуху. Для этого необходимо собрать теплообменник общей толщиной Ь=5 см из 3-х теплообменных пластин (2), каждая толщиной Ь1=й2= Ь3=1 см (фиг. 2) с 2-мя воздушными промежутками (3), что дает возможность использовать высокий уровень теплообмена в начале формирования пограничного слоя на твердой поверхности. При длине пор, соответствующей толщине пластин И1=И2=Ь3=1 см, коэффициенты конвективного теплообмена приобретают следующие значения:
а! = 3,94 (0,28/0,01)0’5 а 20,5 Вт/м2град а 2 = я 3,94 (0,45/0,01)015 = 26,4 Вт/м2град
При этом суммарная толщина 3-х теплообменных пластин уменьшилась с 5 см до 3 см, а площади теплообменных поверхностей пеноалюминия с пористостью 80% - до 80,ι+3= 30 м2 и 80,2+3= 15 м2.
При искусственном образовании сквозных каналов на прежних условиях 80,2+3=19,2 м2 и 80,2+3=9,6 м2. Тогда возможный теплообмен в этих условиях при перепаде температур в 2°С соответственно соста вит ?1Х=20,5-2-30 =1230 Вт;
¢2 0= 20,5'215 = 615 Вт;
¢3.0=26,4-2 19,2= 1030 Вт;
¢4.0= 26,4-2-9,6 = 510 Вт.
Полученные значения величин теплообменов почти на 38% больше для 3-х слойного теплообменника общей толщиной й=5 см (фиг. 2) по сравнению со сплошным такой же толщины (фиг. 1). При этом необходимая масса пеноалюминия уменьшается с 12,5 до 7,5 кг.
В случае 1к=-20°С для обеспечения достаточного сухого теплообмена необходим расчетный перепад температур в 3-4°С, что также обеспечит почти 90% эффективность.
Теперь необходимо определить размеры слоев (1) и (4), составляющих пластины, в направлении, перпендикулярном к направлению потоков воздуха. В этом поперечном направлении теплообмен определяется величинами коэффициентов теплопроводности, длины пути теплопередачи, перепада температур и площадью поверхности теплопередачи. Принимая перепад температур равным Δ 1=2°С и путь теплопередачи Δ 1=2см, возможная теплопередача при наличии N=35 полос ¢4.1 = λ Δί Ν-Ι-Η/ΔΙ = 0,4-2-35-70-5/2 = 4900 Дж/с = 17,7'103 Дж/ч = 4900 Вт;
¢12 = 0,4-2-35-70-3/2 = 3000 Вт.
При
N = 23 и ΔΖ = 3 см ¢1] = 2160 Вт и ¢12 = 1300 Вт
Как видно из приведенных расчетов, даже при крайне жестких условиях теплообмена возможную ширину теплообменного слоя можно принять Δ1=3см. Уменьшение толщины пластины Ь1, й2, 113, до значения менее 1 см позволяет еще увеличить α. Однако это нерационально из-за недостаточной прочности и технологических проблем при изготовлении.
Источники информации:
- 4 016197
1. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. - М.: Энергия, 1975, 486 с.
2. ВИ 2219016 С, МПК В22Т 3/24, С22С1/24, Т28Т 21/08, опубл. 2003.12.20.
3. ВИ 93025782 А, МПК Т28 Р13/00, опубл. 1996.10.27.
4. Энциклопедический словарь под ред. Б.А. Введенского, т.2. - М.: Гос. науч. изд-во Большая советская энциклопедия, 1954, 720 с.
5. Лыков А.В. Теория сушки. - М.: Энергия, 1968, 472 с.
6. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. - М.: Высшая школа, 1982, 416 с. (с. 47).
Claims (2)
1. Рекуперативное теплопередающее устройство, теплообменная часть которого включает твердые пористопроницаемые структуры из теплопроводных материалов, характеризующееся тем, что теплообменная часть состоит из двух или более параллельных, расположенных через промежутки (3) теплообменных пластин (2), выполненных в виде сэндвича из прямоугольных чередующихся теплообменных слоев со сквозными порами или каналами для холодного (4) и горячего (1) теплоносителей со сплошными газоводонепроницаемыми теплопроводными тонкими перегородками (5), выполненными между слоями, при этом для ускоренного прохода удаляемого горячего (1) теплоносителя в теплообменном слое для горячего (1) теплоносителя сквозные поры или каналы выполнены с диаметром, обеспечивающим устранение капиллярного эффекта торможения конденсирующейся жидкости с возможностью формирования в направлении действия гравитации сверху вниз сонаправленного движения удаляемого горячего теплоносителя и конденсата, и покрыты лиофильной пленкой.
2. Устройство по п.1, характеризующееся тем, что диаметр сквозных пор или каналов для горячего теплоносителя составляет от 1 до 2 мм.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BY20080580 | 2008-05-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200900056A1 EA200900056A1 (ru) | 2009-12-30 |
| EA016197B1 true EA016197B1 (ru) | 2012-03-30 |
Family
ID=41563135
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200900056A EA016197B1 (ru) | 2008-05-02 | 2009-01-22 | Рекуперативное теплопередающее устройство |
| EA201001715A EA018264B1 (ru) | 2008-05-02 | 2009-01-22 | Способ интенсификации теплообмена |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201001715A EA018264B1 (ru) | 2008-05-02 | 2009-01-22 | Способ интенсификации теплообмена |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (2) | EA016197B1 (ru) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6815965B2 (ja) * | 2017-10-12 | 2021-01-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換プレートに用いられる金属製元板材 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1673824A1 (ru) * | 1989-02-07 | 1991-08-30 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Плоска теплова труба |
| RU93025782A (ru) * | 1993-04-28 | 1996-10-27 | В.П. Горда | Способ интенсификации теплообмена и теплопередачи в рекуперативных теплопередающих устройствах за счет механизации каналов их трактов |
| RU2168136C2 (ru) * | 1999-04-13 | 2001-05-27 | Курский государственный технический университет | Мультиохлаждающее устройство |
| WO2002064248A2 (en) * | 2001-02-16 | 2002-08-22 | Battelle Memorial Institute | Integrated reactors, methods of making same, and methods of conducting simultaneous exothermic and endothermic reactions |
| RU2219016C2 (ru) * | 2001-04-02 | 2003-12-20 | Машуков Хасан Мухамедович | Способ изготовления теплообменного аппарата |
-
2009
- 2009-01-22 EA EA200900056A patent/EA016197B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-01-22 EA EA201001715A patent/EA018264B1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1673824A1 (ru) * | 1989-02-07 | 1991-08-30 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Плоска теплова труба |
| RU93025782A (ru) * | 1993-04-28 | 1996-10-27 | В.П. Горда | Способ интенсификации теплообмена и теплопередачи в рекуперативных теплопередающих устройствах за счет механизации каналов их трактов |
| RU2168136C2 (ru) * | 1999-04-13 | 2001-05-27 | Курский государственный технический университет | Мультиохлаждающее устройство |
| WO2002064248A2 (en) * | 2001-02-16 | 2002-08-22 | Battelle Memorial Institute | Integrated reactors, methods of making same, and methods of conducting simultaneous exothermic and endothermic reactions |
| RU2219016C2 (ru) * | 2001-04-02 | 2003-12-20 | Машуков Хасан Мухамедович | Способ изготовления теплообменного аппарата |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA201001715A1 (ru) | 2011-06-30 |
| EA200900056A1 (ru) | 2009-12-30 |
| EA018264B1 (ru) | 2013-06-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Rashidi et al. | Potentials of porous materials for energy management in heat exchangers–A comprehensive review | |
| Shabgard et al. | Heat pipe heat exchangers and heat sinks: Opportunities, challenges, applications, analysis, and state of the art | |
| Odabaee et al. | Application of metal foams in air-cooled condensers for geothermal power plants: an optimization study | |
| Reyes et al. | Experimental analysis, modeling and simulation of a solar energy accumulator with paraffin wax as PCM | |
| Lorente et al. | Current trends in constructal law and evolutionary design | |
| Wadley et al. | Thermal applications of cellular lattice structures | |
| US20120037342A1 (en) | Fluid conditioning arrangements | |
| Woods et al. | Heat transfer and pressure drop in spacer-filled channels for membrane energy recovery ventilators | |
| Lee et al. | Comparison of configurations for a compact regenerative evaporative cooler | |
| Kim et al. | Application of metal foam heat exchangers for a high-performance liquefied natural gas regasification system | |
| WO2010092391A1 (en) | Fluid conditioning arrangements | |
| Sun et al. | Theoretical and experimental study on heat and mass transfer of a porous ceramic tube type indirect evaporative cooler | |
| BE1021647B1 (nl) | Warmtewisselaars | |
| US5655598A (en) | Apparatus and method for natural heat transfer between mediums having different temperatures | |
| Xu | Performance evaluation of multi-layered porous-medium micro heat exchangers with effects of slip condition and thermal non-equilibrium | |
| Zhang et al. | Simultaneous heat and moisture transfer through a composite supported liquid membrane | |
| Rybár et al. | The comparative field performance study of heat pipe evacuated tube collectors with standard design manifold header and parallel flow manifold header based on the metal foam structural element | |
| CN104359242A (zh) | 一种胀管式太阳能热水器水箱 | |
| Kudish et al. | Simulation study on a solar desalination system utilizing an evaporator/condenser chamber | |
| EA016197B1 (ru) | Рекуперативное теплопередающее устройство | |
| BR112012026170B1 (pt) | trocador de calor para um secador a frio e secador a frio | |
| Huang | Coupled heat and mass transfer in a cross-flow hollow fiber membrane absorption heat pump (HFMAHP) | |
| Liu et al. | Frosting of heat pump with heat recovery facility | |
| CN106382836B (zh) | 分离型热管洗浴废水余热回收系统及方法 | |
| RU198334U1 (ru) | Термосифон |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): RU |