DK161720B - Fremgangsmaade til lukket intermittent toerring - Google Patents

Description

i

DK 161720 B

Den foreliggende opfindelse vedrører en fremgangsmåde til lukket, intermittent tørring af fugtig gods, som skal tørres, og som er fordelt på en stor eksponeret overflade mod en gas, som gennemstrømmer godset, og som er stablet såle-5 des, at gassens strømningsmodstand er begrænset. Godset, der skal tørres, kan for eksempel være kornsorter, fiberafgrøder, tømmervarer, granulat eller flydende produkter, hvilke er udbredte på horisontale plader.

10 Især vedrører nærværende opfindelse en fremgangsmåde til lukket, intermittent tørring af fugtigt gods, ved hvilken fremgangsmåde gas cirkuleres internt for at transportere fordampningsvarme og vanddamp fra tørringsgodset og for at opvarme tørringsgodset, hvorved dette gods lagres i mindst 15 to i det væsentlige lige store portioner hver i et i det væsentlige gastæt kammer; en første cirkulerende gasstrøm afkølet mod en kølebærestrøm og en anden cirkulerende gasstrøm opvarmet mod en varmebærestrøm skiftevis ledes gennem den ene portion under en afkølings-/tørringscyklus og under 20 en lige så lang opvarmningscyklus, og idet en tredie cirkulerende gasstrøm opvarmet mod en varmebærestrøm og en fjerde cirkulerende gasstrøm afkølet mod en kølebærestrøm samtidig ledes gennem den anden portion modsat og skiftevis under en opvarmningscyklus og under en afkølings-/tørrings-25 cyklus.

En fremgangsmåde af denne slags kendes fra patentskriftet US-A-3 965 696.

30 Fremgangsmåden udnytter et i tørringsprocessen integreret kredsløb med køleoverflader til nedkøling af en fugtbærende gasstrøm og udkondensering af vanddamp. Godset tørres intermittent ved hjælp af en gasstrøm, som er koldere end godset, og som successivt, gennem varmeudveksling, opvarmes 35 ved strømning gennem dette. Under opvarmningen optager gas- 2

DK 161720 B

strømmen øgende dampmængde, som uddrives fra godset til gassen på grund af damptrykforskellen mellem varmere gods/-koldere gas. Nødvendig opvarmnings- og fordampningsvarme tilføres godset ligeså intermittent ved hjælp af en væsent-5 ligt større gasstrøm, som er varmere end godset. Cyklusskift mellem afkøling/tørring og genopvarmning sker ifølge opfindelsen mellem i det mindste to fortrinsvis gastætte kamre, i hvilke den totale mængde gods, der skal tørres, er fordelt i to i det væsentlige lige store portioner, hvorved 10 ent alpi strømmen fra afkøling/tørring i et kammer fortrins vis overføres ved hjælp af en kølemaskine til genopvarmning i det andet kammer, samtidigt med at kondensat udfældes på kølemaskinens køleflade. Med andre ord flyttes en entalpi-mængde med en vis frekvens frem og tilbage mellem kamrene 15 under cyklisk varmeoplagring i tørringsgodsportionerne.

Ifølge opfindelsen cirkuleres de opvarmede anden og tredie gasstrømme i i det væsentlige større volumenstrømme end de afkølede første og fjerde gasstrømme, idet den første gas-20 strøm ledes i retning modsat den anden gasstrøm gennem den første godsportion, og den tredie gasstrøm ledes i retning modsat den fjerde gasstrøm gennem den anden godsportion.

Såfremt fremgangsmåden kombineres med en effektiv køling, 25 som eksempelvis kan udføres af en kølemaskine, afstedkommes en termodynamisk set særdeles effektiv tørring, også ved lave tørringstemperaturer. Tørring kan udføres på et temperaturniveau og i et lukket gasmiljø, hvor næringsværdi og smag ved for eksempel forskellige afgrøder bevares overor-30 dentlig godt.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen gør det muligt ved lave investeringsomkostninger at kombinere langtidslagring af fugtigt, organisk gods ved et kvalitetsbevarende tempera-35 turniveau og i gasmiljø med gradvis langsom udtørring, som 3

DK 161720 B

strækker sig over lagringstiden.

Fugtig luft kan også i sig selv betragtes som et tørringsgods. Tørringsfremgangsmåden kan også anvendes til fugtig-5 hedsstyring i fugtproducerende miljøer for eksempel drivhuse, hvorved luftvolumenet på lignende måde opdeles i i det mindste to adskilte dele, som er gensidigt i det væsentlige lige store og vekselvis afkøles/optørres, respektive genopvarmes.

10

Opfindelsen skal beskrives nærmere i det følgende med henvisning til medfølgende tegning, hvor:

Fig. la viser et til anvendelse af fremgangsmåden ifølge 15 opfindelsen beregnet anlæg med to kamre, hvorved det ene afkøles/tørres og det andet opvarmes, fig. Ib viser kamrene ifølge fig. la, når de udsættes for den omvendte behandling, 20 fig. 2a og 2b viser en køle-/varmeindretning, der indgår i anlægget, fig. 3 viser en udførelsesform med en lagrings-/tørrings-25 indretning, og fig. 4a-c viser, som en yderligere udførelsesform i plan-og tværsnit, fugtstyring i lukkede dyrkningsrum, som for eksempel drivhuse.

30

Det gods, som skal tørres i det i fig. la og lb viste eksempel tømmervarer, stables i to lige store tørringsgodsportioner 31, 32 i hvert sit gastætte og fortrinsvis varme-isolerede kammer 1 respektive 2. Stabling sker, alt efter ί 35 tørringsgodsets art, med ikke"nærmere omtalt teknik, så at 4

DK 161720 B

en gasstrøm kan strømme nogenlunde jævnt fordelt over godsets udbredte overflade. Skiftevis cirkuleres gennem kammeret 1 en gasstrøm 11 under en afkølings-/tørringscyklus, og en væsentligt større gasstrøm 12 under en lige så lang op-5 varmningscyklus, samtidig med at der i kammeret 2 skiftevis cirkuleres en væsentligt større gasstrøm 22 under en op-varmningscyklus og en gasstrøm 21 under en afkølings-/tørringscyklus. Entalpimæssigt og tidsmæssigt er gasstrømmen 11 sammenkoblet med gasstrømmen 22 og gasstrømmen 12 med 10 gasstrømmen 21 via et kølemaskine-varmeveksleraggregat 4. Dette kølemaskine-varmevekselaggregat 4 udgøres af to kredsløb med overflader 46 og 47, hvilke hver og en gennemstrømmes af en gasstrøm 11, 12 respektive 22, 21 og et ar-bejdsfluid 45a, 45b respektive 44a, 44b, der fungerer som 15 en kuldebærestrøm henholdsvis varmebærestrøm, afhængigt af om kamrene 1, 2 skal afkøles/tørres eller opvarmes. Hvis for eksempel kammeret 1 skal køles/tørres, og kammeret 2 skal opvarmes, fungerer fladen 46 som en køleflade, og fladen 47 som en varmeflade, hvorved en kølemaskine 43 overfø-20 rer entalpi fra kølefladen 46 til varmefladen 47. Når kamrene udsættes for den omvendte behandling fungerer pladen 46 naturligvis i stedet for som en varmeflade, og fladen 47 som en køleflade.

25 Den gennemsnitlige temperatur i tørringsgodsportionerne 31, 32 betegnes med Tq, og denne temperatur varierer nedad/op-ad under afkølings-/opvarmningscyklerne med en relativt lille værdi ATq. Under en opvarmningscyklus oplagres således entalpimængden 2(C .ATQ), (hvor C betegner varmeka- p o p 30 paciteten i kcal/kg K), i en tørringsgodsportion, hvilken entalpimængde under den efterfølgende afkølings-/tørrings-cyklus optages af en afkølet gasstrøm og derved for størstedelen i form af fordampningsvarme.

35 Som det fremgår af fig. la og lb, drives de afkølede gas- 5

DK 161720 B

strømme 11 og 21 1 modsat retning mod de opvarmede gasstrømme 12 og 22 1 kamrene 1 respektive 2. Dette medfører, at tørringen bliver temmeligt regelmæssig over hele tørrefladen, og at temperaturdifferencerne mellem afkølede og 5 opvarmede gasstrømme minimeres, hvilket påvirker driftsøkonomien positivt med hensyn til kølemaskinen 43.

Hele cyklusen, som består af en afkølings-/tørringscyklus og en opvarmningscyklus, skal nu beskrives nærmere med hen-10 visning til fig. la og lb. Som det fremgår af fig. la nedkøles en gasstrøm 11 til en temperatur T^, hvilken ligger under tørringsgodsets 31 temperatur Tq med ca. 10-15° C og gennemstrømmer denne portion under successiv opvarmning og optagelse af vanddamp, som uddrives af godset på grund af 15 damptrykdifferencen. Eftersom man har en lille gasstrøm og en stor varmeafgivende overflade på tørringsgodset, forlader den nævnte gasstrøm 11 kammeret 1 ved temperaturen T2^Tq med et højt dampindhold, for derefter at blive afkølet til T1 og affugtet i kølemaskine-varmeveksleraggregatet 20 4. Entalpistrømmen overføres med denne til tørringsgodspor tionen 32 i kammeret 2 via en gennem dette kammer cirkulerende gasstrøm 22, hvilken arbejder med temperaturdifferensen (Τ^-Τ^), hvorved T^^Tq . Entalpitransporten af den fugttransporterende entalpirige gasstrøm 11 skal balancere 25 entalpitransporten af den ikke fugttransporterende entalpi-fattige gasstrøm 22, hvilket sammenfattet indebærer en væsentligt større volumenstrøm for den sidstnævnte gasstrøm.

Som det ses af det ovenfor nævnte, er fordampningsvarme til 30 uddrivning af fugt fra tørringsgodsportionen 31 taget fra godset selv. Dette tab i varmeindhold erstattes under den anden halvdel af cyklus, under hvilken halvdel rollerne ; byttes om, og tørringsgodsportionen 32 afkøles/tørres med i en gasstrøm 21, og tørringsgodsportionen 31 genopvarmes med 35 en større varm gasstrøm 12. En eventuel ujævn optørring un- 6

DK 161720 B

der tørringen korrigeres under opvarmning ved udjævning af fugtindholdet i tørringsgodset.

Fig. 2a, 2b viser skematisk en udførelsesform af kølemaski-5 ne-varmeveksleraggregatet 4. En gas-/væskevarmeveksler 41 med overfladen 46 er indkoblet i serie med kammeret 1 og er forsynet med en to-trinsblæser 5a til enten en mindre volumenstrøm 11 eller en større volumenstrøm 12. En identisk varmeveksler 42 ved overfladen 47 er indkoblet i serie med 10 kammeret 2 og er forsynet med en to-trinsblæser 5b til henholdsvis en mindre strøm 21 og en større strøm 22. Afkø-ling/opvarmning af de nævnte gasstrømme sker med en varm væskestrøm 45b, 44b og en afkølet væskestrøm 45a, 44a, hvilke indkobles skiftevis via styrede magnetventiler fra 15 en kølemaskine 43 til væske/væske. Denne maskine kan med fordel være udformet ifølge SE-patentansøgning 8306037-6 (patentskrift nr. 439 832). Kølemaskinen 43 udgøres i denne udførelsesform af et kompressordrevet vandkøleaggregat kombineret med to varmtvandstanke 441, 442 og to kølevandstan-20 ke 451, 452.

Af fig. 2a, som viser den ene halvdel af cyklus, fremgår, at tankparret 441/452 oplades separat, medens tanken 451 optager varme i arbejdsområdet T£'/T^' fra gasstrømmen 11, 25 og tanken 442 afgiver varme til den større gasstrøm 22 i arbej dsområdet '/T^'.

Fig. 2b, som viser den anden halvdel af cyklus, viser derimod, hvorledes tankparret 451/442 oplades ved hjælp af kø-30 leaggregatet 43, medens tanken 441 opvarmer den større gasstrøm 12, og tanken 452 afkøler den mindre gasstrøm 21.

Nedenstående beregningseksempel viser, at den totale driftsøkonomi bliver særdeles god ved en effektiv varmevek-35 sierkonstruktion med lav varmemodstand.

7

DK 161720 B

I fig. 3 vises en udførelse, hvor tørringsgodset udgøres af korn, som er oplagret i to varmeisolerede kamre 1 og 2 i lige store portioner på hver 1.000 t, hvorved kamrene på 5 kendt måde er forsynet med A-formede ventilationskanaler 6. Eftersom høstfugtigt korn kan lagres ved +10°C uden at tage nogen skade, har man således lagret det ved Tq = +10°C, og man tørrer kornet under et tidsrum på 6 måneder eller ca. 4.000 timer. En optørring fra 19% fugtindhold til 10 14% indebærer da, at 80 t vand skal inddampes fra hvert kammer, hvilket totalt medfører, at 40 kg vand skal inddampes pr. time. Da T2 = TQ = +10°C og = 0°C, bortføres 4 g/kg gasstrøm 11, hvorved den nødvendige køle-/tørrestrøm =40.000/4= 10.000 kg/h og den nødvendige køleeffekt = 10 * 15 10.000 * 0,24 + 40 · 600 = 48.000 kcal/h. Hvis ΔΤ = T4 -

Tq = 4°C for gasstrømmen 22, bliver entalpistrømmen = 4 * 0,24 = 1 kcal/kg, og den tilsvarende volumenstrøm bliver da = 48.000/1 = 48.000 kg/h. Eftersom disse luftstrømme er meget beskedne i forhold til lagervolumenet i kamrene, bliver 20 det statiske modtryk lille.

Med en effektiv varmeveksler, for eksempel en filmveksler ifølge SE-patentansøgning 8008235-7, kan let opretholdes en temperaturdifference på 3“C. Hermed fås: 25

Τχ' = -3°C T2’ = +7°C

T3' = +13°C T4' = +17°C

Køleaggregatet arbejder med middelværdier for disse tempe-30 raturer, det vil sige: I

+2°C/+15°C

Fordampn./kond. = -2eC/+20eC 35 . · 8

DK 161720 B

Kølefaktor Carnot = 271/22 = 12 Kølefaktor 0,5 · 12 = 6 5 Totalt energibehov køleagg. = 48.000 · 4.000 _ = 38.000 kwh 6 * 860 20.000 kwh 10 Totalt energibehov blæsere = 5 * 4.000 = _ 58.000 kwh

Energibehov tørring = 58.000/2.000 = 29 kwh/t 15 Denne værdi skal sammenlignes med energibehovet ved varmluftstørring Λ?100 kwh/t. En konventionel varmeluftstørrer skal desuden dimensioneres til en meget kort, energiintensiv høstsæson, og kapitalomkostningerne til en sådan tørring bliver derfor høje. Med tørringsfremgangsmåden ifølge 20 opfindelsen udstrækkes tørringstiden med en faktor 10, og kapitalomkostningen synker derfor i tilsvarende grad.

Til det lukkede tørringssystem tilføres energi gennem blæsere og kølekompressorer, og positiv eller negativ varmeud-25 veksling med omgivelserne sker. Til opretholdelse af en specifik lagringstemperatur, i eksemplet +10°C, kan det være nødvendigt at "dumpe" varmeoverskud til omgivelserne, hvilket sker ved hjælp af en ekstern kølingskreds 7, hvilken for eksempel udgøres af en evaporator/vandbruser, som 30 med en køleflade 71 er varmevekslet mod tørringsprocessens interne cirkulationssystem, fortrinsvis mod de afkølede gasstrømme 11, 21, hvorved kølefladen 71 bidrager til ud-kondensering af vanddampen.

35 Denne "dumpning" udnyttes også til nedkøling til lagrings- 9

DK 161720 B

temperatur af nyhøstet korn. Med køleaggregatets kølekapacitet på ca. 48.000 kcal/h kan 75 t/h nedkøles fra +20eC til +10“C. Hele lagervolumenet på 2.000 t kan dermed nedkøles på 12 døgn, hvad der passer meget godt med høstsæsonen.

5

Eksemplet ovenfor viser, at tørringen ifølge denne fremgangsmåde kan gennemføres med høj termodynamisk virkningsgrad også ved lav temperatur. Ved tørring ved højere temperaturer forøges entalpimængden i vanddampen i høj grad i 10 forhold til entalpimængden i den modsvarende transportgas, samtidig med at det relative blæsearbejde væsentligt formindskes. Begge disse faktorer forøger tørringsudbyttet.

De nævnte gasstrømme 11, 12, 21, 22 cirkulerer i kredsløb, 15 hvor gasstrømmene er gastæt afskilt fra omgivelserne. Gassen kan være luft, men er fortrinsvis en gas eller gasblanding, som effektivt hæmmer væksten af skadelige svampe- eller bakteriekulturer. Gasblandingen kan for eksempel være meget iltfattig eller indeholde en passende mængde af en 20 toksisk virkende gas, såsom for eksempel kuldioxyd eller ozon.

1 anvendelseseksemplet ovenfor omfatter køleprocessen en køleflade med frysetemperatur og har dermed behov for af-25 rimning. Med det beskrevne vekslerarrangement med cyklisk opvarmning/køling af de indgående veksleroverflader 46, 47 fås dog en cyklisk virkende afrimning.

Cyklusfrekvensen tilpasses generelt til tørringshastigheden 30 og den specifikke varmekapacitet C for tørringsgodset, så

hi I

at temperaturvariationerne ±Atq i tørringsgodset er temmelig små, nærmere bestemt af størrelsesordenen en eller nogle grader. I eksemplet ovenfor med kombinationen lav tørringshastighed/stor specifik varmekapacitet bliver med 35 Δ.το = 0,5°C cyklusfrekvensen 1 tørrecyklus/døgn.

DK 161720 B

ίο I andre anvendelseseksempler med høj tørringshastighed/lil-le specifik varmekapacitet kan cyklusfrekvensen ligge i størrelsesordenen nogle få minutter. Under udtørringen for-5 mindskes tørringsgodsets varmekapacitet successivt på grund af vandafgangen. Ved uforandret tørringshastighed øges cyklusfrekvensen i takt med udtørringen.

I fig. 4a-c vises en alternativ udførelsesform af kølema-10 skine-varmeveksleraggregatet 4, og i dette tilfælde anvendes fremgangsmåden til tørring af luft i et lukket drivhusmiljø. I denne udførelsesform sammenkobles kamrene 1, 2 skiftevis med varmevekslerne 41, 42 ved hjælp af regulerbare spjæld. Kamrene 1, 2 udgøres i dette tilfælde af to se-15 parate lige store drivhusrum, hvilke adskilles af en fælles mellemvæg 81. Tørringsgodset udgøres i denne anvendelse af indelukkede luftmasser 91, 92 og vegetationsmasser 101, 102. En vertikal luftkøleveksler 41 med en overflade 46 og en vertikal varmluftveksler 42 med en overflade 47 er in-20 korporerede i mellemvæggen 81. Ved hjælp af justerbare nedre og øvre spjæld 461, 471 henholdsvis 462, 472 kan enten luftmasse 91 eller 92 cirkuleres gennem en af vekslerne.

Luftkøleveksleren 41 dimensioneres til nedkøling af en 25 luftstrøm ca. 10° C og udmunder over en permeabel, transparent indre tagfilm 82. Varmluf tveksleren 42 dimensioneres for opvarmning af en ca. fem gange større luftstrøm ca. 5°C og udmunder under den indre tagfilm 82, for eksempel med en luftfordelende, perforeret folieslange. Luftkøleveksleren 30 41 gennemstrømmes af en kuldebærestrøm 45, medens varmluft- veksleren 42 gennemstrømmes af en varmebærestrøm 44, og en kølemaskine overfører entalpi fra kuldebærestrømmen 45 til varmebærestrømmen 44. Den indre tagfilm 82 opdeler desuden kamrene 1, 2 i øvre zoner lb, 2b og nedre zoner la, 2a, 35 mellem hvilke luft blandes langsomt ved egen kraft.

11

DK 161720 B

En tørringscyklus udføres således på følgende måde. En Initialt opvarmet og damprig luftmasse 91 cirkuleres under den halve cyklus via en strøm 11 under nedkøling og afvanding i 5 køleveksleren 41, via den øvre zone lb og fordelt via perforeringer i den indre tagfilm 82 atter til kammerzonen la. Luftmassens 91 temperatur falder successivt, hvilket medfører, at også vegetationsmassens 101 temperatur falder, dog med et vist efterslæb. En positiv damptrykdifference driver 10 stadig vanddamp ud fra væksterne til luften, som næsten mættes. Under nedkølingsforløbet kommer køleveksleren 41 således til at arbejde med en gasstrøm 11 med højt dampindhold. Entalpistrømmen fra køleveksleren 41 overføres til varmeveksleren 42, hvorved luftmassen 92 cirkuleres gennem 15 denne og gennem den underste zone 2a i form af en luftstrøm 22. Den initialt nedkølede luftmasse 92 opvarmes successivt under optagelse af stigende dampmængde fra vegetationsmassen 102, hvilken samtidig med luftcirkulationen tilføres ny i fordampningsvarme.

20

Under den anden halvdel af tørringscyklus ombyttes rollerne ved en omstilling af samtlige spjæld, så at tørringsgodset 91, 101 i rummet 1 genopvarmes ved cirkulation af luftmassen 91 i en strøm 12 gennem varmeveksleren 42, medens tør-25 ringsgodset 92, 102 i kammeret 2 nedkøles/tørres ved cirkulation af luftmasse 92 i en strøm 21 gennem køleveksleren 41.

Med den viste fordeling af de kølede luftstrømme 11, 21 i 30 de øvre fordelingszoner lb, 2b fås som bieffekt, at kamrenes 1, 2 varmeudveksling via deres tagflader med koldere omgivelser reduceres væsentligt.

Kølemaskine-varmeveksleraggregatets 4 virkningsmåde i den 35 sidstnævnte udførelsesform adskiller sig fra den tidligere 12

DK 161720 B

beskrevne udføreIsesform i tilslutning til fig. 2 ved, at de afkølede gasstrømme 11, 21 ved hjælp af spjæld eller en ventilindretning periodisk skiftevis ledes over en kontinuerligt arbejdende køleflade 46, og at de opvarmede gas-5 strømme 22, 12 på tilsvarende måde periodisk skiftevis le des over en kontinuerligt arbejdende varmeflade 47. Denne virkningsmåde kan i praksis foretrækkes med sådanne temperaturniveauer, hvor behovet for afrimning af kølefladen ikke foreligger, og ved tørringsprocesser ved høj cyklusfre-10 kvens.

Af ovenstående beskrivelse fremgår, at tørringsfremgangsmå den ifølge opfindelsen har et meget bredt anvendelsesområde, såvel hvad angår arten af tørringsgodset som art af 15 tørringsmiljø.

Høj kvalitet af tørringen kan opnås ved at skader på girund af svampe- eller bakterievækst kan undgås ved passende valg af gasmiljø, og skader i form af tørrerevner kan undgås 20 ved, at godset med denne fremgangsmåde tørrer indefra og udefter. Med den beskrevne overførsel af entalpi mellem afkølede og varme gasstrømme ved hjælp af en kølemaskine opnås endvidere en høj energivirkningsgrad.

25 Med afkald på en høj energivirkningsgrad men med bibeholdelse af de angivne kvalitetsgevinster kan, indenfor opfindelsens ramme, køling af de første og fjerde gasstrømme 11, 21 ske i kølefladen 46 ved hjælp af et eksternt kølebæreme-dium, for eksempel en kølevandsstrøm, og på tilsvarende må-30 de kan opvarmning af de anden og tredie gasstrømme 12, 22 ske i varmefladen 47 ved hjælp af et eksternt varmebæreme-dium, for eksempel en varmtvandsstrøm.

Claims (8)

1. Fremgangsmåde til lukket intermittent tørring af fugtigt gods, ved hvilken gas cirkuleres internt til transport af 5 fordampningsvarme og vanddamp fra tørringsgodset og til at opvarme tørringsgodset, hvorved dette gods oplagres i mindst to i det væsentlige lige store portioner (31, 32; 91, 101, 92, 102) hver i et i det væsentlige gastæt kammer (1, 2); idet en første cirkulerende gasstrøm (11) afkølet 10 mod en kuldebærestrøm (45a; 45), og en anden cirkulerende gasstrøm (12) opvarmet mod en varmebærestrøm (45b; 44) ledes skiftevis gennem den ene portion (31; 91, 101) under en afkølings-/tørringscyklus og under en lige så lang opvarmningscyklus, og en tredie cirkulerende gasstrøm (22) opvar- i 15 met mod en varmebærestrøm (44b; 44) og en fjerde cirkule- j rende gasstrøm (21) afkølet mod en kuldebærestrøm (44a; 45) | ledes samtidig gennem den anden portion (32; 92, 202) modsat og skiftevis under en opvarmningscyklus og under en afkølings -/tørringscyklus, kendetegnet ved, at de 20 opvarmede anden og tredie gasstrømme (12, 22) cirkuleres i j væsentligt større volumenstrømme end de afkølede første og i fjerde gasstrømme (11, 21), og ved at den første gasstrøm (11) ledes i retning modsat den anden gasstrøm (12) gennem den første portion gods (31; 91, 101), og den tredie gas- 25 strøm ledes i retning modsat den fjerde gasstrøm (21) gennem den anden godsportion (32; 92, 102).

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at en første og en anden flade (46, 47) sammen med en 30 kølemaskine (43) danner et kølemaskine-varmeveksleraggregat (4), med hvilket entalpi fra de afkølede første og fjerde gasstrømme (11, 21) overføres til de anden og tredie opvarmede gasstrømme (12, 22)

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendeteg- DK 161720 B net ved, at gasstrømmene (11, 12, 21, 22) dannes af en gas eller en gasblanding, som er væksthæmmende for svampeeller bakteriekulturer på grund af stor iltmangel eller højt indhold af en toksisk komponent, for eksempel kuldi-5 oxyd eller ozon.

4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-3, kendetegnet ved, at cyklusfrekvensen for afkøl ingen/ tør ringen henholdsvis opvarmningen af tørrings- 10 godsportionerne (31, 32; 91, 101, 92, 102) tilpasses til tørringshastigheden og varmekapaciteten (Cp) for de respektive tørringsgodsportioner (31, 32; 91, 101, 92, 102), så at middeltemperaturen (Tq) i tørringsgodset varierer med en værdi (± ATq) i størrelsesordenen en eller nogle grader. 15

5. Fremgangsmåde ifølge hvilket som helst af kravene 1-4, kendetegnet ved, at cyklusfrekvensen forøges i takt med godsets tørring, hvorved varmekapaciteten (Cp) gradvis reduceres. 20

6. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-5, kendetegnet ved, at en ved fremgangsmåden frembragt overskudsvarme afledes til omgivelserne med en varmevekslerindretning (7, 71), hvilken fortrinsvis er var- 25 mevekslet mod de afkølede første og fjerde gasstrømme (11, 21).

7. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 2-5, kendetegnet ved, at første og anden fladerne 30 (46, 47) omfattes af dels en i det første kammer (1) i se rie med de første og anden gasstrømme (11, 12) indkoblet gasvarmeveksler (41), og dels en i det andet kammer (2) i serie med de tredie og fjerde gasstrømme (22, 21) indkoblet gasvarmeveksler (42), og organer til skiftevis gennemstrøm-35 ning af kuldebærestrømmen (45a, 44a) respektive varmebære- DK 161720 B is strømmen (45b, 44b) gennem gasvarmevekslerne (41, 42).

8. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 2-5, kendetegnet ved, at den første flade (46) 5 omfattes af en gaskølingsveksler (41), som konstant gennemstrømmes af kuldebærestrømmen (45), og som ved hjælp af en spjæld- eller ventilindretning (461, 462) indkobles skiftevis i serie med den ene af de afkølede første og fjerde gasstrømme (11, 21), og at den anden flade (47) omfattes af 10 en gasvarmeveksler (42), som konstant gennemstrømmes af varmebærestrømmen (44), og som ved hjælp af en spjæld- eller ventilindretning (471, 472) indkobles skiftevis i serie med den ene af de opvarmede anden og tredie gasstrømme (12, 22).