DK159629B - CONTAINER ROAD WITH A PRESSURE LIMITING MECHANISM IN THE WALL - Google Patents

CONTAINER ROAD WITH A PRESSURE LIMITING MECHANISM IN THE WALL Download PDF

Info

Publication number
DK159629B
DK159629B DK495976A DK495976A DK159629B DK 159629 B DK159629 B DK 159629B DK 495976 A DK495976 A DK 495976A DK 495976 A DK495976 A DK 495976A DK 159629 B DK159629 B DK 159629B
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
pressure
groove
container
wall
container wall
Prior art date
Application number
DK495976A
Other languages
Danish (da)
Other versions
DK495976A (en
Inventor
Wayne Lowry Lees
Original Assignee
Mallory & Co Inc P R
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mallory & Co Inc P R filed Critical Mallory & Co Inc P R
Publication of DK495976A publication Critical patent/DK495976A/en
Publication of DK159629B publication Critical patent/DK159629B/en

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16KVALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K17/00Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves
    • F16K17/02Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side
    • F16K17/14Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side with fracturing member
    • HELECTRICITY
    • H01ELECTRIC ELEMENTS
    • H01GCAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
    • H01G9/00Electrolytic capacitors, rectifiers, detectors, switching devices, light-sensitive or temperature-sensitive devices; Processes of their manufacture
    • H01G9/004Details
    • H01G9/08Housing; Encapsulation
    • H01G9/12Vents or other means allowing expansion
    • HELECTRICITY
    • H01ELECTRIC ELEMENTS
    • H01MPROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M50/00Constructional details or processes of manufacture of the non-active parts of electrochemical cells other than fuel cells, e.g. hybrid cells
    • H01M50/30Arrangements for facilitating escape of gases
    • H01M50/342Non-re-sealable arrangements
    • H01M50/3425Non-re-sealable arrangements in the form of rupturable membranes or weakened parts, e.g. pierced with the aid of a sharp member
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/10Energy storage using batteries

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Gas Exhaust Devices For Batteries (AREA)
  • Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)
  • Electric Double-Layer Capacitors Or The Like (AREA)
  • Safety Valves (AREA)
  • Sealing Battery Cases Or Jackets (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Secondary Cells (AREA)

Description

iin

DK 159629 BDK 159629 B

Opfindelsen angår en beholdervæg med en trykbegrænsnings-mekanisme i væggen af den i krav l's indledning angivne art.The invention relates to a container wall with a pressure-limiting mechanism in the wall of the kind specified in the preamble of claim 1.

5 Tidligere kendte trykbegrænsningsmekanismer omfatter sikkerhedsventiler, brudmembraner, forskydningspropper, skarpe spidser, som tvinges gennem plader, osv. Et problem med alle disse mekanismer er, at det er vanskeligt at kombinere lav pris, nøjagtig udløsning ved et bestemt 10 tryk, tilstrækkelig tætning af trykbeholderen, og en vis grad af styrke over for utilsigtet påvirkning ved mekanisk mishandling eller fejlhåndtering. F.eks. er en sikkerhedsventil, som er indrettet til at åbne, når kraften på ventilen overstiger en fjeders kraft, til-15 strækkelig nøjagtig med hensyn til at åbne ved et bestemt tryk. Denne ventil er imidlertid uegnet på grund af prisen på de yderligere dele, som desuden er påvirkelige for mekaniske uheld, og den nøjagtige pasning, som er nødvendig ved hermetisk lukning, hvilket kan føre til 20 øgede udgifter. Desuden beror sådanne mekanismer på stabiliteten af en tætning til hermetisk lukning, og de korroderende bestanddele inden i en beholder kan gøre denne tætning ineffektiv.Prior art pressure reducing mechanisms include safety valves, breakage diaphragms, shear plugs, sharp tips forced through plates, etc. One problem with all these mechanisms is that it is difficult to combine low cost, accurate release at a certain pressure, sufficient sealing of the pressure vessel. , and a certain degree of strength against unintended effects of mechanical abuse or error handling. Eg. is a safety valve adapted to open when the force on the valve exceeds the force of a spring sufficiently accurate to open at a particular pressure. However, this valve is unsuitable due to the cost of the additional parts which are also susceptible to mechanical accidents and the exact fit required in the case of hermetic closure, which can lead to 20 increased costs. Furthermore, such mechanisms rely on the stability of a seal for hermetic closure, and the corrosive components within a container can render this seal ineffective.

25 Brudmembraner består af en svækket del af en beholder eller beholdervæg, som danner hermetisk lukning, indtil beholdertrykket er tilstrækkeligt stort til at rive membranen i stykker. Skønt den er mindre kompliceret med hensyn til materialet end sikkerhedsventilen, kræver dens 30 krumning, tykkelse og materialetilstand nærmere kontrol, fordi trykket, ved hvilket membranen rives i stykker, ikke er bestemt af membranens stabile elastiske egenskaber, men dens sidste plast-deformationsopførsel, som er afhængig af sammensætningen og materialets mekaniske 35 og termiske historie. Skønt denne tætning således er tilstrækkelig, bliver udgiften til at sikre nøjagtigheden i udløsningstrykket høj. Enhver udgiftsbesparelse, som op-Rupture membranes consist of a weakened portion of a container or container wall which forms a hermetic closure until the container pressure is sufficiently large to tear the membrane to pieces. Although less complicated with regard to the material than the safety valve, its curvature, thickness and material condition require closer control because the pressure at which the membrane is torn is not determined by the stable elastic properties of the membrane, but its last plastic deformation behavior, which is dependent on the composition and the mechanical and thermal history of the material. Thus, although this seal is sufficient, the expense of ensuring the accuracy of the release pressure becomes high. Any cost savings that

DK 159629 BDK 159629 B

2 nås ved at kræve mindre nøjagtighed i udløsningstrykket, tilsidesættes af behovet for yderligere styrke og vægt af beholderen til optagelse af højere tryk. Desuden må membranen for mindre åbninger være så tynd, at det også 5 bliver nødvendigt at beskytte den mod punktering og korrosion, hvilket yderligere forøger prisen. Simple riller i beholdervæggen, således som det er blevet anvendt ved kondensatorer, har yderligere ulemper med hensyn til længere revneudbredelser og den manglende ventillukning 10 efter overtrykket er blevet frigjort, med mindre der anvendes en dyr fjederbeholder. Disse mangler kan være særlig skadelige, hvis beholderen indeholder kaustiske materialer.2 is achieved by requiring less accuracy in the release pressure, overridden by the need for additional strength and weight of the container to absorb higher pressure. In addition, the membrane for smaller openings must be so thin that it will also be necessary to protect it from puncture and corrosion, which further increases the cost. Simple grooves in the container wall, as used with capacitors, have further disadvantages with respect to longer crack propagation and the lack of valve closure 10 after the overpressure has been released, unless an expensive spring container is used. These defects can be particularly damaging if the container contains caustic materials.

15 Andre metoder til udluftning, såsom forskydning af periferien af en prop, eller at tvinge et skarpt værktøj gennem en plade, er unøjagtige i den forstand, at udløsningstrykket afhænger af varierende fysiske egenskaber ved materialet, som anvendes til at starte udluftnings- 20 processen. Desuden beror forskydningspropper på til væggen tilførte materialer med ringe forskydningsspænding, og disse materialer skal udvælges således, at de er forligelige med beholderindholdet.Other methods of venting, such as displacing the periphery of a plug, or forcing a sharp tool through a plate, are inaccurate in the sense that the release pressure depends on varying physical properties of the material used to initiate the venting process. In addition, shear plugs depend on low shear stress applied to the wall, and these materials must be selected so that they are compatible with the container contents.

25 Det er derfor formålet med opfindelsen at tilvejebringe en beholdervæg med en trykbegrænsningsmekanisme af den angivne art, som er billig at fremstille, har god nøjagtighed ved udluftning og en hermetisk tætning over for trykbeholderne.It is therefore an object of the invention to provide a container wall with a pressure limiting mechanism of the kind which is inexpensive to manufacture, has good accuracy in venting and a hermetic seal against the pressure vessels.

3030

Dette opnås ifølge opfindelsen ved, at den indledningsvis angivne trykbegrænsningsmekanisme er ejendommelig ved det i krav l's kendetegnende del angivne.This is achieved according to the invention in that the pressure limiting mechanism initially stated is characterized by the characterizing part of claim 1.

35 En sådan mekanisme kan fremstilles til at åbne med et forudbestemt langsomt eller hurtigt forløb, og til i det væsentlige at lukke efter udluftningen for derved at for-Such a mechanism may be manufactured to open at a predetermined slow or fast course and to substantially close the vent to thereby prevent the

DK 159629 BDK 159629 B

3 hindre yderligere udtrængning af beholdermaterialer eller indtrængning af urenheder.3 prevent further penetration of container materials or penetration of impurities.

Trykbegrænsningsmekanismen kan fremstilles billigt ved 5 formpresning, er nøjagtig inden for acceptable grænser og kræver ingen andre materialer end væggene i beholderen, som skal udluftes.The pressure limiting mechanism can be manufactured inexpensively by molding, is exactly within acceptable limits and requires no materials other than the walls of the container to be vented.

Trykbegrænsningsmekanismens virkning er baseret på den 10 forudsigelige opførsel af en bukkende spænding fremfor en trækspænding. Nærmere bestemt er det forudfastsatte ventilationsareal beliggende imellem kanaler, som er dannet ved deformering af beholdervæggen.The effect of the pressure limiting mechanism is based on the predictable behavior of a bending voltage rather than a tensile stress. Specifically, the predetermined ventilation area is located between channels formed by deformation of the container wall.

15 Spænding, som er forårsaget af for stort indre tryk, koncentreres og rettes mod en forudvalgt del af beholdervæggen, hvilket får denne forudvalgte del til at gå i stykker, og derved danne en udstrømningsåbning til udløsning af trykket. Spændingskoncentrationen opnås, fordi 20 den normale kontur af beholdervæggen er blevet ændret til dannelse af to deformerede og mere strækbare dele, imellem hvilke en lille udeformeret eller mindre deformeret og relativ ustrækbar del af væggen befinder sig. Denne udeformerede del, i det forud fastsatte ventilations-25 areal, er indrettet til at bryde, når trykket inden i beholderen når en forudbestemt værdi. Når det indre tryk vokser, bliver endevæggen eller sidevæggene af beholderen tvunget udefter, og den deformerede del af beholdervæggen vil søge at folde sig ud, medens den undergår en relativt 30 ringe bøjespænding. Denne udfoldning kan imidlertid kun opnås ved strækning af den udeformerede del af væggen imellem de to deformerede dele. Denne del, som herefter betegnes som en "bro", med "broareal", kan ikke strækkes på samme måde som de deformerede dele og er derfor udsat 35 for høj trækspænding, som uundgåeligt fører til brud af broarealet, som derved udgør en udluftningsåbning.Voltage caused by excessive internal pressure is concentrated and directed to a preselected portion of the container wall, causing this preselected portion to break, thereby forming a discharge opening for releasing the pressure. The stress concentration is obtained because the normal contour of the container wall has been altered to form two deformed and more extensible portions between which a small undeformed or less deformed and relatively unstretchable portion of the wall resides. This undeformed part, in the predetermined ventilation area, is arranged to break when the pressure inside the container reaches a predetermined value. As the internal pressure grows, the end wall or side walls of the container are forced outward, and the deformed portion of the container wall will seek to unfold while undergoing a relatively low bending stress. However, this unfolding can only be achieved by stretching the undeformed part of the wall between the two deformed parts. This part, which is hereafter referred to as a "bridge", with "bridge area" cannot be stretched in the same way as the deformed parts and is therefore subjected to high tensile stress which inevitably leads to breach of the bridge area, which thus forms a vent opening.

DK 159629 BDK 159629 B

44

De deformerede dele er fortrinsvis langstrakte og udformet som kanaler, som er således indrettet, at en ende af den ene er på linie med en ende af den anden med en bro derimellem. Beholdermaterialet kan være metal, f.eks.The deformed parts are preferably elongated and formed as channels which are arranged such that one end of one is aligned with one end of the other with a bridge therebetween. The container material may be metal, e.g.

5 stål eller forniklet stål eller plast eller gummi, som kan indeholde bestanddele under tryk og har en forudsigelig spændingsudvidelse. De mest egnede materialer er de, som er i stand til at underkastes en i det væsentlige uelastisk forlængelse for brud.5 steel or nickel-plated steel or plastic or rubber which may contain constituents under pressure and has a predictable voltage expansion. The most suitable materials are those which are capable of undergoing a substantially inelastic elongation for fracture.

1010

Opfindelsen er særlig egnet til brug i en elektrokemisk celle, som på grund af dens indhold enten er i en tryktilstand eller udsat for en stor tryktilvækst.The invention is particularly suitable for use in an electrochemical cell which, due to its content, is either in a pressure state or subject to a large pressure increase.

15 Opfindelsen skal i det følgende nærmere beskrives med henvisning til tegningen, hvorpå: fig. 1 viser et billede set fra oven af endevæggen af en beholder, hvis væg indeholder en trykbegrænsningsmeka-20 nisme ifølge opfindelsen, fig. 2 viser et perspektivisk billede af fig. 1 med en del langs linien 2-2 i fig. 1 vist i snit; denne figur viser beholderen anvendt til en elektrokemisk celle, 25 fig. 3a er et snitbillede i større målestok langs linien 3-3 i fig. 1, fig. 3b er et snit i større målestok svarende til fig.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be described in more detail with reference to the drawing, in which: FIG. 1 is a top view of the end wall of a container whose wall contains a pressure limiting mechanism according to the invention; FIG. 2 is a perspective view of FIG. 1 with a portion along line 2-2 of FIG. 1 is a sectional view; this figure shows the container used for an electrochemical cell; 3a is an enlarged sectional view taken along line 3-3 of FIG. 1, FIG. 3b is a section on a larger scale similar to FIG.

.30 3a, men som viser en anden udførelsesform for beholder væggen ifølge opfindelsen, i hvilken der er tilvejebragt en yderligere forstærkningssektion, fig. 4 viser den del af beholdervæggen, hvor udluftningen 35 finder sted, i en anden udførelsesform, i hvilken formen af udluftningsarealet afviger fra det i fig. 1 viste,.30 3a, but showing another embodiment of the container wall according to the invention, in which a further reinforcing section is provided; FIG. 4 shows the part of the container wall where the vent 35 takes place, in another embodiment, in which the shape of the vent area differs from that of FIG. 1,

DK 159629 BDK 159629 B

5 fig. 5 viser et perspektivisk billede af en yderligere udførelsesform for beholdervæggen ifølge opfindelsen, hvor trykbegrænsningsmekanismen er indbygget i en cylindrisk beholdervæg, 5 fig. 6 viser et perspektivisk billede af en yderligere udførelsesform for beholdervæggen ifølge opfindelsen, hvor trykbegrænsningsmekanismen er indbygget i en cylindrisk beholdervæg, og 10 fig. 7 er en grafisk afbildning, som viser det almindelige forhold imellem deformation af endevæggen i udførelsesformen i fig. 1 og udløsningstrykket.5 FIG. 5 is a perspective view of a further embodiment of the container wall according to the invention, wherein the pressure limiting mechanism is built into a cylindrical container wall; 6 shows a perspective view of a further embodiment of the container wall according to the invention, wherein the pressure limiting mechanism is built into a cylindrical container wall, and FIG. 7 is a graph showing the general relationship between end wall deformation in the embodiment of FIG. 1 and the release pressure.

15 Fig. 1 viser enden af en beholder 10, som er blevet formpresset og/eller dybtrukket, så dens væg indeholder ringformede kanaldele 11, 12, som udgør deformerede arealer, inden for hvilke der findes en midterskive 19. Enderne 61a-d, kanterne 62a-d og bundene 63a-b af kanalerne er 20 fortrinsvis afrundede; derved kan kanalerne fremstilles ved trækning og strækningsprocesser uden frembringelse af svækkede dele, som kunne blive udsat for korrosion eller mekanisk brud. Imidlertid kan andre former også benyttes.FIG. 1 shows the end of a container 10 which has been molded and / or deep-drawn, so that its wall contains annular duct portions 11, 12 which form deformed areas within which a center disc 19 is provided. The ends 61a-d, edges 62a-d and the bottoms 63a-b of the channels are preferably rounded; thereby the ducts can be made by drawing and stretching processes without producing attenuated parts which could be subject to corrosion or mechanical breakage. However, other forms can also be used.

De deformerede arealer, som dannes af kanalerne 11, 12, 25 er i stand til at udfoldes under tryk ved at underkastes bøjningsspænding. Det betyder kun lidt, om kanalerne forløber indad i beholdere (som vist) eller ud fra den, så længe udvidelighed som følge af indre tryk er mulig. Broerne 13, 14 imellem enderne af kanalerne 11, 12 er 30 punkter, ved hvilke udluftning finder sted, fordi broen under tryk underkastes trækspænding udover dens brudpunkt, medens kanalerne stadig har en væsentlig stræk-kelighed. Der er udskåret eller presset riller 15, 16 som buede riller, som strækker sig på tværs af broerne og ned 35 over enderne af de tilsvarende kanaler, eftersom disse er overgangsregioner fra den høje spænding ved de ude-formerede dele af broerne til den lave spænding ved deThe deformed areas formed by channels 11, 12, 25 are able to unfold under pressure by being subjected to bending stress. It does not matter much if the ducts extend inwards into containers (as shown) or from it, as long as extensibility due to internal pressure is possible. The bridges 13, 14 between the ends of the ducts 11, 12 are 30 points at which venting takes place because the bridge under pressure is subjected to tensile stress beyond its breaking point, while the ducts still have substantial extensibility. Grooves 15, 16 are cut or pressed as curved grooves extending across the bridges and down 35 across the ends of the corresponding channels, as these are transition regions from the high voltage at the unformed portions of the bridges to the low voltage. do they know

DK 159629 BDK 159629 B

6 fuldt deformerede dele af kanalerne. Rillerne 15, 16 på broarealerne 13, 14 er relativt små, men tilvejebringer alligevel tilstrækkelig udluftning i modsætning til de simple riller, som anvendtes i udluftningsorganer af den 5 tidligere kendte art, som skal være større for at være effektive og derfor har de ulemper, at den er mere udsat for mekanisk eller korrosionsbeskadigelse og til dannelse af brede åbninger.6 fully deformed portions of the ducts. The grooves 15, 16 on the bridge areas 13, 14 are relatively small, but nevertheless provide sufficient venting in contrast to the simple grooves used in venting means of the prior art which must be larger in order to be effective and therefore have disadvantages. that it is more susceptible to mechanical or corrosion damage and to the formation of wide openings.

10 Når der opstår et for stort tryk i beholderen koncentreres trækspændingen i de med riller forsynede dele 15, 16 i broarealerne 13, 14 og ikke i de tilstødende arealer såsom den ydre ring 65 i nærheden af broarealerne.When excessive pressure occurs in the container, the tensile stress is concentrated in the grooved portions 15, 16 in the bridge areas 13, 14 and not in the adjacent areas such as the outer ring 65 in the vicinity of the bridge areas.

15 Dybden af rillen er i det væsentlige bestemt ved graden af denne koncentration og en rille med en dybde på i det mindste halvdelen af den oprindelige vægtykkelse er sædvanligvis tilstrækkelig.The depth of the groove is essentially determined by the degree of this concentration and a groove having a depth of at least half of the original wall thickness is usually sufficient.

20 Bredden af basis for hver rille er udført således, at bruddet, som opstår i rillen, finder sted under den del af den udadgående forskydning af skiven 19, i hvilken det for store indvendige tryk varierer mindst. For at opnå moderat ensartet spænding på tværs af rillebasis, og 25 derved at undgå for tidligt brud, foretrækkes det, at overgangene imellem rillebunden og rillens vægge er rundede, og at materialetykkelsen af rillebunden imellem disse overgange er omtrent konstant. Den ønskede bundbredde afhænger af og er en funktion af beholdermateria-30 lernes karakteristiske brudforlængelse under trækspæn ding og den strukturbestemte trækdel af rillevæggene, når det ekspanderende indre tryk vokser. Materialet i rillebunden er spændt i direkte forhold til forskydningen, som udvider rillen, og omvendt i forhold til dens oprindelige 35 bredde. Således vil f.eks. den foretrukne rillebundbredde for det mere strækbare udglødede bløde stål være gjort mindre end for det samme stål, som er blevet arbejds-The width of the base of each groove is designed such that the breakage occurring in the groove takes place during the portion of the outward displacement of the disc 19 in which the excessive internal pressure varies the least. In order to obtain moderately uniform tension across the groove base, and thus to avoid premature breaking, it is preferred that the transitions between the groove bottom and the groove walls are rounded and that the material thickness of the groove base between these transitions is approximately constant. The desired bottom width depends on and is a function of the characteristic fracture elongation of the container materials under tensile stress and the structural tensile portion of the groove walls as the expanding internal pressure grows. The material in the groove bottom is tensioned in direct relation to the displacement which extends the groove, and vice versa in relation to its original width. Thus, e.g. the preferred groove bottom width for the more stretchable annealed soft steel has been made smaller than for the same steel which has become workable.

DK 159629 BDK 159629 B

7 hærdet. Et materiale, som tillader adskillige ganges forlængelse før brud, såsom et udglødet rent kobber eller fin sølv, bly, gummi eller nogle plastarter, kræver en langt smallere rille for samme struktur, end blødt stål.7 hardened. A material that allows for multiple extensions before fracturing, such as an annealed pure copper or fine silver, lead, rubber or some plastics, requires a much narrower groove for the same structure than soft steel.

55

Hvis rillerne i et metal er blevet fremstillet ved koldpresning, er bundmaterialet hårdt og relativt ustrækkeligt, men ved en simpel udglødning gendannes dets strækbarhed og dets mekaniske og kemiske egenskaber stabili-10 seres. Rillerne kan med de tilstødende arealer, som indeholder broer og enderne af kanalerne, udglødes ved tilførsel af tilstrækkelig varme til at gøre hele arealet 15, 16 rødglødende i omkring 1 sekund. Det er konstateret, at det er muligt ved udglødning af metallet i 15 arealet, hvor brud ønskes, at tilvejebringe en mere nøjagtig styring af udluftningsøjeblikket, idet virkningerne af koldbearbejdningen af metalbeholderen modvirkes. Udglødningen frembringer også det rilleareal, som er det svageste punkt ved beholderkonstruktionen, og det omgi-20 vende areal, som har været underkastet formningsspændinger, med en grad af modstand mod korrosion og angreb fra materialer, som er indeholdt i beholderen, hvoraf rillen er en del, og nedsætter desuden modtageligheden for mekanisk beskadigelse.If the grooves of a metal have been made by cold pressing, the base material is hard and relatively stretchable, but by a simple annealing, its extensibility and its mechanical and chemical properties are stabilized. The grooves can be annealed with the adjacent areas containing bridges and the ends of the channels by supplying sufficient heat to make the entire area 15, 16 red-hot for about 1 second. It has been found that by annealing the metal in the area where fracture is desired, it is possible to provide a more accurate control of the venting moment, counteracting the effects of the cold working of the metal container. The annealing also produces the groove area which is the weakest point of the container construction and the surrounding area which has been subjected to forming stresses, with a degree of resistance to corrosion and attack from materials contained in the container, of which the groove is a part, and also reduces the susceptibility to mechanical damage.

25 I de i fig. 1-4 viste udførelsesformer har kanalerne 11, 12 en midterskive 19 derimellem. Når trykket i beholderen overstiger et normalt arbejdstryk, vil midterskiven 19 blive presset udefter. De vil på sin side bringe begge 30 kanalerne 11, 12 under bøjningsspænding og broarealerne 13, 14 under trækspænding. Fig. 2 viser bevægelsen af kanalerne 11, 12 under denne spænding med en punkteret linie 20. Trykkraften i beholderen er vist med pile. Den punkterede linie 20 viser, at kanalerne er blevet delvis 35 udfoldet, men ikke helt på udluftningstidspunktet. Når udluftningstrykket er blevet nået, er rillen strakt til en form som i udførelsesformen, hvor beholderen er frem-In the FIG. 1-4, channels 11, 12 have a center disc 19 therebetween. When the pressure in the container exceeds a normal working pressure, the center disc 19 will be pressed outwards. In turn, they will bring both the channels 11, 12 under bending stress and the bridge areas 13, 14 under tensile stress. FIG. 2 shows the movement of the channels 11, 12 under this voltage with a dotted line 20. The compressive force in the container is shown by arrows. The dashed line 20 shows that the ducts have been partially unfolded, but not completely at the time of venting. Once the vent pressure has been reached, the groove is stretched to a shape as in the embodiment in which the container is formed.

DK 159629 BDK 159629 B

8 stillet af blødt stål, er vist med en punkteret linie 21, som groft taget er 35-50 % større end oprindelig, og bliver brudt eller flænget til dannelse af en udluftningsåbning. Det er ønskeligt, at rillen brydes, medens 5 de deformerede dele stadig er udvidelige, fordi dette tillader yderligere åbning af udluftningsåbningen, hvis overtrykket ikke forsvinder. Imidlertid er disse ituriv-ninger begrænset til broarealet, fordi vindingerne af kanalerne, når de er foldet ud, ikke underkastes nævne-10 værdige trækspændinger. Trækbelastningen, som udløses af den brudte bro, udbreder ikke revnen i kanalregionerne, eftersom området i nærheden af revnen har bibeholdt sin styrke, selv når kanalerne ikke er helt udfoldet. Simple riller har ikke disse egenskaber, eftersom arealerne i 15 nærheden af rillens ender er blevet underkastet fuld trækspænding, hvilket medfører svækkelse, og når rillen brydes, har det tilstødende område ikke tilstrækkelig styrke til at indeholde revnen. Begrænsning af revnerne til de valgte udluftningsregioner opnås i almindelighed 20 ved den større tykkelse af kanalmaterialet. Således tilvej ebringer rillen 16 i fig. 3a en begrænset udluftningsåbning i ethvert metal, som er tilstrækkelig smidigt til at tillade dybtrækning, selv når det indre tryk efter udluftning forbliver højt nok til at udfolde kanalerne 25 fuldt ud. Kanalmaterialet bør naturligvis fortrinsvis have en sådan tykkelse, at det tillader udfoldning uden bøjningsbrud. For homogent stive materialer, omfattende de materialer, hvori forstærkning er upraktisk, er der behov for midler til at reducere trækspændinger på tværs 30 af enderne af en udluftningsrevne for at forhindre yderligere brud. Sådanne midler er vist i fig. 3b, hvor enden af rillen 35 går ned under det laveste niveau for den øvrige del af kanalen. De tyndere dele 38, 39 under rillen bliver sammentrykket, når kanalen foldes ud, 35 forskyder spændingen, som ellers ville forlænge rillens revne. Således vil der i almindelighed være en forskel i spænding imellem udluftningsarealet og den ønskede ende af udluftningsåbningen, som opnås ved disse eller andre lignende midler.8, made of soft steel, is shown by a dotted line 21, which is roughly 35-50% larger than the original, and is broken or flanged to form a vent opening. It is desirable that the groove be broken while the deformed parts are still expandable because this allows further opening of the vent opening if the overpressure does not disappear. However, these tear-offs are limited to the bridge area because the windings of the ducts, when unfolded, are not subjected to the mentioned tensile stresses. The tensile load triggered by the broken bridge does not propagate the crack in the channel regions, as the area near the crack has maintained its strength even when the channels are not fully unfolded. Simple grooves do not have these properties, since the areas near the ends of the groove have been subjected to full tensile stress, which causes weakening, and when the groove breaks, the adjacent area does not have sufficient strength to contain the crack. Limiting the cracks to the selected vent regions is generally achieved by the greater thickness of the duct material. Thus, the groove 16 of FIG. 3a, a limited vent opening in any metal sufficiently flexible to allow deep drawing, even when the internal pressure after venting remains high enough to fully unfold the ducts 25. The duct material should, of course, preferably be of such thickness as to allow unfolding without bending breaking. For homogeneously rigid materials, including those materials in which reinforcement is impractical, means are needed to reduce tensile stresses across the ends of a vent crack to prevent further breakage. Such means are shown in FIG. 3b, where the end of the groove 35 goes below the lowest level of the other portion of the channel. The thinner portions 38, 39 below the groove become compressed as the channel unfolds, 35 displacing the tension which would otherwise extend the crack of the groove. Thus, there will generally be a difference in voltage between the vent area and the desired end of the vent opening obtained by these or other similar means.

DK 159629 BDK 159629 B

99

Med den som følge af elasticiteten genvundne bevægelse af 5 kanalerne efter udluftning, vil den åbnede udluftningsåbning blive lukket tilstrækkeligt til at forhindre, at beholdermaterialet undviger og forurenende materiale kommer ind i beholderen. Dette er særligt vigtigt ved elektrokemiske celler, som indeholder bestanddele, som er 10 uforenelige med omgivende atmosfæriske materialer. Denne sidste egenskab er ikke til stede i udluftningsåbninger, som kun består af en tynd rille i væggen af en beholder.With the movement of the ducts recovered due to the elasticity after venting, the opened vent opening will be closed sufficiently to prevent the container material from escaping and contaminant from entering the container. This is particularly important for electrochemical cells containing constituents which are incompatible with ambient atmospheric materials. This latter property is not present in vent openings which consist only of a thin groove in the wall of a container.

Skiven 19 udøver ved sin bevægelse, som vist med den 15 punkterede linie 20, en trækkraft på begge kanalerne og broarealet. Denne kraft frembringer små, fortrinsvis bø-jespændinger i kanalerne med deraf følgende stor udadgående forskydning af skiven, og på rillen 15 i broarealet 13 en stor trækspænding, som forøges, indtil rillen 20 til sidst brydes.The disc 19, in its movement, as shown by the 15 dotted line 20, exerts traction on both the channels and the bridge area. This force produces small, preferably bending stresses in the channels, with the resultant large outward displacement of the disc, and on the groove 15 in the bridge area 13 a large tensile stress which is increased until the groove 20 is eventually broken.

Fig. 2 viser beholderen 5 med en i sin væg indbygget trykbegrænsningsmekanisme ifølge opfindelsen anvendt i en typisk elektrokemisk celle, som i nogle øjeblikke kan 25 udvikle meget store indre tryk. Den viste celle er en celle, i hvilken anoden 22 er lithium og katodedepola-risatoren er SC>2. Separatormåtter 23 adskiller anoden 22 fra katodestrømskollektoren 24. Efter at cellen er blevet gjort hermetisk, bliver S02 indført i den. En isolerende 30 skive 25 adskiller cellekomponenterne fra den ydre cellevæg og trykudløsningsmekanismen; denne skive er imidlertid ikke en hermetisk separator og overskydende fluidum og det ledsagende tryk kan gå omkring denne skive og virke på trykudløsningsanordningen i cellevæggen.FIG. 2 shows the container 5 with a pressure limiting mechanism according to the invention built into its wall used in a typical electrochemical cell, which at some moments can develop very large internal pressures. The cell shown is a cell in which the anode 22 is lithium and the cathode depolarizer is SC> 2. Separator mats 23 separate the anode 22 from the cathode current collector 24. After the cell has been made hermetically, SO2 is introduced into it. An insulating disk 25 separates the cell components from the outer cell wall and the pressure release mechanism; however, this disk is not a hermetic separator and excess fluid and the accompanying pressure may pass around this disk and act on the pressure release device in the cell wall.

3535

Fig. 4 angår en udførelsesform svarende til den fig. 1 . viste, og viser enderne 31, 32 af tilstødende kanaler 71,FIG. 4 relates to an embodiment similar to that of FIG. 1. and showing the ends 31, 32 of adjacent channels 71,

DK 159629 BDK 159629 B

10 72 og broarealet 73 derimellem. 1 denne udførelsesform har rillen 30 linseform med sin bredde nærmende sig nul, ved enden af den mest deformerede del af kanalerne 71, 72. Forskellige former af rillen ændrer udluftnings-5 processen. En rille med ensartet bredde, som er vist i fig. 1, brydes først ved midten af broarealet 33, idet den danner en linseformet spalte, hvis yderdele fortsætter ned i kanalenderne, med fortsat udadgående bevægelse af skiven 19, indtil de når enderne af det sva-10 gere (eller strækkelige) materiale ved bunden af rillen.10 72 and the bridge area 73 therebetween. In this embodiment, the groove 30 has a lens shape with its width approaching zero, at the end of the most deformed portion of the channels 71, 72. Various forms of the groove change the venting process. A groove of uniform width shown in FIG. 1, is first broken at the center of bridge area 33, forming a lens-shaped slot whose outer portions continue down the canal calendar, with continued outward movement of the disc 19 until they reach the ends of the heavier (or stretchable) material at the bottom of the groove.

Den i fig. 4 viste rille er spændt groft taget i samme udstrækning i hele sin længde og brydes i en groft taget i sin fulde længde, men i begyndelsen meget smal spalte, som strækker sig i den fulde længde af den svæk-15 kede bund af rillen. Den resulterende delvise nedsættelse af indspændingen på skiven 19 tillader mere brat ud-luftningssåbning end ved rillen med den ensartede bredde på brudtidspunktet, hvilket betyder en hurtigere tryknedsættelse. Derved kan udluftningsvirkningen varieres eller 20 styres fra en langsom, trykregulerende frigørelse til en brat åbning af en væsentlig udluftningsåbning.The FIG. 4 is tensioned roughly to the same extent throughout its length and broken into a roughly full length, but at first very narrow slits extending the full length of the weakened bottom of the groove. The resulting partial reduction of the clamp on the disc 19 allows more steep vent opening than at the uniform width groove at the time of fracture, which means a faster pressure reduction. Thereby, the vent effect can be varied or controlled from a slow, pressure-regulating release to a sudden opening of a substantial vent opening.

Fig. 5 viser en anden udførelsesform ifølge opfindelsen, i hvilken en cylindrisk beholder 2 er forsynet med en 25 trykbegrænsningsmekanisme i form af rundtgående deforme-ringer 40, 41 i sidevæggen deraf. Skønt deformeringerne 40, 41 er vist vendende udad, har retningen ringe indvirkning på trykbegrænsningsmekanismens virkemåde. I denne udførelsesform er retningen af den virkende spænding 30 aksial som vist med pilene, og deformeringerne kan foldes ud til forøgelse af beholderens aksiale længde. På denne måde er trækspændingen koncentreret på broarealet 42 og især i rillen 43, som trækkes i stykker under denne spænding, medens deformeringerne 40, 41 stadig er i stand til 35 yderligere at rettes ud som tidligere forklaret.FIG. 5 shows another embodiment of the invention in which a cylindrical container 2 is provided with a pressure-limiting mechanism in the form of circumferential deformations 40, 41 in the side wall thereof. Although the deformations 40, 41 are shown facing outwards, the direction has little effect on the operation of the pressure limiting mechanism. In this embodiment, the direction of the operating voltage 30 is axial as shown by the arrows, and the deformations can be unfolded to increase the axial length of the container. In this way, the tensile stress is concentrated on the bridge area 42, and especially in the groove 43, which is pulled under this tension, while the deformations 40, 41 are still able to further straighten as previously explained.

DK 159629 BDK 159629 B

1111

Fig. 6 viser en anden udførelsesform i en konstruktion, i hvilken kanalerne 51, 52 er udformet i den cylindriske sidevæg af en beholder 3, men som ikke er rundtgående. Derimod er kanalerne 51, 52 anbragt parallelt med cy- 5 linderaksen. Et for stort tryk i beholderen udspænder dens omkreds, og kanalerne 51, 52 udfoldes med blot en bøjningsspænding, medens broarealet 53 udsættes for høj trækspænding, hvilket får dets væg til at brydes ved en rille 54. Det bør bemærkes, at konstruktionen i fig. 1-4 10 har to ejendommeligheder som ikke findes i udførelsesformerne på fig. 5 og 6. For det første er udluftningsåbningen i de førstnævnte udformet som en bro imellem to helt forskellige dele, en midterskive 19 og en ydre ringformet ring 65, i stedet for mellem to ens dele. Den ydre ring 15 med den tilstødende del af beholdervæggen er udsat for en sammentrækningskraft langs diameteren, som går igennem broerne, når skiven er presset udad af det indvendige overtryk. Bredden af denne ring er som ønsket tilstrækkelig til at understøtte den sammentrækkende kraft 20 uden at udsættes for plastisk deformation, således at kraften kan fortsætte med at vokse og spænde rillens bundmateriale, indtil det brydes. Når skiven for det andet bliver forskudt udefter fra planet for den udvendige ring som følge af det indre overtryk, drejes broerne en 25 smule fra deres oprindelige plan, men underkastes ringe begyndende forlængelse, idet der derved frembringes en grad af beskyttelse imod utilsigtet frigørelse ved trykudluftningsdannelse i broarealet.FIG. 6 shows another embodiment of a structure in which the channels 51, 52 are formed in the cylindrical side wall of a container 3, but which are not circumferential. In contrast, channels 51, 52 are arranged parallel to the cylinder axis. Excessive pressure in the container spans its circumference and channels 51, 52 are unfolded with just a bending stress, while bridge area 53 is subjected to high tensile stress, causing its wall to break by a groove 54. It should be noted that the construction of FIG. 1-4 10 have two properties not found in the embodiments of FIG. 5 and 6. First, the vent opening in the former is formed as a bridge between two completely different parts, a center disc 19 and an outer annular ring 65, instead of between two identical parts. The outer ring 15, with the adjacent portion of the container wall, is subjected to a contraction force along the diameter passing through the bridges as the disc is pressed outwardly by the internal overpressure. As desired, the width of this ring is sufficient to support the contracting force 20 without being subjected to plastic deformation, so that the force can continue to grow and tighten the bottom material of the groove until it breaks. Second, when the disc is displaced outwardly from the outer ring plane as a result of the internal overpressure, the bridges are rotated 25 degrees from their original plane but subjected to little initial elongation, thereby providing a degree of protection against accidental release by pressure vent formation in the bridge area.

30 Fig. 7 viser forskydningen D af skiven 19 i fig. 1 som funktion af det indre tryk P. Tilvejebringelsen af kanalerne i beholderens endevæg tillader en væsentlig udadgående bevægelse af skiven med mindre spænding i kanalmaterialet. Når skiven bevæges udad, ændres det indre 35 tryk kun efterhånden, således at der nås et trykniveau som vist imellem punkterne A og B efterfulgt af en hurtigere trykforøgelse, når kanalerne er udfoldet i denFIG. 7 shows the displacement D of the disc 19 in FIG. 1 as a function of the internal pressure P. The provision of the channels in the end wall of the container permits a substantial outward movement of the disc with less tension in the channel material. As the disk is moved outward, the internal pressure changes only gradually, so that a pressure level is reached as shown between points A and B, followed by a faster increase in pressure when the channels are unfolded in it.

DK 159629BDK 159629B

12 grad, hvor yderligere udfoldning bliver vanskelig. Skønt en væsentlig bevægelse af skiven 19 fortsætter inden for trykniveauet varierer trykket i cellen lidt. På denne måde bliver broarealet kraftigt spændt under denne bevæ-5 gelse som tidligere forklaret og brydes under dette forudsigelige trykniveau, hvilket gør det muligt at forudsige med tilstrækkelig nøjagtighed det indre tryk, ved hvilket udluftningsåbningen dannes. For at sikre brud af rillen inden for et forudbestemt ønsket trykområde, såsom 10 trykniveauet, kan bredden af rillen varieres; en større bredde medfører, at brud finder sted i nærheden af den øverste ende af kurven og en mindre bredde medfører, at brud finder sted i retning mod den lavere ende af samme kurve. Som følge af de relative størrelser af rillerne og 15 kanalerne bliver den største del af kraften, som udøves af et for stort indre tryk, anvendt til udfoldning af deformationerne eller kanalerne, medens kun en mindre del af kraften benyttes til at bringe rillerne under trækspænding. Når rillen en gang er blevet udstrakt udover 20 dens proportionalitetsgrænse, bliver både den mindre kraft, som udvider denne sektion til brud og den større kraft, som udfolder deformationen, ændret en smule. På denne måde bliver brosektionen spændt til brug, medens det indre beholdertryk forbliver i det væsentlige 25 konstant under udfoldningen af deformationerne. Det er derfor den reproducerbare bevægelse af deformationerne, som bestemmer trykket, ved hvilket udluftningsåbningen dannes. Stillingen af plateauet som har relation til udluftningstrykket, er i stor udstrækning afhængig af 30 tykkelsen af beholdervæggen ved kanalerne. På den måde kan beholderen fremstilles til at ventilere ved et højere tryk, hvis tykkelsen af kanalvæggen forøges, og et lavere tryk, hvis den formindskes. Hvis på tilsvarende måde kanalerne udglødes, bliver trykplateauet opnået hurtigere 35 og ved et lavere indre tryk. Udluftningen vil på den måde opstå ved et lavere tryk. De følgende eksempler angiver egenskaberne ved en bestemt beholdertype.12 degrees, where further unfolding becomes difficult. Although substantial movement of the disc 19 continues within the pressure level, the pressure within the cell varies slightly. In this way, the bridge area is strongly tensioned during this movement as previously explained and is broken below this predictable pressure level, which allows to predict with sufficient accuracy the internal pressure at which the vent opening is formed. To ensure breakage of the groove within a predetermined desired pressure range, such as the pressure level, the width of the groove can be varied; a greater width causes fracture to occur near the upper end of the curve and a smaller width causes fracture to occur toward the lower end of the same curve. Due to the relative sizes of the grooves and the ducts, most of the force exerted by excessive internal pressure is used to unfold the deformations or ducts, while only a minor portion of the force is used to bring the grooves under tension. Once the groove has been extended beyond its proportionality limit, both the smaller force which extends this section to fracture and the larger force which causes the deformation are slightly altered. In this way, the bridge section becomes tensioned for use while the inner container pressure remains substantially constant during unfolding of the deformations. It is therefore the reproducible movement of the deformations that determines the pressure at which the vent opening is formed. The position of the plateau which is related to the vent pressure is to a large extent dependent on the thickness of the container wall at the ducts. In this way, the container can be made to ventilate at a higher pressure if the thickness of the duct wall is increased and a lower pressure if it is reduced. Similarly, if the channels are annealed, the pressure plate is obtained faster and at a lower internal pressure. In this way, the venting will occur at a lower pressure. The following examples indicate the properties of a particular container type.

DK 159629 BDK 159629 B

1313

Cellebeholdere af standardstørrelsen D som vist i fig. 2, blev udformet ved dybtrækning af blødt stål til en yderdiameter på 33 mm og en beholder tykkel se på 0,5 mm, kanaler på 23 mm kantdiameter og 2 mm dybde med kanal-5 sider, som dannede en vinkel på 80° med hinanden. Rillerne, som forbandt broerne mellem tilstødende kanalkanter, blev presset omkring 0,25 mm dybe og havde en maximal bredde på omkring 0,6 mm ved midten af broerne. Efter lokal udglødning af broerne og forbindelse af kanal- 10 enderne åbnede beholdernes udluftningsåbninger ved et 2 .Cell containers of standard size D as shown in FIG. 2, was formed by deep drawing of soft steel to an outer diameter of 33 mm and a container thickness of 0.5 mm, channels of 23 mm edge diameter and 2 mm depth with channel 5 sides forming an angle of 80 ° with each other . The grooves connecting the bridges between adjacent channel edges were pressed about 0.25 mm deep and had a maximum width of about 0.6 mm at the center of the bridges. After local annealing of the bridges and connection of the duct ends, the vents of the containers opened at a 2.

tryk på 31,6 τ 1,75 kg/cm . Udløsningstryk over disse grænser blev opnået ved indsættelse af 0,53 mm afstivning af kanalerne til forøgelse af udluftningstrykket til 34,1 2 t 1,75 kg/cm . Sådanne variable er naturligvis styret ved 15 fabrikation til opretholdelse af bestemte dimensioner og en bestemt materialetilstand. Disse trykområder for udluftning er tilstrækkelig nøjagtige og i det anvendelige område for arbejdstryk til brug for hermetisk lukkede elektrokemiske celler, hvori der findes et overtryk.pressure of 31.6 τ 1.75 kg / cm. Release pressure above these limits was obtained by inserting 0.53 mm stiffening of the ducts to increase the vent pressure to 34.1 2 t 1.75 kg / cm. Of course, such variables are controlled by fabrication to maintain certain dimensions and state of material. These pressure ranges for venting are sufficiently accurate and in the applicable range of working pressures for use in hermetically sealed electrochemical cells in which there is an overpressure.

20 25 30 3520 25 30 35

Claims (5)

1. Beholdervæg med en trykbegrænsningsmekanisme i væggen 5 i form af et forudfastsat ventilationsareal, som brister ved indvirkning af et overtryk, kendetegnet ved, at beholdervæggens forudfastsatte ventilationsareal (13, 14; 42; 53; 73) er beliggende imellem enderne af en eller flere tilstødende kanaler (11, 12; 40, 41; 51, 52; 10 71, 72), som er dannet ved deformering af væggen, idet ventilationsarealet (13, 14; 42; 53; 73) er indrettet til at strækkes og derved briste, når kanalen eller kanalerne retter sig ud som følge af et overtryk.A container wall with a pressure limiting mechanism in the wall 5 in the form of a predetermined ventilation area, which breaks down by the effect of an overpressure, characterized in that the pre-fixed ventilation area (13, 14; 42; 53; 73) of the container wall is located between the ends of one or more adjacent ducts (11, 12; 40, 41; 51, 52; 10 71, 72) formed by deformation of the wall, the ventilation area (13, 14; 42; 53; 73) being arranged to stretch and thereby burst , when the channel or channels straighten out due to overpressure. 2. Beholdervæg ifølge krav 1, kendetegnet ved, at der i det forud fastsatte ventilationsareal findes en smal rille (15, 16; 30), som strækker sig over ven tilationsarealet (13, 15; 73) og ind i de tilstødende kanalender (61a, 61b, 61c, 61d; 31, 32). 20Container wall according to claim 1, characterized in that in the predetermined ventilation area there is a narrow groove (15, 16; 30) extending over the venation area (13, 15; 73) and into the adjacent canals (61a , 61b, 61c, 61d; 31, 32). 20 3. Beholdervæg ifølge krav 2, kendetegnet ved, at rillen (15, 16; 30) har en dybde på mindst halvdelen af materialetykkelsen i ventilationsarealet.Container wall according to claim 2, characterized in that the groove (15, 16; 30) has a depth of at least half the material thickness in the ventilation area. 4. Beholdervæg ifølge krav 2 eller 3, kendeteg net ved, at rillens (15, 16; 30) bredde har en form, som er imellem linseform (30, fig. 4) og en form, som skyldes at rillens bredde er den samme i hele sin længde.Container wall according to claim 2 or 3, characterized in that the width of the groove (15, 16; 30) has a shape which is between the lens shape (30, Fig. 4) and a shape due to the width of the groove being the same. throughout its length. 5. Beholdervæg ifølge ethvert af kravene 1-4, kende tegnet ved, at mindst én af følgende: a) det nævnte ventilationsareal, b) rillen eller 35 c) de tilstødende kanalender, er udglødet.Container wall according to any one of claims 1-4, characterized in that at least one of the following: a) said ventilation area, b) the groove or c) the adjacent canal calendar, are annealed.
DK495976A 1975-11-03 1976-11-02 CONTAINER ROAD WITH A PRESSURE LIMITING MECHANISM IN THE WALL DK159629B (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US62844575A 1975-11-03 1975-11-03
US62844575 1975-11-03

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DK495976A DK495976A (en) 1977-05-04
DK159629B true DK159629B (en) 1990-11-05

Family

ID=24518909

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK495976A DK159629B (en) 1975-11-03 1976-11-02 CONTAINER ROAD WITH A PRESSURE LIMITING MECHANISM IN THE WALL

Country Status (21)

Country Link
JP (1) JPS5274835A (en)
AR (1) AR215127A1 (en)
AU (1) AU510314B2 (en)
BE (1) BE847885A (en)
BR (1) BR7607187A (en)
CA (1) CA1064415A (en)
CH (1) CH613074A5 (en)
DD (1) DD127641A5 (en)
DE (1) DE2649809C3 (en)
DK (1) DK159629B (en)
ES (1) ES452958A1 (en)
FR (1) FR2330151A1 (en)
GB (1) GB1541029A (en)
GR (1) GR61159B (en)
IL (1) IL50641A (en)
IT (1) IT1068555B (en)
NL (1) NL184815C (en)
NO (1) NO144481C (en)
PL (1) PL112664B1 (en)
SE (1) SE420760B (en)
ZA (1) ZA766372B (en)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5634240Y2 (en) * 1977-11-22 1981-08-13
US4191806A (en) * 1978-08-28 1980-03-04 Esb Incorporated Pressure vent for a sealed primary cell
DE3061675D1 (en) * 1979-06-22 1983-02-24 Philips Corp Explosionproof capacitor
DE2941749A1 (en) * 1979-10-16 1981-04-30 Varta Batterie Ag, 3000 Hannover Electrolytic battery cell with pressure burst section - has relief section in cover in shape of plus sign
DE3110979A1 (en) * 1980-11-07 1982-06-16 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Electrical capacitor
DK95481A (en) * 1981-03-03 1982-09-04 Hellesens As HERMETIC CLOSED BATTERY WITH SAFETY EXPLOSION SAFETY MECHANISM
DE3201963C2 (en) * 1982-01-22 1985-08-22 Rudolf 7896 Wutöschingen Klaschka Capacitor can housing, method and apparatus for its manufacture
FR2579833B1 (en) * 1985-04-01 1987-05-07 Accumulateurs Fixes VENTILATION DEVICE ACTING AS A VALVE, PARTICULARLY FOR AN ELECTROCHEMICAL GENERATOR
NL8801853A (en) * 1988-07-22 1990-02-16 Philips Nv ELECTRONIC COMPONENT, ELECTROLYTIC CAPACITOR AND METAL ENCLOSURE.
EP0409907A4 (en) * 1989-05-16 1991-10-16 Carleton Technologies, Inc Pressure relief device, and method
FR2910717A1 (en) * 2006-12-20 2008-06-27 Donald Pihsiang Wu Safety structure for plastic case housing e.g. lithium iron phosphate battery in electric bicycle, has working part bulged outwards and becoming thin when pressure of gas in case exceeds preset value, to form slit for releasing pressure
US10499689B2 (en) 2014-07-18 2019-12-10 Fontem Holdings 1 B.V. Electronic cigarette with soft housing
KR102570969B1 (en) * 2018-02-01 2023-08-25 삼성에스디아이 주식회사 Cylindrical lithium ion secondary battery

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB832406A (en) * 1957-08-08 1960-04-13 Tsoi Ning Improvements in or relating to electric dry batteries
US3204156A (en) * 1961-05-01 1965-08-31 Sprague Electric Co Vented electrolytic unit
US3314824A (en) * 1965-03-22 1967-04-18 Union Carbide Corp Puncture-type safety seal for galvanic cells
CH552520A (en) * 1971-06-23 1974-08-15 Alusuisse SAFETY BOX INTENDED TO CONTAIN A FLUID UNDER PRESSURE.
US3831822A (en) * 1972-06-12 1974-08-27 Nat Can Corp Safety aerosol can
US3918610A (en) * 1974-10-23 1975-11-11 Aluminum Co Of America Safety vent for a pressure container

Also Published As

Publication number Publication date
AU1908876A (en) 1978-05-04
SE7612174L (en) 1977-05-04
SE420760B (en) 1981-10-26
PL112664B1 (en) 1980-10-31
ZA766372B (en) 1977-09-28
BR7607187A (en) 1977-09-13
GR61159B (en) 1978-09-30
GB1541029A (en) 1979-02-21
FR2330151A1 (en) 1977-05-27
NL184815C (en) 1989-11-01
ES452958A1 (en) 1978-01-16
DK495976A (en) 1977-05-04
BE847885A (en) 1977-03-01
AU510314B2 (en) 1980-06-19
DD127641A5 (en) 1977-10-05
AR215127A1 (en) 1979-09-14
DE2649809A1 (en) 1977-05-18
IL50641A (en) 1980-07-31
CH613074A5 (en) 1979-08-31
DE2649809C3 (en) 1980-04-30
CA1064415A (en) 1979-10-16
NO144481C (en) 1981-09-09
FR2330151B1 (en) 1982-02-26
NL184815B (en) 1989-06-01
NL7612127A (en) 1977-05-05
IT1068555B (en) 1985-03-21
NO144481B (en) 1981-06-01
JPS6118306B2 (en) 1986-05-12
JPS5274835A (en) 1977-06-23
NO763721L (en) 1977-05-04
DE2649809B2 (en) 1979-08-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4484691A (en) Pressure release device
DK159629B (en) CONTAINER ROAD WITH A PRESSURE LIMITING MECHANISM IN THE WALL
US4698282A (en) Safety vent device for electrochemical cells
US6589687B1 (en) Cleaved type safety valve for metal vessels
KR100510782B1 (en) Sealing plate for a closed type battery, and method for manufacturing it
US20170179451A1 (en) Lid including rib adjacent safety valve for a battery case
US5570803A (en) Rupturable pressure relieving apparatus and methods of manufacturing the same
US10436339B2 (en) Rupture disk
JP4799076B2 (en) Metal container lid with internal pressure release characteristics
JPS58121356A (en) Reversely warped bursting disk notched
US3966071A (en) Venting bottle closure
JP4074143B2 (en) Metal bottle cans
NO139915B (en) CONTAINER PLATE OF METAL, AS WELL AS PROCEDURE AND APPLIANCE FOR ITS MANUFACTURE
JPS6192400A (en) Improved safety hole of vessel
EP0556512B1 (en) Rupturable pressure relieving apparatus and methods of manufacturing the same
KR101164285B1 (en) Safety valve for sealed cells
JP7486880B2 (en) Method for manufacturing a pouch-type battery case having a venting induction portion and a pouch-type battery case manufactured by the method
UA124611C2 (en) Closure for a container and a container provided therewith
JP2014234857A (en) Safety valve for sealed container
TWI811379B (en) Can lid
JP4727456B2 (en) Metal container lid with internal pressure release characteristics
JP4208330B2 (en) Easy opening lid for positive pressure can
NO761521L (en)
JP4810176B2 (en) Metal container lid with internal pressure release characteristics
JP4753315B2 (en) Caps and bottles

Legal Events

Date Code Title Description
PHB Application deemed withdrawn due to non-payment or other reasons