DK147891B

DK147891B - CLOTHING PAEL

Info

Publication number: DK147891B
Application number: DK441375AA
Authority: DK
Inventors: Koichi Nagai; Tokio Nakagawa
Original assignee: Nippon Kokan Kk
Priority date: 1974-10-04
Filing date: 1975-09-30
Publication date: 1985-01-02
Also published as: GB1487452A; DE2544022C3; DE2544022B2; DK441375A; NO146576B; JPS5321202B2; NL164346B; DE2544022A1; NO753311L; HK21278A; JPS5141211A; FR2286920A1; NL7511739A; DK147891C; NO146576C; FR2286920B1; MY8000265A; NL164346C; CA1022758A; AU8536775A

Description

147891147891

Den foreliggende opfindelse angår en pæl med beklædning og i øvrigt af den i den indledende del af krav 1 angivne type.The present invention relates to a pile of clothing and, moreover, of the type specified in the preamble of claim 1.

Når en bygning opføres på bløde jordlag, såsom lerlag eller mosebund, benyttes der sædvanligvis betonpiller eller stålpæle, og den forreste ende af sådanne piller bringes til hvile på underliggende bærende sandlag med henblik på at understøtte størstedelen af bygningens vægt, mens en del af vægten understøttes af den bløde undergrund. Årsagen til at dette kan foretages er, at der frembringes friktion mellem jordlagene og pælene.When a building is erected on soft soil layers, such as clay layers or moss bottoms, concrete pellets or steel piles are usually used, and the front end of such pellets is rested on underlying load-bearing sand layers to support most of the building's weight while supporting some of the weight. of the soft subsoil. The reason for this can be done is to cause friction between the soil layers and the piles.

Når den bløde undergrund har sat sig eller er hærdet tilstrækkeligt, forsøger en sådan friktion kun at bistå den friktion, som pælene udsættes for af den bygning, som understøttes af pælene, men når derimod den bløde undergrund stadig er i færd med at sætte sig, 2 147891 vil en sådan friktion forårsage en nedadrettet friktionskraft, der pålægger en ekstra belastning på pælenes forreste ender.When the soft subsoil has settled or is sufficiently hardened, such friction only attempts to assist the friction to which the piles are exposed by the building supported by the piles, but when the soft subsoil is still settling, Such a friction will cause a downward frictional force which imposes an additional load on the front ends of the piles.

En sådan såkaldt negativ friktion er uønskelig, da den reducerer pælenes bærekapacitet betragteligt. Da denne negative friktionskraft reducerer pælenes effektive bærekapacitet, vil den med andre ord give anledning til det slutresultat, at pælene sænkes eller synker ned. Det er følgelig væsentligt at reducere en sådan negativ friktionskraft.Such a so-called negative friction is undesirable as it significantly reduces the carrying capacity of the poles. In other words, as this negative frictional force reduces the effective carrying capacity of the piles, it will give rise to the end result of the piles being lowered or lowered. Accordingly, it is essential to reduce such negative frictional force.

Hidtil har der været benyttet to pæletyper til at reducere en sådan negativ friktionskraft, nemlig en pæl med dobbeltrør-struktur og en bitumenbeklædt pæl. Den førstnævnte type har den ulempe, at dens forøgede vægt giver anledning til vanskeligheder under pælens udlægning, og desuden forringes nøjagtigheden under udlægningsarbejdet såvel som pælens bestandighed overfor spændinger i sideretningen hidrørende fra de omgivende jordlag.So far, two pile types have been used to reduce such negative frictional force, namely a double-tube structure pile and a bitumen coated pile. The former type has the disadvantage that its increased weight gives rise to difficulties during the laying of the pile, and in addition, the accuracy during the laying work as well as the pile's resistance to lateral stresses arising from the surrounding soil layers are degraded.

Den sidstnævnte pæletype har også ulemper, nemlig at der i almindelighed kræves brug af et forholdsvis tykt bituminøst lag på over 3 mm, hvilket giver anledning til en tidskrævende beklædningsoperation og følgelig ineffektivitet og lav produktivitet.The latter type of pile also has disadvantages, namely the use of a relatively thick bituminous layer of more than 3 mm is generally required, which gives rise to a time-consuming coating operation and consequently inefficiency and low productivity.

Desuden er pålægning af en bituminøs beklædning på lange pæle ikke en let sag, og i varmt sommervejr har det bituminøse lag tendens til at blive blødt, hvilket umuliggør pælenes langtidsoplagring og transport, hvorfor det bliver nødvendigt at udføre pælenes beklædning i marken. Yderligere en ulempe består i, at der er mulighed for en forringelse af adhæsionen mellem råpælen og det bituminøse lag på grund af stødvirkningen hidrørende fra laget under pælenedram-ningsoperationen, og der er også mulighed for, at det bituminøse lag deformeres af den rundtgående friktion. Endnu en ulempe består i, at den negative friktionskraft, som reducerer pælens bæreevne, forøges af grus eller lignende partikler, som indføres i det bituminøse lag i jordlagene.In addition, the application of a bituminous coating on long piles is not an easy matter, and in hot summer weather the bituminous layer tends to become soft, which makes it impossible for long-term storage and transport of the piles, which makes it necessary to carry the piles' cover in the field. A further disadvantage is that there is a possibility of deterioration of the adhesion between the raw pile and the bituminous layer due to the impact of the layer during the pile drenching operation, and it is also possible that the bituminous layer is deformed by the circumferential friction. A further disadvantage is that the negative frictional force which reduces the bearing capacity of the pile is increased by gravel or similar particles introduced into the bituminous layer in the soil layers.

Selv om disse ulemper ved bituminøst belagte pæle er blevet afhjulpet i praksis ved hjælp af en kendt beklædt pæl, vil beskyttelseslaget på denne kendte beklædte pæl,i afhængighed af nedramningsforholdene for pælen, have tendens 'til at blive udsat for sådanne beskadigelser som afskalning, afskrælning o.s.v. på grund af det lodrette tryk hidrørende fra undergrunden som pælen udsættes for under nedramningen. En sådan beskadigelse har også skadelig indvirkning på en reduktion af den negative friktionskraft, som formindsker den beklædte pæls bæreevne, 3 147891 hvilket er den beklædte pæls formål.Although these disadvantages of bituminously coated piles have been remedied in practice by a known coated pile, the protective layer of this known coated pile will, depending on the piling conditions of the pile, tend to be subject to such damage as peeling, peeling. etc. due to the vertical pressure resulting from the subsoil to which the pile is subjected during the ramp. Such damage also has a detrimental effect on a reduction of the negative frictional force which diminishes the bearing capacity of the coated pile, which is the purpose of the coated pile.

På ovennævnte baggrund er det den foreliggende opfindelses formål at tilvejebringe en bituminøs beklædt pæl af den type, som reducerer den negative friktion, og som afhjælper: de netop omtalte vanskeligheder og ulemper.In view of the foregoing, the object of the present invention is to provide a bituminous coated pile of the type which reduces the negative friction and which alleviates the difficulties and disadvantages just mentioned.

Dette opnås med de i den kendetegnende del af krav 1 angivne ejendommeligheder for den beklædte pæl ifølge opfindelsen. Opfindelsen tilvejebringer således en pæl med beklædning i to lag,nemlig medet inderste bituminøst lag kombineret med et udvendigt dæklag.This is achieved with the properties of the coated pile according to the invention specified in the characterizing part of claim 1. The invention thus provides a pile of two-layer coating, namely the inner bituminous layer combined with an outer cover layer.

Denne kombination har også vist sig at give anledning til den vigtige virkning, at det bituminøse lags tykkelse kan være væsentligt mindre end de lagtykkelser, som normalt benyttes til beskyttelse af konventionelle pæle. I pælen ifølge opfindelsn kan der således anvendes lagtykkelser for det bituminøse lag, som er mindre end 3 mm og fortrinsvis ligger mellem 0,3 og 1,0 mm. Dermed kan pælen ifølge opfindelsen uden vanskelighed og rationelt fremstilles på fabrik. Desuden kan pælen transporteres og oplagres i længere tidsperioder.This combination has also been found to give rise to the important effect that the thickness of the bituminous layer can be substantially smaller than the layer thicknesses normally used for the protection of conventional piles. Thus, in the pile according to the invention, layer thicknesses for the bituminous layer which are less than 3 mm and preferably between 0.3 and 1.0 mm can be used. Thus, the pile according to the invention can be manufactured in a factory easily and without difficulty. In addition, the pile can be transported and stored for extended periods of time.

I kombinationen med det bituminøse lag er det udvendige dæklag særligt effektivt med hensyn til at hindre afskrælning eller brud i pælens beklædning under pælens nedramning, når det udvendige dasklags sammensætning er afpasset som angivet i krav 2.In combination with the bituminous layer, the outer cover layer is particularly effective in preventing peeling or breakage of the pile casing during pile framing when the composition of the outer cover layer is adjusted as set forth in claim 2.

Den foreliggende opfindelse skal i det følgende forklares nær-mere under henvisning til tegningen.The present invention will be explained in more detail below with reference to the drawings.

Pig. 1 er et tværsnitsbillede af en dobbeltbeklædt pæl ifølge den foreliggende opfindelse, og hvor henvisningstallet 1 betegner et yderlag, 2 et bituminøst lag og 3 en råpæl.Pig. 1 is a cross-sectional view of a double-lined pile according to the present invention, wherein the reference numeral 1 denotes an outer layer, 2 a bituminous layer and 3 a raw pile.

Pig. 2 er en grafisk afbildning, som viser relationen mellem blødgøringspunktet og indtrængningen for bitumen, og hvor abscissen repræsenterer blødgøringspunktet (°C) ifølge en lineær skala, mens ordinaten repræsenterer indtrængningen ifølge en logaritmisk skala.Pig. 2 is a graph showing the relationship between the softening point and the penetration of bitumen, where the abscissa represents the softening point (° C) on a linear scale, while the ordinate represents the penetration on a logarithmic scale.

Fig. 3 er en grafisk afbildning af den lodrette kraftfordeling som funktion af dybden, idet (a) er kurven for en pæl ifølge opfindelsen, (b) kurven for en konventionel pæl omgivet af bitumen, og (c) kurven for en pæl uden beklædning.FIG. 3 is a graphical representation of the vertical force distribution as a function of depth, with (a) the curve of a pile according to the invention, (b) the curve of a conventional pile surrounded by bitumen, and (c) the curve of a pile without cladding.

4 1478914 147891

Fig. 4 er en grafisk afbildning, som viser relationen mellem tykkelse og Young's modul for yderlaget samt værdien af N.FIG. 4 is a graph showing the relationship between thickness and Young's modulus for the outer layer as well as the value of N.

I forbindelse med den foreliggende opfindelse repræsenterer udtrykket "indtrængning" en nåls indtrængning i bitumen udtrykt som et multiplum af 0.1 mm og målt i overensstemmelse med ASTM D5.For purposes of the present invention, the term "penetration" represents a needle penetration into bitumen expressed as a multiple of 0.1 mm and measured in accordance with ASTM D5.

Værdien N repræsenterer jordbundens hårdhed målt i overensstemmelse med standardprøvemetoden JIS A 1219 for pæleindtrængning i jordbund, idet værdien N er defineret som det antal slag, som er nødvendigt for at neddrive et specielt rørformet legeme (split-spoon sampler) ved hjælp af en hammer, der falder 75 cm og har en vægt på 63,5 kg.The value N represents the soil hardness measured in accordance with the standard soil test method JIS A 1219 for pile penetration, the value N being defined as the number of strokes needed to drive a special tubular spoon sampler using a hammer, which falls 75 cm and has a weight of 63.5 kg.

Pælen ifølge opfindelsen omfatter et bituminøst lag udformet på ydersiden af en råpæl, samt et yderste dæklag, der eksempelvis består af syntetisk harpiks, papir eller tekstilmateriale og er pålagt på overfladen af det bituminøse lag. Selv om den benyttede bitumen i de illustrerede udførelsesformer består af asfaltbitumen, kan der om ønsket benyttes enhver type bituminøs substans, såsom en blanding af bitumen og et fyldstof samt en polymer, en blanding af bitumen og et fyldstof eller en polymer, og desuden kan der benyttes ren bitumen.The pile according to the invention comprises a bituminous layer formed on the outside of a raw pile, as well as an outer covering layer consisting, for example, of synthetic resin, paper or textile material and applied to the surface of the bituminous layer. Although the bitumen used in the illustrated embodiments consists of asphalt bitumen, any type of bituminous substance, such as a mixture of bitumen and a filler as well as a polymer, a mixture of bitumen and a filler or polymer, may be used, and in addition, pure bitumen is used.

Polymeren kan eksempelvis være en kautsjukpolymer, der kan være sammenblandet med bitumen, såsom butadienpolymer. Det bituminøse lags tykkelse vælges mindre end ved konventionelle pæle, som kun har en bituminøs beklædning, og tykkelsen bør fortrinsvis være mindre end 3 mm. Helst bør tykkelsen være mellem 0.3 og 1.0 mm.For example, the polymer may be a rubber polymer which may be admixed with bitumen such as butadiene polymer. The thickness of the bituminous layer is chosen less than that of conventional piles having only a bituminous coating, and the thickness should preferably be less than 3 mm. Preferably, the thickness should be between 0.3 and 1.0 mm.

Det fornødne bituminøse lag kan pålægges på basismaterialet ved hjælp af en simpel metode. Eksempelvis kan en beton- eller stålpæl roteres i vandret position, og en bitumenudløbsåbning indrettet over pælen kan bevæges i begge retninger til dannelse af et lag af bitumen på pælen.The required bituminous layer can be applied to the base material by a simple method. For example, a concrete or steel pile may be rotated in a horizontal position and a bitumen outlet opening arranged above the pile may be moved in either direction to form a layer of bitumen on the pile.

For at bibringe det bitmuninøse lag det ønskede blødgørings-punkt samt den ønskede indtrængning udvælges det bituminøse lags sammensætning således, at disse egenskaber ligger inden for en polygon med vinkelspidser A,(blødgøringspunkt lig med 55, indtrængning lig med 240), B (33, 240), C (53, 10), D (65, 10) og E (80, 30) i en grafisk afbildning visende relationen mellem blødgøringspunktet angivet på en temperaturskala i °C, og indtrængningen angivet i en- 147891 5 heder på 0.1 mm ved 25°C. De pågældende værdier bør dog fortrinsvis ligge inden for en polygon med vinkelspidserne I (40, 80), J (48, 20), K (54, 20), L (63, 40) og H (52, 100).In order to impart the desired softening point as well as the desired penetration to the bitminous layer, the composition of the bituminous layer is selected such that these properties are within a polygon with angular points A, (softening point equal to 55, penetration equal to 240), B (33, 240), C (53, 10), D (65, 10) and E (80, 30) in a graph showing the relationship between the softening point indicated on a temperature scale in ° C and the penetration given in units of 0.1 mm at 25 ° C. However, the values in question should preferably be within a polygon with the angular points I (40, 80), J (48, 20), K (54, 20), L (63, 40) and H (52, 100).

På det bituminøse lags overflade er der pålagt et yderste dæklag af eksempelvis syntetisk harpiks, papir eller tekstilmateriale.On the surface of the bituminous layer, an outer covering layer of synthetic resin, paper or textile material is applied, for example.

For at pålægge, eksempelvis en beklædning af syntetisk harpiks, kan smeltet harpiks lægges på pælen ved ekstrusion og under benyttelse af den sædvanlige fremgangsmåde. Alternativt kan smeltet syntetisk harpiks ekstruderes i form af et bånd, som vikles omkring pælen, der herunder kan rotere, til dannelse af beklædningen. Der kan benyttes forskellige syntetiske harpikser, såsom polyethylen, polypropylen, polyvinylalkohol, polyvinylchlorid, polyester og polyamid.To apply, for example, a synthetic resin coating, molten resin can be applied to the pile by extrusion and using the usual method. Alternatively, molten synthetic resin can be extruded in the form of a band wound around the pile which can rotate below to form the lining. Various synthetic resins such as polyethylene, polypropylene, polyvinyl alcohol, polyvinyl chloride, polyester and polyamide can be used.

Det yderste dæklag kan også være sammensat af et kraftigt papir, såsom kraftpapir, og laget kan også bestå af ethvert tekstilmateriale af uorganisk eller organisk fibermateriale, såsom jute, vinylklæde, glasvæv, glasmåtte eller asbestplader, der er i besiddelse af en god adhæsionsevne til det bituminøse lag til dannelse af et dæklag. Enhver kombination af disse materialer med de tidligere nævnte syntetiske harpikser kan også benyttes.The outer covering layer may also be composed of a strong paper such as kraft paper, and the layer may also consist of any textile material of inorganic or organic fiber material, such as jute, vinyl cloth, glass tissue, glass mat or asbestos sheets, which possesses good adhesion to it. bituminous layers to form a cover layer. Any combination of these materials with the aforementioned synthetic resins may also be used.

Selv om det bituminøse lags tykkelse ifølge opfindelsen er mindre end tykkelsen af det pålagte bituminøse lag på konventionelle pæle, har pålægningen af yderlaget på det bituminøse lags overflade til virkning, at store kræfter hindres i at blive overført til pælen, og pælen gives mulighed for på tilfredsstillende måde at tilpasse sig efter undergrundens bevægelser.Although the thickness of the bituminous layer according to the invention is less than the thickness of the applied bituminous layer on conventional piles, the application of the outer layer to the surface of the bituminous layer has the effect that great forces are prevented from being transferred to the pile and the pile is allowed to satisfactory way of adapting to the movements of the underground.

6 1478916 147891

Eksempel 1Example 1

For at bestemme evnen til reduktion af den negative friktionskraft for den dobbeltbeklædte pæl ifølge opfindelsen blev der udført forsøg. De under forsøgene benyttede pæle var stålrørspæle med en diameter på 609.6 mm, en godstykkelse på 9.6 mm og en længde på 12.000 mm.To determine the ability to reduce the negative frictional force of the double-coated pile of the invention, experiments were performed. The piles used during the tests were steel pipe piles with a diameter of 609.6 mm, a thickness of 9.6 mm and a length of 12,000 mm.

Visse af disse pæle blev benyttet uden nogen form for behandling, mens andre blev beklædt med en af to forskellige bitumener i en tykkelse på 0.5 mm, og på overfladen af det bituminøse lag blev der endvidere pålagt et yderlag af polyethylen med en tykkelse på 1.8 mm. Den ene af de to forskellige bitumener, nemlig bitumen (a) var af den type, som benyttes i den foreliggende opfindelse, mens den anden, nemlig bitumen (b) var af den konventionelle type. Bitumen (a) havde et blødgøringspunkt på 55°C og en indtrængning på 60, mens de tilsvarende værdier for bitumen (b) var 80°C henholdsvis 60.Some of these piles were used without any treatment, while others were coated with one of two different bitumens at a thickness of 0.5 mm, and on the surface of the bituminous layer an additional layer of polyethylene having a thickness of 1.8 mm was also applied. . One of the two different bitumen, namely bitumen (a) was of the type used in the present invention, while the other, namely bitumen (b), was of the conventional type. Bitumen (a) had a softening point of 55 ° C and an intrusion of 60, while the corresponding values for bitumen (b) were 80 ° C and 60, respectively.

For at måle størrelsen af den negative friktionskraft, der virker på pæle belagt med en af disse to forskellige bitumener, blev der foretaget en måling af den vertikale fordeling af aksialkraften forårsaget af den negative friktionskraft. De beklædte og 12 m lange pæle blev svejst sammen på stedet, og de blev derefter nedrammet til en dybde på 60 m i en undergrund bestående af et opfyldt sandlag, der udviste en årlig sammensynkning på ca. 200 - 300 mm. Aksialkraften i lodret retning blev målt ved hjælp af en strain gauge fastgjort til hver pæl. Fig. 3 viser den lodrette fordeling af aksialkraften målt efter 350 dages forløb. Som vist i fig. 3 var de negative friktionskræfter, som indvirker på den ubehandlede pæl (c) og på den med bitumen (b) beklædte pæl, ca. 500 t henholdsvis 200 t, hvorimod der var en meget lille negativ friktionskraft på mindre end 10 t, som indvirkede på pælen beklædt med bitumen (a). Hvis der foretages en omregning til friktionskræfter langs omkredsen, vil disse negative friktionskræfter være mindre end ca. 0.1 t/m for 2 den med bitumenen (a) beklædte pæl, ca. 2 t/m for den med bitumenen (b) beklædte pæl og ca. 5 t/m for pælen (c).To measure the magnitude of the negative frictional force acting on piles coated with one of these two different bitumen, a measurement of the vertical distribution of the axial force caused by the negative frictional force was made. The clad and 12 m long piles were welded together at the site, and they were then rammed to a depth of 60 m in a subsoil consisting of a filled sand layer that exhibited an annual sinking of approx. 200 - 300 mm. The axial force in the vertical direction was measured by a strain gauge attached to each pole. FIG. 3 shows the vertical distribution of the axial force measured after 350 days. As shown in FIG. 3, the negative frictional forces acting on the untreated pile (c) and on the pile coated with bitumen (b) were approx. 500 tonnes and 200 tonnes respectively, whereas there was a very small negative frictional force of less than 10 tonnes, which affected the pile lined with bitumen (a). If a conversion is made to frictional forces along the circumference, these negative frictional forces will be less than about. 0.1 to 2 for the pole covered with bitumen (a), approx. 2 t / m for the pole covered with bitumen (b) and approx. 5 rpm for the pile (c).

Af ovenstående vil det fremgå, at pælen ifølge opfindelsen har særdeles stor praktisk anvendelighed på grund af, at pælens overflade er beskyttet af en belægning af syntetisk harpiks.From the above it will be seen that the pile according to the invention has a very practical practicality because the pile's surface is protected by a synthetic resin coating.

For det første vil det således være muligt at oplagre pælen i lang tid, selv i den varmeste sommertid, for det andet kan pælen transporteres uden vanskelighed, for det tredje kan pælen fremstilles på fabrik, hvorved der gives mulighed for masseproduktion, for det fjerde 7 147891 kan pælen nedrammes let og med høj grad af nøjagtighed, og endelig kan modstand i sideretningen for det femte let klares. Især når bi-tumenens sammensætning vælges til at ligge inden for en polygon med vinkelspidser i punkterne I, J, K, L og H i fig. 2, har pælen ifølge opfindelsen en særdeles stor industriel værdi, idet den er velegnet til oplagring og transport efter fremstillingen.Firstly, it will thus be possible to store the pile for a long time, even during the hottest summer time, secondly, the pile can be transported without difficulty, thirdly, the pile can be manufactured at a factory which allows for mass production, fourthly 7 147891 the pole can be easily lowered and with a high degree of accuracy, and finally resistance in the lateral direction of the fifth can be easily cleared. In particular, when the bi-tumor composition is selected to be within a polygon with angular points at points I, J, K, L and H of FIG. 2, the pile according to the invention has a very large industrial value, being suitable for storage and transport after manufacture.

Når den dobbeltbeklædte pæl nedrammes i undergrunden, vil en del af yderlaget imidlertid, alt efter undergrundens beskaffenhed, udsættes for sammenkrølning ved pælens forreste ende på grund af det lodrette undergrundstryk, der pålægges på pælens forreste ende, og denne sammenkrølning transmitteres til hele periferien, hvilket forårsager at yderlaget beskadiges i pælens længderetning. Selv om indretning af en krave eller rand ved den nederste eller forreste ende af yderlaget er blevet foreslået som en modforanstaltning, har dette den ulempe, at fremstilling og fastgørelse af en specielt indrettet krave eller rand nødvendiggør kompliceret arbejde.However, when the double-layered pile is submerged in the subsurface, part of the outer layer will, depending on the nature of the subsurface, be subjected to curl at the front end of the pile due to the vertical subsurface pressure applied to the front end of the pile and this curl is transmitted to the entire periphery, which causes the outer layer to be damaged in the longitudinal direction of the pile. Although arrangement of a collar or rim at the lower or front end of the outer layer has been proposed as a countermeasure, this has the disadvantage that the manufacture and attachment of a specially arranged collar or rim necessitates complicated work.

Det er derfor væsentligt, at yderlaget selv har en tilfredsstillende styrke til at overvinde det undergrunds- eller jordtryk, som pålægges på pælens forreste ende, mens denne nedrammes, for derved at undgå sammenkrølning af yderlaget.It is therefore essential that the outer layer itself has a satisfactory strength to overcome the subsurface or soil pressure imposed on the front end of the pile while it is being lowered, thereby avoiding curling of the outer layer.

Fra et materialestyrkesynspunkt bestemmes denne styrke af yderlagets tykkelse samt det elastiske modul eller Young-modulet for selve yderlaget.From a material strength point of view, this strength is determined by the thickness of the outer layer as well as the elastic module or the Young module for the outer layer itself.

Den vigtigste blandt alle de kræfter som virker på den forreste ende af yderlaget under pælens nedramning er imidlertid en kraft, som virker i lodret retning, og denne kraft bestemmes af undergrundens hårdhed. Denne undergrundshårdhed repræsenteres af værdien af N bestemt ved en standardprøve for indtrængning i jordbund. I tillæg til den lodrette kraft findes andre kræfter, nemlig friktionskraften hidrørende fra undergrunden og modstanden mod slip i klæbemidlet i et sammenbindende lag, og disse to kræfter virker i modsatte retninger, hvorfor de praktisk taget ophæver hinanden. Når desuden yderlaget skubbes udad af det lodrette jordtryk, modvirkes dette af det vandrette jordtryk. Adhæsionen mellem yderlaget og klæbemidlet i bindelaget samt ringspændingen i selve yderlaget virker også på lignende måde. Disse kræfter modvirker på fordelagtig måde sammenkrølning af yderlaget.However, the most important of all the forces acting on the front end of the outer layer during the pile framing is a force acting in a vertical direction, and this force is determined by the hardness of the subsurface. This subsurface hardness is represented by the value of N determined by a standard soil penetration test. In addition to the vertical force, there are other forces, namely the frictional force arising from the subsurface and the resistance to slip of the adhesive in a bonding layer, and these two forces act in opposite directions, so that they practically cancel each other out. Furthermore, when the outer layer is pushed outward by the vertical ground pressure, this is counteracted by the horizontal ground pressure. The adhesion between the outer layer and the adhesive in the adhesive layer as well as the ring tension in the outer layer itself also work in a similar way. These forces advantageously counteract curling of the outer layer.

Under betragtning af de ovenfor nævnte forskellige kræfter, som virker på yderlagets forreste ende, blev der foretaget en analyse af 8 147891 relationen mellem Young’s modul og den fornødne tykkelse af yderlaget under visse jordbundsforhold (værdier af N), og der blev også udført nedramningsforsøg under brug af pæle i virkelig størrelse, og følgende konklusion blev opnået.Considering the various forces mentioned above acting on the front end of the outer layer, an analysis was made of the relationship between Young's modulus and the required thickness of the outer layer under certain soil conditions (values of N), and runoff experiments were also performed under use of real size piles and the following conclusion was reached.

Det har vist sig, at eksempelvis afskrælning eller brud i en pæls beklædning under pælens nedramning kan hindres ved at udvælge yderlagets sammensætning således, at følgende relation opfyldes: d x E = 35 N , hvor d er yderlagets tykkelse, 2 E er yderlagets Young-modul (kp/cm ), og N er resultatet af standardprøven for pæleindtrængning i jordbund.It has been found that, for example, peeling or fracturing of a pile casing during pile framing can be prevented by selecting the composition of the outer layer so that the following relation is fulfilled: dx E = 35 N, where d is the thickness of the outer layer, 2 E is the Young layer of the outer layer (kp / cm) and N is the result of the standard soil penetration test.

Ovenstående relation er afbildet grafisk i fig. 4 med værdien af N som parameter.The above relation is depicted graphically in FIG. 4 with the value of N as a parameter.

Fig. 4 viser, at hvis der benyttes et yderlag, hvis tykkelse og Young-modul ligger i det øverste område til højre for linierne N=10,N=20ogN=30, respektivt, kan sammenkrølning af yderlaget under nedramningen hindres ved de tilsvarende jordbundsforhold. Området svarende til linien N = 30 er skraveret.FIG. 4 shows that if an outer layer is used, whose thickness and Young's modulus are in the upper region to the right of the lines N = 10, N = 20 and N = 30, respectively, curl of the outer layer during the ramming can be prevented by the corresponding soil conditions. The area corresponding to line N = 30 is shaded.

Eksempel 2 Én stålrørspæl med diameter 609.6 mm, tykkelse 9.5 mm og længde 12 m blev belagt med et lag af bitumen med en tykkelse på 0.5 mm, indtrængning på 45 (25°C) og blødgøringspunkt på 55°C. En polyethylenharpiks med Young-modulet 7500 kp/cm^ (25°C) blev derefter pålagt til dannelse af et udvendigt dæklag med en tykkelse på 2.5 mm. Den således fremstillede pæl blev nedrammet ved hjælp af en Diesel-hammer til en dybde på 24 m i en jordbund med følgende sammensætning: / J ordbunds forholdExample 2 One steel tube column with diameter 609.6 mm, thickness 9.5 mm and length 12 m was coated with a layer of bitumen with a thickness of 0.5 mm, penetration of 45 (25 ° C) and softening point of 55 ° C. A polyethylene resin with the Young module 7500 kp / cm 2 (25 ° C) was then applied to form an outer cover layer having a thickness of 2.5 mm. The pile thus produced was rammed by a Diesel hammer to a depth of 24 m in a soil of the following composition:

Dybde (m) Natur af jordlag Værdi af NDepth (m) Nature of soil layer Value of N

0-11 medium sand med grus 7-15 11 - 15 dynd ‘ 2 - 3 15 - 16.5 sandsten med grus 25 - 30 . 16.5 - 18 medium sand med dynd 5 - 25 18 - 24 dynd 1 over 24 lerdynd 1-25 9 1478910-11 medium sand with gravel 7-15 11 - 15 sand '2 - 3 15 - 16.5 sandstone with gravel 25 - 30. 16.5 - 18 medium sand with quilt 5 - 25 18 - 24 quilt 1 over 24 clay tin 1-25 9 147891

Umiddelbart efter fuldførelsen af pælens nedramning i jordbunden blev pælen trukket op ved hjælp af en vibrohammer. Der var intet spor af beskadigelser, såsom afskrælninger, i yderlaget.Immediately after completing the pile's rampage in the soil, the pile was pulled up using a vibro hammer. There was no trace of damage, such as peeling, in the outer layer.

Eksempel 3Example 3

En stålrørspæl i lighed med den i eksempel 1 omhandlede blev belagt med et lag af bitumen med en tykkelse på 0.5 mm, en indtrængning på 75 (25°C) og et blødgøringspunkt på 70^C. Pælen blev derefter overdækket med en beklædning af polyethylenharpiks med en tykkelse på 1.0 mm og med en Young-modul på 6000 kp/cm . Den således fremstillede pæl blev nedrammet ved hjælp af en Diesel-hammer til en dybde på 12 m i en jordbund med samme sammensætning som i eksempel 2, og straks efter nedramningen blev pælen trukket op ved hjælp af en vibrohammer. Der var intet spor af beskadigelser af det yderste dæklag, såsom afskrælninger.A steel pipe pile, similar to that of Example 1, was coated with a layer of bitumen with a thickness of 0.5 mm, a penetration of 75 (25 ° C) and a softening point of 70 ° C. The pile was then covered with a coating of polyethylene resin having a thickness of 1.0 mm and with a Young module of 6000 kp / cm. The pile thus prepared was rammed by a Diesel hammer to a depth of 12 m in a soil of the same composition as in Example 2, and immediately after the ramming the pile was pulled up by a vibro hammer. There was no trace of damage to the outer covering, such as peels.

Eksempel 4Example 4

En stålrørspæl i lighed med den i eksempel 1 omhandlede blev beklædt med et lag af asfalt med en tykkelse på 0.5 mm, en indtrængning på 55 (25°C) og et blødgøringspunkt på 60°C. Pælen blev derefter beklædt med en belægning af polypropylen med en tykkelse på 1.2 mm og en Young-modul på 12.000 kp/cm . Den således fremstillede pæl blev nedrammet ved hjælp af en Diesel-hammer til en dybde på 24 m i en jordbund med samme sammensætning som i eksempel 2, og umiddelbart efter blev pælen trukket op ved hjælp af en vibrohammer. Der var intet spor af beskadigelser, såsom afskrælninger, af det ydre dæklag.A steel pipe pile similar to that of Example 1 was coated with a layer of asphalt with a thickness of 0.5 mm, a penetration of 55 (25 ° C) and a softening point of 60 ° C. The pile was then coated with a polypropylene coating of 1.2 mm thickness and a Young module of 12,000 kp / cm. The pile thus prepared was rammed by a Diesel hammer to a depth of 24 m in a soil of the same composition as in Example 2, and immediately afterwards the pile was pulled up by a vibro hammer. There was no trace of damage, such as peeling, of the outer covering.