DE950304C - Arrangement to compensate for differences in transit time of very short electromagnetic waves - Google Patents
Arrangement to compensate for differences in transit time of very short electromagnetic wavesInfo
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Description
AUSGEGEBEN AM 4. OKTOBER 1956ISSUED OCTOBER 4, 1956
INTERNAT. KLASSE H 03 h ■— INTERNAT. CLASS H 03 h ■ -
T 7775 Villa/21 al T 7775 Villa / 21 a l
Telefunken G. m. b. H., BerlinTelefunken G. m. B. H., Berlin
Bei Geräten zur Nachrichtenübertragung im Bereich sehr kurzer elektromagnetischer Wellen sind insbesondere die bei Frequenzmodulation in den Verstärkern und Filtern auftretenden Phasenverzerrungen S die Ursache für eine Störung der Übertragung.In devices for transmitting messages in the range of very short electromagnetic waves, in particular the phase distortions that occur during frequency modulation in the amplifiers and filters S the cause of a fault in the transmission.
Aufgabe der Erfindung ist es, einen Weg aufzuzeigen, der es ermöglicht, die durch Laufzeitunterschiede in ein- oder mehrkreisigen Filtern hervorgerufenen Störungen zu beseitigen. Bei der Erfindung ίο wird hierzu von einer an sich bekannten Brückenanordnung ausgegangen, die je zwei Haupt- und Nebenleitungen besitzt, welche derart miteinander gekoppelt sind, daß die Energie einer in die eine der Hauptleitungen eingespeisten Welle sich zu gleichen Teilen zunächst nur in den Nebenleitungen fortpflanzt.The object of the invention is to show a way which makes it possible to remove the effects caused by differences in runtime in single or multi-circuit filters Eliminate malfunctions. In the case of the invention, a bridge arrangement known per se is used for this purpose assumed that each has two main and secondary lines, which in such a way with each other are coupled so that the energy of a wave fed into one of the main lines is equal Divide initially only propagates in the secondary lines.
Erfindungsgemäß wird vorgeschlagen, daß die beiden Nebenleitungen mit Blindwiderständen abgeschlossen sind, die das Verhalten von Serien- bzw. Parallelresonanzkreisen zeigen, und daß die elektrischen Daten dieser Blindwiderstände und die elektrischen so Längen der Nebenleitungen derart gewählt sind, daß die in den Nebenleitungen an den Blindwiderständen reflektierten Teilwellen sich in der ursprünglich entkoppelten Hauptleitung- zu einer fortschreitenden Welle gleichen Betrages wie die ursprüngliche Welle zusammensetzen, und die Phase zwischen der zu-According to the invention it is proposed that the two secondary lines be terminated with reactances are, which show the behavior of series or parallel resonance circuits, and that the electrical Data of these reactances and the electrical lengths of the secondary lines are chosen so that the partial waves reflected in the secondary lines at the reactances are decoupled in the originally decoupled Main line- to an advancing wave of the same amount as the original wave put together, and the phase between the
sammengesetzten und der ursprünglichen Welle einen vorgegebenen Verlauf in Abhängigkeit von der Frequenz aufweist.composite and the original wave a predetermined course depending on the Having frequency.
Es ist an sich ein Phasenschieber unter Verwendung einer vorgeschilderten Brückenanordnung bekannt Hierbei sind an zwei gegenseitig entkoppelte Anschlüsse der Brücke eine Eingangs- und eine Ausgangsleitung und an zwei weitere ebenfalls gegenseitig entkoppelte Anschlüsse der Brücke je eine reflektierend ίο abgeschlossene Leitung angeschaltet. Die reflektierend abgeschlossenen Leitungen differieren in ihrer, veränderbar gestalteten, elektrischen Länge um eine Viertelbetriebswellenlänge, so daß sich die an den Abschlüssen reflektierten Wellen in der Ausgangsleitung zu einer gemeinsamen Welle zusammensetzen. Diese bekannte Anordnung gestattet indes nur die Phase zwischen Eingangs- und Ausgangswelle bei einer bestimmten Frequenz durch Änderung der Leitungslängen zu variieren, hingegen ermöglicht sie nicht Laufzeitunterschiede auszugleichen, wie sie z. B. in n- oder mehrkreisigen Filtern vorkommen, noch ist sie für eine derartige Anwendung bestimmt.A phase shifter using a bridge arrangement as described above is known per se Two mutually decoupled connections of the bridge have an input and an output line and one reflective each at two further connections of the bridge, which are also mutually decoupled ίο terminated line switched on. The reflective closed lines differ in their changeable electrical length by one Quarter operating wavelength, so that the waves reflected at the terminations are reflected in the output line put them together into a common wave. This known arrangement allows only the Varying the phase between the input and output wave at a certain frequency by changing the cable lengths, however, does not allow To compensate for differences in runtime, such as B. occur in n- or multi-circle filters, still is it is intended for such an application.
Nachstehend wird an Hand von einigen Ausführungsbeispielen die Erfindung näher erklärt. Abb. ι zeigt eine schematische Darstellung einer erfindungsgemäßen Anordnung, wobei die Brückenanordnung in der allgemeinen Form als Achtpol mit den Anschlußleitungen 1, 2, 3, 4 dargestellt ist. Die einzelnen Leitungen sollen dabei beispielsweise den Wellenwiderstand Z besitzen, doch ist dies nicht unbedingt erforderlich. Die Brückenanordnung soll derartige Eigenschaften aufweisen, daß bei Anlagen einer Hochfrequenzspannung an die Leitung 1 die so angeregte und in die Brücke hineinlaufende Welle VZ1 gleichphasig (Gleichtakt) und zu gleichen Teilen auf die als Nebenleitungen bezeichneten Zweige 3 und4 verteilt (W3 und PF4) wird. Sind die Nebenleitungen 3 und 4 mittels einer Impedanz vom Werte Z abgeschlossen, so werden die Teilwellen W3 und PF4 in den Nebenleitungen völlig absorbiert, und im Zweig 2, der auch als zweite Hauptleitung bezeichnet wird, entsteht keine Spannung, da dieser Zweig nur im Gegentakt (bezüglich des Verzweigungspunktes) angeregt werden kann. Die Hauptleitung 2 ist also von der Hauptleitung 1 bei reflexionslosem Abschluß der Nebenleitungen entkoppelt.The invention is explained in more detail below on the basis of some exemplary embodiments. Fig. Ι shows a schematic representation of an arrangement according to the invention, the bridge arrangement in the general form as an eight-pole with the connecting lines 1, 2, 3, 4 is shown. The individual lines should have the characteristic impedance Z , for example, but this is not absolutely necessary. The bridge arrangement should have properties such that when a high-frequency voltage is applied to line 1, the wave VZ 1 excited in this way and running into the bridge is distributed in phase (common mode) and in equal parts to branches 3 and 4 (W 3 and PF 4 ) will. If the secondary lines 3 and 4 are terminated by means of an impedance of the value Z , the partial waves W 3 and PF 4 are completely absorbed in the secondary lines, and no voltage arises in branch 2, which is also referred to as the second main line, since this branch only can be excited in push-pull (with respect to the branching point). The main line 2 is therefore decoupled from the main line 1 when the secondary lines are terminated without reflection.
Werden dagegen die Nebenleitungen mit einer Impedanz beliebigen Wertes abgeschlossen, so tritt in den beiden Nebenzweigen eine gewisse Reflexion auf, die reflektierten Wellen W3 und PF4 laufen auf den Verzweigungspunkt zurück und gelangen je nach der gegenseitigen Phasenlage zum Teil in den Eingang ι zurück, zum anderen Teil nach dem Ausgang 2. Will man nun mit einer derartigen Anordnung ein verlustloses Phasenausgleichsglied herstellen, so müssen die Impedanzen für den Abschluß der Nebenleitungen 3 bzw. 4 reine Blindwiderstände sein, die insbesondere gleichen Widerstandswert aufweisen sollen (R1 =y · |_έχ|). Somit sind auch die Reflexionsfaktoren ί> = j κ \ ■ e"1? gleich und haben den Betrag ] κ j = ι. In diesem Falle gelangen die reflektierten Wellen bei gleicher elektrischer Länge der Nebenleitungen wieder in Gleichphase zum Ver-If, on the other hand, the secondary lines are terminated with an impedance of any value, a certain reflection occurs in the two secondary branches, the reflected waves W 3 and PF 4 run back to the branch point and, depending on the mutual phase position, partly return to the input ι, on the other hand after output 2. If one wants to produce a lossless phase compensation element with such an arrangement, the impedances for the termination of the secondary lines 3 or 4 must be pure reactances, which in particular should have the same resistance value (R 1 = y · | _έχ |). Thus, the reflection factors ί> = j κ \ ■ e " 1 ? Are the same and have the amount] κ j = ι. In this case, the reflected waves arrive at the same electrical length of the secondary lines again in the same phase.
zweigungspunkt und laufen total nach der Hauptleitung ι hin zurück, während in der Hauptleitung 2 keine Welle angeregt wird. Bemißt man dagegen die elektrische Länge einer der Nebenleitungen derart, daß sie um ein Viertel der Betriebswellenlänge hinbranch point and run totally after the main line ι back, while in the main line 2 no wave is excited. On the other hand, if you measure the electrical length of one of the secondary lines such that they are around a quarter of the operating wavelength
größer ist (U4 == I3 -\ ), so erleidet die reflektierteis larger (U 4 == I 3 - \ ), the reflected one suffers
\ 4/\ 4 /
Welle in der Nebenleitung 4 eine Phasendrehung von 180°, und nun gelangen beide Wellen total in die Hauptleitung 2 und setzen sich dort zur Welle PF2 zusammen. Ist die Hauptleitung 2 mit ihrem Wellenwiderstand Z abgeschlossen, so erscheint in der eingangsseitigen Hauptleitung 1 ebenfalls der Eingangswiderstand Z, und zwar frequenzunabhängig. Das Amplitudenverhältnis der eingangsseitigen Welle W1 zur ausgangsseitigen Welle W2 ist ebenfalls frequenzunabhängig und gleich 1 (solange der FrequenzgangWave in the secondary line 4 a phase rotation of 180 °, and now both waves get totally into the main line 2 and are there to form wave PF 2 . If the main line 2 is terminated with its characteristic impedance Z , then the input resistance Z likewise appears in the main line 1 on the input side , namely independent of frequency. The amplitude ratio of the input-side wave W 1 to the output-side wave W 2 is also independent of frequency and is equal to 1 (as long as the frequency response
des —Stückes vernachlässigbar bleibt). Dagegen istof the piece remains negligible). Against it is
die Phase zwischen der eingangsseitigen Welle PF1 und der ausgangsseitigen Welle W2 unabhängig von der Amplitude einstellbar. Dabei gilt die Beziehungthe phase between the input-side wave PF 1 and the output-side wave W 2 can be set independently of the amplitude. The relationship applies
U1 U 1
dabei istis there
JIMJIM
J KiIJ KiI
(i)(i)
Z " Z "
Die dadurch gekennzeichneten Eigenschaften der angegebenen Anordnung stimmen mit den Übertragungseigenschaften der in der Trägerfrequenztechnik bekannten Kreuzglieder überein, bei welchen durch besondere Bemessung der elektrischen Werte der Längs- und Querzweige der Phasengang in vorbestimmter Weise beeinflußt werden kann, um dann mit derartigen Kreuzgliedern den frequenzabhängigen Phasengang von Schaltelementen, beispielsweise Filtern oder Verstärkern, zu kompensieren.The characteristics of the specified arrangement characterized by this agree with the transmission characteristics the cross members known in carrier frequency technology, in which the electrical values are specially dimensioned the longitudinal and transverse branches of the phase response can be influenced in a predetermined manner to then with such cross members the frequency-dependent phase response of switching elements, such as filters or amplifiers to compensate.
Es ist daher möglich, mit der angegebenen Einrichtung nunmehr auch im Gebiet der kürzesten Wellen eine derartige Kompensation der Phasengänge von Filtern und Verstärkern in einfacher Weise vorzunehmen. Erfindungsgemäß bildet man zu diesem Zweck die Blindwiderstände in den Nebenleitungen 3 bzw. 4 als Resonanzkreise mit der Eigenfrequenz ω0 aus, als einfache Parallel- oder Serienkreise. 1x0It is therefore possible, with the specified device, to carry out such a compensation of the phase responses of filters and amplifiers in a simple manner even in the region of the shortest waves. According to the invention, for this purpose the reactances in the secondary lines 3 and 4 are designed as resonance circuits with the natural frequency ω 0 , as simple parallel or series circuits. 1x0
Für den Fall reiner Serienresonanzkreise als Blindwiderstände ergibt sich darmIn the case of pure series resonance circuits as reactances, the result is darm
V ZU V TO
Δ \Δ \ ω O1 / ω O 1 /
und y = and y =
wobei χ = -4- mit d = ——
d W0L1 where χ = -4- with d = ——
d W 0 L 1
zA ωzA ω
Hier-Here-
aus läßt sich zeigen, daß die aus dem Phasengang resultierenden Laufzeitdifferenzen Δ τ zwischen Signaen verschiedener Frequenzen allgemein durch die GleichungFrom it can be shown that the transit time differences Δ τ between signals of different frequencies resulting from the phase response are generally given by the equation
λλ 22 χ"χ "
Δ τ = — · —-—- (2) Δ τ = - · —-—- (2)
π· B ι + χ~ ' π · B ι + χ ~ '
ϊη dieser Gleichung bedeutet B die Bandbreite) ;egeben sind. Der Phasenlaufzeitverlauf ist alsoϊη of this equation, B means the bandwidth); are given. So the phase run-time is
negativ. Übliche Filter- und Verstärkeranordnungen besitzen jedoch meistens positiven Phasenlauf zeitverlauf, welcher sich auf diese Weise durch Hinzuschaltung eines erfindungsgemäßen Ausgleichsgliedes kompensieren läßt.negative. However, conventional filter and amplifier arrangements usually have a positive phase response over time, which can be achieved in this way by adding a compensating element according to the invention can compensate.
Es ist auch möglich, die eine Nebenleitung mit einem Serienresonanzkreis und die andere Nebenleitung mit einem Parallelresonanzkreis abzuschließen. In diesem Falle sind zur Erzielung der gewünschtenIt is also possible to have one secondary line with a series resonant circuit and the other secondary line to complete with a parallel resonance circuit. In this case, to achieve the desired
ίο Eigenschaften die elektrischen Längen der Nebenleitungen gleich groß zu machen. Ein derartiges Ausgleichsglied entspricht im wesentlichen in seinen Eigenschaften dem vorbeschriebenen.ίο Properties the electrical lengths of the secondary lines make it the same size. Such a compensating member corresponds essentially in its Properties of the above.
In den nachfolgend beschriebenen Abbildungen werden nun praktische Ausführungsformen für derartige Phasenausgleichsglieder gezeigt. Eine in sämtlichen Merkmalen der' Brückenschaltung von Abb. 1 entsprechenden Anordnung ist die in Abb. 2 dargestellte Anordnung, welche allgemein unter demIn the figures described below, practical embodiments for such Phase compensators shown. One in all the features of the 'bridge circuit of Fig. 1 corresponding arrangement is the arrangement shown in Fig. 2, which is generally under the
Namen »Magic T« bzw. »Hybrid Junction« bekanntgeworden ist. Die Bezeichnungen für die Haupt- und Nebenleitungen sind entsprechend der Abb. 1 gewählt. An die Nebenleitung la ist über eine Blende ein als Parallelresonanzkreis wirkender Hohlraumresonator angeschaltet, während an die Nebenleitung Z4 ein ebensolcher Resonanzkreis auf die gleiche Weise angeschlossen ist. Die elektrischen Längen der beiden Leitungen sind derart gewählt, daß sie sich um ein Viertel einer mittleren Betriebswellenlänge unterscheiden. Um die Hohlraumresonatoren in ihren Reflexionseigenschaften richtig einstellen zu können, sind sie jeweils mit einem Abstimmschieber versehen. Zur Einstellung der gewünschten Bedämpfung der Hohlraumresonatoren, was für die Nachbildung eines vorgeschriebenen Phasenganges erforderlich ist, dienen jeweils die Blenden, die zu diesem Zweck vorteilhaft veränderbar in ihrem Blendenwert auszubilden sind. Die Blenden können entweder als reine induktive oder kapazitive Blenden ausgebildet sein. Es ist aber auch möglich, gemischte koppelnde Blenden zu verwenden. Das so aufgebaute Phasenausgleichsglied kann mittels der beiden Hauptleitungen r bzw. 2 in den Leitungszug der Übertragungseinrichtung eingebaut werden, in welcher eine Korrektur des Phasen-Name "Magic T" or "Hybrid Junction" has become known. The names for the main and secondary lines are selected according to Fig. 1. A cavity resonator acting as a parallel resonance circuit is connected to the secondary line 1 a via a diaphragm, while a similar resonant circuit is connected to the secondary line Z 4 in the same way. The electrical lengths of the two lines are chosen so that they differ by a quarter of an average operating wavelength. In order to be able to set the reflection properties of the cavity resonators correctly, they are each provided with a tuning slide. To set the desired damping of the cavity resonators, which is necessary for the simulation of a prescribed phase response, the diaphragms are used in each case, and for this purpose they are advantageously designed to be variable in their diaphragm value. The diaphragms can either be designed as purely inductive or capacitive diaphragms. However, it is also possible to use mixed coupling diaphragms. The phase compensation element constructed in this way can be installed in the cable run of the transmission device by means of the two main lines r and 2, in which a correction of the phase
ganges vorgenommen werden soll. Wichtig für diese Anordnung ist, daß die elektrischen Längen und die Abschlußwiderstände der Nebenleitungen einerseits so gewählt sind, daß die in den Nebenleitungen reflektierten Wellen sich nur in der Hauptleitung 2ganges should be made. It is important for this arrangement that the electrical lengths and the Terminating resistances of the secondary lines are selected on the one hand so that those in the secondary lines reflected waves are only reflected in the main line 2
So fortpflanzen, und daß andererseits der Frequenzgang der Phase in der gewünschten Weise verläuft.So propagate, and that on the other hand the frequency response the phase proceeds in the desired manner.
In Abb. 3 ist eine weitere Ausführungsform für eine erfindungsgemäße Einrichtung dargestellt. Die Brückenschaltung ist als Richtungskoppler ausgebil-In Fig. 3 a further embodiment for a device according to the invention is shown. the Bridge circuit is designed as a directional coupler
det, welcher eine Übertragungsdämpfung von 3 db aufweist. Die Übertragungsdämpfung von 3 db kennzeichnet den Fall, daß sich die in die Hauptleitung 1 des Richtungskopplers eingespeiste Welle je zur Hälfte in den Nebenleitungen 3 und 4 fortpflanzt. Im vor-det, which has a transmission loss of 3 db. The transmission loss of 3 db indicates in the event that the wave fed into the main line 1 of the directional coupler is each half propagates in secondary lines 3 and 4. In the pre-
So liegenden Fall ist der Richtungskoppler als sogenannter Viellochkoppler ausgeführt, d. h., in der Trennwand 5 der beiden Leitungszüge 1-3 und 2-4 ist eine größere Anzahl die beiden Leitungszüge miteinander verbindender Kopplungsöffnungen vorgesehen. Eine derartige Einrichtung unterscheidet sich von der in Abb. 2 dargestellten Brückenanordnung (Magic T) dadurch, daß keine Gleichtaktwellen in den Nebenleitungen angeregt werden, sondern daß infolge der phasenschiebenden Lochkopplung die beiden Teilwellen in den Nebenleitungen 3 bzw. 4 um 900 gegeneinander phasenverschoben sind. Die an Hand der Abb. ι und 2 gegebenen Bemessungsregeln für die elektrischen Längen der Nebenleitungen und für den Wert der Abschlußwiderstände sind hier also nicht unmittelbar anwendbar. Schließt man die beiden Nebenleitungen bei gleicher elektrischer Länge ähnlich der Anordnung nach Abb. 2 mit Parallelresonanzkreisen ab, so ,wird eine in die Hauptleitung 1 eingespeiste Welle (wie gestrichelt eingezeichnet) sich zuerst gleichmäßig auf die Leitungen 3 und 4 verteilen. Dabei sind die beiden Teilwellen um 90° gegeneinander phasenverschoben. Bei reflektierendem Abschluß der Leitung 3 wird die dort angeregte Teilwelle reflektiert und spaltet sich in eine in die Hauptleitung ι zurückfließende nicht dargestellte Welle und eine in der Hauptleitung 2 fortschreitenden Welle auf. Dabei erfährt die in der Hauptleitung 2 fortschreitende Welle gegenüber der in die Hauptleitung 1 hineinlaufenden Welle eine 90"-Phasenverschiebung. Außerdem wird bei reflektierendem Abschluß der Nebenleitung4 die dort vorhandene Teilwelle ebenfalls reflektiert. Diese reflektierte Teilwelle der Nebenleitung 4 wandert zurück zu der Kopplungsstelle und teilt sich ebenfalls in eine in der Hauptleitung 2 fortschreitenden Welle und eine in die Hauptleitung 1 hineinlaufende (ebenfalls nicht dargestellte) Welle auf, wobei letztere ebenfalls wieder eine 9O°-Phasenverschiebung erleidet. Die in der Hauptleitung 2 vorhandenen beiden Teilwellen setzen sich, da beide eine 90°-Phasenverschiebung erhalten haben, gleichphasig zu einer Welle mit einer Amplitude entsprechend der in die Leitung 1 eingespeisten Welle zusammen, während die in die Leitung 1 zurückfließenden (nicht dargestellten) Teilwellen infolge der zweifachen Phasendrehung um 90° der aus der Nebenleitung 4 herkommenden Teilwellen um i8o° phasenverschoben sind und sich daher gegenseitig kompensieren. In this case, the directional coupler is designed as a so-called multi-hole coupler, that is, in the partition 5 of the two line runs 1-3 and 2-4, a larger number of coupling openings connecting the two line runs is provided. Such a device is different from that shown in Fig. 2 bridge arrangement (Magic T) in that no common mode waves are excited in the secondary lines, but are that phase with each other due to the phase-shifting hole coupling the two partial waves in the sub lines 3 and 4 by 90 0 . The dimensioning rules for the electrical lengths of the secondary lines and for the value of the terminating resistances given on the basis of Figs. 1 and 2 are therefore not directly applicable here. If the two secondary lines are terminated with parallel resonance circuits with the same electrical length similar to the arrangement according to Fig. 2, a wave fed into the main line 1 (as shown in dashed lines) will first be evenly distributed over the lines 3 and 4. The two partial waves are phase-shifted by 90 ° with respect to one another. If the line 3 terminates in a reflective manner, the partial wave excited there is reflected and splits into a wave (not shown) flowing back into the main line and a wave advancing in the main line 2. The wave advancing in the main line 2 experiences a 90 "phase shift compared to the wave running into the main line 1. In addition, if the secondary line 4 is reflective, the partial wave present there is also reflected. This reflected partial wave of the secondary line 4 travels back to the coupling point and divides likewise into a wave advancing in the main line 2 and a wave (also not shown) running into the main line 1, the latter likewise again suffering a 90 ° phase shift 90 ° phase shift, in phase to form a wave with an amplitude corresponding to the wave fed into the line 1, while the partial waves flowing back into the line 1 (not shown) due to the double phase rotation by 90 ° of the partial waves coming from the secondary line 4 by 180 ° are out of phase and therefore compensate for each other.
Die Wirkungsweise der Brückenanordnung mit einem Richtungskoppler von 3 db Übertragungsdämpfung entspricht also bei gleicher elektrischer Länge seiner Nebenleitungen dem der in Abb. 2 dargestellten Brückenanordnung, wenn deren Nebenleitungen sich in ihrer elektrischen Länge um ein Viertel einer mittleren Betriebswellenlänge unterscheiden. Vorausgesetzt ist hierbei, daß die Nebenleitungen jeweils mit gleichen Blindwiderständen abgeschlossen sind. Bei der in Abb. 3 dargestellten Anordnung sind als Blindwiderstände ebenso wie bei der Anordnung nach Abb. 2 über Blenden Vorzugsweise einstellbarer Größe angekoppelte Parallelresonanzkreise vorgesehen. An Stelle der Parallelresonanzkreise können jedoch auch Serienresonanzkreise verwendet werden.How the bridge arrangement works with a directional coupler of 3 db transmission loss thus corresponds to the one in Fig. 2 with the same electrical length of its secondary lines Bridge arrangement shown when their secondary lines vary in their electrical length by a Distinguish quarters of an average operating wavelength. The prerequisite here is that the secondary lines are each terminated with the same reactances. In the case of the one shown in Fig. 3 Arrangement as reactive resistances as well as in the arrangement according to Fig. 2 via apertures are preferred Adjustable size coupled parallel resonance circuits provided. Instead of the parallel resonance circuits however, series resonance circuits can also be used.
Die Anordnung nach Abb. 3 kann auch in der Weise betrieben werden, daß die eine Nebenleitung mitThe arrangement according to Fig. 3 can also be operated in such a way that the one secondary line with
einem Parallel- und die andere Nebenleitung mit einem' Serienresonanzkreis gleicher Dämpfung abgeschlossen wird, wenn sich nur die elektrischena parallel line and the other secondary line terminated with a 'series resonance circuit of the same attenuation will if only the electric
_ Längen der Nebenleitungen um — oder ein ungerad-4 zahliges Vielfaches hiervon unterscheiden._ Distinguish the lengths of the secondary lines by - or an odd - 4 multiple thereof.
An Stelle der beschriebenen Serien- bzw. Parallelresonanzkreise sind selbstverständlich auch entsprechend den jeweiligen Forderungen an den Phasengang, andere Schaltungen von Bündwiderständen, beispielsweise Reihenschaltungen aus Induktivitäten und Kapazitäten analog anwendbar, soweit diese ebenfalls das Verhalten von Serien- bzw. Parallelresonanzkreisen zeigen.In place of the series or parallel resonance circuits described are of course also corresponding the respective demands on the phase response, other switching of bundle resistors, For example, series circuits of inductances and capacitances can be used analogously, provided that these are used also show the behavior of series or parallel resonance circuits.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DET7775A DE950304C (en) | 1953-04-30 | 1953-05-01 | Arrangement to compensate for differences in transit time of very short electromagnetic waves |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE751155X | 1953-04-30 | ||
| DET7775A DE950304C (en) | 1953-04-30 | 1953-05-01 | Arrangement to compensate for differences in transit time of very short electromagnetic waves |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE950304C true DE950304C (en) | 1956-10-04 |
Family
ID=25947577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DET7775A Expired DE950304C (en) | 1953-04-30 | 1953-05-01 | Arrangement to compensate for differences in transit time of very short electromagnetic waves |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE950304C (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3114119A (en) * | 1959-06-16 | 1963-12-10 | Polytechnic Inst Brooklyn | Hybrid-junction cut-off waveguide filter |
| US3278864A (en) * | 1960-06-28 | 1966-10-11 | Sanders Associates Inc | High frequency power transfer unit |
| DE2742316A1 (en) * | 1976-09-21 | 1978-03-23 | Nippon Electric Co | MICROWAVE RUNTIME EQUALIZER |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2584600A (en) * | 1948-06-29 | 1952-02-05 | Rca Corp | Radio-frequency phase shift network |
-
1953
- 1953-05-01 DE DET7775A patent/DE950304C/en not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2584600A (en) * | 1948-06-29 | 1952-02-05 | Rca Corp | Radio-frequency phase shift network |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3114119A (en) * | 1959-06-16 | 1963-12-10 | Polytechnic Inst Brooklyn | Hybrid-junction cut-off waveguide filter |
| US3278864A (en) * | 1960-06-28 | 1966-10-11 | Sanders Associates Inc | High frequency power transfer unit |
| DE2742316A1 (en) * | 1976-09-21 | 1978-03-23 | Nippon Electric Co | MICROWAVE RUNTIME EQUALIZER |
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