DE922864C

DE922864C - Improvement on Woltmann counters

Info

Publication number: DE922864C
Application number: DEG9044A
Authority: DE
Inventors: Hans Dipl-Ing Gehre
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1952-06-08
Filing date: 1952-06-08
Publication date: 1955-01-27

Description

Verbesserung an Woltmann-Zählern Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Verbesserung an Woltmann-Zählern, und zwar insbesondere auf die Ausbildung des dem Meßrad solcher Zähler vorgeschalteten Drosselquerschnitts.Improvement on Woltmann meters The present invention relates focus on improving Woltmann meters, especially training of the throttle cross-section upstream of the measuring wheel of such a counter.

Es sind bereits Drosselöffnungen für die Mengenmessung strömender Mittel bekannt und auch für den genannten Zweck bei Woltmann-Zählern verwendet worden, bei denen der Drosselquerschnitt von zwei oder mehreren in Parallelschaltung kombinierten Offnungen mit im unteren Bereich der Reynoldsschen Zahl kontrastierenden Ausflußcharakteristiken, wie Düsen und Blenden, gebildet wird, wobei durch die Kompensation der Ausflußbeiwerte eine erhebliche Verbesserung der Meßfehlerkurve (Vorverlegung der unteren Meßbereichgrenze) erzielt wird. There are already throttle openings for the flow measurement Means known and also used for the stated purpose in Woltmann meters, where the throttle cross-section of two or more combined in parallel Openings with outflow characteristics that contrast in the lower range of the Reynolds number, such as nozzles and orifices, whereby the outflow coefficients are compensated for a significant improvement in the measurement error curve (moving the lower measurement range limit forward) is achieved.

Allerdings verlangt die Justierung solcher Drosselstellen, insbesondere wenn es sich um die Messung gasförmiger Mittel handelt, ein hohes Maß an Verständnis und Gefühl für Strömungsvorgänge und außerdem einen erheblichen Zeitaufwand. However, the adjustment of such throttling points requires, in particular when it comes to the measurement of gaseous media, a high level of understanding and a feeling for flow processes and also a considerable expenditure of time.

Durch die vorliegende Erfindung wird es ermöglicht, dem Drosselquerschnitt vor dem Meßrad von Woltmann-Zählern eine Ausbildung zu geben, die sich bei gleichgünstigem Einfluß auf die Fehlerkurve des Zählers durch einfachste und schnellste Justierbarkeit auszeichnet. The present invention enables the throttle cross-section to give a training in front of the measuring wheel of Woltmann counters, which is equally favorable Influence on the error curve of the meter through the simplest and fastest adjustability excels.

Die Erfindung besteht im wesentlichen darin, daß bei Anwendung einer an sich bekannten Drosselöffnung mit zylindrischem Auslaufansatz die Ausströmkante dieses Ansatzes auf einem Teil der Öffnung gegenüber derjenigen des anderen Teils in Achsrichtung versetzt ist. The invention consists essentially in the fact that when using a known throttle opening with a cylindrical outlet extension, the outflow edge this approach on one part the opening towards those of the other part is offset in the axial direction.

Dies kann z. B. in der Weise geschehen, daß die Länge des zylindrischen Ansatzes am einen Teil der Düse größer ist als am anderen Teil, oder in der Weise, daß die Düse aus Teilen mit gleich langem zylindrischem Auslaufansatz besteht, die in Achsrichtung gegeneinander versetzt sind. Bei Woltmann-Zählern wird der Drosselquerschnitt bekanntlich meist durch einen Kranz kreisförmiger Einzelöffnungen oder eine durchgehende oder unterteilte Ringöffnung gebildet. In beiden Fällen ist die erfindungsgemäße Anordnung vorzugsweise so zu treffen, daß der äußere, zur Flügelradachse auf dem größeren Radius liegende Teil die in Strömungsrichtung zurückliegende Ausströmkante trägt. This can e.g. B. done in such a way that the length of the cylindrical Approach on one part of the nozzle is larger than on the other part, or in such a way that that the nozzle consists of parts with the same length cylindrical outlet extension, which are offset from one another in the axial direction. In the case of Woltmann meters, the throttle cross-section is as is known, mostly by a ring of circular individual openings or a continuous one or divided ring opening formed. In both cases, the inventive Arrangement should preferably be made so that the outer, to the impeller axis on the larger radius is the outflow edge in the direction of flow wearing.

Die Erfindung und die ihr zugrunde liegenden Überlegungen seien im folgenden an Hand der Zeichnung näher erläutert. The invention and the considerations on which it is based are in the following explained in more detail with reference to the drawing.

Bezeichnet man den Drosselquerschnitt mit F, die Durchfluß stärke (= sekundliches Durchflußvolumen) mit Q und den Ausflnßkoefflzienten mit a, so ist die Strömungsgeschwindigkeit an der Drosselstelle Q v = F#α Sie müßte bei einem gegebenen Querschnitt F und für den Fall, daß a über den gesamten Meßbereich konstant wäre, für diesen Bereich eine lineare Funktion von Q sein. If the throttle cross-section is denoted by F, the flow rate (= secondary flow volume) with Q and the outflow coefficient with a, so is the flow velocity at the throttle point Q v = F # α You should be at a given cross-section F and for the case that a over the entire measuring range would be constant, be a linear function of Q for this range.

Nun sind aber bei den bekannten Drosselöffnungen die a-Werte als Funktion der Reynoldsschen Zahl nicht konstant. Sie zeigen z. B. bei düsenförmigen Öffnungen den in der Fig. I dargestellten charakteristischen Verlauf, bei welchem sie in dem unteren, durch den Weg von Re1 bis Re2 angedeuteten Bereich der Reynoldsschen Zahl von der Größe a1 bis zur Größe a2 anwachsen. Infolgedessen ist die Geschwindigkeit v2 bei der Durchflußstärke Q2 im oberen Teil des dargestellten Meßbereichs nicht, wie es bei al = a2 sein müßte, gleich Q2 Q2 v2' = , sondern gleich , d. h. kleiner als F#α1 F#α2 bei der Durchflußstärke Q1. Umgekehrt ist die Strömungsgeschwindigkeit v1 bei der Durchflußstärke Q1 im untersten Teil des dargestellten Meß-Q1 bereichs nicht gleich v1' = , sondern gleich F # α2 , d.h. größer als bei der Durchflußstärke Q2. Now, however, with the known throttle openings, the a values are as Function of the Reynolds number not constant. They show z. B. with nozzle-shaped Openings the characteristic course shown in FIG it in the lower area of the Reynolds, indicated by the path from Re1 to Re2 Number grow from size a1 to size a2. As a result, the speed is v2 not at flow rate Q2 in the upper part of the measuring range shown, as it should be with al = a2, equal to Q2 Q2 v2 '=, but equal, d. H. smaller as F # α1 F # α2 at the flow rate Q1. The reverse is the flow velocity v1 at the flow rate Q1 in the lowest part of the displayed measuring Q1 range not equal to v1 '=, but equal to F # α2, i.e. greater than the flow rate Q2.

F # α1 Der Impulsinhalt der Strömung ist also bei der Durchfluß stärke Q, wegen V1 V1, relativ größer als bei der Durchflußstärke Q2. Allgemein ausgedrückt wird der relative Geschwindigkeitsunterschied u vl und damit der relative Impulsunterschied bei Anwachsen der Durchflußstärke von Q1 bis Q2 immer kleiner und nimmt hyperbelartig ab, um für Q2 gleich Null zu werden. F # α1 The momentum content of the flow is the flow strength Q, because of V1 V1, relatively greater than with the flow rate Q2. Generally The relative speed difference u vl and thus the relative one is expressed The difference in momentum becomes smaller and smaller as the flow rate increases from Q1 to Q2 and decreases hyperbolic to become equal to zero for Q2.

Da nun aber für die Messung Linearität zwischen der Strömungsgeschwindigkeit v und der Durchflußstärke Q bziw. der ihr proportionalen Umfangsgeschwindigkeit u des Flügelrades verlangt wird und da u@ proportional v ist, steht dem Flügelrad bei kleinem Q ein größerer Impulsüberschuß v2 - v1 #I = v2 zur Verfügung als bei größerem Q. But now there is linearity between the flow velocity for the measurement v and the flow rate Q or the peripheral speed proportional to it u of the impeller is required and since u @ is proportional to v, the impeller stands with a small Q a larger excess of momentum v2 - v1 #I = v2 is available than with larger Q.

Dieser Umstand kommt den Anforderungen bei Woltmann-Zählern in hohem Maße entgegen. Denn bei ihnen verlangen die Laufwiderstände des Flügelrades erfahrungsgemäß bei allen Drehzahlen nahezu die gleiche Antriebs leistung, entziehen also bei kleinem Q einen relativ zum Impuls inhalt des ankommenden Meßmittelstromes größeren Impulsanteil als bei großem Q und großer Strömungsgeschwindigkeit. This fact is very important to the requirements of Woltmann meters Dimensions opposite. Because experience has shown that the running resistance of the impeller requires them Almost the same drive power at all speeds, i.e. withdrawn at low speeds Q has a larger pulse component relative to the pulse content of the incoming measuring medium flow than with a large Q and high flow velocity.

Mit anderen Worten: Man kann in der Meßradebene von Woltmann-Zählern auch bei Benutzung einer Drosselöffnung mit bei kleinen Reynoldsschen Zahlen veränderlichem Ausflußkoeffizienten α, vorausgesetzt daß es sich um eine Düse handelt, bei geschickter Wahl des Öffnungsverhältnisses und damit der a-Charakteristik dieser Düse eine der Durchfluß stärke proportionale Laufraddrehzahl erreichen, weil der zur Verfügung stehende Impuls und die ihm entsprechende Leistung für alle Q-Werte des Meßbereichs der obengenannten, von den Laufwiderständen geforderten Antriebsleistung gleich ist bzw. ihr mit einer für alle praktischen Fälle ausreichenden Annäherung gleichkommt. In other words: You can use Woltmann meters in the measuring wheel level even when using a throttle opening with a variable with small Reynolds numbers Outflow coefficient α, provided that it is a nozzle, at clever choice of the aperture ratio and thus the a-characteristic of this Nozzle reach an impeller speed proportional to the flow rate because of the available momentum and the corresponding power for all Q values the measuring range of the above-mentioned drive power required by the running resistors is the same or with an approximation that is sufficient for all practical cases equals.

Dabei ist allerdings zu berücksichtigen, daß beim Durchfluß durch eine Düse in Druckabfall #p gegenüber dem absoluten Betriebsdruck p entsteht und daß sich infolgedessen eine Volumenexpansion einstellt, die bekanntlich proportional #p/p ist; das bedeutet, daß sie mit dem Quadrat der Durchflußstärke Q zunimmt. Dieser Expansionsvorgang darf nicht vernachlässiigt werden, weil durch ihn die Strömungsgeschwindigkeit v in der Düse vergrößert wird und als Folge davon eine Vergrößerung der Umfangsgeschwindigkeit des Laufrades und damit ein Plus fehler in der Anzeige des Woltmann-Zählers eintritt. However, it must be taken into account that when flowing through a nozzle is created in a pressure drop #p compared to the absolute operating pressure p and that as a result a volume expansion occurs which is known to be proportional # p / p is; this means that it increases with the square of the flow rate Q. This The expansion process must not be neglected because it increases the flow velocity v is increased in the nozzle and as a result, an increase in the peripheral speed of the impeller and thus a plus error in the display of the Woltmann meter occurs.

Wie nun dieser Plusfehler durch die vorliegende Erfindung vermieden wird, sei an Hand der Fig. 2 und 3 erläutert. How now this plus error avoided by the present invention is explained with reference to FIGS. 2 and 3.

In der Leitung 1 befindet sich eine Düse mit scharfer Einlaufkrümmung 2, die an ihrem Auslauf einen zylindrischen Ansatz 3 besitzt und vom Meßmittel in der eingetragenen Pfeilrichtung durchströmt wird. Dabei findet in unmittelbarer Wandnähe der Leitung 1 eine erhebliche Verzögerung der Strömungsgeschwindigkeit (Grenzschichtbildung) statt. Ist die Grenzschichtenergie gering, so erfolgt Ablösung der Grenzschicht, und es kommt zur Ausbildung eines Eckwirbels A. In the line 1 there is a nozzle with a sharp inlet curve 2, which has a cylindrical extension 3 at its outlet and from the measuring means in the direction of the arrow is flowed through. It takes place in the immediate Close to the wall of the line 1 a considerable delay in the flow rate (Boundary layer formation) instead. If the boundary layer energy is low, detachment takes place the boundary layer, and a corner vortex A.

Bei größerer Länge der vorgeschalteten geraden Rohrleitung I ist das immer der Fall, während bei kurzem Einlauf die Geschwindigkeit noch gleichmäßiger über den Leitungsquerschnitt verteilt ist und keine Grenzschicht und damit auch kein Eckwirbel entstehen kann. Im ersten Fall ist die Geschwindigkeit in der Ecke 4 gleich Null, im zweiten stellt sich dort, wenn s die Dichte des strömenden Mittels und c seine Zuflußgeschwindigkeit in der Leitung I ist, der Gesamtdruck p + + 6' 2 ein. Im ersten Fall wird g c praktisch gleich Null, und der Druck in der Ecke 4 ist gleich dem absoluten Betriebsdruck p. If the length of the upstream straight pipeline I is greater this is always the case, while with a short run-in the speed is even more even is distributed over the line cross-section and no boundary layer and so no corner vertebrae can arise. In the first case is speed in corner 4 it equals zero, in the second it arises there if s is the density of the flowing By means and c is its flow rate in line I, the total pressure p + + 6 '2 a. In the first case, g c becomes practically zero and the pressure in the corner 4 is equal to the absolute operating pressure p.

Bei Vorhandensein des Eckwirbels A bildet sich auf der Einlaufseite der Düse, etwa bei a, ein Staupunkt, von dem aus sich eine laminare Grenzschicht bildet, die sich an der scharfen Einlaufkrümmung 2 abhebt und später wellig und turbulent wird. Im unterkritischen Gebiet der Reynoldsschen Zahl, in welchem die dynamischen Kräfte kleiner als die Zähigkeitskräfte sind, bleibt die Strömung abgerissen, und der durch dieTurbulenz gebildeteWirbelB erstreckt sich, wie im unteren Teil der Fig. 2 gezeigt, bis zum Ende des zylindrischen Ansatzes 3. Im überkritischen Gebiet dagegen findet zwar zunächst die gleiche laminare Ablösung statt. Aber die Strömung wird dort schneller wieder turbulent, und die Trägheitskräfte bringen sie, wie im oberen Teil der Fig. 2 gezeigt, schon vor dem Ende des zylindrischen Ansatzes 3 wieder zum Anliegen. Je größer die Trägheitskräfte, d. h. je größer die Reynoldssche Zahl, desto schneller wird die Strömung im zylindrischen Ansatz 3 wieder zur Anlage kommen. If corner vertebra A is present, it forms on the inlet side the nozzle, for example at a, a stagnation point from which a laminar boundary layer emerges forms, which stands out at the sharp inlet curve 2 and later wavy and becomes turbulent. In the subcritical area of the Reynolds number, in which the dynamic forces are smaller than the viscosity forces, the flow remains interrupted, and the vortex B formed by the turbulence extends, as in the lower part 2 shown up to the end of the cylindrical extension 3. Im supercritical In contrast, the same laminar detachment initially takes place in the area. But the The flow becomes turbulent again faster there, and the inertial forces bring it, as shown in the upper part of FIG. 2, even before the end of the cylindrical extension 3 back to concern. The greater the inertial forces, i. H. the larger the Reynolds' Number, the faster the flow in the cylindrical extension 3 is back to the plant come.

Daraus erklärt sich auch die bekannte Abnahme des a-Wertes von Düsen mit abnehmender Reynoldsscher Zahl.This also explains the well-known decrease in the a-value of nozzles with decreasing Reynolds number.

Der Wirbel B ist bei der in Fig. 2 gezeigten bekannten Düsenform ein symmetrischer Ringwirbel, der sich bei Veränderungen der Reynoldsschen Zahl im zylindrischen Ansatz 3 der Düse verschiebt. Wenn man nun aber gemäß der vorliegenden Erfindung, etwa in der in Fig. 3 gezeigten Weise, den zylindrischen Ansatz auf der einen Düsenseite kürzer oder länger macht als auf der anderen Seite, dann tritt der Meßmitteistrahl auf der kürzeren Seite früher aus der Düse aus als auf der längeren Seite. The vortex B is in the known nozzle shape shown in FIG a symmetrical ring vortex that changes when the Reynolds number changes moves in the cylindrical extension 3 of the nozzle. But if you now according to the present Invention, approximately in the manner shown in Fig. 3, the cylindrical approach on the makes one side of the nozzle shorter or longer than the other, then occurs the measuring medium jet emerges from the nozzle earlier on the shorter side than on the longer one Page.

Die bekannte Erscheinung der seitlichen Strahlausweitung einer aus einer Drosselöffnung austretendenStrömung tritt also am kurzen Teil früher ein als am langen. Und es findet demzufolge eine Vergrößerung des Strahlquerschnitts am kurzen zylindrischen Auslaufteil bereits statt, wenn der längere auf der anderen Seite die Strömung noch führt. Hierbei wird der Schwerpunkt des Geschwindigkeitsprofils etwas von der Seite des längeren zylindrischen Teils weggedrängt und gleichzeitig die Strömungsgeschwindigkeit des Meßmittels infolge der Vergrößerung des Strahlquerschnitts verringert. The well-known phenomenon of the lateral expansion of a beam a flow emerging from a throttle opening occurs earlier than at the short part on long. And consequently there is an enlargement of the beam cross-section at short cylindrical outlet part already takes place when the longer one on the other Side the current still leads. This becomes the center of gravity of the speed profile somewhat pushed away from the side of the longer cylindrical part and at the same time the flow rate of the measuring means as a result of the enlargement of the jet cross-section decreased.

Bei kleineren Reynoldsschen Zahlen erstreckt sich der Wirbel B bis zum Ende des langen Teils des zylindrischen Ansatzes oder noch darüber hinaus und hat seine größte Dicke bereits an einer Stelle b, welche noch innerhalb des kurzenZylinderteils liegt. With smaller Reynolds numbers, the vortex B extends to to the end of the long part of the cylindrical attachment or even beyond and has its greatest thickness already at a point b, which is still within the short cylinder part lies.

Von dort aus findet sowohl im kurzen wie auch im langen Zylinderteil eine Strahlerweiterung statt.From there it takes place in both the short and the long cylinder part a beam expansion takes place.

Sobald jedoch die Strömung am kürzeren Teil austritt und hier die bereits erwähnte seitliche Strahlausweitung erfolgt, entsteht nach dem Gesetz von Aktion und Reaktion ein mit wachsender Reynoldsscher Zahl wachsender Impuls quer zur Strömungsrichtung, welcher eine Verschiebung der Strömung nach der entgegengesetzten Seite, also nach der Seite des längeren zylindrischen Teils hin, zu erzwingen sucht.However, as soon as the flow exits at the shorter part and here the already mentioned lateral beam expansion takes place, arises according to the law of Action and reaction an impulse transversely increasing with increasing Reynolds number to the direction of flow, which is a shift of the flow to the opposite Seeks to force the side, i.e. towards the side of the longer cylindrical part.

Der bei kleinen Reynoldsschen Zahlen auf dieser Gegenseite befindliche Teil des Wirbels B weicht aus, und zwar desto mehr, je dicker er ist, d. h. je kleiner die Reynoldssche Zahl ist, so daß nach dem Gesetz von Aktion und Reaktion der Schwerpunkt der Strömung je nach Lage und Größe des als Puffer wirkenden Wirbels B, d. h. je nach Größe der Reynoldsschen Zahl, sich mehr oder weniger verschiebt, und zwar mit zunehmender Reynoldsscher Zahl nach der Seite des kürzeren Zylinderteils hin, mit abnehmender umgekehrt. The one on the opposite side for small Reynolds numbers Part of the vortex B evades, the more the thicker it is, i.e. the more so. H. the smaller is Reynolds' number, so that according to the law of action and reaction, the center of gravity the flow depending on the position and size of the vortex B acting as a buffer, d. H. ever according to the size of the Reynolds number, shifts more or less, namely with increasing Reynolds number towards the side of the shorter cylinder part, with decreasing vice versa.

Fig. 3 stellt zugleich den Senkschnitt einer vorzugsweisen Ausführungsform der Erfindung dar, bei welcher die dem Schaufelkranz 5 des Laufrades 6 vorgeschaltete Düse eine Ringdüse ist, wobei der kurze Zylinderteil gegenüber der Laufradwelle 7 auf dem größeren Radius liegt, also den äußeren Zylinderteil bildet, während der längere Zylinderteil auf dem kürzeren Radius liegend den inneren Zylinderteil bildet. Die Ausbreitung des Wirbels B für kleine Reynoldssche Zahlen ist in gestrichelter Linie, diejenige für große Reynoldssche Zahlen in ausgezogener Linie eingezeichnet, so daß man die Wirkung dieser Wirbelausbreitung auf die Schaufeln des nachgeschalteten Laufrades gut erkennen kann. Fig. 3 also shows the countersunk section of a preferred embodiment the invention, in which the blade ring 5 of the impeller 6 upstream The nozzle is an annular nozzle, with the short cylinder part opposite the impeller shaft 7 is on the larger radius, so forms the outer cylinder part, while the longer cylinder part lying on the shorter radius forms the inner cylinder part. The expansion of the vortex B for small Reynolds numbers is shown in dashed lines Line, the one for large Reynolds numbers drawn in solid line, so that one can see the effect of this vortex propagation on the blades of the downstream Can see the impeller well.

Es wandert nämlich infolge der erfindungsgemäßen Ausbildung der Drosselstelle der Schwerpunkt des austretenden Meßmittelsfrahles mit zunehmender Revnoldsscher Zahl auf der Anströmseite der Laufradschaufeln nach außen, d. h. es vergrößert sich der Radius, an welchem der Strahlschwerpunkt das Laufrad erfaßt, so daß mit zunehmender Reynol dsscher Zahl eine zunehmende Herabsetzung der Winkelgeschwindigkeit der Laufradwelle 7 eintritt. Diese Wirkung wird durch die den Strahlquerschnitt am Austritt vergrößernde Strahlausweitung und die damit verbundene Verringerung der Austrittsgeschwindigkeit des Strahles noch gesteigert. This is because it migrates as a result of the design of the throttle point according to the invention the center of gravity of the exiting measuring device jet with increasing Revnolds shear Number on the upstream side of the impeller blades to the outside, d. H. it enlarges the radius at which the center of gravity of the beam covers the impeller, so that with increasing Reynol dsscher number an increasing decrease in the angular velocity of the impeller shaft 7 entry. This effect is due to the enlargement of the jet cross-section at the exit Jet expansion and the associated reduction in the exit speed of the beam increased.

Durch die hier beschriebene drehzahlreduzierende Wirkung wird die obenerwähnte gangbeschleunigende Wirkung der durch den Druckabfall dp bedingten Volumenexpansion weitgehend kompensiert, so daß eine Plusanzeige des Zählers vermieden wird. Due to the speed-reducing effect described here, the Above-mentioned speed-accelerating effect caused by the pressure drop dp Volume expansion largely compensated, so that a plus display on the counter is avoided will.

Die Verwirklichung der Erfindung ist nicht an das in Fig. 3 dargestellte Ausführungsbeispiel gebunden. Der gleiche vorbeschriebene Effekt würde auch dann eintreten, wenn die beiden Düsenteile gleich lange zylindrische Ansätze besitzen würden, aber gegeneinander in Achsrichtung versetzt an- geordnet wären. Auch konnten die Profile der beidenDüsenteile voneinander abweichen. Eine sehr vorteilhafte Ausführung ergäbe sich, wenn man die beiden Düsenteile in Achsrichtung zueinander verstellbar anordnen würde. Man erhielte auf diese Weise die Möglichkeit einer Feinjustierung. Die Ermittlung des Längenunterschiedes am zylindrischen Teil oder der gegenseitigen Versetzung bei gleich langen zylindrischen Ansätzen erfolgt dann auf empirischem Wege. Im Grenzfall würde die Länge des zylindrischen Auslaufansatzes am einen Düsenteil gleich Null werden Zur Stabilisierung der Lage der Wirbel B kann man schließlich am Auslauf der Krümmung 2 bzw. am Eingang des zylindrischen Ansatzes 3 kleine Stolperlçanten vorsehen, welche die Wirbelbildung auch dann erzwingen, wenn ungewollte Zufälligkeiten Störungen der Strömung verursachen. Bei der Ausführung nach Fig. 4, die im übrigen der Ausführung nach Fig. 3 entspricht, sind solche Stolperkanten 8 vorgesehen, und zwar ist die des Oberteils bzw. Außenringes als Nut, die des Unterteils bzw. Innenringes als kleiner Wulst (Stufe, eingelegter Drahtring od. dgl.) ausgebildet. The implementation of the invention is not similar to that shown in FIG Embodiment bound. The same effect described above would also then occur when the two nozzle parts have cylindrical lugs of the same length would, but offset from one another in the axial direction orderly would be. The profiles of the two nozzle parts could also differ from one another. One A very advantageous embodiment would result if the two nozzle parts were axially aligned would arrange mutually adjustable. That would give you the opportunity a fine adjustment. The determination of the difference in length on the cylindrical part or the mutual displacement takes place in the case of cylindrical approaches of the same length then empirically. In the borderline case, the length of the cylindrical outlet approach would be at one part of the nozzle become equal to zero To stabilize the position of the vortex B can one finally at the outlet of the curvature 2 or at the entrance of the cylindrical extension Provide 3 small stumbling blocks, which force the vortex to form if unwanted accidents cause flow disturbances. When executing according to FIG. 4, which otherwise corresponds to the embodiment according to FIG. 3, are such stumbling blocks 8 is provided, namely that of the upper part or outer ring as a groove, that of the lower part or inner ring is designed as a small bead (step, inserted wire ring or the like).

Claims

PATENT CLAIMS: I. Woltmann counter with an upstream of the measuring wheel, Throttle cross-section consisting of at least one opening, characterized in that that when using the known nozzle shape with a cylindrical outlet extension for the throttle opening, the outflow edge of this approach on part of the opening is offset from that of the other part in the axial direction.

2. Woltmann counter according to claim I, characterized in that the Length of the cylindrical extension on one part of the nozzle is greater than on the other.

3. Woltmann counter according to claims I and 2, characterized in that that the shorter part of the cylindrical nozzle extension has the length zero.

4. Woltmann counter according to claim I, characterized in that the The nozzle opening consists of parts with a cylindrical extension of the same length, which extend in the axial direction are offset from one another.

5. Woltmann counter according to claims I to 4, characterized in that that the profiles of the two nozzle parts are designed differently from one another.

6. Woltmann counter according to claims I to 5, characterized in that that the outer part of the nozzle opening which lies on the larger radius to the measuring wheel axis carries the outflow edge that lies behind in the direction of flow.

7. Woltmann counter according to claims I to 6, characterized in that that on the two nozzle parts, for example at the transition from the inlet curve to the cylindrical Approach, at least one trip edge is provided.

8. Woltmann counter according to claims I to 7, characterized in that that the stumbling edge on the nozzle part outer to the measuring wheel shaft as a groove, on the inner one The nozzle part is designed as a small bead (step, inserted wire ring or the like).

9. Woltmann counter according to claims I to 8, characterized in that that the two nozzle parts are arranged to be adjustable in relation to one another in the axial direction.