DE907812C

DE907812C - Method and arrangement for operating tilting devices with reduced power consumption

Info

Publication number: DE907812C
Application number: DEF4488D
Authority: DE
Inventors: Dipl-Ing Herbert Baehring
Original assignee: Fernseh GmbH
Current assignee: Robert Bosch Fernsehanlagen GmbH
Priority date: 1944-06-28
Filing date: 1944-06-28
Publication date: 1954-03-29

Description

Verfahren und Anordnung zum Betrieb von Kippgeräten mit verringerter Leistungsaufnahme Bei den bisher üblichen Kippgeräten zur Erzeugung von Sägezahnströmen ergibt sich vielfach eine verhältnismäßig hohe Gleichstromenergieaufnahme. In vielen Fällen, insbesondere bei Zeilenkippgeräten in ortsbeweglichen Fernsehanlagen, bereitet die Beschaffung der benötigten Gleichstromenergie erhebliche Schwierigkeiten. Die Erfindung bezweckt, durch ein neuartiges Verfahren zum Betrieb von Kippgeräten bei unveränderter abgegebener Wechselstromleistung die Gleichstromleistungsaufnahme herabzusetzen.Method and arrangement for operating tilting devices with reduced Power consumption With the previously common tilting devices for generating sawtooth currents In many cases, this results in a relatively high DC energy consumption. In many Cases, especially with line tilt devices in portable television systems Obtaining the required DC energy considerable difficulties. the The purpose of the invention is to provide a novel method for operating tilting devices unchanged output alternating current power is the direct current power consumption to belittle.

Erfindungsgemäß wird bei Kippschaltungen zwecks verringerter Leistungsaufnahme die Kippröhre noch nach Beendigung der durch Induktivität und Kapazität des Ablenksystems bedingten Rücklaufzeit eine Zeitlang gesperrt, indem vorzugsweise ein zusätzlicher Sperrimpuls der Kippröhre zugeführt wird. Zur Durchführung dieses Verfahrens ist es vorteilhaft, die Impulse mittels einer Induktivität mit parallel geschalteter Diodenstreoke zu erzeugen, die nur während der Rücklaufzeit mit dem Ablenksystem gekoppelt ist.According to the invention, in flip-flops for the purpose of reduced power consumption the tilting tube after the termination of the inductance and capacitance of the deflection system conditional ramp-down time blocked for a while, preferably by an additional Locking pulse is fed to the tilt tube. To carry out this procedure is it is advantageous to use an inductor with a parallel-connected pulse generator Generate diode streoke that only during the flyback time with the deflection system is coupled.

Die Erfindung wird an Hand der Ausführungsbeispiele darstellenden Figuren beschrieben. Es zeigt Fig. r eine erfindungsgemäße Kippschaltung, Fig.2 und 3 Schaubilder zur Erläuterung der Erfindung.The invention is illustrated by means of the exemplary embodiments Figures described. It shows Fig. R a flip-flop circuit according to the invention, Fig.2 and 3 diagrams to explain the invention.

In Fig. r ist eine Transformatorkippschaltung dargestellt. Die iGitterkreisspule r ist mit der Anodenkreisspule 2 der Kippröhre V über den Transformator T fest gekoppelt. In die Gitterzuleitung ist ein aus dem Widerstand 3 und dem Parallelkondensator d. bestehendes RC-Glied eingeschaltet. Die Ablenkspulen 5 sind über den Abgriffkontakt ö an die Anodenwicklung 2 des Kipptransformators angeschlossen. Die Anodenspannung U1 wird- über die Klemmen 7 und 8 zugeführt. Parallel zu den Ablenkspulen liegt eine zur Linearisierung des Kippkurvenanstiegs dienende Diode D1, die mittels einer Spannungsquelle U2 vorgespannt ist. Der Diodengleichstrom der Diode Dl und der Anodengleichstrom durchfließen die Ablenkspulen 5 im entgegengesetzten Sinn und heben sich gegenseitig annähernd auf. Zwischen Kathode der Kippröhre b' und Verteilungsgitter 9 ist eine Drossel L möglichst hoher Induktivität geschaltet. Diese ist während der Rücklaufzeit des Kippgerätes über die mittels U3, beispielsweise 5o Volt, vorgespannte Diodenstrecke D2 mit der Wicklung io verbunden, die den gleichen Wicklungssinn hat wie die Anodenwicklung 2 und mit ihr fest gekoppelt ist. Parallel zur Drossel L liegt eine durch U3 vorgespannte Diodenstrecke D3.In Fig. R, a transformer flip-flop is shown. The i grid circle coil r is permanently coupled to the anode circuit coil 2 of the tilting tube V via the transformer T. In the grid supply line is one of the resistor 3 and the parallel capacitor d. existing RC element switched on. The deflection coils 5 are via the tap contact ö connected to the anode winding 2 of the breakdown transformer. The anode voltage U1 is supplied via terminals 7 and 8. Lies parallel to the deflection coils a diode D1 which is used to linearize the rise in the tilting curve and which is activated by means of a Voltage source U2 is biased. The diode direct current of the diode Dl and the anode direct current flow through the deflection coils 5 in the opposite direction and lift each other approximately on. Between the cathode of the tilting tube b 'and the distribution grid 9 is a Choke L switched to the highest possible inductance. This is during the return time of the tilting device via the diode path biased by means of U3, for example 50 volts D2 is connected to winding io, which has the same direction of winding as the anode winding 2 and is firmly coupled to it. In parallel to the throttle L there is one preloaded by U3 Diode line D3.

Die Wirkungsweise sei an Hand der Schaltung nach Fig. i erläutert, wobei auch auf die Fig. 2 Bezug genommen wird, in der die Kurve I den zeitlichen Verlauf des Spulenstromes i", Kurve II den zeitlichen Verlauf der Spulenspannung, Kurve III den zeitlichen Zerlauf des Stromes durch die Induktiv ität L und Kurve IV den zeitlichen Verlauf der Spannung an der Induktivität L darstellen. Wird die Spannung U1 über die Kippröhre L' als Schalter an die Ablenkspulen 5 gelegt, dadurch, daß das Steuergitter der Kippröhre positiv gemacht wird, fließt in den Spulen ein ansteigender Strom mit dem Anstieg Nach einer Anstiegzeit T1 wird der Strom durch die Kippröhre I' durch negative Gitterspannungssteuerung gesperrt (Zeitpunkt i). Der Spulenstrom wird im Augenblick über die Eigenkapazität CSp der Spule Weiterfließen, jedoch abfallen. Die in der Spule gespeicherte magnetische Energie wird sich als positive Spannungsspitze in Form einer Schwingung in die Spulenkapazität verlagern. Bei Erreichen der Maximalspannung (Zeitpunkt 2) ist der Spulenstrom Null. Von diesem Zeitpunkt ab wird bei abfallender Kondensatorspannung der Strom in negativer Richtung durch die Spule fließen und im Zeitpunkt 3 - sein negatives Maximum erreichen. Schwingt vom Zeitpunkt 3 ab der Spulenstrom isp in die Spulenkapazität Csp zurück, so wird im Zeitpunkt q. die an ihr auftretende Spannung den Spannungswert von U2 erreichen. Von da ab wird die Diode Dl stromdurchlässig, so daß von diesem _",ugenblick ab der negative Spulenstrom mit dem Anstieg ansteigt. U2 wird zweckmäßigerweise so gewählt, daß wird. Wird der Diodenstrom Null (Zeitpunkt 5), so würden Spannung und Strom nach einer Schwingung geringer Amplitude zu Null ausschwingen, wenn in diesem Zeitpunkt die Kippröhre nicht von neuem stromdurchlässig würde und der Kippvorgang von neuem beginnen würde. Um diese Steuerung automatisch zu erreichen, sind die Hilfsdioden Dl, D2, die Induktivität L und die Vorspannungsquelle U3 vorgesehen. Die Diode D3 liegt, durch U3 vorgespannt, parallel zur Induktivität L, und diese liegt über die Diode D2 an einer besonderen Spule bzw. einem Abgriff einer anderen Spule des Kipptransformators. Durch diese Schaltung wird erreicht, daß nur während des Rücklaufs die Spule L an dem Transformator angeschlossen wird, da mir während dieser Zeit T2 die Diode D2 stromdurchlässig ist und Spannung und Strom der Spule L den in Kurven III und IV dargestellten Verlauf haben: In dem Zeitpunkt 3 bleibt auch die Spule der Induktivität L mit der Eigenkapazität C sich selbst überlassen. Es wird beim Durchschwingen der Spannung in ähnlicher Weise, wie dies bei der Spulenspannung Up klargelegt wurde, die Diodenvorspannung U3 erreicht und ein rechteckiger negativer Spannungsimpuls (Zeitpunkt a' bis 5') erzielt, dessen Dauer T3 von der Größe der Vorspannung U3 abhängt und eingestellt werden kann, z. B. dadurch, daß U3 durch ein RC-Glied mit einstellbarem R erzeugt wird. Die Spannung an der Spule L wird nun als zusätzliche Steuerspannung an das Bremsgitter der Kippröhre gelegt und die Zeit T3' so eingestellt, daß die Kippröhre im selben Maße wieder stromdurchlässig wird, wie die Diode Dl stromundurchlässig wird. Der positive Spannungsimpuls während der Zeit T2 stört nicht, wenn in der gleichen Zeit der Sperrimpuls am Steuergitter wirkt. Dieser Spannungsimpuls wird wie bei den bisherigen Schaltungen aus dem Kipptransformator entnommen.The mode of operation will be explained with the aid of the circuit according to FIG. I, reference being made to FIG. 2, in which curve I shows the course of the coil current i "over time, curve II the course of the coil voltage over time, curve III the course over time of the current through the inductance L and curve IV the time course of the voltage at the inductance L. If the voltage U1 is applied as a switch to the deflection coils 5 via the tilting tube L ', by making the control grid of the tilting tube positive, it flows in the coils an increasing current with the increase After a rise time T1, the current through the tilting tube I 'is blocked by negative grid voltage control (time i). The coil current will at the moment continue to flow via the self-capacitance CSp of the coil, but it will decrease. The magnetic energy stored in the coil is shifted into the coil capacitance as a positive voltage peak in the form of an oscillation. When the maximum voltage is reached (time 2), the coil current is zero. From this point onwards, when the capacitor voltage drops, the current will flow in the negative direction through the coil and at time 3 - will reach its negative maximum. If the coil current isp swings back into the coil capacitance Csp from time 3, then at time q. the voltage occurring across it can reach the voltage value of U2. From then on, the diode Dl becomes current-permeable, so that from this moment onwards the negative coil current increases increases. U2 is expediently chosen so that will. If the diode current becomes zero (time 5), the voltage and current would swing out to zero after an oscillation of low amplitude if at this time the tilting tube was not again current-permeable and the tilting process were to start again. In order to achieve this control automatically, the auxiliary diodes Dl, D2, the inductance L and the bias source U3 are provided. The diode D3, biased by U3, is parallel to the inductance L, and this is connected via the diode D2 to a special coil or a tap of another coil of the breakdown transformer. This circuit ensures that the coil L is only connected to the transformer during the reverse movement, since during this time T2 the diode D2 is permeable to me and the voltage and current of the coil L have the course shown in curves III and IV: In the Time 3, the coil of inductance L with its own capacitance C is also left to its own devices. When the voltage swings through, the diode bias voltage U3 is reached in a manner similar to that made clear in the case of the coil voltage Up , and a rectangular negative voltage pulse (time a 'to 5') is achieved, the duration T3 of which depends on the size of the bias voltage U3 and is set can be, e.g. B. in that U3 is generated by an RC element with an adjustable R. The voltage at the coil L is now applied as an additional control voltage to the braking grid of the tilting tube and the time T3 'is set so that the tilting tube is again current-permeable to the same extent as the diode Dl becomes current-impermeable. The positive voltage pulse during time T2 does not interfere if the blocking pulse acts on the control grid at the same time. As in the previous circuits, this voltage pulse is taken from the breakdown transformer.

Wirkt der aus dem Kipptransformator ent nommene Sperrimpuls wie bei den bisher bekannten Schaltanordnungen allein auf die Kippröhre, so wird die Kippröhre schon zum Zeitpunkt q. wieder stromdurchlässig, so daß der Anodenstrom den Verlauf der Kurve a und der Diodenstrom den Verlauf der Kurve b (Fig. 3) annimmt. Der Strommittelwert der erfindungsgemäßen Schaltung geht also im Idealfall auf 50% des Stromverbrauchs der bisherigen zurück, da der Stromanteil, der der schraffierten Fläche entspricht und gleich dem halben Gesamtstromwert ist, eingespart wird.Does the blocking pulse taken from the breakdown transformer act like at the previously known switching arrangements only on the tilt tube, so the tilt tube already at time q. again current-permeable, so that the anode current has the course curve a and the diode current assumes the course of curve b (Fig. 3). The mean current value the circuit according to the invention therefore ideally accounts for 50% of the power consumption the previous one, because the current component corresponds to the hatched area and is equal to half the total current value, is saved.

Die erfindungsgemäßeSchaltungsanordnung kann auch bei den sogenannten Energierückgewinnungsschaltungen mit Vorteil verwendet werden. Durch den Abgriff P, am Transformator kann erstens erreicht werden, daß die Spannung U2 = U1 bei ungleichem Dioden- und Kippstrom ID und Il< wird. Es kann dann der Punkt P4 mit P1 verbunden werden, und der erforderliche Netzgerätestrom. ist nur I = IK - 1D (Stromrückgewinnung) ; oder es kann zweitens erreicht werden, daß ID = IK bei ungleicher Dioden- oder Betriebsspannung UD und Ui wird. Es kann dann die Netzspannung U = Dl - UD an die Punkte P1 und P4 gelegt werden (Spannungsrückgewinnung).The circuit arrangement according to the invention can also be used to advantage in the so-called energy recovery circuits. The tap P, on the transformer can firstly ensure that the voltage U2 = U1 with unequal diode and breakover currents ID and Il <. Point P4 can then be connected to P1 and the required power supply current. is only I = IK - 1D (current recovery); or, secondly, it can be achieved that ID = IK if the diode or operating voltage UD and Ui are not the same. The mains voltage U = Dl - UD can then be applied to points P1 and P4 (voltage recovery).

Als Kippröhre h und Diode Dl finden bei den Energierückgewinnungsschaltungen vorteilhaft niederohmige Röhren Verwendung. Als Kippröhre eignet sich besonders eine Röhre mit Raumladegitter und eventuell positiv vorgespanntem Bremsgitter. Die Vorspannung II3 der DiodeD2 muß dann entsprechend höher gewählt werden.As a tilt tube h and diode Dl can be found in the energy recovery circuits advantageous use of low-resistance tubes. Suitable as a tilting tube In particular, a tube with a space loading grid and possibly positively biased Brake grille. The bias voltage II3 of the diode D2 must then be selected correspondingly higher will.

Die Drossel L ist kapazitätsarm und möglichst groß zu wählen, damit ihr Energieverbrauch klein gehalten wird. Die Dioden Dl und D2 können dann hochohmig sein. Die Heizung der Doppeldiode Dl, D2 kann zweckmäßig über eine bifilare Wicklung der Induktivität L erfolgen.The choke L is low-capacity and should be selected as large as possible, so their energy consumption is kept low. The diodes D1 and D2 can then have a high resistance be. The heating of the double diode D1, D2 can expediently via a bifilar winding the inductance L.

Claims

PATENT CLAIMS: i. Method for operating tilting devices with reduced Power consumption with a biased diode parallel to the deflection system is, characterized in that the tilting tube (V) in particular by adding an additional pulse after the termination of the inductance and capacitance of the deflection system is blocked for a while.

2. Arrangement for carrying out the method according to claim i, characterized in that the Impulse for prolonged blocking of the tilting tube by means of an additional inductance (L) is generated with a biased diode line (Dl) connected in parallel, which is only coupled to the deflection system during the return time.

3. Arrangement according to Claim z, characterized in that the coupling is by means of a diode path (D2) takes place. q ..

Arrangement according to claims 2 and 3, characterized in that the diode path (D2) to a tap on the output winding of the breakdown transformer connected.

5. Arrangement according to claim 2 to q., Characterized in that that the inductance (L) is greater than that during the flyback time with the tapping point coupled resulting inductance of the deflection system.

6. Arrangement according to claim 2 to 5, characterized in that the inductance (L) is wound as a low-capacitance Coil is formed.

7. Arrangement according to claim 2 to 6, characterized in that that the diode lines (Dl and D2) combined in a common housing as a duo diode are. B. Arrangement according to claim 2 to 7, characterized in that the feed the heating current for the cathode of the duodiode via a bifilar winding of the choke (L) takes place. G. Arrangement according to claim i, characterized in that as a tilting tube a space charge grid tube is used.