DE894882C

DE894882C - Procedure for measuring the overcurrent factor of current transformers

Info

Publication number: DE894882C
Application number: DEP11358A
Authority: DE
Inventors: Rudolf Dipl-Ing Bauer
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1948-10-02
Filing date: 1948-10-02
Publication date: 1953-10-29

Description

Verfahren zur Messung der Überstromziffer von Stromwandlern Für die Messung der überstromzifter n sind verschiedene Meßverfahren in Anwendung.Procedure for measuring the overcurrent factor of current transformers For the Measurement of the overcurrent number n, various measurement methods are in use.

I. Messung der Nennlbürde mit Überstrom: Bei diesem Verfahren wird die Primärwicklung des Stromwandlers mit steigendem überstrom erregt, bis der Stromwandler bei sekundär angeschlossener Nennbürde einen Stromiehler von 10% aufweist. I. Measurement of the nominal load with overcurrent: With this method the primary winding of the current transformer is energized with increasing overcurrent until the current transformer with a secondary connected nominal burden has a current collector of 10%.

Der Primärstrom muß praktisch sinusförmig sein.The primary current must be practically sinusoidal.

Die Üherstromziffer n ist dasjenige Vielfache des Nennprimärstromes, bei dem der Stromfehler bei Nennbürde 10% beträgt.The excess current figure n is that multiple of the nominal primary current, in which the current error at nominal load is 10%.

2. Messung bei primärem Nennstrom mit erhöhter Bürde: Bei diesem Verfahren wird der Stromwandler primär mit Nennstrom erregt. Die sekundär angeschlosseneBürde wird, von derNennbürde ausgehend, so weit vergrößert, bis ein Strom fehler von 10% auftritt. Die Überstromziffer ergibt sich dann aus dem Verhältnis der hierfür erforderlichen Bürde zur Nennbürde unter sinngemäßer Berücksichtgiung des sekundären Eigenverbrauches. 2. Measurement at primary rated current with increased burden: With this one Procedure, the current transformer is primarily excited with the rated current. The secondary burden is increased, starting from the nominal load, until a current error of 10% occurs. The overcurrent figure then results from the ratio of the required for this Load to nominal load, taking into account the secondary self-consumption.

3. Messung durch Ermittlung der Leerlaufeigenschaften von der Sekundärseite aus: Der Stromwandler wird bei offener Primärwicklung von der Sekundärseite aus auf eine Spannung U0 erregt, die so groß gewählt wird, wie sie bei der erwarteten Überstromziffer an der Sekundärseite des Wandlers auftritt. Diese Spannung errechnet sich aus der erwarteten Überstromziffer x, dem Nennsekundärstrom 12, der Nennbürde Z und der Eigenbürde Zi zu Uo = o,gxI2 (Z + Zi). 3. Measurement by determining the idling properties from the secondary side off: The current transformer is switched off from the secondary side when the primary winding is open excited to a voltage U0, which is chosen as large as it is expected in the Overcurrent figure occurs on the secondary side of the transformer. This voltage is calculated from the expected overcurrent figure x, the nominal secondary current 12, the nominal burden Z and the self-burden Zi to Uo = o, gxI2 (Z + Zi).

Der sich einstellende Leerlaufstrom gibt ein Maß dafür, ob die wirkliche Überstromziffer des Wandlers den erwarteten Wert über- oder untersdreitet. The resulting no-load current is a measure of whether the real Overcurrent figure of the transformer exceeds or falls below the expected value.

Die Messung nach dem dritten Verfahren ist im Vergleich zu denjenigen nach den beiden erstgenannten Verfahren sehr einfach: Nachdem Regler und Prüfling angeschlossen. sind, wird die Spannung an der Sekundärwicklung hochge regelt, und auf einem Doppelmeßlgerät werden die beiden Zeiger miteinwander zur Deckung gebracht, so daß der Wert von n auf der Skala abgelesen werden kann. Der Stromwandler wird nun sekundär angeschlossen, das Meßgerät und die Erzeugereinrichtung brauchen also nicht für die hohen Werte der Primärnennströme, sondern nur für die wenigen genormten Sekundärnennströme ausgelegt zu werden. The measurement by the third method is in comparison with those very simple after the first two methods: After controller and Test item connected. are, the voltage on the secondary winding is regulated hochge, and on a double measuring device, the two pointers are brought into line with one another, so that the value of n can be read on the scale. The current transformer will now connected secondary, so the measuring device and the generating device need not for the high values of the primary rated currents, but only for the few standardized ones Secondary rated currents to be designed.

Dieses an sich bekannte Meßverfahren beruht auf den Beziehungen des in Fig. I dargestellten Stromwandlerdiagramms. Hierin bedenten APV1 die primären Amperewindungen, AW2 die sekundären Amperewindungen, A W0 die Leerlaufamperewindungen, die in der nachfolgenden Beschreibung als absoluter Fehler angegeben sind und von dem oben unter Punkt 3 beschriebenen Verfahren erfaßt werden. Zur Bestimmung der Überstromziffer ist nur der in Richtung von AW1 liegende Anteil f (Übersetzungsfehler) Ides absoluten Fehlers 24Wo heranzuziehen. Bestimmt man von der Sekundärseite des Wandlers aus den Leerlaufstrom und vergleicht ihn mit dem Primärstrom, so ergibt sich der absolute Fehler in Prozent. Der betriebsmäßige Sekundärstrom fließt jedoch nicht, es wird vielmehr eine ihm proportionale Größe, nämlich die Sekundärspannung, zum Vergleich herangezogen. Es sind also von der Sekundärseite aus nur die Leerlaufspannung und .derLee4aufstrom aufzubringen. Das an sich bekannte Gerät mißt nun diesen absoluten Fehler, indem der Leerlaufstromvektor mit seiner absoluten Größe ermittelt und mit dem Sekundärstrom, gewonnen aus Nennbürde, sekundärem Neunstrom und Überstromziffer n, in Beziehung gebracht wird. Gemessen wird also, wie dargelegt, nicht unter Zugrundelegung des Stromfehlers, also der einen Komponente deslGesamtfehlers, sondern unter Zugrundelegung des Gesamtfehlers. Das ist ein wesentlicher Mangel des an sich bekannten, beschriebenen Verfahrens. This known measurement method is based on the relationships of the in Fig. I shown current transformer diagram. APV1 are the primary ones here Ampere turns, AW2 the secondary ampere turns, A W0 the no-load ampere turns, which are specified as absolute errors in the following description and of the procedure described under point 3 above. To determine the The overcurrent figure is only the portion f in the direction of AW1 (translation error) Ides absolute error 24Wo to use. If one determines from the secondary side of the Converter from the no-load current and compares it with the primary current, so results the absolute error in percent. However, the operational secondary current flows not, it is rather a quantity proportional to it, namely the secondary voltage, used for comparison. So it is only the open circuit voltage from the secondary side and .to apply the Lee4aufstrom. The device, known per se, now measures this absolute Error by determining the no-load current vector with its absolute size and with the secondary current, obtained from the nominal burden, secondary nine current and overcurrent figure n, is related. As stated, measurements are not based on this of the current error, i.e. one component of the total error, but based on it of total error. This is a major deficiency of what is known and described Procedure.

Ein zweiter Mangel dieses Verfahrens ist darin zu sehen, daß im Gegensatz zu den beiden anderen an sich bekannten, unter I. und 2. beschriebenen Verfahren der Win dungs z ahlenvorabgleich des Wandlers keine Berücksichtigung findet. Die beiden Fehler wirken in gleicher Richtung, und zwar so, daß nach diesem Meßverfahren eine kleinere Überstromziffer ermittelt wird. Anders betrachtet werden also Wandler, die nach diesem Verfahren gemessen werden, einen entsprechend größeren Aufwand im Eisenkern für einen verlangten Wert von n aufweisen. A second shortcoming of this procedure can be seen in the fact that in contrast to the other two known processes described under I. and 2. the pre-adjustment of the turns of the converter is not taken into account. the both errors act in the same direction, namely in such a way that according to this measuring method a smaller overcurrent figure is determined. So converters are considered differently, which are measured according to this method, a correspondingly greater effort in Have iron core for a required value of n.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, aufbauend auf dem unter Punkt 3 beschriebenen Meßverfahren, das den Vorteil eines. geringen Aufwandes, leichter Bedienung und der unmittelbaren Ablesung hat, die beschriebenenMängel zu beheben. The invention is based on the object, building on the below Measurement method described in point 3, which has the advantage of a. little effort, lighter Operation and immediate reading has to remedy the defects described.

Der Lösungsgedanke gemäß der Erfindung besteht darin, daß das Stromwandlerdiagramm in strommäßig kleinem Maßstab aus Leerlaufstrom und Leerlaufspannung auf der Sekundärseite des Prüflings nachgebildet wird. Bei dem neuen Verfahren wird also vom Leerlaufstrom über die Leerlaufspannung auf die Überstromziffer geschlossen, ohne daß es nötig ist, den betriebsmäßigen Primär-bzw. Sekundärstrom wirklich fließen zu lassen und aufzubringen. Bei dem neuen Verfahren werden die Vektorlage des Leerlaufstromes zum betriebsmäßigen Sekundärstrom, der Windungszalilenvorabgleich und der Eigenverbrauch des Prüflings berücksichtigt. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß das Meßgerät entweder grundwellenselektiv oder als Effektivwertgerät gebaut werden kann. The concept of the solution according to the invention is that the current transformer diagram on a small scale from no-load current and no-load voltage on the secondary side of the test object is simulated. With the new method, the no-load current is used The overcurrent figure is deduced from the open circuit voltage without it being necessary is, the operational primary or. Really let secondary current flow and to raise. With the new method, the vector position of the no-load current for operational secondary power, the winding number pre-adjustment and self-consumption of the test item taken into account. Another advantage is that the meter can be built either as a fundamental wave selective or as an effective value device.

In den Fig. 2 bis 9 sind Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt: Hierbei sind nur die zum Verständnis der Erfindung erforderlichen Einzelheiten angegeben. Exemplary embodiments of the invention are shown in FIGS. 2 to 9: Only the details necessary for understanding the invention are given here.

Fig. 2 ist eine Summenstromschaltung, während Fig. 3 eine Spannungssummierungsschaltung zeigt; Fig. 4 ist eine sogenannte Stromkraftwaage, und Fig. 5 zeigt eine Thermoumformerwaage; Fig. 6 ist eine Gleichrichterwaage; Fig. 7 zeigt das Gesamtschaltbiid, während Fig. 8 und 9 die schaltungsmäßlige Anwendung des Meßgerätes darstellen. Fig. 2 is a summation current circuit, while Fig. 3 is a voltage summing circuit shows; Fig. 4 is a so-called current force balance and Fig. 5 shows a thermal transducer balance; Fig. 6 is a rectifying balance; Fig. 7 shows the overall circuit diagram, while Fig. 8 and 9 show the circuit application of the measuring device.

In Fig. 2 stellt I das induktive Regelgerät dar und 2 den zu prüfenden Wandler (Prüfling) mit seiner Sekundärwicklung 3 und seiner Primärwicklung 4. In der Wicklung 6 des Summenstromwandlers 5 fließt der Leerlaufstrom, den die Sekundärwicklung 3 des Prüflings 2 aufnimmt. Der außerdem in der Wicklung 6 fließende Strom für die Sekundärstromnachbildung mittels. 9, IO ist gegenüber dem Leedaufstrom vernachlässigbar. Mit Hilfe der Nachbildung, bestehend aus Ohmschem Widerstand 9 und Drosselspule 10, wird der betriebssmäßige Sekundärstrorn des Wandlers nachgebildet, der über die Wicklung 7 des Summenstromwandlers geführt wird. Auf diese Weise entsteht in derWicklung8des Summenstromwandlers 5 die Nachbildung des betriebsmäßigen Primärstromes in der Wicklung 4 des Prüflings 2. Die aus dem Ohmschen Widerstand g und der Drosselspule IO bestehende Nachbildung wird so bemessen, daß der nachgebildete Sekundärstrom der an der Sekundärwicklung 3 anliegenden Klemmenspannung des Wandlers 2 um eineniWiull nacheilt,derderNennborde entspricht. In Fig. 2, I represents the inductive control device and 2 the one to be tested Converter (test item) with its secondary winding 3 and its primary winding 4. In the winding 6 of the summation current transformer 5 flows the no-load current that the secondary winding 3 of the test item 2 takes up. The current also flowing in the winding 6 for the Secondary current simulation by means of. 9, IO is negligible compared to the leeward upstream. With the help of the replica, consisting of ohmic resistor 9 and choke coil 10, the operational secondary current of the converter is simulated, which is over the winding 7 of the summation current transformer is performed. This is how in The winding 8 of the summation current transformer 5 simulates the operational primary current in the winding 4 of the test item 2. The one from the ohmic resistance g and the choke coil OK existing simulation is dimensioned in such a way that the simulated secondary current the terminal voltage of the converter 2 applied to the secondary winding 3 by an iWiull lags that corresponds to the nibs.

In Fig. 3 ist eine ähnliche Nachbildung als Spannungssummierungsschaltung dargestellt. Von dem indukti.ven Regler I wird über die Wicklung I2 des Wandlers 11 wieder die Sekundärwicklung 3 des zu prüfenden Wandlers (Prüfling) 2 gespeist. In der Wicklung I3 des Wandlers fließt ein Strom, der dem Leerlaufstrom des Prüflings stromes proportional ist. Er ruft am Widerstand I6 einen dem Leerlaufstrom proportionalen Spannungsabfall hervor. Mittels der aus den Schaltelementen 14 und 15 bestehendenKunstschaltung wird am Widerstand I 5 15 eine Nachbildung der betriebsmäßigen Sekundärklemmenspannung des Wandlers 2 und damit des betriebsmäßigen Sekundärstromes des Wandlers 2 durchgeführt, wobei wieder durch entsprechende Bemessung der Schaltelemente 14 und 15 der Phasenwinkel der Nennbürde berücksichtigt wird. In Fig. 3 is a similar simulation as a voltage summing circuit shown. From the inductive controller I is via the winding I2 of the converter 11 again the secondary winding 3 of the converter to be tested (test item) 2 is fed. A current flows in winding I3 of the converter, which corresponds to the no-load current of the device under test current is proportional. At resistor I6 it calls a current proportional to the no-load current Voltage drop. By means of the art circuit consisting of the switching elements 14 and 15 a simulation of the operational secondary terminal voltage is established at resistor I 5 15 of the converter 2 and thus the operational secondary current of the converter 2 carried out, again by appropriate dimensioning of the switching elements 14 and 15 of the Phase angle the nominal burden is taken into account.

An den Klemmen 17 und 8 entsteht auf dieseWeise die spannungsmäß ige Nachbildung des betriebsmäßigen Primärstromes.In this way, the voltage is generated at terminals 17 and 8 Simulation of the operational primary current.

Diese beiden an Hand der Fig. 2 und 3 beschriebenen Nachbildungen geben die WIöglichkeit, die Nachbildungen des betriebsmäßigen Primär-und des Sekundärstromes des Prüflings 2 gegeneinander abzuwägen. Dies kann z. B. gemäß Fig. 4 mittels einer Stroimkraftwaage erfolgen, wobei der Wicklung 19 die dem bletriebsmäßigenPrimärstrom des Prüflings 2 nachgebildete Größe zugeführt wird, während die Wicklung 20 mit einer Größe beschickt wird, die unter Zuhilfenahme der Schaltungen gemäß Fig. 2 und 3 zusammengesetzt ist aus g0/o des nadgebildeten Primärstromes, entsprechend dem nachgebildeten Sekundärstrom im ttberstromzifferfalle gemäß der Definition, und dem Leerlaufstrom. These two simulations described with reference to FIGS. 2 and 3 give the opportunity to simulate the operational primary and secondary currents of the test item 2 to be weighed against each other. This can e.g. B. according to FIG. 4 by means of a Current force balance take place, the winding 19 being the operational primary current of the test specimen 2 simulated size is supplied, while the winding 20 with a size is charged, which with the aid of the circuits according to FIG and 3 is composed of g0 / o of the needle-formed primary current, accordingly the simulated secondary current in the overcurrent digit case according to the definition, and the no-load current.

Im Abgleichsfalle heben sich die Wirkungen der Wicklungen 19 und 20 auf denWaagebalken2I auf.In the balancing case, the effects of the windings 19 and 20 cancel each other out on the balance beam 2I.

In befnedigender Weise könnte diese Stromkraftwaage z. B. ersetzt werden durch zwei gegeneinander wirkende Systeme eines Meßgerätes, wobei die Meßsysteme die beschriebenen Größen als Meßgröße erhalten und die Differenz messen. In befnedigender way this power balance z. B. replaced are by two opposing systems of a measuring device, the measuring systems get the described quantities as a measured quantity and measure the difference.

In ähnlicher Weise wie mit der an Hand der Fig. 4 beschriebenen Stromkraftwaage kann man den Effektivwertabgleich mit einer Thermoumformerwaage gemäß Fig. 5 durchführen. Zwei Thermoumformer 22 und 23 werden gleichstromseitig gegeneinander geschaltet und die Gleichstromseiten über ein Gleichstrommeßgerät 25 geschlossen. Die Heizwicklungen der Thermoumformer 22 und 23 werden in gleicher Weise wie an Hand der Fig. 4 für die Wicklungen I 9 und 2iOi beschrieben, beschickt. Eine Auswägung des arithmetischen Mittelwertes ist mit einer Gleichrichterwaage gemäß Fig. 6 möglich. Die nachgebildeten Größen werden hier den Gleichrichtersätzen 26 und 27 zugeführt, in deren Gleichstromkreisen die Widerstände 28 und 29 liegen. In dem Kreis, der aus diesen Widerständen 28, 29 und dem Nullmeßgerät 30 gebildet wird, werden die Gleichstromkomponenten der beiden Meßkreise miteinander verglichen. Durch Einfügung von so-Hz-Filtern kann mit einer Anordnung gemäß Fig. 6 an Stelle des arithmetischen Mittelwertes der nicht sinusförmigen Größen auch grundwellenselektiv, d. h. der arithmetische Mittelwert lediglich der Grundschwingung gemessen werden. In a similar way to the power balance described with reference to FIG the rms value adjustment can be carried out with a thermal converter balance according to FIG. 5. Two thermal converters 22 and 23 are connected to one another on the DC side and the direct current sides are closed via a direct current meter 25. The heating coils the thermal transducer 22 and 23 are in the same way as with reference to FIG. 4 for the windings I 9 and 2iOi described, charged. A weighing of the arithmetic Average value is possible with a rectifier balance according to FIG. 6. The reproduced Variables are fed to the rectifier sets 26 and 27 in their direct current circuits the resistors 28 and 29 are. In the circle that consists of these resistances 28, 29 and the null meter 30 is formed, the DC components of the two measuring circles compared with each other. By inserting so-Hz filters with an arrangement according to FIG. 6 instead of the arithmetic mean of the not sinusoidal quantities also selectively in terms of fundamental waves, d. H. the arithmetic mean only the fundamental can be measured.

In Fig. 7 ist unter Anwendung der bereits beschriebenen Anordnungen nach den Fig. 2 bis 6 ein Gesamtschaltbild dargestellt. An den Klemmen 4 und B wird entsprechend der Fig. 3 das induktive Regelgerät I und an den Klemmen C und D die Sekundärwicklung 3 des Prüflings 2 angeschlossen. In Fig. 7 is using the arrangements already described 2 to 6 show an overall circuit diagram. At terminals 4 and B. according to FIG. 3, the inductive control device I and the terminals C and D the Secondary winding 3 of the test item 2 connected.

Durch die Wicklung 32 des Wandlers 3I wird die Nennbürde des Prüflings 2 berücksichtigt, während die mit dem Anzapfschalter 39 versehene Wicklung 33 den sekundären Eigenverbrauch des Prüflings 2 zu berücksichtigen gestattet. Der Stromwandler 47 mit seinen Wicklungen 46 und 48 entspricht dem Wandler II mit seinen Wicklungen 12 und 13 der Fig. 3. Die Gleichrichter'waage der Fig. 6 ist in der Fig. 7 durch folgende Geräte dargestellt: Gleichrichtersätze 52 und 53, Vergleichswiderstände 55 und 56, Nullmeßgerätsg, Empfindlichkeitsregler 58.The nominal burden of the test object is determined by the winding 32 of the transducer 3I 2 taken into account, while the winding 33 provided with the tap switch 39 denotes secondary self-consumption of the test object 2 allowed to be taken into account. The current transformer 47 with its windings 46 and 48 corresponds to the converter II with its windings 12 and 13 of FIG. 3. The rectifier balance of FIG. 6 is shown in FIG the following devices are shown: rectifier sets 52 and 53, comparison resistors 55 and 56, Nullmeßgerätsg, Sensitivity Regulator 58.

Wie im Zusammenhang mit den Fig. 4 bis 6 erläutert wurde!, fließt durch den Brückenzweig 55, 56, 57 die Nachbildung des Primärstromes, so daß am Meßgerät 57 die Überstromziffer unmittelbar abgelesen werden kann. Zur Herstellung der Symmetrie in der Brückenschaltung ist in diese ein Ersatzwiderstand 54 für das Meßgerät 57 eingeschaltet. Mittels der Schaltelemente 42, 43 und X wird in ähnlicher Weise wie in der Schaltung nach Fig. 3 der Phasenwinkel der Borde berücksichtigt.As was explained in connection with FIGS. 4 to 6! Flows through the bridge branch 55, 56, 57 the simulation of the primary current, so that on the measuring device 57 the overcurrent number can be read off immediately. To establish symmetry In the bridge circuit there is an equivalent resistor 54 for the measuring device 57 switched on. By means of the switching elements 42, 43 and X, in a similar manner to in the circuit according to FIG. 3, the phase angle of the rims is taken into account.

An den Widerständen 45 entsteht eine Spannung, die dem Sekundärstrolm bzw. goO/o des Primärstromes proportional ist. An diesen Widerständen ist eine Regelmöglichkeit vorgesehen, die es gestattet, den Windungszahlenvorabgleich des Prüflings 2 durch prozentuale Vergrößerung des Spannungsabfalls zu berücksichtigen. Diesem Spannungsabfall wird über den Wandler 47 mittels des Widerstande!s 49 eine Spannung zugefügt, die dem Leerlaufstrom des Prüflings 2 proportional ist, so daß an den Punkten I und II analog wie an Hand der Fig. 3 geschildert, die eine derVergleichsgrößen entsteht. Die Nachbildung des betriebsmäßigen Pnmärstromes des Prüflings 2 wird von der Wicklung 34 des Wandlers 31 über einen Justierwiderstand 5I dem Gieichrichtersatz 53 zugeführt. 50 ist ein Widerstand, der zusammen mit dem Widerstand 51 eine Symmetrierung der Brückenschaltung 52-59 bewirkt. Zur Kontrolle der Brückenschaltung wird der Wicklung 34 zweckmäßig eine Anzapfung bei goO/o (Schalter 40) gegeben. Zur Erzielung einer Grundwellenselektivität wird an die Wicklung 48 des Stromwandlers +7 ein Filter 60 angelegt, welches die Aufgabe hat, die Oberwellen des im Wandler 47 fließenden Leerlaufstromes des Prüflings 2 abzusaugen, so daß durch den Widerstand 49 nur die Grundwelle des Leerlaufotromes fließt.A voltage arises at the resistors 45, which the secondary current or goO / o of the primary current is proportional. There is a possibility of regulating these resistors provided, which allows the number of turns pre-adjustment of the test specimen 2 by the percentage increase in the voltage drop must be taken into account. This voltage drop a voltage is added via the converter 47 by means of the resistor 49, which the no-load current of the test object 2 is proportional, so that at points I and II analogous to that described with reference to FIG. 3, which results in one of the comparison variables. The simulation of the operational Pnmärstromes of the test object 2 is from the winding 34 of the converter 31 is fed to the rectifier set 53 via an adjustment resistor 5I. 50 is a resistor which, together with resistor 51, balances the Bridge circuit 52-59 causes. The winding is used to control the bridge circuit 34 appropriately a tap is given at goO / o (switch 40). To achieve a Fundamental selectivity becomes a filter on winding 48 of CT +7 60 applied, which has the task of removing the harmonics of the flowing in the converter 47 Suck no-load current of the test object 2, so that through the resistor 49 only the Fundamental wave of the idle current flows.

Der bei der Messung im Prüfling 2 fließende Leerlaufstrom ruft an der Sekundärwicklung 3 des Prüflings einen Spannungsabfall hervor, der fälschend in die Messung eingeht. Um diesen Fehler zu beseitigen, wird mittels der Widerstände 6I und 62 durch den Leerlaufstrom ein Spannungsabfall zwischen der Klemme A und dem Punkt III her vorgerufen, der vektoriell die gleiche Richtung hat wie der Spannungsabfall an der Sekundärwicklung 3 des Prüflings 2. Seine Größe wird mittels des Wandlers 35 mit den Wicklungen 36 und 37 mit Hilfe des Schalters 41 auf den Prüfling 2 abgestimmt und von der sekundären Klemmenspannung des Prüflings vektoriell subtrahiert, so daß an den Wicklungen des Wandlers 3I die gleiche EMK wie die der Induktion im Eisenkern des Prüflings 2 entsprechende auftritt, die für die tberstrolmeigenschaften bestimmend ist. Zweckmäßig kuppelt man den Schalter 41 mit dem Schalter 39 für die Berücksichtigung des sekundären Eigenverbrauchs zwangläufig. Der Stufenschalter 38 gestattet, die Spannungen an der Wicklung 32 des Transfor- mators 31 entsprechend der Nennbürde des Wandlers zu wählen. Mittels des Kondensators 63 wird der induktive Anteil des Leerlaufstromes des Wandtiers 3iI kompensiert. The no-load current flowing in test item 2 during the measurement calls the secondary winding 3 of the test object shows a voltage drop that is falsifying goes into the measurement. In order to eliminate this error, the resistors are used 6I and 62 due to the no-load current, a voltage drop between terminals A and caused by point III, which vectorially has the same direction as the voltage drop on the secondary winding 3 of the test object 2. Its size is determined by means of the converter 35 with the windings 36 and 37 matched to the test object 2 with the aid of the switch 41 and subtracted vectorially from the secondary terminal voltage of the device under test, see above that on the windings of the transducer 3I the same EMF as that of the induction in the iron core of the test object 2 corresponding occurs, which determines the overcurrent properties is. It is expedient to couple the switch 41 to the switch 39 for consideration secondary self-consumption inevitably. The step switch 38 allows the Tensions on winding 32 of the transformer mators 31 accordingly the nominal burden of the converter. By means of the capacitor 63, the inductive Part of the no-load current of the wall animal 3iI compensated.

Zum weiteren Verständnis des Erfindungsgedankens ist in Fig. 8 der Anschluß der an Hand der Fig. 7 beschriebenen Meßschaltung, die in Fig. 8 als Meßgerät 66 zusammengefaßt ist, nochmals schematisch dargestellt. Hierbei sind 64 das induktive Regelgerät, 65 ein Anpassungstransformator und 2 der Prüfling mit den Wicklungen 3 und 4. For a further understanding of the inventive concept, FIG. 8 shows the Connection of the measuring circuit described with reference to FIG. 7, which is shown in FIG. 8 as a measuring device 66 is summarized, shown again schematically. Here 64 are inductive Control device, 65 a matching transformer and 2 the test object with the windings 3 and 4.

Die an Hand der Fig. 7 beschriebene Schaltung, die beispielsweise nur für einen einzigen sekundären Nennstrom, z. B. für 5 Ampere, ausgelegt werden kann, kann mit Hilfe je eines Strom- und Spannungswandlers gemäß Fig. g auch für andere sekundäre Nennströme, z. B. für I Ampere, verwendet werden. 64 und 65 stellen wieder den induktiven Regler und Transformator, 2 den Prüfling dar. Parallel zu den Klemmen der Sekundärwicklung 3 des Prüflings 2 wird ein Spannungswander 67 gelegt, der gemäß dem gewählten Beispiel das Übersetzungsverhältuis 5:I erhält. Der Leerlaufstrom des Prüflings 2 wird mittels des Wandlers 68 in umgekehrtem Verhältnis I:5 dem 5-Ampere-Meßgerät, das die Schaltung nach Fig. 7 in sich vereinigt, zugeführt. Da die Schaltelemente 65, 67, 68 und 2 Hochspannungspotential annehmen können, sind eine Aufspaltung in Schaltungsteile mit höherer und solche mit niederer Spannung und die Anwendung entsprechender Schutzmaßnahmen zweckmäßig. Die Hochspannung führenden Schalte'iemente 6, 67, 68 und 2 können z. B. zu einem besonderen berührungssicheren Gerät vereinigt werden. The circuit described with reference to FIG. 7, which for example only for a single secondary rated current, e.g. B. for 5 amps can, can with the help of a current and voltage converter according to FIG. g also for other secondary rated currents, e.g. B. for I ampere can be used. 64 and 65 places again the inductive controller and transformer, 2 represents the test item. Parallel to a voltage converter 67 is applied to the terminals of the secondary winding 3 of the test object 2, which according to the selected example receives the gear ratio 5: I. The no-load current of the test object 2 is connected to the 5-ampere measuring device by means of the converter 68 in the inverse ratio of I: 5, which combines the circuit of FIG. 7 in itself, supplied. As the switching elements 65, 67, 68 and 2 high voltage potential are a split into Circuit parts with higher and those with lower voltage and the application accordingly Protective measures appropriate. The high-voltage switching elements 6, 67, 68 and 2 can e.g. B. be combined into a special touch-safe device.

Claims

PATENT CLAIMS I. Method for measuring the overcurrent figure of current transformers, characterized in that the current transformer diagram is on a smaller scale in terms of current Modeled from no-load current and no-load voltage on the secondary side of the test object will.

2. The method according to claim I, characterized in that the replica of the secondary operating current with the aid of the secondary voltage of the test object is carried out as a voltage source by means of a load simulation (9, Io).

3. The method according to claim I and z, characterized in that the Simulation of the primary current from the idle current and the simulation of the secondary current is formed.

4. The method according to claim 1, characterized in that the replica of the secondary current as a voltage drop by means of a vector voltage divider (I4, I5) is formed from the secondary voltage of the test object.

5. The method according to claim 1, characterized in that the tension-wise Simulation of the no-load current by means of a resistor (I6) or a current transformer with resistor (11, IZ, I3, I6).

6. The method according to claim I, 4 and 5, characterized in that the voltage-related simulation of the primary current as a vectorial addition of the voltage-related Simulation of the secondary current with the voltage drop formed across a resistor of the no-load current is made.

7. The method according to claim 3 and 6, characterized in that the simulated Secondary current by 10 0 / o, is made smaller.

S. The method according to claim I to 7, characterized in that the 10% adjustment is increased by the winding pre-adjustment of the test object.

9. The method according to claim I to 8, characterized in that the Replicas of the primary and 5 secondary flows can be compared with one another.

10. The method according to claim 9, characterized in that the comparison is carried out by means of a power balance (I9-2I).

II. The method according to claim 9, characterized in that Idaß Comparison is carried out using a torque balance.

I2. Method according to Claim 9, characterized in that the comparison is carried out using a Thermoumfor.mernvaage (25).

13. The method according to claim 9, characterized in that the comparison is carried out by means of a rectifier balance.

14. The method according to claim I3, characterized in that to achieve the fundamental wave selectivity harmonic filter (60) can be applied.

15. The method according to claim 14, characterized in that by the filter (6ol), the harmonics are withdrawn from the idle flow.

I6. Process according to Claims I to I5, characterized in that the nominal burden is taken into account with the aid of a voltage converter (3I, 32) will.

17. The method according to claim I to I5, characterized in that the secondary consumption of the device under test by means of a voltage converter (3I, 33) is taken into account.

I8. Method according to Claims I6 to I7, characterized in that the two voltage converters to simulate the external and internal burden to one Transducers are united.

19. The method according to claim I6 to r8, characterized in that the inductive portion of the internal consumption of the simulation converter by means of a capacitor (63) is compensated.

20. The method according to claim 18, characterized in that the combined Converter simulating the primary current for one side of the bridge (52, 53) is taken (via 34, 40, 51).

21. The method according to claim 1 to 20, characterized in that a control by means of a 10% reduction in the replica of the primary flow (40) the symmetry of the entire balance takes place.

22. The method according to claim I, characterized in that the by the difference in terminal voltages contained in the measurement current in the secondary side of the test object and EMF is compensated for by a controllable replica (35, 36, 37, 4I, 6I, 62).

23. The method according to claim I7 and 22, characterized in that the switches (39, 41) for the winding to simulate the secondary self-consumption (33) and the winding (36) to compensate for the voltage drop caused by the measuring current are combined into a switch.

24. The method according to claim I, characterized in that means of the test device with the help of matching converters (67, 68) test objects of other 5 secondary nominal currents can be checked.

25. The method according to claim 24, characterized in that the transmission ratio the matching converter (67, 68) is chosen so that, seen from the measuring device, the Combination of the matching transformer with the test item a test item of the secondary nominal current forms for which the measuring device is designed.

26. The method according to claim 24 and 25, characterized in that Producer, test item and adaptation wallier (2, 65, 67 and 68) to a high-voltage protected Additional device are summarized.