DE8530833U1 - Device for the thermal treatment of flour-like raw materials - Google Patents
Device for the thermal treatment of flour-like raw materialsInfo
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Description
Klöckner-Humboldt-DeutzKlöckner-Humboldt-Deutz
AktiengesellschaftPublic limited company
Vorrichtung zur thermischen Behandlung von mehlförmigen RohmaterialienDevice for the thermal treatment of flour-like raw materials
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien, insbesondere zur Herstellung von Zementklinker in einer mehrstufigen, aus hintereinander angeordneten Zyklonen bestehenden Vorwärmstufe, einem daran anschließenden Reaktionsschacht zur Kalzination, dem Kalzinator, sowie einem nachfolgenden Sinterofen, vorzugsweise einem Drehrohrofen, und Klinkerkühler, wobei eine Abluftleitung aus dem Klinkerkühler in den Reaktionsschacht mündet.The invention relates to a device for the thermal treatment of powdery raw materials, in particular for the production of cement clinker in a multi-stage preheating stage consisting of cyclones arranged one behind the other, an adjoining reaction shaft for calcination, the calciner, and a subsequent sintering furnace, preferably a rotary kiln, and clinker cooler, with an exhaust air line from the clinker cooler leading into the reaction shaft.
Alkalien enthalten in den Salzen KCl, ^SO/ oder Na2S0A und haben nicht nur einen oft unerwünschten Einfluß auf die Qualität des Zements, sie behindern auch durch ihre Inhibitionswirkung in erheblichem Maße den Ablauf der Kalzination, und zwar vornehmlich durch Behinderung des Ausbrandes der in die Kalzinationsstufe eingebrachten Brennstoffe.Alkalis contain the salts KCl, ^SO/ or Na2S0A and not only have an often undesirable influence on the quality of the cement, they also hinder the calcination process to a considerable extent through their inhibiting effect, primarily by hindering the combustion of the fuels introduced into the calcination stage.
Einen Eindruck davon vermitteln die in Fig. 4 dargestellten Ausbrandkurven, die mit Hilfe eines Kohlenstaubbrenners experimentell ermittelt wurden. Dazu wurde Kohlenstaub in ein beheiztes Rohr eingeblasen. Die ausgezogenen Kurven zeigen den Ausbrend und den CQ-Gehalt in normaler Atmosphäre, die Unterbrochenen Kurven den Ausbrand und den CO-Gehalt in mit Alkalidämpfen beladener Atmosphäre. Deutlich ist die ZUndverzügerung sowie die Beeinträchtigung des Restausbrandes zu erkennen.The burnout curves shown in Fig. 4, which were determined experimentally using a coal dust burner, give an impression of this. For this purpose, coal dust was blown into a heated pipe. The solid curves show the burnout and the CO content in a normal atmosphere, the broken curves show the burnout and the CO content in an atmosphere loaded with alkali vapors. The ignition delay and the impairment of the residual burnout can be clearly seen.
Bei der Zementklinkerherstellung ist der sogenannte Alkalikreislauf bekannt. Die in der Sinterstufe aufgrund der hohen Temperaturen verdampften Alkalien werden mit dem Abgasstrom aus dem Ofen ausgetragen und lagern sich durch Kondensation an das kältere, bereits Alkalien enthaltene Rohmehl an, das im Gegenstrom zum Abgasstrom in den Ofen wandert. So reichern sich die Alkalien mit der Zeit immer mehr im Abgasstrom des Ofens an, weil die mit dem Rohmehl neu eingetragenen Alkalien teilweise verdampfen und sich zu den bereits im Gaskreislauf vorhandenen addieren. Die Folgen sind eine erforderliche höhere Temperatur in der Kalzinationmsstufe für die gleiche Kalzinationsarbeit und ein erschwerter Ausbrand der in den Kalzinator, dem Reaktionsschacht, eingebrachten Brennstoffe. Das bedingt, bei gleicher Kalzinationsarbeit, einen erhöhten Brennstoffverbrauch und eine höhere Abgastemperatur.The so-called alkali cycle is well known in cement clinker production. The alkalis evaporated in the sintering stage due to the high temperatures are carried out of the kiln with the exhaust gas flow and are deposited by condensation on the colder raw meal, which already contains alkalis and which migrates into the kiln in countercurrent to the exhaust gas flow. Over time, the alkalis accumulate more and more in the kiln's exhaust gas flow because the alkalis newly introduced with the raw meal partially evaporate and add to those already present in the gas cycle. The consequences are a higher temperature required in the calcination stage for the same calcination work and a more difficult burnout of the fuels introduced into the calciner, the reaction shaft. This results in increased fuel consumption and a higher exhaust gas temperature for the same calcination work.
Vorrichtungen mit Kalzinatoren, bei denen reine Luft als Reaktionsgas eingesetzt wird, zeigen die obengenanntenDevices with calciners in which pure air is used as reaction gas show the above-mentioned
\ Erscheinungen nicht. Die Alkalien üben also eine erhebli- \ phenomena. The alkalis therefore exert a considerable
ehe Inhibitionswirkung auf den Verbrennungsvorgang aus.has an inhibitory effect on the combustion process.
Andererseits wUrde die Verwerfung der Ofenabgase beim Kalzinationsprozeß einen bedeutenden Verlust in der Wärmebilanz bewirken.On the other hand, the rejection of the furnace exhaust gases during the calcination process would cause a significant loss in the heat balance.
Bei herkömmlichen Vorrichtungen, bei denen Abluft aus dem Kühler und Abgas aus dem Drehrohrofen gemeinsam zur KaI-zination des Rohmehls genutzt werden, wurde bisher eineIn conventional devices, in which exhaust air from the cooler and exhaust gas from the rotary kiln are used together for calcining the raw meal, a
möglichst schnelle und vollständige Mischung der beiden Gasströme miteinander angestrebt. Das begünstigt aber die Inhibitionswirkung der Alkalien.The aim is to mix the two gas streams as quickly and completely as possible. However, this promotes the inhibiting effect of the alkalis.
Aus der DE-OS 33 33 705 ist eine Vorrichtung zur Herstellung von an Schadstoffen armen, insbesondere alkaliarmen, Zementklinker bekannt. Bei dieser Vorrichtung wird das vorgewärmte Rohmehl in zwei Teilströme aufgeteilt, von denen ein Teilstrom im Abgasstrom des Drehrohrofens kalziniert wird und der andere im Abluftstrom das KlinkerkUhlers, bevor beide Ströme gemeinsam in den Abscheidezyklon der Kalzinationsstufe geführt werden. Diese Vorrichtung ist aber nur vorteilhaft, wenn ein variabler Anteil (0 bis 100 %) des Ofenabgases in einen Bypass am Abluftstrom des KlinkerkUhlers vorbeigeleitet werden soll.A device for producing cement clinker that is low in pollutants, especially low in alkali, is known from DE-OS 33 33 705. In this device, the preheated raw meal is divided into two partial flows, one of which is calcined in the exhaust gas flow of the rotary kiln and the other in the exhaust air flow of the clinker cooler, before both flows are fed together into the separation cyclone of the calcination stage. However, this device is only advantageous if a variable proportion (0 to 100%) of the kiln exhaust gas is to be fed into a bypass past the exhaust air flow of the clinker cooler.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Inhibitionswirkung der verdampfenden Alkalien auf den Ausbrand der in die Kalzinationsstufe eingebrachten Brennstoffe weitestgehend zu verhindern und dieses durch bauliche Änderungen in den Vorrichtungen zu ermöglichen, die einen Reaktionsschacht aufweisen, in dem der Abgasstrom des Ofens und der Abluftstrom des Klinkerkühlers innig miteinander gemischt wer-The object of the invention is to prevent as far as possible the inhibiting effect of the evaporating alkalis on the burnout of the fuels introduced into the calcination stage and to make this possible by structural changes in the devices which have a reaction shaft in which the exhaust gas flow from the furnace and the exhaust air flow from the clinker cooler are intimately mixed with one another.
den. Dadurch ist es auch möglich, Altanlagen kostengünstig umzurüsten. Des weiteren so
gas spürbar gesenkt werden.This also makes it possible to retrofit old systems cost-effectively. Furthermore,
gas can be noticeably reduced.
umzurüsten. Des weiteren soll der NO -Anteil im Ofenab-Furthermore, the NO content in the furnace exhaust
Die Lösung der Aufgabe erfolgt mit Hilfe der kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1.The problem is solved with the help of the characterizing features of claim 1.
In vorteilhafter Weise wird mit Hilfe dieser Merkmale erreicht, daß beide Gasströme in ein und demselben Reaktionsschacht, dem Kalzinator, nebeneinander bestehen und damit über eine gewisse Strecke die Vorteile der ansonsten getrennten Abluft- und Abgasführung in eigenen Leitungen im Hinblick auf eine verminderte Alkalienanreicherung und die damit verbundene geringere Inhibitionswirkung genutzt werden können. Es können ohne apparativen Mehraufwand die Vorteile genutzt werden, die Vorichtungen aufweisen, in denen die Kalzination ausschließlich oder überwiegend in den Abluftstrom des KlinkerkUhlers erfolgt, und der Abgasstrom des Ofens nur zur Vorwärmung des Rohmehls genutzt wird. Die Vorrichtungsmerkmale schaffen außerdem die Voraussetzung für möglichst angepaßte Strömungsvernällnisse.These features advantageously ensure that both gas flows exist side by side in one and the same reaction shaft, the calciner, and thus the advantages of the otherwise separate exhaust air and exhaust gas routing in separate lines can be used over a certain distance with regard to reduced alkali enrichment and the associated lower inhibition effect. The advantages of devices in which calcination takes place exclusively or predominantly in the exhaust air flow of the clinker cooler and the exhaust gas flow of the kiln is only used to preheat the raw meal can be used without additional equipment expenditure. The device features also create the prerequisite for flow conditions that are as adapted as possible.
Nachfolgend werden die Neuerung und ihre Vorteile anhand von schematisch dargestellten Ausfuhrungsbeispielen näher erläutert.The innovation and its advantages are explained in more detail below using schematic examples.
Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung einerFig. 1 shows a schematic representation of a
Vorrichtung zur !■ stellung von Zementklinker mit einer V· , mstufe (1), KalzinafcionssCufe (2), üinterstufe (J) und KUhlstu- £e (4)Device for the production of cement clinker with a first stage (1), calcination stage (2), intermediate stage (J) and cooling stage (4)
Fig. 2 zeigt die ZusammenfUhrung von Abgasleitung (14) und Abluftleitung (15) zum Reaktionsschacht (Kalzinator) (20) und einen Teil desselben mit zwei getrennten ZufUhrleitungen (21', 21'') zur Zuführung des Rohmehls.Fig. 2 shows the junction of the exhaust gas line (14) and the exhaust air line (15) to the reaction shaft (calciner) (20) and a part of it with two separate feed lines (21', 21'') for feeding the raw meal.
Fig. 3 zeigt eine Abänderung der in Fig. 1 und Fig. 2 gezeigten Bauart des Reaktionsschachtes. Die Zuführleitung (21) zur Zuführung des Rohmehls endet auf der Grenzfläche zwischen den beiden Gasströmen.Fig. 3 shows a modification of the design of the reaction shaft shown in Fig. 1 and Fig. 2. The feed line (21) for feeding the raw meal ends at the interface between the two gas streams.
Fig. 4 zeigt die bereits beschriebene innibit ions-Wirkung der Alkalien auf den Brennstoffausbrand .Fig. 4 shows the previously described inhibition effect of the alkalis on fuel burnout.
Fig. 1 zeigt in schematischer Darstellung eine Vorrichtung zur Herstellung von Zementklinker. In die Vorwärmstufe (1) wird an der Stelle (5) in die Steigleitung zum obersten Wärmetauscherzyklon (6) das Rohmaterial aufgegeben. Es wandert im Gegenstrom zum erhitzenden Gas nacheinander durch die Wärmetauscherzyklone (7, Ö und 9) der Vorwärmstufe (1), um dann im Abscheidezyklon (9) aus dem Gasstrom ausgeschieden zu werden und durch die Zuführleitung (21) in der Dosierweiche (22) auf die beiden ZufUhrleitungen (211) und (21*') aufgeteilt zu werden. Die Zuführungsleitungen (21', 21'') enden in der Kalzinationsstufe (2) im Reaktionsschacht (2U), und zwar im unterem bereich, wo der Abgasstrom aus dem Drehrohrofen (12) und der Abl-uftstrom aus dem Klinkerkühler (13) noch durch eine Trennwand (19) voneinander getrennt werden.Fig. 1 shows a schematic representation of a device for producing cement clinker. In the preheating stage (1) the raw material is fed into the riser pipe to the uppermost heat exchanger cyclone (6) at point (5). It travels in countercurrent to the heated gas through the heat exchanger cyclones (7, 8 and 9) of the preheating stage (1) one after the other, to then be separated from the gas stream in the separating cyclone (9) and to be divided into the two feed lines (21 1 ) and (21*') by the feed line (21) in the dosing switch (22). The feed lines (21', 21'') end in the calcination stage (2) in the reaction shaft (2U), specifically in the lower area, where the exhaust gas flow from the rotary kiln (12) and the exhaust air flow from the clinker cooler (13) are still separated from each other by a partition wall (19).
Der Reaktionsschacht (20) wirü durch die parallele oder nahezu parallele ZusauunenfUhrung der Abgasleitung (14) aus dem Drehrohrofen (12) und der Abluftleitung (1!>) aus demThe reaction shaft (20) is formed by the parallel or almost parallel routing of the exhaust gas line (14) from the rotary kiln (12) and the exhaust air line (1!>) from the
KlinkerkUhler (13) gebildet. Der Reaktionsschacht weist einen rechteckigen oder quadratischen Querschnitt auf, der der Summe der Querschnitte der beiden Leitungen an der Stelle ihrer Einmündungen (18) in den Reaktionsschacht (20) entspricht. Das Verhältnis der Seitenlängen reicht von 1 : 1 bis 1 : 10, liegt aber vorzugsweise im Bereich von 1 : 2 bis 1 : 4. Dazu müssen die Abgasleitung (14) und die Abluftleitung (15) ebenfalls einen rechteckigen oder quadratischen üuerschnitt aufweisen. Die Abgasleitung (14) beginnt am Ofeneinlauf (16) der Sinderstufe (3), die Abluftleitung (15) kommt aus dem KlinkerkUhler (13) der KUhlrtufe (4). Die rechteckige oder quadratische Form ist deshalb erforderlich, daß die laminaren Strömungsverhältnisse, die in d ·:&igr; beiden Leitungen (14) und (15) herrschen, nach ihrer Vereinigung möglienst lange nebeneinander bestehen bleiben, damit die gewünschten Kalzinationseffekte erfolgen und die Inhibitionswirkung der verdampften Alkalien auf den Ausbrand der Brennstoffe weitestgehend verhindert wird. Es muß sichergestellt sein, daß in den beiden Leitungen (14) und (15) die gleiche Gasgeschwindigkeit herrscht, weil sich sonst beide Gasströme unweigerlich schnellstens miteinander vermischen würden. Eine Regelung der Gasgeschwindigkeit könnte durch hier nicht dargestellte Organe in der Abgasleitung (14) oder Abluftleitung (15) vor deren Zusammenführung erfolgen.clinker cooler (13). The reaction shaft has a rectangular or square cross-section which corresponds to the sum of the cross-sections of the two lines at the point where they join (18) into the reaction shaft (20). The ratio of the side lengths ranges from 1:1 to 1:10, but is preferably in the range from 1:2 to 1:4. For this purpose, the exhaust gas line (14) and the exhaust air line (15) must also have a rectangular or square cross-section. The exhaust gas line (14) begins at the kiln inlet (16) of the cooling stage (3), the exhaust air line (15) comes from the clinker cooler (13) of the cooling stage (4). The rectangular or square shape is therefore necessary so that the laminar flow conditions which exist in the d ·:&igr; both lines (14) and (15) remain next to each other for as long as possible after they are combined, so that the desired calcination effects occur and the inhibiting effect of the vaporized alkalis on the combustion of the fuels is prevented as far as possible. It must be ensured that the same gas velocity prevails in both lines (14) and (15), because otherwise both gas streams would inevitably mix with each other very quickly. The gas velocity could be regulated by devices not shown here in the exhaust gas line (14) or exhaust air line (15) before they are combined.
Der Brennstoff, in fester oder flüssiger Form, beispielsweise Kohlenstaub oder Öl, wird an der Stelle (23) in den Abgasstrom aus der Abgasleitung (14) und in diesem Beispiel an der Stelle (24) in den Abluftstrom aus der Abluftleitung (15) aufgegeben, wo die Zuführleitungen (211) bzw. (21*') für das vorgewärmte Rohmehl einmünden.The fuel, in solid or liquid form, for example coal dust or oil, is fed at point (23) into the exhaust gas stream from the exhaust line (14) and, in this example, at point (24) into the exhaust air stream from the exhaust air line (15), where the feed lines (21 1 ) or (21*') for the preheated raw meal open.
Il IHI INIThe IHI INI
Nach der Einmündung (18) der Abgasleitung (14) und der Abluftleitung (15) in den Reaktionsschacht (20), in dem das vorgewärmte Rohmehl kalziniert wird, trennt eine Trennwand (19) die beiden Gasströme voneinander. Sie reicht über die Einmündungen der Zuführleitungen (21') und (2111) zur Zuführung des vorgewärmten Rohmehls h^aaus. Ihre Länge soll so gewählt werden, daß durch die eingebrachten Brennstoffe der Restsauerstoffgehalt im Ofenabgas sicher verbraucht wird. Die Läng_ der Trennwand richtet sich nach den in dem Reaktionsschacht herrschenden Kalzinationsbedingungen. Die Länge L wird gemessen von dem Brenner (23) auf der Seite des Abgasstroms aus dem Drehrohrofen (12) bis zur Oberkante der Trennwand (19). Sie richtet sich nach der Querschnittsfläche F des Reaktionsschachtes (20) an dieser Stelle und soll anhand folgender Gleichung berechnet werden: L = 1/2 · I/F* bis L = 2 &Uacgr;~&Rgr; . After the exhaust gas line (14) and the exhaust air line (15) enter the reaction shaft (20) in which the preheated raw meal is calcined, a partition wall (19) separates the two gas flows from one another. It extends over the inlets of the feed lines (21') and (21 11 ) for feeding the preheated raw meal. Its length should be selected so that the residual oxygen content in the kiln exhaust gas is safely consumed by the fuels introduced. The length of the partition wall depends on the calcination conditions prevailing in the reaction shaft. The length L is measured from the burner (23) on the side of the exhaust gas flow from the rotary kiln (12) to the upper edge of the partition wall (19). It depends on the cross-sectional area F of the reaction shaft (20) at this point and should be calculated using the following equation: L = 1/2 · I/F* to L = 2 &Uacgr;~&Rgr; .
Die Trennwand verhindert sehr vorteilhaft eine vorzeitige Vermischung der beiden Gasströme und dient zu deren Stabilisierung, vor allem deshalb, weil ihre Strömungsverhältnisse zunächst durch die Aufgabe von lirpnnstoff und Rohmehl gestört werden. Wenn sich aufgrund der Trennwand (19) die Strönungsverhältnisse wieder stabilisiert haben, bildet faich zunächst zwischen dem Abgas des Drehrohrofens (12) und der Abluft des Klinkerktlhlers (13) eine Grenzschicht (25) aus, in der eine allmähliche. Vermischung, der beiden Gasströme stattfindet. Diese Vermischung kann selbst in Krümmungen (27) des Reaktionsschachtes (2U) weitestgehend vermieden werden, wenn die Krümmung in der Ebene erfolgt, in der die Strömungslinien verlaufen. Ansonsten tritt eine sofortige Vermischung auf. Die weitgehend laminaren Strömungsverhältnisse weisen den VorteilThe partition wall prevents premature mixing of the two gas streams and serves to stabilize them, especially because their flow conditions are initially disturbed by the addition of fuel and raw meal. When the flow conditions have stabilized again due to the partition wall (19), a boundary layer (25) is initially formed between the exhaust gas from the rotary kiln (12) and the exhaust air from the clinker cooler (13), in which a gradual mixing of the two gas streams takes place. This mixing can be largely avoided even in bends (27) of the reaction shaft (2U) if the bend occurs in the plane in which the flow lines run. Otherwise, immediate mixing occurs. The largely laminar flow conditions have the advantage
auf, daß der Druckverlust in dem Reaktionsschacht gering
ist« Eine sofortige, vollständige Mischung der beiden
Gasströme miteinander führt zu hohen Druckverlusten.that the pressure loss in the reaction shaft is low
is« An immediate, complete mixture of the two
Gas flows together lead to high pressure losses.
Zum Zweck der KUhlung kann die Trennwand (iy) auch doppei- »For cooling purposes, the partition wall (iy) can also be double- »
wandig ausgeführt sein. Dazu können ab dem Bereich der |be designed with two walls. For this purpose, from the area of |
Einmündung (18) der Abgas- und der Abluftleitung (14) bzw. JJunction (18) of the exhaust gas and exhaust air line (14) or J
(15), die die Ausmauerung tragenden Wandungen mit Abstand ' voneinander angeordnet sein. Diese Wandungen können die(15), the walls supporting the brickwork should be arranged at a distance ' from each other. These walls can
weitergeführten Blechmäntel der Ab^as- und Abluftleitung ■ continued sheet metal casings of the exhaust and exhaust air ducts ■
sein. In den Zwischenraum kann beispielsweise Luft als IFor example, air can be introduced into the space as I
Kühlmittel eingeblasen werden. Denkbar ist auch eine Aus- jCoolant can be blown in. It is also conceivable to have a
mauerung der Trennwand (19) aus hohlen feuerfesten Stei- i Masonry of the partition wall (19) made of hollow refractory bricks
nen, die von einem Kühlmedium durchströmt werden. |through which a cooling medium flows. |
Bestehende Anlagen, die einen Reaktionsschacht zur Kalzination
aufweisen, in dem Abgas des Ofens und Abluft des
KlinkerkUhlers innig vermischt werden, können leicht umge- f
baut werden, indem die Einleitung der Abluft geändert
wird, so daß sie parallel zum Abgas einströmt. An der Einmündung ist zusätzlich nur noch eine entsprechend lange f
Trennwand erforderlich. Eine vollständige, scharfe Tren- ;
nung der beiden Gasströme im Reaktionsschacht ist ein
Idealzustand, der sich aufgrund der Feststoffbeladung ?Existing plants that have a reaction shaft for calcination in which exhaust gas from the furnace and exhaust air from the
clinker cooler can be easily converted by changing the inlet of the exhaust air
so that it flows in parallel to the exhaust gas. At the inlet, only a correspondingly long partition wall is required. A complete, sharp separation of the two gas flows in the reaction shaft is a
Ideal condition, which arises due to the solid loading?
durch das R.ohmehl schwierig bewerkstelligen läßt. Die Ver- 1
mischung der beiden Gasströme erfolgt aber in keinem Fall
so schnell und so vollständig, wie es bei den herköininli- \
chen Anlagen der Fall ist und bisher erwünscht war. Im ;through the raw meal is difficult to accomplish. However, the mixing of the two gas streams does not occur in any case
as quickly and as completely as is the case with conventional systems and as was previously desired. In ;
ungünstigsten Fall werden in der erfindungsgemäßen Anlage
nach kurzer Wegstrecke im Reaktionsschacht (20) immer noch
"Strähnen" der beiden Gasströme unvermischt nebeneinander
bestehen. 1In the worst case, the system according to the invention
after a short distance in the reaction shaft (20) still
"Strands" of the two gas streams unmixed next to each other
exist. 1
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Der Reaktionsschacht (20) mUndet in den Abscheidezyklon (10), wo eine Vermischung der beiden Gasströme miteinander stattfindet und das kalzinierte Rohmehl abgeschieden wird. Das Rohmehl wird Über die Leitung (11) in den Ofeneinlauf (16) der Sinterstufe (3) geführt, wo es zu Klinker gesintert wird. Der Klinker wird im KlinkerkUhler (13) der KUhlstufe (4) mit Frischluft gekühlt, die alsheilie Abluft in die Kalzinationsstufe (2) Über die Abluftleitung (15) zugeführt wird. Das Abgas aus dem Ofen (12) und die Abluft durchströmen gemeinsam die Wärmetauscherzyklone (9, 8, 7 und 6), um dann von dem Gebläse (28) der hier nicht dargestellten Entstaubung zugeführt zu werden.The reaction shaft (20) opens into the separation cyclone (10), where the two gas streams are mixed and the calcined raw meal is separated. The raw meal is fed via the line (11) into the furnace inlet (16) of the sintering stage (3), where it is sintered into clinker. The clinker is cooled in the clinker cooler (13) of the cooling stage (4) with fresh air, which is fed as hot exhaust air into the calcination stage (2) via the exhaust air line (15). The exhaust gas from the furnace (12) and the exhaust air flow together through the heat exchanger cyclones (9, 8, 7 and 6) and is then fed by the blower (28) to the dust removal system (not shown here).
Zur Regulierung der Alkalibelastung der üfenabgase weist die Vorrichtung einen Teilgasabzug (17) in dem Ofenabgasstrang auf. Dadurch ist es vorteilhaft möglich, bei einem zu starken Anstieg des Alkaligehalts einen Teil der Ofenabgase abzuziehen und nach entsprechender Reinigung zu verwerfen.To regulate the alkali load of the furnace exhaust gases, the device has a partial gas extraction (17) in the furnace exhaust gas line. This makes it possible to extract part of the furnace exhaust gases if the alkali content increases too much and to discard them after appropriate cleaning.
Fig. 2 zeigt schematisch den unteren Teil des Reaktionsschachtes (20) im Längsschnitt. Von rechts unten kommt die Abgasleitung (14) aus dem hier nicht dargestellten Ofeneinlauf, von links die AblufLleitung (15) aus der Kühlstufe. Die beiden Leitungen (14) und (15) münden parallellaufend an der Einmündung (18) in den Reaktionsschacht (20), dem Kalzinator für das erwärmte Rohmehl. Nach der Einmündung (18) verläuft zwischen den beiden Leitungen (14) und (15) noch eine Trennwand (19). Sie trennt die beiden Gasströme jeweils in den Teil voneinander, in dem die Brenner (23) bzw. (24) angebracht sind und das vorgewärmte RohmehlFig. 2 shows a schematic view of the lower part of the reaction shaft (20) in longitudinal section. From the bottom right comes the exhaust pipe (14) from the kiln inlet (not shown here), from the left the exhaust pipe (15) from the cooling stage. The two pipes (14) and (15) run parallel at the junction (18) into the reaction shaft (20), the calciner for the heated raw meal. After the junction (18) there is a partition wall (19) between the two pipes (14) and (15). It separates the two gas streams from each other in the part in which the burners (23) and (24) are installed and the preheated raw meal
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aufgegeben wird. Das Rohmehl fließt durch die Zuführleitung (21), von dem untersten Wärmetauscherzyklon der Vorwärmstufe kommend, durch die Dosierweiche (22) in die ZufUhrleitungen (211) und (21"). Die Dosierweiche (22) erlaube eine beliebige Aüftäilung des Rohiüchls auf die beiden Gasströme. Die Trennwand (19) sorgt dafür, daß nac.h Aufgabe des Rohmehls und nach dem Passieren der Brenner Wieder stabile Strötnungsverhältnisse in den beiden, durch eine Grenzschicht (25) voneinander getrennten Gasströmen eintreten.The raw meal flows through the feed line (21), coming from the lowest heat exchanger cyclone of the preheating stage, through the dosing switch (22) into the feed lines (21 1 ) and (21"). The dosing switch (22) allows the raw meal to be divided into the two gas streams as desired. The partition wall (19) ensures that after the raw meal has been fed in and after it has passed through the burners, stable flow conditions are restored in the two gas streams separated from one another by a boundary layer (25).
In Abwandlung der gezeigten Bauart kann auch nur einem der Gasströme Brennstoff und/oder Rohmehl aufgegeben werden. Des weiteren sind auch pro Gasstrom zwei Aufgabestellen für das Rohmehl denkbar, die sich beispielsweise gegenüberliegen. In a variation of the design shown, fuel and/or raw meal can also be fed into just one of the gas streams. Furthermore, two feed points for the raw meal are also conceivable for each gas stream, which are opposite each other, for example.
Die Trennwand (19) ist doppelwandig ausgeführt. Dazu jind die beiden Rohrleitungen der Abgasleitung (14) und der Abluftleitung (15) parallel mit Abstand voneinander über die Einmündung (18) hinaus weitergeführt, bis sie sich nach der Strecke L, gemessen von dein Brenner (Z3) , vereinigen. Die Länge der Trennwand (iy) berechnet sich nach der bekannten Formel aus der Querschnittsfläche F des Reaktionsschachtes (20) an dieser Stelle. In dem Hohlraum der Trennwand (19) kann die Kühlluft zirkulieren. Die Aufgabe des Rohmehls kann durch Verteilhilfen (29) auf den Gasstrom vergleichmäßigt werden.The partition wall (19) is double-walled. For this purpose, the two pipes of the exhaust gas line (14) and the exhaust air line (15) are led parallel and spaced apart from each other beyond the inlet (18) until they unite after the distance L, measured from the burner (Z3). The length of the partition wall (iy) is calculated using the known formula from the cross-sectional area F of the reaction shaft (20) at this point. The cooling air can circulate in the cavity of the partition wall (19). The application of the raw meal to the gas flow can be made more uniform by means of distribution aids (29).
Fig. 3 zeigt eine Abänderung des in Fig. 1 und Fig. 2 gezeigten Reaktionsschachtes. Die Zufuhrleitung (21) des vorgewärmten Rohmehls aus a&c Vorwärmstufe (2) endet inFig. 3 shows a modification of the reaction shaft shown in Fig. 1 and Fig. 2. The feed line (21) of the preheated raw meal from a&c preheating stage (2) ends in
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der Trennwand (19), die hier eine Lücke aufweist. Die Aufgabe des Rohmehls erfolgt in der Ebene der Trennwand (19), und zwar auf der Grenzschicht (25) der beiden Gasströme. Auch bei dieser Bauart wird der Reaktionsschacht (20) durch die Zussirjr.eni; ührun™ dsr Ab" ss lsi tun0' ^14^ aus der Sinterstufe und der Abluftleitung (15) aus der KUhlstufe gebildet. Von der Einmündung (18) dar beiden Leitungen (14) und (15) erstreckt sich die Trennwand (19) noch ein Stück in den Schacht. Auch hier richtet sich die Länge der Trennwand (19) nach der Querschnittsfläche F.the partition wall (19), which has a gap here. The raw meal is fed into the plane of the partition wall (19), namely on the boundary layer (25) of the two gas flows. In this design too, the reaction shaft (20) is formed by the addition of the exhaust line ( 14 ) from the sintering stage and the exhaust air line (15) from the cooling stage. From the junction (18) of the two lines (14) and (15), the partition wall (19) extends a little further into the shaft. Here too, the length of the partition wall (19) depends on the cross-sectional area F.
Durch Verteilhilfen (29), beispielsweise verstellbare Leitbleche, kann die Menge des Rohmehls auf die beiden Gasströme aufgeteilt werden. Das Rohmehl kann auch einseitig, nur in einen Schacht aufgegeben werden. Oberhalb der Aufgabestelle für das Rohmehl verläuft noch ein Stück der Trennwand (19), um die Strömungsverhältnis£>e nach dec Aufgabe des Rohmehls zu stabilisieren.The amount of raw meal can be divided between the two gas flows using distribution aids (29), such as adjustable baffles. The raw meal can also be fed in from one side, into just one shaft. A section of the partition wall (19) runs above the feed point for the raw meal in order to stabilize the flow conditions after the raw meal has been fed in.
Im vorliegenden Beispiel ist ein Brenner (23) auf der Seite des Abgasstroms und ein Brenner (24) auf der Seite des Abluftstromes installiert. Ihre Anordnung richtet sich nach den erforderlichen Kalzinationstemperaturen im Reaktionsschacht (20). Mit dem Brenner (23) kann der NO-Anteil im Abgas beeinflußt werden. Die Trennwand (19) besteht in diesem Beispiel aus einem Feuerfest-Mauerwerk. Durch die wabenförmigen Hohlräume (3u) im Mauerwerk kann Kühlluft zirkulieren.In the present example, a burner (23) is installed on the side of the exhaust gas flow and a burner (24) on the side of the exhaust air flow. Their arrangement depends on the required calcination temperatures in the reaction shaft (20). The burner (23) can be used to influence the NO content in the exhaust gas. In this example, the partition wall (19) consists of refractory masonry. Cooling air can circulate through the honeycomb-shaped cavities (3u) in the masonry.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19858530833 DE8530833U1 (en) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | Device for the thermal treatment of flour-like raw materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19858530833 DE8530833U1 (en) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | Device for the thermal treatment of flour-like raw materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE8530833U1 true DE8530833U1 (en) | 1988-07-21 |
Family
ID=6786811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19858530833 Expired DE8530833U1 (en) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | Device for the thermal treatment of flour-like raw materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE8530833U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102014012396A1 (en) | 2014-08-21 | 2016-02-25 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Process and plant for the production of cement clinker with deacidification in a fluidized bed plant |
-
1985
- 1985-10-31 DE DE19858530833 patent/DE8530833U1/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102014012396A1 (en) | 2014-08-21 | 2016-02-25 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Process and plant for the production of cement clinker with deacidification in a fluidized bed plant |
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