DE4014796A1 - Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit - Google Patents

Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit

Info

Publication number
DE4014796A1
DE4014796A1 DE19904014796 DE4014796A DE4014796A1 DE 4014796 A1 DE4014796 A1 DE 4014796A1 DE 19904014796 DE19904014796 DE 19904014796 DE 4014796 A DE4014796 A DE 4014796A DE 4014796 A1 DE4014796 A1 DE 4014796A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
circuit
intermodulation
order
signals
characteristic
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
DE19904014796
Other languages
German (de)
Inventor
Juergen Dr Seidenberg
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kabel Rheydt AG
Original Assignee
AEG Kabel AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by AEG Kabel AG filed Critical AEG Kabel AG
Priority to DE19904014796 priority Critical patent/DE4014796A1/en
Publication of DE4014796A1 publication Critical patent/DE4014796A1/en
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B3/00—Line transmission systems
    • H04B3/02—Details
    • H04B3/04—Control of transmission; Equalising
    • H04B3/06—Control of transmission; Equalising by the transmitted signal

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Optical Communication System (AREA)

Abstract

The input (E) is received by two stages that provide second (IM2) and third (IM3) order functions adjusted by control signals (y1,y2) generated by a regulating stage (R). The regulator responds to two different frequency components (x1,x2) provided by a pair of filters (F2,F3) coupled to an output stage (B). USE/ADVANTAGE - May also be used to linearise a laser diode characteristic. Minimises intermodulation interference.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Linearisierung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Es ist bereits seit längerem bekannt, daß Nichtlinearitäten außer den harmonischen Verzerrungen auch Intermodulationen zwischen den Signalen verschiedener Frequenz hervorrufen. Es hat sich in der Praxis eingeführt, solche Ver­ zerrungen durch Einschalten von Bauelementen mit einer synthe­ tischen Kennlinie zu linearisieren.The invention relates to a method for linearization according to the Preamble of Claim 1. It has long been known that nonlinearities as well as harmonic distortions Intermodulation between signals of different frequencies cause. It has been established in practice that such ver strains by switching on components with a synthesis linearize characteristic curve.

Allgemein kann die Übertragungsfunktion eines nichtlinearen Über­ tragungssystems, bei dem die nichtlinearen Eigenschaften unab­ hängig von der zu übertragenden Frequenz sind, im Zeitbereich durch einen Polynomansatz hinreichend genau beschrieben werden:In general, the transfer function of a non-linear over system in which the nonlinear properties are independent are dependent on the frequency to be transmitted, in the time domain can be described with sufficient precision using a polynomial approach:

x(t) = x₀ + a · u(t) + b · u²(t) + c · u³(t) + d · u⁴(t) + e · u⁵(t) . . .x (t) = x₀ + a · u (t) + b · u² (t) + c · u³ (t) + d · u⁴ (t) + e · u⁵ (t). . .

Hierbei stellt u(t) den zeitlichen Verlauf des Eingangssignals und x(t) den des Ausgangssignals dar. Als Eingangsfunktion wird eine Zeitfunktion u(t) angenommen, die aus der Superposition von n sinusförmigen zunächst unmodulierten Trägern mit den Einzel­ funktionen un(t) = an×sin(2π(f0+n×Δf)×t) besteht. Das Ein­ gangssummensignal ist demzufolge ein Bandpaßsignal, das den Frequenzbereich von f0 bis f0 + n×Δf überstreicht und diskrete Linien im Frequenzabstand Δf aufweist.Here, u (t) represents the time course of the input signal and x (t) that of the output signal. A time function u (t) is assumed as the input function, which is derived from the superposition of n sinusoidal initially unmodulated carriers with the individual functions u n (t ) = a n × sin (2π (f 0 + n × Δf) × t). The input sum signal is consequently a bandpass signal which covers the frequency range from f 0 to f 0 + n × Δf and has discrete lines in the frequency spacing Δf.

Bei vielen nichtlinearen Übertragungssystemen kann man die Übertragungsfunktion genau genug approximieren, wenn man den Polynomansatz nach dem kubischen Term abbricht:With many non-linear transmission systems, one can Approximate the transfer function precisely enough if you consider the Polynomial approach terminates after the cubic term:

x(t) = x₀ + a · u(t) + b · u²(t) + c · u³(t)x (t) = x₀ + a · u (t) + b · u² (t) + c · u³ (t)

Dies ist gleichbedeutend damit, daß in einem derartigen über­ tragungssystem neben den harmonischen Verzerrungen nur Inter­ modulationen zweiter (IM2) und dritter Ordnung (IM3) auftreten.This is tantamount to saying that in such a way support system in addition to the harmonic distortions only Inter Second (IM2) and third order (IM3) modulations occur.

Bei vielkanaligen im Frequenzbereich äquidistanten Trägern sind i. a. die Intermodulationsverzerrungen von größerer Bedeutung. Intermodulationsterme zweiter Ordnung (IM2) treten bei Summen- und Differenzfrequenzen von je zwei Trägern auf:With multichannel carriers that are equidistant in the frequency domain i. a. the intermodulation distortions of greater importance. Second-order intermodulation terms (IM2) occur for sum and Differential frequencies of two carriers each on:

fIM2- = fn - fm
fIM2- = fm + fn f IM2 - = f n - f m
f IM2 - = f m + f n

Intermodulationsterme dritter Ordnung (IM3) treten bei den Summen- und Differenzfrequenzen von je drei Trägern auf:Third-order intermodulation terms (IM3) occur at the sum and difference frequencies of three carriers each on:

fIM3-- = fp - fn - fm f IM3 - = f p - f n - f m

fIM3-+ = fp - fn + fm f IM3 - + = f p - f n + f m

fIM3+- = fp + fn - fm f IM3 + - = f p + f n - f m

fIM3++ = fp + fn + fm f IM3 ++ = f p + f n + f m

Berechnet man die Störleistung dieser Intermodulationsprodukte für den konkreten Fall einer Fernsignal-Übertragung mit 35 Trägern im 7/8 MHz Raster (vgl. Deutsche Bundespost Technische Richtlinie 156 TR4) so erhält man für die Intermodulationen 2. Ordnung einen Verlauf der Summe aller Störleistungen im Frequenzbereich von 0 bis 1350 MHz, wobei die Störprodukte erwartungsgemäß den Frequenz­ bereich von 0 MHz bis etwa 2×445 MHz = 890 MHz überstreichen.If one calculates the interference power of these intermodulation products for the specific case of a remote signal transmission with 35 carriers in 7/8 MHz grid (see Deutsche Bundespost Technical Guideline 156 TR4) you get one for the 2nd order intermodulations Course of the sum of all interference powers in the frequency range from 0 up to 1350 MHz, the interference products as expected the frequency range from 0 MHz to about 2 × 445 MHz = 890 MHz.

Das entsprechende Diagramm für die Intermodulationen 3. Ordnung ist davon verschieden. Man erkennt, daß die Summe aller Stör­ leistungen in diesem Fall den Frequenzbereich von 0 MHz bis etwa 3×445 MHz = 1335 MHz überstreicht. Beschränkt man die Betrachtung auf den Frequenzbereich von 45 bis 445 MHz so ist ersichtlich, daß die Intermodulationen 2. Ordnung in der Mitte des Übertragungs­ frequenzbereiches am kleinsten sind und zu den Grenzen des Über­ tragungsfrequenzbereiches hin stark ansteigen. Genau umgekehrt verhalten sich die Intermodulationen 3. Ordnung.The corresponding diagram for the 3rd order intermodulations is different from it. It can be seen that the sum of all sturgeons in this case the frequency range from 0 MHz to approx 3 × 445 MHz = 1335 MHz sweeps. If you limit the view on the frequency range from 45 to 445 MHz it can be seen that the 2nd order intermodulations in the middle of the transmission frequency range are the smallest and to the limits of the over  carrier frequency range increase sharply. Exactly reversed the 3rd order intermodulations behave.

Zur Kompensation der Intermodulationsverzerrungen eines nicht­ linearen Übertragungssystems kann man mit nichtlinearen Netzwerken arbeiten. Bekannt sind hierbei insbesondere Netzwerke mit Dioden, mit denen man bei entsprechendem Aufwand, d. h. vielen Dioden­ zweigen, nahezu jede beliebige Kennlinie einstellen kann. Hierbei ist zu beachten, daß man in erster Näherung eine Kennlinie erhält, die stückweise gerade ist. Die Anzahl der Knicke ist durch die Anzahl der Dioden gegeben. Eine Polynomdarstellung (s. o.) einer solchen Kennlinie gerade bei nur wenigen Dioden und damit weniger "runder" Übertragungsfunktion beinhaltet sofort immer mehr als einen nichtlinearen Term. Deshalb ist es prinzipiell schwierig, nur z. B. gezielt einen quadratischen oder nur einen kubischen Intermodulationsterm zu kompensieren.One to compensate for the intermodulation distortions linear transmission system can be used with nonlinear networks work. In particular, networks with diodes are known, with which, with the corresponding effort, d. H. many diodes branches, can set almost any characteristic. Here it should be noted that a characteristic curve is obtained in the first approximation, that is straight piece by piece. The number of kinks is by the Given number of diodes. A polynomial representation (see above) of a such a characteristic curve with just a few diodes and therefore fewer "Round" transfer function immediately always contains more than a non-linear term. Therefore, in principle it is difficult only z. B. specifically a square or just a cubic Compensate intermodulation term.

Bei bestimmten Übertragungssystemen überwiegen z. B. die quadra­ tischen Verzerrungen. Dies ist gleichbedeutend damit, daß die Polynomdarstellung der Übertragungsfunktion nach dem quadratischen Glied abbricht. Würde man nun versuchen, mit einem einfachen Diodennetzwerk diese quadratischen Verzerrungen zu kompensieren, würden sofort höhere Verzerrungsterme, die durch das Kompen­ sationsnetzwerk entstehen, die Übertragungsqualität beein­ trächtigen.In certain transmission systems, e.g. B. the quadra table distortions. This is equivalent to the fact that the Polynomial representation of the transfer function after the quadratic Limb breaks off. Would you now try with a simple one Diode network to compensate for this quadratic distortion would immediately have higher distortion terms caused by the compen network, which affects the transmission quality pregnant.

Bei der einfachen Hintereinanderschaltung passiver Bauelemente besteht außerdem die Gefahr, daß in Folge von Temperaturtristen die Kompensierung nicht stabil bleibt.With the simple series connection of passive components there is also a risk that as a result of temperature dryness the compensation does not remain stable.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Linearisierung eines nichtlinearen Übertragungssystems derart weiterzuentwickeln, daß die Intermodulationsverzerrungen zweiter Ordnung zum Ver­ schwinden gebracht werden. Außerdem sollen die Intermodu­ lationsverzerrungen dritter Ordnung minimalisiert werden. Diese Aufgabe wird durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1 aufgeführten Merkmale gelöst. Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen enthalten. The object of the invention is linearization to further develop a nonlinear transmission system that the second order intermodulation distortions to ver to be waned. In addition, the Intermodu third order distortion can be minimized. These Task is by those listed in the characterizing part of claim 1 Features solved. Further training is in the subclaims contain.  

Die Erfindung wird anschließend anhand der Zeichnung näher erläutert. Dabei zeigtThe invention is then illustrated by the drawing explained. It shows

Fig. 1 die Schaltung eines Feldeffekt-Transistors, Fig. 1, the circuit of a field effect transistor,

Fig. 2 das Prinzipschaltbild des Regelkreises und Fig. 2 shows the basic circuit diagram of the control loop and

Fig. 3 eine spezielle Ausführungsform des Prinzipschaltbildes. Fig. 3 shows a special embodiment of the block diagram.

Aufgrund der aufgezeigten Probleme wird hier ein Weg aufgezeigt wie quadratische Verzerrungen zu kompensieren sind. Hierbei werden Bauelemente mit von Natur aus quadratischer Kennlinie verwendet. Die grundlegende Eigenschaft von Feldeffekttransistoren ist es, daß sie bei Gate-Source-Spannungen, die größer als die Abschnür­ spannung Up sind, eine quadratische Beziehung zwischen Drainstrom und Gate-Source-Spannung aufweisen (vgl. U. Tietze, Ch. Schenk: Halbleiterschaltungstechnik, Springer-Verlag 1980, S. 79):Because of the problems shown here, a way is shown how to compensate for quadratic distortion. Here, components with a naturally square characteristic are used. The fundamental property of field effect transistors is that they have a quadratic relationship between drain current and gate-source voltage at gate-source voltages that are greater than the pinch-off voltage U p (cf. U. Tietze, Ch. Schenk: Semiconductor circuit technology, Springer-Verlag 1980, p. 79):

ID = IDS · (1 - UGS/Up)².I D = I DS · (1 - U GS / U p ) ².

Eine einfache Schaltung, deren Übertragsfunktion durch ein Polynom mit einem konstanten, einem linearen und einem quadratischen Term beschrieben werden kann, zeigt Fig. 1.A simple circuit whose transfer function can be described by a polynomial with a constant, a linear and a quadratic term, FIG. 1.

U₂ = -R · IDS · (1 + UB/Up)² (konstanter Term)
     +[1 + 2 · R · IDS/Up · (1 + UB/Up)] · U₁ (linearer Term)
     -R · IDS/Up² · U₁² (quadratischer Term)U₂ = -R · I DS · (1 + U B / U p ) ² (constant term)
+ [1 + 2 · R · I DS / U p · (1 + U B / U p )] · U₁ (linear term)
-R · I DS / U p ² · U₁² (quadratic term)

Auf der Basis eines Feldeffekttransistors lassen sich demzufolge Schaltungen konzipieren, die nur Intermodulationsverzerrungen zweiter Ordnung kompensieren, Verzerrungen höherer Ordnung jedoch unbeeinflußt lassen und insbesondere auch keine weiteren Ver­ zerrungsterme höherer Ordnung hinzufügen.On the basis of a field effect transistor Design circuits that only intermodulate distortion compensate for second order, but higher order distortion leave unaffected and in particular no further Ver Add higher order strain terms.

Beispielsweise bei einigen Übertragungseinrichtungen für Fernseh- und Rundfunksignale treten im besonderen Maße Intermodulations­ verzerrungen zweiter und zum Teil dritter Ordnung störend auf. Um hier Linearisierungsmaßnahmen langzeitstabil gewährleisten zu können, ist eine Regelung der Schaltung sehr wünschenswert. Um eine Regelungsschaltung aufbauen zu können müssen die Intermodulationsverzerrungen im Ausgangssignal zunächst einmal als solche erfaßt werden. For example, in some transmission facilities for television and broadcast signals occur particularly intermodulations distortions of second and third order disturbing. Around here linearization measures ensure long-term stability control of the circuit is very desirable. Around to be able to build a control circuit Intermodulation distortion in the output signal initially as such are recorded.  

Die Verzerrungen zweiter Ordnung sind an den Grenzen des Über­ tragungsbereiches am größten. Um jedoch nur Verzerrungsprodukte zweiter Ordnung detektieren zu können, muß bei einer Frequenz detektiert werden, bei der zum einen kein Nutzsignal vorliegt und zum anderen die Verzerrungen dritter Ordnung vernachlässigbar klein sind. Außerdem ist es vorteilhaft, eher bei möglichst niedrigen Frequenzen zu arbeiten, um die Meßelektronik zu ver­ einfachen. Es zeigt sich, daß für IM2 zwei starke Störlinien bei 7 MHz und 8 MHz auftreten. Zugleich treten IM3 Störlinien erst in etwa + 125 kHz Abstand auf. Falls die Träger jedoch nicht (wie hier angenommen) unmoduliert, sondern mit 15,626 kHz moduliert sind, treten Seitenbänder bei Vielfachen von 15,625 kHz auf, so daß man von einer Verbreiterung der ursprünglich diskreten Linien sprechen kann. Diese Verbreiterung ist jedoch für die hier vorgenommenen Betrachtungen unerheblich. Erzeugt man nun per Bandpaßfilterung bei 7 MHz und/oder 8 MHz und anschließender Gleichrichtung eine Meßgröße x2 für IM2-Verzerrungen, so kann man mittels einer Regelschaltung die IM2-Verzerrungen kompensieren. Die Schaltung regelt den Arbeitspunkt der FET-Schaltung solange nach, bis die aus der Detektorschaltung gewonnenen IM2-Meßgrößen x2 und die die daraus abgeleitete Stellgröße y2 minimal werden.The second order distortions are greatest at the limits of the transmission range. However, in order to be able to detect only second-order distortion products, detection must be carried out at a frequency at which there is no useful signal on the one hand and on the other hand the third-order distortions are negligibly small. It is also advantageous to work at the lowest possible frequencies in order to simplify the measuring electronics. It can be seen that two strong interference lines occur at 7 MHz and 8 MHz for IM2. At the same time, IM3 interference lines only appear at a distance of approximately + 125 kHz. However, if the carriers are not modulated (as assumed here), but modulated at 15.626 kHz, sidebands occur at multiples of 15.625 kHz, so that one can speak of a broadening of the originally discrete lines. However, this broadening is irrelevant for the considerations made here. If a measured variable x 2 for IM2 distortions is now generated by bandpass filtering at 7 MHz and / or 8 MHz and subsequent rectification, the IM2 distortions can be compensated for by means of a control circuit. The circuit regulates the operating point of the FET circuit until the IM2 measured variables x 2 obtained from the detector circuit and the manipulated variable y 2 derived therefrom become minimal.

Bei unmodulierten Trägern treten unter 7 MHz keine IM2-Produkte auf. Es bietet sich daher an, IM3-Verzerrungen mittels einer Tiefpaßschaltung mit einer Grenzfrequenz kleiner als 7 MHz und nachgeschalteter Gleichrichtung zu messen. Die hinter dem Filter auftretende Größe x3 wird dem Regler R zugeführt. Der Regler bewertet die in x2 und x3 enthaltenen Frequenzanteile, richtet sie gleich und gibt entsprechende Stellgrößen y2 und y3 auf die Stellglieder IM2 und IM3. Als Linearisierungsschaltung für den Regelkreis kommt hier ein Diodennetzwerk in Frage. Die hierbei möglicherweise entstehenden IM2-Verzerrungen können durch die beschriebene Schaltung kompensiert werden.In the case of unmodulated carriers, there are no IM2 products below 7 MHz. It therefore makes sense to measure IM3 distortions using a low-pass circuit with a cutoff frequency less than 7 MHz and subsequent rectification. The quantity x 3 occurring behind the filter is fed to the controller R. The controller evaluates the frequency components contained in x 2 and x 3 , straightens them and outputs corresponding manipulated variables y 2 and y 3 to actuators IM2 and IM3. A diode network can be used here as a linearization circuit for the control loop. The IM2 distortions that may arise here can be compensated for by the circuit described.

Abschließend wird ein Ausführungsbeispiel für eine Breitband- Rundfunkübertragungsstrecke mit Glasfasern angegeben. Fig. 3 zeigt ein Ausführungsbeispiel für die Linearisierung der Laser­ diodenkennlinie eines optischen Kabelfernseh-Übertragungssystems. Das HF-Eingangssignal passiert einen - hier nicht dargestellten - Verstärker und anschließend eine IM3- und dann eine IM2- Kompensationsschaltung bevor es den Laserstrom moduliert. Besonders einfach lassen sich bei diesem Laserdiodenmodul die IM2- und IM3-Verzerrungen erfassen, wenn man hierzu die im Modul vorhandene Monitor-Photodiode P benutzt. Diese detektiert unmittelbar das von der Laserdiode an der rückwärtigen Seite abgestrahlte Licht, das im unmittelbarem Zusammenhang mit dem Licht steht, das an der Vorderseite der Laserdiode in die Glasfaser eingekoppelt wird. Das verstärkte Photodiodensignal gelangt zu den Filtern F2 und F3 an deren Ausgängen die IM2- und IM3-Meßgrößen zur Verfügung stehen. Diese Meßgrößen werden in G2 und G3 gleichgerichtet und mit Hilfe von Analog/Digital-Wandlern AD2 und AD3 einem Mikroprozessor M zugeführt. Der Mikroprozessor liefert über Digital/Analog-Wandler DA2 und DA3 Steuersignale für die IM2- und die IM3- Kompensationsstufen. Das vom Prozessor auszuführende Programm bewirkt, daß der Prozessor iterativ solange die Steuersignale ändert, bis beide IM-Meßgrößen und damit die IM2- und IM3-Verzerrungen minimal geworden sind.Finally, an embodiment for a broadband radio transmission link with glass fibers is given. Fig. 3 shows an embodiment for the linearization of the laser diode characteristic of an optical cable television transmission system. The RF input signal passes an amplifier (not shown here) and then an IM3 and then an IM2 compensation circuit before it modulates the laser current. With this laser diode module, the IM2 and IM3 distortions can be recorded particularly easily if the monitor photodiode P present in the module is used for this purpose. This directly detects the light emitted by the laser diode on the rear side, which is directly related to the light that is coupled into the glass fiber at the front of the laser diode. The amplified photodiode signal arrives at the filters F 2 and F 3 at whose outputs the IM2 and IM3 measured variables are available. These measured variables are rectified in G 2 and G 3 and fed to a microprocessor M with the aid of analog / digital converters AD 2 and AD 3 . The microprocessor supplies control signals for the IM2 and IM3 compensation stages via digital / analog converters DA 2 and DA 3 . The program to be executed by the processor has the effect that the processor iteratively changes the control signals until both IM measured variables and thus the IM2 and IM3 distortions have become minimal.

Claims (10)

1. Verfahren zur Linearisierung der Übertragungsfunktion einer Übertragungsstrecke mit einer elektronischen Baugruppe mit nichtlinearer Übertragungsfunktion mittels einer Kompen­ sationsschaltung, dadurch gekennzeichnet, daß durch Auswertung von Signalen, die als Folge der Nichtlinearitäten der Zusammenschaltung von elektronischer Baugruppe und Kompen­ sationsschaltung entstehen, ein Signal erzeugt wird, welches in einem Regelkreis zum Linearisieren der Übertragungsfunktion verwendet wird.1. A method for linearizing the transfer function of a transmission link with an electronic assembly with a non-linear transfer function by means of a compensation circuit, characterized in that a signal is generated by evaluating signals which arise as a result of the non-linearities of the interconnection of the electronic assembly and compensation circuit. which is used in a control loop to linearize the transfer function. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mittels einer Baugruppe mit möglichst parabolischen Verlauf der Über­ tragungskennlinie (IM2) die Intermodulationsverzerrungen zweiter Ordnung beseitigt werden und daß die Intermodulations­ verzerrungen höherer Ordnung durch den Einsatz einer Baugruppe (IM3) mit einem kubischen Term als dominierende Nichtlineari­ tät in der Kennlinie minimiert werden.2. The method according to claim 1, characterized in that by means an assembly with the most parabolic shape possible load characteristic (IM2) the intermodulation distortions second order and that the intermodulations higher order distortions by using a module (IM3) with a cubic term as the dominant non-linear be minimized in the characteristic curve. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Bauelemente (IM3, IM2 und B) hintereinandergeschaltet als Regelstrecke in einem Regelkreis verwendet werden.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the components (IM3, IM2 and B) connected in series as Control system can be used in a control loop. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Minimierung der Intermodulationsverzerrungen zweiter Ordnung dadurch erfolgt, daß der Arbeitspunkt einer FET-Schaltung so lange verschoben wird, bis die aus einer Detektorschaltung gewonnene Intermodulations-Meßgröße (x) minimal ist. 4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized records that minimizing intermodulation distortion second order takes place in that the operating point of a FET circuit is postponed until that from a Intermodulation parameter (x) obtained from detector circuit is minimal.   5. Verfahren nach einen der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekenn­ zeichnet, daß aus der Intermodulations-Meßgröße (x) die für höhere Ordnungen der Intermodulationsverzerrungen charakter­ istischen Signale (x2, x3) abgeleitet und einem Regler (R) zu­ geführt werden, der daraus die Stellgrößen (y2, y3) für die nichtlinearen Kompensationselemente (IM2, IM3) herleitet.5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that from the intermodulation variable (x) the characteristic for higher orders of the intermodulation distortion signals (x 2 , x 3 ) derived and a controller (R) to be performed , which derives the manipulated variables (y 2 , y 3 ) for the nonlinear compensation elements (IM2, IM3). 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekenn­ zeichnet, daß im Regler (R) ein Mikroprozessor Steuersignale (y2, y3) liefert, welche die Arbeitspunkte der Baugruppen (IM3, IM2) derart verändern, daß diese die für die Intermodu­ lationsverzerrungen charakteristischen Signale (x2, x3) minimieren.6. The method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that in the controller (R) provides a microprocessor control signals (y 2 , y 3 ) which change the operating points of the modules (IM3, IM2) such that these for minimize the intermodulation distortion characteristic signals (x 2 , x 3 ). 7. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Kennlinie eines Bauelementes (IM3) mit einem in erster Nährung kubischem Term der Nichtlinearität zur Kompensation vorgesehen ist, wobei der Arbeitspunkt für dieses Bauelement mittels einer Regelschaltung so angepaßt ist, daß die Detektorschaltung für das nichtlineare Signal dritter Ordnung (x3) auf ein Minimum herab regelbar ist.7. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 6, characterized in that the characteristic curve of a component (IM3) is provided with a first approximation cubic term of non-linearity for compensation, the operating point for this component being adapted by means of a control circuit so that the detector circuit for the third order non-linear signal (x 3 ) can be regulated to a minimum. 8. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß zur Gewinnung der Meßgröße (x) für die Intermodulationsverzerrungen eine mit dem Übertragungsglied (B) gekoppelte Monitorschaltung vorgesehen ist.8. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 5, characterized characterized in that to obtain the measured variable (x) for the Intermodulation distortion one with the transmission link (B) coupled monitor circuit is provided. 9. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Monitorschaltung zur Gewinnung der Regelsignale (x2, x3) eine nachgeschaltete Filteranordnung (F2, F3) aufweist, welche selektiv für jede Ordnung der Intermodulationsverzerrungen nur ein dafür charakteristisches Frequenzband durchläßt.9. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 6, characterized in that the monitor circuit for obtaining the control signals (x 2 , x 3 ) has a downstream filter arrangement (F 2 , F 3 ) which selectively only one for each order of the intermodulation distortions characteristic frequency band passes. 10. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß als nichtlineares Bauelement eine Laser­ diode zur Einspeisung von optischen Signalen in einen Licht­ wellenleiter mit integrierter Fotodiode als Monitorschaltung vorgesehen ist.10. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 9, characterized characterized in that a laser as a non-linear component diode for feeding optical signals into a light waveguide with integrated photodiode as monitor circuit is provided.
DE19904014796 1990-05-09 1990-05-09 Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit Ceased DE4014796A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19904014796 DE4014796A1 (en) 1990-05-09 1990-05-09 Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19904014796 DE4014796A1 (en) 1990-05-09 1990-05-09 Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE4014796A1 true DE4014796A1 (en) 1991-11-14

Family

ID=6405984

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19904014796 Ceased DE4014796A1 (en) 1990-05-09 1990-05-09 Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE4014796A1 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0582878A1 (en) * 1992-08-11 1994-02-16 Alcatel SEL Aktiengesellschaft Circuit for compensation of non-linear distortion in a transmission system
EP0582874A1 (en) * 1992-08-11 1994-02-16 Alcatel SEL Aktiengesellschaft Circuit for frequency-dependent compensation of second order distortion in a transmission system
DE4326277A1 (en) * 1993-08-05 1995-02-09 Sel Alcatel Ag Method and circuit arrangement for detecting the bit error rate in a digital optical receiver
DE102011050273A1 (en) * 2011-05-11 2012-11-15 Yit Germany Gmbh supply air ceiling

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE965700C (en) * 1954-07-08 1957-06-13 Siemens Ag Circuit arrangement for increasing the power in systems with the number of participants fluctuating within wide limits
DE1085194B (en) * 1957-05-09 1960-07-14 Deutsche Bundespost Procedure for eliminating distortion in amplifiers
DE2719873A1 (en) * 1976-05-05 1977-11-24 Western Electric Co DISTORTION COMPENSATION CIRCUIT
DE2720108A1 (en) * 1976-05-10 1977-12-22 Cselt Centro Studi Lab Telecom OPTICAL EQUALIZER FOR SIGNAL TRANSMISSION VIA MULTIMODE OPTICAL WAVE CONDUCTORS WITH A JUMPING REFRACTION INDEX PROFILE
DE2706331B2 (en) * 1976-02-19 1979-01-04 Cselt-Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A., Turin (Italien) Optical equalizer for signal transmission via multimode optical waveguides
DE2710311B2 (en) * 1976-03-12 1979-04-05 Cselt-Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A., Turin (Italien) Optical equalizer for signal transmission via optical multimode wave letters
DE2731957B2 (en) * 1976-07-16 1979-05-31 Cselt-Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A., Turin (Italien) Optical equalizer for connecting two waveguide sections of a telecommunications optical waveguide
DE2835851C2 (en) * 1978-08-16 1983-01-27 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Wobble transmitter with a control voltage generator
DE3338797A1 (en) * 1983-10-26 1985-05-09 Battelle-Institut E.V., 6000 Frankfurt Circuit arrangement for compensating non-linear distortion in a transmission system
DE3342001A1 (en) * 1983-11-22 1985-05-30 Standard Elektrik Lorenz Ag COMPENSATION CIRCUIT

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE965700C (en) * 1954-07-08 1957-06-13 Siemens Ag Circuit arrangement for increasing the power in systems with the number of participants fluctuating within wide limits
DE1085194B (en) * 1957-05-09 1960-07-14 Deutsche Bundespost Procedure for eliminating distortion in amplifiers
DE2706331B2 (en) * 1976-02-19 1979-01-04 Cselt-Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A., Turin (Italien) Optical equalizer for signal transmission via multimode optical waveguides
DE2710311B2 (en) * 1976-03-12 1979-04-05 Cselt-Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A., Turin (Italien) Optical equalizer for signal transmission via optical multimode wave letters
DE2719873A1 (en) * 1976-05-05 1977-11-24 Western Electric Co DISTORTION COMPENSATION CIRCUIT
DE2720108A1 (en) * 1976-05-10 1977-12-22 Cselt Centro Studi Lab Telecom OPTICAL EQUALIZER FOR SIGNAL TRANSMISSION VIA MULTIMODE OPTICAL WAVE CONDUCTORS WITH A JUMPING REFRACTION INDEX PROFILE
DE2731957B2 (en) * 1976-07-16 1979-05-31 Cselt-Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A., Turin (Italien) Optical equalizer for connecting two waveguide sections of a telecommunications optical waveguide
DE2835851C2 (en) * 1978-08-16 1983-01-27 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Wobble transmitter with a control voltage generator
DE3338797A1 (en) * 1983-10-26 1985-05-09 Battelle-Institut E.V., 6000 Frankfurt Circuit arrangement for compensating non-linear distortion in a transmission system
DE3342001A1 (en) * 1983-11-22 1985-05-30 Standard Elektrik Lorenz Ag COMPENSATION CIRCUIT

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
- BECKMANMN, O.: Ein Wobbelmeßplatz für Intermodu- lationsmessungen. In Frequenz 27/1973/8 S.202-204 *
- Firmenschrift: Wandel & Goltermann, RM-4 Richtfunk-Meßplatz 70/140 MHz, 1976 *
- RICE, S.O.: Distortion Produced in an Noice Modu- lated FM Signal by Nonlinear Attenuation and PhaseShift. In: THE BELL SYSTEM TECHNICAL JOURNAL, July1957, S.878-889 *
OSBURG, G.: Minimieren von Verzerrungen. In: Funkschau H.9, 1983, S.47 - DICK, R.: Die Erkennbarkeit von Fehlern im Über- tragungsweg von FM-Signalen mit Hilfe moderner Verzerrungsmeßgeräte. Aufsatz in: Frequenz 25/ 1971/12, S.373-831 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0582878A1 (en) * 1992-08-11 1994-02-16 Alcatel SEL Aktiengesellschaft Circuit for compensation of non-linear distortion in a transmission system
EP0582874A1 (en) * 1992-08-11 1994-02-16 Alcatel SEL Aktiengesellschaft Circuit for frequency-dependent compensation of second order distortion in a transmission system
DE4326277A1 (en) * 1993-08-05 1995-02-09 Sel Alcatel Ag Method and circuit arrangement for detecting the bit error rate in a digital optical receiver
DE102011050273A1 (en) * 2011-05-11 2012-11-15 Yit Germany Gmbh supply air ceiling

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69125075T2 (en) Device and method for linearizing the operation of an external optical modulator
DE69415968T2 (en) GENERATING OPTICAL SIGNALS WITH RF COMPONENTS
DE69322762T2 (en) AD converter with modulated dither signal
DE69907893T2 (en) predistorter
DE3307309C2 (en)
DE69317491T2 (en) Predistortion circuit and semiconductor optical light source with such a circuit
DE69625564T2 (en) Bias system for optical CATV modulator
EP0243898A2 (en) Circuit for series compensation of amplifier non-linearities
DE3136813A1 (en) Calibration circuit
DE4225621A1 (en) DEVICE AND METHOD FOR SUPPLYING A BUNCH OF LIGHT WITH CONTROLLABLE INTENSITY
DE69429312T2 (en) Signal compression circuit and optical transmitter
DE69522616T2 (en) Synchronous detection of optical signals
DE4014796A1 (en) Linearising transfer characteristic function - processing signal by compensation circuit based on filtered components for electronic component or circuit
DE69328281T2 (en) Optical transmission system with linearization circuit
DE4120029A1 (en) CIRCUIT TO REDUCE INTERMODULATION IN THE USE OF SEMICONDUCTOR LASERS FOR THE OPTICAL MESSAGE TRANSMISSION TECHNOLOGY
DE3638316C2 (en)
DE1216160B (en) Arrangement for the low-distortion transmission of messages by means of laser beams
EP0054811A1 (en) Equalizer for equalizing non-linearly distorted signals
DE69120217T2 (en) Optical transmission system for analog signal transmission
DE19545435A1 (en) Linearization circuit device
DE2923046A1 (en) METHOD AND MIXER ARRANGEMENT FOR COMPENSATING THE NONLINEARITIES OF TRANSMITTERS IN A DIRECT RADIO TRANSMISSION SYSTEM
DE2814716C2 (en)
EP0582874B1 (en) Circuit for frequency-dependent compensation of second order distortion in a transmission system
DE102008025347A1 (en) Electronic amplifier
DE60002088T2 (en) Device for deleting overhead modulation of an optical signal

Legal Events

Date Code Title Description
OM8 Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law
8127 New person/name/address of the applicant

Owner name: KABEL RHEYDT AG, 4050 MOENCHENGLADBACH, DE

8110 Request for examination paragraph 44
8131 Rejection