DE3927615C2 - - Google Patents

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DE3927615C2
DE3927615C2 DE19893927615 DE3927615A DE3927615C2 DE 3927615 C2 DE3927615 C2 DE 3927615C2 DE 19893927615 DE19893927615 DE 19893927615 DE 3927615 A DE3927615 A DE 3927615A DE 3927615 C2 DE3927615 C2 DE 3927615C2
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Manfred Dipl.-Ing. Schwenck (Fh), 7470 Albstadt, De
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Description

Die Erfindung betrifft einen Spiralbohrer aus Hochleistungs-Schnellstahl des Typs HSS-E für rost- und säurebeständige Stähle, mit einem Seitenspanwinkel von mindestens 35° sowie einer von seiner Spitze aus zunehmenden Kerndicke. Ein solcher Spiralbohrer ist durch das Taschenbuch der Firma R. Stock AG in Berlin aus dem Jahre 1979, Seite 14, bekannt geworden. Aus stabilitäts- und bohrtechnischen Gründen ist dieser Spiralbohrer mit einem verstärkten Kern ausgestattet. Außerdem nimmt die Kerndicke von der Spitze des Spiralbohrers zum Ende hin nur leicht zu.The invention relates to a twist drill High speed steel HSS-E for stainless and steel Acid-resistant steels, with a side rake angle of at least 35 ° as well as one increasing from its top Core thickness. Such a twist drill is through the paperback the company R. Stock AG in Berlin from the year 1979, page 14, known. For stability and drilling technical reasons is this twist drill with a reinforced core fitted. In addition, the core thickness decreases from the top of the Twist drill towards the end only slightly too.

In der DE-OS 36 28 262 wird vorgeschlagen, das Verhältnis von Rückenbreite zu Nutbreite des Spiralbohrers senkrecht zu dessen Achse gemessen, Werte zwischen 1,25 und 0,77 aufweisen soll. In DE-OS 36 28 262 proposes the ratio of Spine width to groove width of the twist drill perpendicular to whose axis measured, values between 1.25 and 0.77 have should.  

Versuche mit derartigen Bohrern haben ergeben, daß die Standzeit beim vorgesehenen Anwendungsbereich, also beim Bohren von rost und säurebeständigen Stählen trotz der vorgesehenen speziellen Ausbildung verhältnismäßig gering ist. Ein typisches Beispiel für einen rost- oder säurebeständigen Stahl mit austenitischem Gefüge ist der Stahl X10 Cr Ni Mo Ti 18 10, d. h. ein Stahl mit weniger als 0,1% Kohlenstoff, 16,5 bis 18,5% Chrom, 2,5 bis 3% Molybdän, 12% bis 14,5% Nickel und mehr als 0 5 % Titan (vgl. Stahlschlüssel-Taschenbuch, 15. Aufl. 1989, S. 96). Andere rost- und säurebeständige Stähle mit austenitischem Gefüge sind X10 Cr Ni Ti 18, 9. Typische Stähle mit ferritischen Gefüge ohne Nickel sind X 10 Cr 13 oder X 10 Cr 14, etc. (vgl. Hartner Spiralbohrer Technisches Handbuch, 2. Aufl. 1988, S. 16; zur Nomenklatur vgl. DIN 17 440; siehe auch Stahlschlüssel, 14. Aufl., 1986, Abschn. 13, S. 271-293).Experiments with such drills have shown that the Service life at the intended application, ie at Drilling rust and acid resistant steels despite the provided special training is relatively low. A typical example of a rust or acid resistant Steel with austenitic structure is the steel X10 Cr Ni Mo Ti 18 10, d. H. a steel with less than 0.1% carbon, 16.5 to 18.5% chromium, 2.5 to 3% molybdenum, 12% to 14.5% nickel and more than 0 5% titanium (see Stahlschlüssel-Taschenbuch, 15. 1989, p. 96). Other stainless and acid resistant steels with austenitic structure are X10 Cr Ni Ti 18, 9. Typical Ferritic microstructures without nickel are X 10 Cr 13 or X 10 Cr 14, etc. (see Hartner Twist Drill Technical Handbook, 2nd ed. 1988, p. 16; on the nomenclature cf. DIN 17,440; see also Stahlschlüssel, 14th edition, 1986, Sect. 13, Pp. 271-293).

Besonderes physikalisches Merkmal der austenitischen Werkstoffe ist neben der gewünschten Rost- und Säurebeständigkeit eine ausgeprägte Zähigkeit. Aufgrund dieser hohen Zähigkeit und des hohen Anteiles von Legierungselementen sind austenitische Stoffe nur schwer zerspanbar.Special physical feature of the austenitic Materials is next to the desired rust and Acid resistance a pronounced toughness. Based on these high toughness and high proportion of alloying elements Austenitic substances are difficult to machine.

Spiralbohrer der eingangs genannten Art, d. h. aus Hochleistungs-Schnellstahl des Typs HSS-E sind bekannt. Bei dem Hochleistungs-Schnellstahl des Typs HSS-E handelt es sich z. B. um einen Stahl mit 6% Molybdän, 5% Wolfram, 2% Vanadium und 5 % Kobalt (vgl. Hartner Spiralbohrer, aaO, S. 39).Twist drill of the type mentioned, d. H. out High speed HSS-E high speed steel are known. at The high speed HSS-E high speed steel is  z. B. a steel with 6% molybdenum, 5% tungsten, 2% Vanadium and 5% cobalt (compare Hartner twist drills, loc. Cit., P. 39).

Für die Bearbeitung derartiger Stähle wurde auch vorgeschlagen, die Bohrer entweder auszuspitzen oder mit einem Kreuzanschliff zu versehen (vgl. DIN 1412). Ganz allgemein hat man versucht einen massiven Kern vorzusehen und durch relativ enge Nuten das zwischen letzteren verbleibende Material relativ massiv zu halten, um mit einem möglichst stabilen Bohrer einen stetigen Schnitt in das zähe Material zu erreichen. Nachteilig bei diesen Bohrern ist es auch, daß rost- und säurebeständige Stähle meist lange Späne bilden. Damit besteht die Gefahr, daß sich diese um den Bohrer wickeln und von einer Bedienungsperson mit einem Spanhaken entfernt werden müssen.For the processing of such steels was also suggested to either prick out the drill or use a drill To provide cross grind (see DIN 1412). Generally has one tries to provide a massive core and by relative narrow grooves the material remaining between the latter relatively massive to keep up with a stable as possible Drill a steady cut into the tough material too to reach. A disadvantage of these drills, it is also that rust- and acid-resistant steels usually form long chips. There is a risk that these wrap around the drill and removed by an operator with a chip hook Need to become.

Die Zähigkeit des Material ergibt eine Neigung des Spiralbohrers zu Torsionsschwingungen. Man hat versucht, diesem Phänomen durch die bereits erwähnte relativ starke bzw. stabile Ausbildung des Kerns entgegen zu wirken. Trotzdem ergab sich ein relativ hoher Verschleiß bzw. eine geringe Standzeit dieser BohrerThe toughness of the material gives a slope of the Twist drill to torsional vibrations. One has tried this phenomenon by the already mentioned relatively strong or to counteract stable training of the core. Nevertheless resulted in a relatively high wear or a low Lifetime of these drills

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde einen Bohrer der eingangs beschriebenen Art zu schaffen, der eine erheblich höhere Standzeit aufweist.The invention has for its object a drill of to create the type described above, a considerable  has a longer service life.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe bei einem gattungsgemäßen Bohrer gelöst durchAccording to the invention, this object is achieved in a generic Drill solved by

  • (a) einen Seitenspanwinkel (γ) von maximal 45°;(a) a side rake angle (γ) of at most 45 °;
  • (b) eine Beziehung von Kerndicke (Kv) zu Durchmesser (d) des Spiralbohrers (1) im Bereich der Spitze (2) des Spiralbohrers entsprechend der Formel Kv = a · dm,wobei a zwischen 0,24 und 0,28 und m zwischen 0,75 und 0,85 liegt;(b) a relationship of core thickness (K v ) to diameter (d) of the twist drill ( 1 ) in the area of the tip ( 2 ) of the twist drill according to the formula K v = a · d m , where a is between 0.24 and 0, 28 and m is between 0.75 and 0.85;
  • (c) die Zunahme der Kerndicke von der Spitze des Spiralbohrers zum Ende um ca. 50%.(c) the increase in core thickness from the tip of the twist drill to the end about 50%.

Entgegen dem seitherigen Trend wird hier vorgeschlagen den Kern nicht noch weiter zu verstärken, sondern im Gegensatz einen eher dünnen und damit schwächeren Kern vorzusehen. Dies geht in Verbindung mit einer Vergrößerung des Seitenspanwinkels bis hin zu einem Wert von 45°. Andererseits nimmt aber die Kendicke von der Spitze des Bohrers zu dessen Ende hin um ca. 50% zu, d. h. der schaftnahe Spiralteil erhält einen stabilen Kern während an der Bohrerspitze ein schlanker Kern vorliegt.Contrary to the trend since then is proposed here Kern not further reinforce, but in contrast to provide a rather thin and therefore weaker core. This goes in connection with an enlargement of the Side pan angle up to a value of 45 °. on the other hand But takes the Kendicke from the tip of the drill to its Towards the end by approx. 50%, d. H. the shaft near spiral part receives  a sturdy core while a slimmer at the drill tip Core exists.

Das Verhältnis von Rückenbreite zu Nutbreite gemessen senkrecht zur Achse des Spiralbohrers wird auf einen engen Wert begrenzt.The ratio of back width to groove width measured perpendicular to the axis of the drill bit is on a tight Value limited.

Versuche haben ergeben, daß mit diesem Spiralbohrer in überraschender Weise wesentlich höhere Standzeiten erreicht werden als mit den vorbekannten Spezialbohrern für rost- und säurebeständige Stähle. Versuche mit Bohrern des Standes der Technik im Vergleich zum erfindungsgemäßen Bohrer haben gezeigt, daß letzterer eine Verbesserung der Standzeit auf das etwa dreißigfache ergibt und zwar bei gegenüber normal üblichen Werten etwas erhöhten Parametern hinsichtlich Schnittgeschwindigkeit und Vorschub. Gerade das aber ist erwünscht, denn es bedeutet kürzere Maschinenzeiten.Experiments have shown that with this twist drill in surprisingly achieved significantly longer service life be as with the previously known special drills for rust and Acid-resistant steels. Experiments with drills of the state of the Have technology compared to the drill according to the invention shown that the latter improves the life on the about thirty times and that at normal usual values somewhat higher parameters Cutting speed and feed. That's just what it is desirable because it means shorter machine times.

Besonders gute Werte ergeben sich in sehr vorteilhafter Weise bei einem Durchmesser von 5 bis 8 mm für einen Seitenspanwinkel von 40°, ein Verhältnis von Kerndicke zu Durchmesser des Spiralbohrers im Bereich der Spitze von 0,18, sowie einem Verhältnis von Rückenbreite zu Nutbreite von 0,85.Particularly good values result in a very advantageous manner with a diameter of 5 to 8 mm for one Side rake angle of 40 °, a ratio of core thickness to Diameter of the drill bit in the area of the tip of 0.18, and a ratio of spine width to groove width of 0.85.

Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, daß der Spanwinkel der Nebenschneide 10 bis 20°, vorzugsweise 15° beträgt. Dies ergibt im Bereich der Nebenschneiden eine etwas spitzere und damit schärfere Schneidkante, während man bisher bei einem "stabilen" Bohrer möglichst viel Material des Bohrers auch im Bereich der Nebenschneide haben will, so daß man aus diesen Gründen bei Bohrern für den angegebenen Zweck seither mit sehr viel geringerem Spanwinkel der Nebenschneide gearbeitet hat.An advantageous development of the invention provides that the rake angle of the minor cutting edge 10 to 20 °, preferably 15 °  is. This gives something in the area of the minor cutting edges sharper and thus sharper cutting edge, while one so far with a "stable" drill as much material as possible Drill also wants to have in the area of the secondary cutting edge, so that one for these reasons with drills for the stated purpose since then with a much lower rake angle of the minor cutting edge has worked.

Die relativ dünne Ausbildung des Kerns ermöglicht es auch nach einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung, an der Spitze mit einem Anschliff in Form eines Kegelmantels ohne Ausspitzung zu arbeiten. Dies bedeutet vor allem eine Zeitersparnis, denn das Ausspitzen ist beim Schleifen eines Bohrers ein relativ zeitaufwendiger Arbeitsgang.The relatively thin design of the core also makes it possible an advantageous embodiment of the invention, at the top with a bevel in the form of a cone coat without Ausspitzung to work. This means above all one Time saving, because the cutting is when grinding a Bohrers a relatively time-consuming operation.

Im vorliegenden Fall wird aber ein relativ kleiner Freiwinkel gewählt, weil er wegen der damit gegebenen verstärkten Tendenz zum Anliegen des Schneidenbereichs auf dem Grund der Bohrung schwingungsdämpfend wirkt. Der Freiwinkel von Bohrern hängt vom Bohrerdurchmesser ab, und zwar so, daß mit zunehmendem Durchmesser der Freiwinkel kleiner wird. Ein Freiwinkel von 11° hat sich als günstig herausgestellt für Bohrer von ungefähr 7 mm Durchmesser. Der Freiwinkel ist z. B. bei einem Bohrerdurchmesser von d=1 mm ungefähr 17° und bei einem Bohrerdurchmesser von d=40 mm ungefähr 5°. In the present case, however, a relatively small clearance angle because he chose because of the increased tendency to abut the cutting area at the bottom of the hole Damping effect. The clearance angle of drills hangs From the drill diameter, in such a way that with increasing Diameter of the clearance angle becomes smaller. A clearance angle of 11 ° has proved favorable for drills of about 7 mm in diameter. The clearance angle is z. B. at a Drill diameter of d = 1 mm about 17 ° and at one Drill diameter of d = 40 mm approximately 5 °.  

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden anhand der beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es stellen dar:An embodiment of the invention will be described below the accompanying drawings described in more detail. They show:

Fig. 1 einen Spiralbohrer; Fig. 1 a twist drill;

Fig. 2 einen Querschnitt entsprechend der Linie II-II in Fig. 1; Fig. 2 is a cross-section along the line II-II in Fig. 1;

Fig. 3 die Spitze des Spiralbohrers; Fig. 3 shows the tip of the twist drill;

Fig. 4 u.5 Versuchsergebnisse. Fig. 4 u.5 test results.

Die Fig. 1 bis 3 zeigen einen Spiralbohrer 1 mit einer Spitze 2 und Nuten 3. Die wesentlichen Merkmale ergeben sich aus Fig. 2. Fig. 2 zeigt den Querschnitt eines Bohrers mit einem äußeren (Hüll-)Durchmesser d von 7,2 mm in vergrößertem Maßstab. Daraus ist ersichtlich, daß vergleichsweise breite Nuten und ein dünner Kern vorgesehen sind. Der Kerndurchmesser ist mit k bezeichnet. Er beträgt im Bereich der Spitze 2 des Bohrers (Kerndicke vorn) kv=1,3 mm und im Bereich des Endes 4 der Nuten 3 (Kerndicke hinten) kh=1,96 mm, so daß sich eine Kernverstärkung, d. h. ein Verhältnis kh/kv von 50% ergibt. Es ergibt sich ferner aus Fig. 2 die Breite der Nut bNn und zwar gemessen von der Nebenschneide 10 bis zum Ende 12 des Rückens 11 senkrecht zur Achse A des Spiralbohrers; dabei schließt sich der Rücken 11 an die Fase 13 an. Die Enden 12 können auch, wie gestrichelt angedeutet, gerundet sein. Die angestrebte relativ starke Nutenbreite ergab sich beim Ausführungsbeispiel bei einem Verhältnis von dRn/bNn von 0,85 im konkreten Fall bei einer Rückenbreite bRn=4,5 und einer Nutenbreite bNn=5,3 mm. FIGS. 1 to 3 show a twist drill 1 with a tip 2 and grooves 3 . The essential features are shown in FIG. 2. FIG. 2 shows the cross-section of a drill with an outer diameter (envelope) d of 7.2 mm on an enlarged scale. It can be seen that comparatively wide grooves and a thin core are provided. The core diameter is denoted by k. It is in the region of the tip 2 of the drill (front core thickness) k v = 1.3 mm and in the region of the end 4 of the grooves 3 (core thickness rear) k h = 1.96 mm, so that a core reinforcement, ie a ratio k h / k v of 50%. It also follows from Figure 2, the width of the groove b Nn and that measured from the minor cutting edge 10 to the end 12 of the back 11 perpendicular to the axis A of the twist drill. In this case, the back 11 connects to the chamfer 13 . The ends 12 may also, as indicated by dashed lines, be rounded. The desired relatively wide groove width resulted in the embodiment at a ratio of d Rn / b Nn of 0.85 in the concrete case with a spine width b Rn = 4.5 and a groove width b Nn = 5.3 mm.

Allgemein gilt für die Kerndicke von kv die Bezeichnung Kv=a · dm, wobei d der Durchmesser und a, m dimensionslose Faktoren sind, deren Werte erfindungsgemäß für a zwischen 0,24 und 0,28 und für m zwischen 0,75 und 0,85 liegen; vorzugsweise betragen sie a=0,2653 und m=0,8084. Das ergibt bei Bohrerdurchmessern d gleich z. B. 1,0 mm, 7,2 mm und 32,0 mm jeweils Kerndicken kv gleich 0,27 mm, 1,31 mm bzw. 4,37 mm.In general, for the core thickness of k v, the designation K v = a · d m , where d is the diameter and a, m are dimensionless factors whose values according to the invention for a between 0.24 and 0.28 and for m between 0.75 and 0.85 are; preferably they are a = 0.2653 and m = 0.8084. This results in drill diameters d equal z. B. 1.0 mm, 7.2 mm and 32.0 mm respectively core thicknesses k v equal to 0.27 mm, 1.31 mm and 4.37 mm.

Aus Fig. 2 ist ebenfalls der Fasenwinkel der Nebenschneide 10 von ϕ=15° ersichtlich.From Fig. 2 is also the chamfer angle of the minor cutting edge 10 of φ = 15 ° visible.

Fig. 3 zeigt die Spitze 2 des Spiralbohrers 1 zur Erläuterung der Verhältnisse an der Hauptschneide. Es ist ersichtlich, daß der Freiwinkel α=11°, der Keilwinkel β=39° und der Seitenspanwinkel (Spiralwinkel) γ=40° beträgt. Ferner ist zu ersehen, daß in Folge der relativ dünnen Kernausbildung die Querschneide 6 nicht ausgespitzt ist. Der Spitzenwinkel δ beträgt 130°. Fig. 3 shows the tip 2 of the twist drill 1 for explaining the conditions on the main cutting edge. It can be seen that the clearance angle α = 11 °, the wedge angle β = 39 ° and the Seitenspanwinkel (spiral angle) γ = 40 °. It can also be seen that as a result of the relatively thin core formation, the transverse cutting edge 6 is not pointed. The tip angle δ is 130 °.

In Fig. 4 sind Versuchsergebnisse mit dem erfindungsgemäßen Bohrer dargestellt. Dabei sind entlang der Ordinate die Anzahl der Bohrungen unter bestimmten Versuchsbedingungen aufgezeichnet. Es handelt sich um einen Standlängenversuch (DIN 338) mit erhöhten Schnittwerten bei folgenden Parametern: Bohrungsdurchmesser d=8,5 mm, Bohrungstiefe 1=20 mm, Durchgangsbohrung
Schnittgeschwindigkeit v=15 mm/min
Vorschub s=0,16 mm/Umdrehung
Werkstoff: X 10 Cr Ni Mo Ti 18 10, austenitisches Gefüge
Maschine: Koordinatenbohrmaschine
Kühl/Schmiermittel: Bohrölemulsion 1 : 20. FIG. 4 shows test results with the drill according to the invention. The number of holes along the ordinate is recorded under certain experimental conditions. It is a stand-length test (DIN 338) with increased cutting values for the following parameters: Bore diameter d = 8.5 mm, Bore depth 1 = 20 mm, through-hole
Cutting speed v = 15 mm / min
Feed s = 0.16 mm / revolution
Material: X 10 Cr Ni Mo Ti 18 10, austenitic structure
Machine: coordinate drilling machine
Cooling / Lubricant: Drilling Oil Emulsion 1: 20.

Untersucht wurden drei Bohrer E, W1 und W2. W1 und W2 sind Bohrer, wie sie zum Bohren von rost- und säurebeständigen Stahl bekannt sind. Sie werden mit dem Bohrer E gemäß der Erfindung verglichen. Die Versuche wurden - je Bohrertyp - mit vier, bzw. sechs Bohrern durchgeführt, die in Fig. 4 durch verschiedene Schraffur kenntlich gemacht sind.Three drills E, W1 and W2 were investigated. W1 and W2 are drills known for drilling stainless and acid resistant steel. They are compared with the drill E according to the invention. The experiments were - per drill type - performed with four or six drills, which are indicated in Fig. 4 by different hatching.

Während also der bessere Bohrer nach dem Stand der Technik (W2) in eine Standzeit von durchschnittlich 14 Bohrungen ergab, ergaben sich beim Bohrer E gemäß der Erfindung im Mittel 316 Bohrungen. Das ist eine außerordentlich hohe und völlig unerwartete Steigerung. So while the better drill according to the state of the art (W2) resulted in an average lifetime of 14 holes, resulted in the drill E according to the invention on average 316 Holes. This is an extraordinarily high and complete unexpected increase.  

In Fig. 5 sind Versuchsergebnisse bei verschiedenen Schnittwerten bei bekannten Bohrern aus HSS-E für rostfreie Stähle mit dem erfindungsgemäßen Bohrer dargestellt. Dabei ist entlang der vertikalen Achse die Standlänge in m dargestellt und entlang der horizontalen Achse die gebrauchte Zeit pro Bohrung bei erhöhten und bei normalen Schnittwerten aufgezeichnet. Auf der dritten Achse sind der erfindungsgemäße Bohrer und bisher bekannte Bohrer zum Bohren von austenitischen rost- und säurebeständigen Stählen aufgetragen. FIG. 5 shows test results at different cutting values in known drills made of HSS-E for stainless steels with the drill according to the invention. The stand length is shown in m along the vertical axis and the used time per bore is recorded along the horizontal axis at elevated and normal cutting values. On the third axis of the drill according to the invention and previously known drill for drilling austenitic stainless and acid-resistant steels are applied.

Während sich, wie bei Werh dargestellt, bei erhöhten Schnittwerten bei den bekannten Bohrern eine Standlänge von 0,3 m ergab, erreichte der erfindungsgemäße Bohrer, wie bei E gezeigt, im Mittel 6,3 m.While, as shown at W erh , a standing length of 0.3 m resulted in increased cutting values in the known drills, the drill according to the invention, as shown at E, reached on average 6.3 m.

Bei üblichen (normalen) Schnittwerten - siehe bei Wnorm - ergab sich bei den bekannten Bohrern eine mittlere Standlänge von 2 m, während sich jedoch die gebrauchte Zeit pro Bohrung verdoppelte.At usual (normal) cutting values - see W norm - the known drills had a mean standing length of 2 m, while the used time per hole doubled.

Diese Versuche mit Spiralbohrern mit Baumaßen nach DIN 338 erfolgten unter folgenden Bedingungen:These tests with twist drills with dimensions according to DIN 338 took place under the following conditions:

erhöhte Schnittwerteincreased cutting values normale Schnittwertenormal cutting values v = 15 m/minv = 15 m / min 10 m/min10 m / min n = 560 U/minn = 560 rpm 375 U/in375 U / in s = 0,16 mm/Umdrs = 0.16 mm / rev 0,12 mm/Umdr0.12 mm / rev u = 90 mm/minu = 90 mm / min 45 mm/min45 mm / min

Werkstoff: X 10 Cr Ni Mo Ti 18 10
Kühlmittel: Emulsion 1 : 20
Bohrerdurchmesser d=8,5 mm; Bohrungstiefe L=20 mm, Durchgangsbohrung.Material: X 10 Cr Ni Mo Ti 18 10
Coolant: Emulsion 1: 20
Drill diameter d = 8.5 mm; Bore depth L = 20 mm, through-hole.

Claims (9)

1. Spiralbohrer (1) aus Hochleistungs-Schnellstahl des Typs HSS-E für rost- und säurebeständige Stähle, mit einem Seitenspanwinkel von mindestens 35° sowie einer von seiner Spitze aus zunehmenden Kerndicke, gekennzeichnet durch
  • (a) einen Seitenspanwinkel (γ) von maximal 45°;
  • (b) eine Beziehung von Kerndicke (kv) zu Durchmesser (d) des Spiralbohrers (1) im Bereich der Spitze (2) des Spiralbohrers entsprechend der Formel Kv = a · dm,wobei a zwischen 0,24 und 0,28 und m zwischen 0,75 und 0,85 liegt;
  • (c) die Zunahme der Kerndicke von der Spitze des Spiralbohrers zum Ende um ca. 50%;
  • (d) ein Verhältnis von Rückenbreite (bRn) zu Nutbreite (bNn), gemessen senkrecht zur Achse (A) des Spiralbohrers, von 0,8 bis 0,9.
1. Twist drill ( 1 ) made of high-speed HSS-E high-speed steel for stainless and acid-resistant steels, with a side rake angle of at least 35 ° and a core thickness increasing from its tip, characterized by
  • (a) a side rake angle (γ) of at most 45 °;
  • (b) a relationship of core thickness (k v ) to diameter (d) of the twist drill ( 1 ) in the area of the tip ( 2 ) of the twist drill according to the formula K v = a · d m , where a is between 0.24 and 0, 28 and m is between 0.75 and 0.85;
  • (c) the increase in core thickness from the tip of the twist drill to the end by about 50%;
  • (d) a ratio of spine width (b Rn ) to groove width (b Nn ), measured perpendicular to the axis (A) of the twist drill, from 0.8 to 0.9.
2. Spiralbohrer nach Anspruch 1, gekennzeichnet bei einem Durchmesser (d) von 5-8 mm durch einen Seitenspanwinkel (γ) von ungefähr 40°, ein Verhältnis von Kerndicke (kv, kh) zu Durchmesser (d) im Bereich der Spitze des Spiralbohrers von 0,18, ferner gekennzeichnet durch ein Verhältnis von Rückenbreite (ben) zu Nutbreite (bNn) von ungefähr 0,85.2. Twist drill according to claim 1, characterized in a diameter (d) of 5-8 mm by a Seitenspanwinkel (γ) of about 40 °, a ratio of core thickness (k v , k h ) to diameter (d) in the region of the tip of the twist drill of 0.18, further characterized by a ratio of spine width (b en ) to groove width (b Nn ) of about 0.85. 3. Spiralbohrer nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß der Spanwinkel (ϕ) der Nebenschneide 10° bis 20° beträgt.3. Twist drill according to claim 1 or one of the following, characterized in that the rake angle (φ) of the Secondary cutting edge is 10 ° to 20 °. 4. Spiralbohrer nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Spanwinkel (ϕ) der Nebenschneide 15° beträgt.4. Twist drill according to claim 3, characterized in that the rake angle (φ) of the minor cutting edge is 15 °. 5. Spiralbohrer nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß der Spitzenwinkel (σ) 125° bis 135° beträgt.5. Twist drill according to claim 1 or one of the following, characterized in that the tip angle (σ) is 125 ° to 135 °. 6. Spiralbohrer nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Spitzenwinkel (σ) 130° beträgt.6. Twist drill according to claim 5, characterized in that the apex angle (σ) is 130 °. 7. Spiralbohrer nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, gekennzeichnet durch einen Anschliff der Spitze ohne Ausspitzung. 7. twist drill according to claim 1 or one of the following, characterized by a polished tip without Thinning.   8. Spiralbohrer nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß der Freiwinkel (α) der Hauptschneide (5) bei einem Durchmesser d=1 mm ungefähr 17° und bei einem Durchmesser von d=40 mm ungefähr 5° beträgt.8. Twist drill according to claim 1 or one of the following, characterized in that the clearance angle (α) of the main cutting edge ( 5 ) at a diameter d = 1 mm about 17 ° and at a diameter of d = 40 mm is about 5 °. 9. Spiralbohrer nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß der Freiwinkel (α) der Hauptschneide (5) bei einem Durchmesser von 7 mm ungefähr 11° beträgt.9. twist drill according to claim 1 or one of the following, characterized in that the clearance angle (α) of the main cutting edge ( 5 ) at a diameter of 7 mm is about 11 °.
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