DE3920123C1 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine statische Mischvorrichtung für Fluide, insbesondere Gase und/oder Flüssigkeiten mit wenig­ stens zwei hintereinander in eine Leitung einsetzbaren, git­ terrostförmigen Mischelementen gemäß dem Oberbegriff des An­ spruchs 1.

Ein in eine Leitung einsetzbarer Gitterrost zur Durchmi­ schung eines hindurchströmenden Fluids ist aus der DE-A-23 40 483 bekannt. Bei dieser Vorrichtung sind die geneigten Wände jedes Kanals nicht über die gesamte Länge des Kanals geneigt. Die Strömung im Kanal wird dort vielmehr zunächst achsparallel geführt und knickt erst dann ab. Die Ausbildung eines derartigen Mischelements zur Durchmischung eines hin­ durchströmenden Fluids führt zwar zu einer gleichmäßigen Ge­ schwindigkeitsverteilung über den Leitungsquerschnitt hinweg gesehen bei geringem Druckabfall. Die Baulänge dieses Git­ terrostes oder gitterrostförmigen Mischelements jedoch ist relativ groß, so daß man eine relativ lange Mischstrecke zur Homogenisierung, d. h. intensiven Vermischung benötigt, da die Durchlaßkanäle und die hierdurch erzeugten Teilströme des ankommenden Fluidstromes zu Beginn nur in Hauptströmungs­ richtung aufgeteilt und erst in Austrittsrichtung des Misch­ elements abgelenkt und im Bereich hinter dem Gitterrost in Form eines Art Nachmischeffektes vermischt werden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, unter Überwindung der zuvor geschilderten Schwierigkeiten eine statische Mischvorrich­ tung für Fluide der gattungsgemäßen Art mit verbesserter Mischwirkung bei kurzer Mischstrecke bereitzustellen.

Zur Lösung dieser Aufgabe sind die Merkmale des Kennzeichens des Anspruchs 1 vorgesehen. In der Querschnittsebene gesehen werden die Teilströme an dem zweiten Mischelement im Vergleich zum ersten nochmals unterteilt, so daß insgesamt gesehen die Inhomogenität etwa um den Faktor 2 bei zwei hintereinan­ der angeordneten Mischelementen auf einer äußerst kurzen Mischstrecke abgebaut werden kann.

Bei der erfindungsgemäßen statischen Mischvorrichtung werden mit Hilfe des gitterrostförmigen Mischelements der in Haupt­ strömungsrichtung ankommende Fluidstrom nicht nur auf die Durchlaßkanäle in Teilströme unterteilt, sondern er wird auch zugleich in benachbarten Reihen jeweils nach entgegenge­ setzten Richtungen abgelenkt, so daß man eine intensive Mi­ schung und Homogenisierung mit Hilfe des erfindungsgemäßen Mischelements bei einer wesentlich kürzeren Mischstrecke erhält. Hierdurch erhält man eine gedrängte Bauweise einer derartigen statischen Mischvorrichtung oder anders ausgedrückt läßt sich die Mischeffizienz im Vergleich zum Stand der Technik bei je­ weils gleicher Mischstrecke verbessern, da sich bei der erfin­ dungsgemäßen statischen Mischvorrichtung eine größere Anzahl von Mischelementen bei ein und derselben Mischstrecke hinter­ einander in Hauptströmungsrichtung gesehen anordnen läßt.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform nach der Erfindung be­ trägt die Länge des Mischelements etwa ein Viertel des Lei­ tungsdurchmessers. Anders ausgedrückt bedeutet die Längenanga­ be des Mischelements bei der erfindungsgemäßen statischen Misch­ vorrichtung, daß die Länge der Mischvorrichtung umso geringer ist, je größer der Leitungsdurchmesser ist.

Vorzugsweise sind die Durchlaßkanäle zur Hauptströmungsrichtung unter einem Winkel von 30° bis 60° oder größer angeordnet. Bei durchschnittlichen zu vermischenden Fluiden ohne besondere Behandlung beträgt dieser Winkel etwa 45°, so daß man eine möglichst große Mischeffizienz bei einem möglichst kleinen Druck­ abfall erhält. Zur Reduktion des Druckabfalls kann der Winkel noch verkleinert werden und etwa 30° betragen, wobei eine sol­ che Auslegung insbesondere beim Mischen von Gasen als zu mischen­ de Fluide geeignet ist.

Bei einer Dispergierbehandlung hingegen können zur Erhöhung der Scherkräfte Winkel in einem Bereich von 60° oder größer verwen­ det werden, um die Dispergierwirkung zu erhöhen.

Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltungsform nach der Erfindung ist die Auslegung des gitterförmigen Mischelements bei der statischen Mischvorrichtung nach der Erfindung derart getroffen, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle pro Reihe unterschiedlich ist. Hierbei ist vorzugsweise die Auslegung derart getroffen, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle der etwa in der Querschnittsmitte liegenden Reihe oder Reihen am größten ist. Insbesondere nimmt die Anzahl der Durchlaßkanäle, ausgehend vom Mittelbereich zur Leitungswand, reihenweise ab. Vorzugsweise ist die Auslegung derart getroffen, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle der zur jeweils dem Mittelbereich zugeordneten Reihe oder Reihen be­ nachbarten Reihen gleich groß ist, so daß man eine symmetrische Auslegung des jeweiligen Mischelements, bezogen auf die Quer­ schnittsmittelachse, erhält. Bei einer statischen Mischvorrich­ tung mit einem Mischelement, bei der die Anzahl der Durchlaß­ kanäle pro Reihe unterschiedlich ist, wird erreicht, daß die Vermischung der Fluide insbesondere von der Mitte des Misch­ elements aus eingeleitet wird. Insbesondere in Verbindung mit einer Dispergierbehandlung erreicht man bei einer größe­ ren Anzahl von Durchlaßkanälen pro Reihe größere Scher­ kräfte, die am Mischelement erzeugt werden, wodurch sich die Dispergierwirkung erhöhen läßt, da ein größerer Druckabfall durch die größere Anzahl von Durchlaßkanälen mit entsprechen­ der Verkleinerung des Leerrohranteils und hierdurch erzeugten Teilströmen auftritt.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist das Mischelement bei der erfindungsgemäßen statischen Mischvorrichtung derart ausgelegt, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle zweier benach­ barter Reihen sich um wenigstens zwei Durchlaßkanäle unter­ scheidet, um eine Abstufung des Vermischungsgrades von Mischelement zu Mischelement zu erhalten. Natürlich kann die Auslegung des Misch­ elements auch derart getroffen werden, daß pro Reihe eine je­ weils gleiche Anzahl von Durchlaßkanälen vorhanden ist. Hier­ bei erhält man eine gleichmäßige Ablenkung und Durchmischung über den Leitungsquerschnitt hinweg gesehen.

Vorzugsweise sind die Durchlaßkanäle, die vom gitterrostförmi­ gen Mischelement gebildet werden, im wesentlichen rhomboidför­ mig ausgebildet, d. h. sie haben einen rechteckigen oder qua­ dratischen Querschnitt. Bei einer solchen Ausbildung der Durch­ laßkanäle kann man eine vereinfachte Herstellung eines derar­ tigen gitterförmigen Mischelements für eine statische Misch­ vorrichtung erzielen.

Gemäß einer vorteilhaften weiteren Ausgestaltungsform nach der Erfindung sind die zwischen jeweils zwei benachbarten Reihen von Durchlaßkanälen angeordneten Querstege des Mischelements wenigstens teilweise von Kühlmittel oder Heizmittel durch­ strömt, so daß man unmittelbar im Bereich des Mischelements eine Konditionierung der zu vermischenden Fluide vornehmen kann. Insbesondere bei der Anwendung auf dem Gebiet der Petro­ industrie ist eine Aufheizung erwünscht, wozu beispielsweise Wasser durch die Querstege als Heizmittel durchgeleitet wer­ den kann.

Alternativ können die zwischen jeweils zwei benachbarten Rei­ hen von Durchlaßkanälen angeordneten Querstege wenigstens teilweise als Dampfeinlaßkanäle ausgebildet sein. Bei der Ste­ rilisation von Milch beispielsweise kann bei einer solchen Ausführungsform der Dampf direkt vor dem oder im Bereich des Mischelements dosiert zugegeben werden.

Um die Mischwirkung weiter zu verbessern ist es bevorzugt, die Oberfläche der Durchlaßkanäle aufzurauhen (z. B. durch Aufdampfen von Keramik- oder Kunststoffmaterial) oder durch Perforation der Wandungen der Leitflächen und/oder Querstege.

Die erfindungsgemäße statische Mischvorrichtung kann vorzugs­ weise auch in einem Wärmetauscher oder in einer Rektifikations­ kolonne beispielsweise vorgesehen sein.

Ferner ist die erfindungsgemäße Mischvorrichtung sowohl im tur­ bulenten Strömungsbereich als auch im laminaren Strömungsbe­ reich verwendbar. Beim turbulenten Strömungsbereich ist es zweckmäßig, wenn die Mischvorrichtung beispielsweise in Haupt­ strömungsrichtung gesehen zwei hintereinanderliegende Misch­ elemente umfaßt und sich daran eine Nachmischstrecke an­ schließt, die sich beispielsweise auf das Zwei- bis Dreifache des Leitungsdurchmessers belaufen kann. Im Anschluß daran kann dann wiederum ein aus einem oder mehreren Mischelementen beste­ hender Satz angeordnet werden, so daß pro Satz von angeordne­ ten Mischelementen die Inhomogenität jeweils etwa um einen Faktor 2 abgebaut wird und im Bereich der Nachmischstrecke die Inhomogenitäten wiederum um einen Faktor von etwa 2 bis 4 ab­ gebaut werden. Im Rahmen der Erfindung genügt jedoch ein Misch­ element, um den Mischvorgang wieder zu intensivieren.

Die Erfindung wird nachstehend an bevorzugten Ausführungsformen unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Darin zeigt

Fig. 1 eine Draufsicht eines Ausführungsbeispieles eines Mischelementes der Mischvorrichtung,

Fig. 2a-2c eine Ausführungsform einer Mischvorrichtung, bei der zwei mit A und B bezeichnete Mischele­ mente in Hauptströmungsrichtung gesehen hinter­ einander angeordnet sind, wobei in Fig. 2a und 2b jeweils die Mischelemente in einer Draufsicht als Einzeldarstellung gezeigt sind,

Fig. 3 eine perspektivische Ausschnittsansicht eines Mischelements, umfassend zwei parallele, benach­ barte Reihen von Durchlaßkanälen, deren Anzahl unterschiedlich gewählt ist,

Fig. 4 eine perspektivische Ansicht eines Durchlaß­ kanales als Einzeldarstellung,

Fig. 5 und 6 ein weiteres Ausführungsbeispiel zweier Mischelemente.

Anhand der Fig. 1, 3 und 4 wird ein einzelnes Mischelement, das insgesamt mit 1 bezeichnet ist, zur Verdeutlichung des Grundaufbaus näher erläutert.

Aus Fig. 1 ist zu ersehen, daß das Mischelement 1 der stati­ schen Mischvorrichtung für Fluide fünf parallele Reihen I bis III von Durchlaßkanälen 2 hat, wobei zwischen jeweils zwei benach­ barten Reihen I bis III ein Quersteg 3 angeordnet ist. Bei der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform des Mischelements 1 ist die Auslegung symmetrisch bezüglich der in der Leitungs­ querschnittsebene liegenden Mittelachse X ausgelegt. Etwa in der Querschnittsmitte auf beiden Seiten der Mittelachse X ist die mit I bezeichnete mittlere Reihe von Durchlaßkanälen angeordnet, die beim dargestellten Beispiel die größte Anzahl von Durchlaßkanälen hat. Die dieser mittleren Reihe I jeweils benachbarten Reihen II und II haben eine gleiche Anzahl von Durchlaßkanälen, wobei die Anzahl der Durchlaßkanäle der Rei­ hen II, II kleiner als die Anzahl der Durchlaßkanäle der Rei­ he I ist. In Richtung der Leitungswand 4 gesehen schließen sich dann zwei weitere Reihen III, III an, deren Anzahl von Durchlaßkanälen ebenfalls übereinstimmt. Die Anzahl der Durch­ laßkanäle der mit III bezeichneten Reihen von Durchlaßkanälen ist aber kleiner als die Anzahl der Durchlaßkanäle der mit II bezeichneten Reihen. Dieses Mischelement 1 ist insbesondere für eine turbulente Strömung geeignet, deren Hauptströmungsrichtung mit in Fig. 4 bezeichnet ist. Bei einer turbulenten Strö­ mung kann (obgleich nicht gezeigt) sich ein gleiches Misch­ element 1 in Hauptströmungsrichtung gesehen anschließen, das aber hinsichtlich seiner Ausrichtung um 90° verdreht zu dem in Fig. 1 gezeigten Mischelement angeordnet ist. Somit kann mit Hilfe der beiden um 90° zueinander versetzt angeordneten Mischelemente die Inhomogenität um einen Faktor von etwa 2 bei der statischen Mischvorrichtung mit den beiden Mischelementen 1 abgebaut werden. An diesen ersten Satz von zwei Mischele­ menten 1 kann sich dann bei einer turbulenten Strömung eine Nachmischstrecke im Leitungsabschnitt anschließen, die beispiels­ weise das Zwei- bis Dreifache des Leitungsdurchmessers betragen kann. Im Anschluß daran läßt sich dann wiederum ein Satz von einem oder mehreren Mischelementen entsprechend der vorstehend beschriebenen Anordnung vorsehen, so daß dann wiederum die Inhomogenität um einen Faktor von etwa 2 abgebaut wird.

Wie sich beispielsweise aus Fig. 1 ersehen läßt, beläuft sich die Länge des Mischelements 1 auf etwa ein Viertel des Lei­ tungsdurchmessers.

Bei der erfindungsgemäßen Mischvorrichtung wird mit Hilfe des in Fig. 1 beispielsweise gezeigten Mischelements 1 die Ver­ mischung etwa von der Mitte im Bereich der Reihe I eingeleitet und in diesem Bereich findet eine intensive Durchmischung statt, während in den in Richtung zu der Leitungswand 4 liegenden wei­ teren Reihen II und III eine weniger intensive Vermischung der Fluide stattfindet. Insgesamt gesehen wird mit Hilfe des er­ findungsgemäßen Mischelements eine intensive Mischung und Homo­ genisierung über den Leitungsquerschnitt hinweg gesehen er­ zielt.

In Fig. 1 sind mit Pfeilen schematisch die Ablenkrichtungen der Teilströme angedeutet. Wie gezeigt werden die Strömungen in benachbarten Reihen I, II, III nach entgegengesetzten Rich­ tungen abgelenkt.

In Fig. 3 sind in einer perspektivischen Ansicht ein Ausschnitt von zwei benachbarten Reihen I und II von Durchlaßkanälen 2 gezeigt. Die Durchlaßkanäle 2 sind zur Hauptströmungsrichtung (siehe Fig. 4) unter einem Winkel von etwa 45° geneigt ange­ ordnet. Allerdings können die Durchlaßkanäle in Abweichung von dem dargestellten Beispiel zur Hauptströmungsrichtung unter einem Winkel von 30° bis 60° oder größer angeordnet sein, was vom jeweiligen Anwendungsfall abhängig ist. Inbesondere bei einer Dispergierbehandlung sollte der Winkel der Durchlaßkanäle 2 zu der Hauptströmungsrichtung unter einem Winkel von 60° oder größer angeordnet sein, um die Scherkräfte zu erhöhen. Für eine Dispergierbehandlung hat es sich ferner als zweck­ mäßig erwiesen, eine möglichst große Anzahl von Durchlaßkanälen 2 pro Reihe I bis III von Durchlaßkanälen 2 vorzusehen, um einen größeren Druckabfall am Mischelement 1 zu erzeugen und hierdurch größere Scherkräfte zur Förderung der Dispergierung zu erhalten.

Bei Vermischung von Gasen jedoch kann zur Reduktion des Druck­ abfalls am Mischelement 1 der Winkel der Durchlaßkanäle 2 zur Hauptströmungsrichtung beispielsweise 30° betragen. In diesem Fall kann dann die Nachmischstrecke entsprechend ver­ längert werden, in der der Mischvorgang ohne merklichen Druck­ abfall weitergeführt wird.

Die anhand den Fig. 2a bis 2c gezeigte Ausbildungsform einer statischen Mischvorrichtung ist insbesondere für den laminaren Strömungsbereich ohne Nachmischstrecke geeignet. In Fig. 2a ist ein erstes Mischelement mit A bezeichnet. Dieses Mischele­ ment A umfaßt vier Reihen mit Durchlaßkanälen, wobei die je­ weils in der Mitte liegenden beiden Reihen IV und IV eine gleiche Anzahl von Durchlaßkanälen hat. Die daran sich in Richtung der Leitungswand 4 anschließenden Reihen V und V ha­ ben ebenfalls eine gleiche Anzahl von Durchlaßkanälen, wobei die Anzahl auf die Hälfte der Anzahl der Reihen IV vermindert ist. In Fig. 2b ist ein Mischelement B gezeigt, das drei paral­ lele Reihen von Durchlaßkanälen VI umfaßt, die jeweils eine gleiche Anzahl von Durchlaßkanälen haben.

Aus Fig. 2c ist eine Anordnung zu ersehen, bei der die Misch­ elemente A und B nach den Fig. 2a und 2b in Hauptströmungs­ richtung gesehen hintereinanderliegend angeordnet sind. In der in Fig. 2c gezeigten Draufsicht ist das Mischelement A nach Fig. 2a in durchgezogener Linie dargestellt und dahinter in gebrochener Linie ist das Mischelement B nach Fig. 2b gezeigt. Die beiden Mischelemente A und B sind um 90° verdreht zuein­ ander angeordnet, so daß die Anzahl der am Mischelement A erzeugten Teilströme nochmals in dem Bereich des Mischelements B vergrößert wird. Bei einer hintereinanderliegenden Anordnung der Mischelemente A und B erhält man somit eine möglichst gro­ ße Mischeffizienz bei einem möglichst kleinen Druckabfall, wobei die zu vermischenden Fluide über den Leitungsquerschnitt ver­ teilt werden.

In der Fig. 5 ist eine weitere Ausführungsvariante eines Mischelements 1′ gezeigt, das in einem Leitungsquerschnitt an­ geordnet ist. Die Leitungswand ist mit 4′ bezeichnet.

Das Mischelement 1′ umfaßt fünf parallele Reihen VII bis IX von Durchlaßkanälen 2′, wobei die Reihen VII bis IX je­ weils eine unterschiedliche Anzahl von Durchlaßkanälen 2′ hat. Die Auslegung dieses Mischelements 1′ ist ebenfalls achssymme­ trisch zu der mit X bezeichneten Mittelachse getroffen. Die mittlere Reihe VII liegt beidseitig zur Mittelachse X. Die hieran sich in Richtung zur Leitungswand 4′ nach außen anschließen­ den Reihen VIII und VIII haben eine gleiche Anzahl von Durchlaß­ kanälen 2′, die aber wenigstens zwei Durchlaßkanäle 2′ kleiner als die Anzahl der Durchlaßkanäle 2′ der mittleren Reihe VII ist. Die Reihen IX, IX umfassen ebenfalls eine gleiche Anzahl von Durchlaßkanälen 2′, deren Anzahl aber wiederum um zwei Durch­ laßkanäle im Vergleich zu den Reihen VIII, VIII vermindert ist.

In Fig. 6 schließlich ist eine weitere Ausführungsvariante eines Mischelements 2′ gezeigt, das ähnlich wie das Mischele­ ment A in Fig. 2a ausgelegt ist. Gleiche oder ähnliche Teile in Fig. 2a sowie der Ausführungsform nach Fig. 1 sind mit den gleichen Bezugszeichen, jedoch mit einem Zusatz "″" bezeichnet. Dieses Mischelement 1′′ umfaßt vier Reihen IV bis V, wobei die Anzahl der Durchlaßkanäle der beiden im Mittelbereich be­ nachbarten Reihen IV und IV gleich ist und auch die Anzahl der Durchlaßkanäle der Reihen V und V jeweils gleich groß ist. Die Anzahl der Durchlaßkanäle der Reihen V und V ist halb so groß wie die Anzahl der Durchlaßkanäle der Reihen IV und IV.

Wie sich insbesondere aus Fig. 4 der Zeichnung ergibt, sind die jeweiligen Durchlaßkanäle 2, 2′, 2′′ im wesentlichen rhomboid­ förmig ausgebildet, d. h. sie haben einen rechteckigen oder quadratischen Querschnitt. Diese rhomboidförmige Ausgestaltung der Durchlaßkanäle 2, 2′, 2′′ ist bei allen vorangehend erläu­ terten Ausführungsformen der Mischelemente verwirklicht.

Die erfindungsgemäße Mischvorrichtung mit den vorangehend erläuterten Mischelementen kann in einem Wärmetauscher oder einer Rektifikationskolonne angeordnet sein. Selbstverständlich ist die erfindungsgemäße statische Mischvorrichtung auch für weitere Anwendungsgebiete geeignet, bei denen auf einer mög­ lichst kurzen Mischstrecke eine möglichst intensive Vermi­ schung und Homogenisierung von zu vermischenden Fluiden, wie Gasen und/oder Flüssigkeiten, erzielt werden soll.

Obgleich nicht näher dargestellt ist, können die zwischen je­ weils zwei benachbarten Reihen I bis IX von Durchlaßkanälen angeordneten Querstege 3, 3′, 3′′ wenigstens teilweise von Kühlmittel oder Heizmittel durchströmt sein. Andererseits kön­ nen diese Querstege 3, 3′, 3′′ auch als Dampfeinlaßkanäle aus­ gebildet sein, wobei durch diese Maßnahmen eine Konditionierung der zu vermischenden Fluide oder Flüssigkeiten gerade im Be­ reich des Mischelements erreicht wird. Insbesondere bei der Petroindustrie ist eine Wasseraufheizung gewünscht und bei der Sterilisation von Milch kann beispielsweise eine Erwärmung mittels eines Heizmediums erwünscht sein. Durch diese Ausbil­ dungsform kann das zur Konditionierung angewandte Medium un­ mittelbar vor dem Mischelement zudosiert werden, so daß sich die Herstellung und die jeweilige Behandlung kostengünstig und effektiver gestalten lassen.

Claims (18)

1. Statische Mischvorrichtung für Fluide, insbesondere für Gase und/oder Flüssigkeiten,
mit wenigstens zwei hintereinander in eine Leitung einsetz­ baren gitterrostförmigen Mischelementen,
wobei jedes Mischelement mehrere Kanäle hat,
die in parallelen Reihen angeordnet sind,
deren Eintrittsöffnungen in einer ersten Ebene quer zu der Leitung liegen,
deren Austrittsöffnungen in einer zweiten zu der ersten Ebene parallelen Ebene liegen,
wobei die Wände der Kanäle zwischen benachbarten Reihen eben und parallel zueinander sind,
und wobei die übrigen Wände jeder Reihe derart geneigt sind, daß die Strömungen benachbarter Reihen nach entgegengesetz­ ten Richtungen abgelenkt werden,
und wobei die Mischelemente derart zueinander verdreht ange­ ordnet sind, daß jedes Mischelement die Strömung in andere Richtungen ablenkt,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Neigung der Wände eines Kanals sich über dessen ge­ samte Länge erstreckt,
daß die beiden Mischelemente unmittelbar aneinander an­ schließend angeordnet sind, und
daß die Länge jedes Mischelementes das 0,2- bis 0,4fache des Durchmessers der Leitung beträgt.

2. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die aufeinanderfolgenden Mischelemente um 45° bis 90°, vorzugsweise um 90°, zueinander verdreht ange­ ordnet sind.

3. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, da­ durch gekennzeichnet, daß die Länge jedes Mischelements (1, 1′, 1″, A, B) das 0,25fache des Leitungsdurchmessers be­ trägt.

4. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlaßkanäle (2, 2′, 2′′) zur Hauptströmungsrichtung (V) unter einem Winkel von 30° bis 60° oder größer angeordnet sind.

5. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 4, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Winkel etwa 45° beträgt.

6. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 4, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Winkel bei einer Dispergierbehandlung 40° bis 60° beträgt.

7. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 4, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Winkel zur Reduktion des Druckabfalls etwa 30° beträgt.

8. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 7, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Winkel beim Mischen von Gasen etwa 30° beträgt.

9. Statische Mischvorrichtung nach einem der vorangehen­ den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle (2, 2′, 2′′) pro Reihe (I bis IX) unterschiedlich ist.

10. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle der etwa in der Querschnittsmitte liegenden Reihe (I, IV, VI, VII) oder Reihen am größten ist.

11. Statische Mischvorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der Durchlaßkanäle, ausgehend vom Mittelbereich zur Leitungswand (4, 4′, 4′′) reihenweise abnimmt.

12. Statische Mischvorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der Durch­ laßkanäle der zur jeweils dem Mittelbereich zugeordneten Reihe (I, IV, VI, VII) benachbarten Reihen (II, III, V, VIII, IX) gleichgroß ist.

13. Statische Mischvorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der Durch­ laßkanäle zweier benachbarter Reihen (I bis IX) sich um wenigstens zwei Durchlaßkanäle unterscheidet.

14. Statische Mischvorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die zwischen jeweils zwei benachbarten Reihen (I bis IX) von Durchlaßkanälen (2, 2′, 2′′) angeordneten Querstege (3, 3′, 3′′) wenigstens teil­ weise von Kühlmittel oder Heizmittel durchströmt sind.

15. Statische Mischvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die zwischen jeweils zwei benachbarten Reihen (I bis IX) von Durchlaßkanälen (2, 2′, 2′′) angeordneten Querstege (3, 3′, 3′′) wenigstens teil­ weise als Dampfeinlaßkanäle ausgebildet sind.

16. Statische Mischvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberfläche der Misch­ elemente oberflächenvergrößernd, beispielsweise durch Auf­ rauhen oder durch Perforation, modifiziert ist.

17. Statische Mischvorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die statische Misch­ vorrichtung in einem Wärmetauscher vorgesehen ist.

18. Verwendung der statischen Mischvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 16 als Trennvorrichtung in einer Rektifi­ kationskolonne.