DE3741842C1

DE3741842C1 - Method for reducing amounts of the gaseous pollutants SOx, HF and HCl formed during combustion

Info

Publication number: DE3741842C1
Application number: DE19873741842
Authority: DE
Inventors: Yaqub Dr Chughtai
Original assignee: L&C Steinmueller GmbH
Current assignee: Hugo Petersen GmbH
Priority date: 1987-12-10
Filing date: 1987-12-10
Publication date: 1989-02-23
Anticipated expiration: 2007-12-11
Also published as: DE3741842C2

Abstract

The process of binding HF and HCl to basic additive is impeded by previous binding of SOx giving rise to the formation of an additive sulphate layer. The object of the novel process is to achieve uniformly optimal binding of all the pollutants SOx, HF and HCl. Basic additive, preferably Ca(OH)2 or CaCO3 and Ca(OH)2 is introduced into the flue of a furnace, in at least a first stage at from 1100 to 1250@C, for selective binding of SOx, and in at least a further stage at from 700 to 800@C to bind HCl and HF. The main field of application is that of binding pollutants from flue gases of a waste incineration plant. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verminderung der bei der Verbrennung entstehenden Schadstoffe SO_X, HF und HCl, durch Einbringen von basischen Additiven mittels eines Trägerfluids in mindestens zwei Stufen in einen Rauchgaszug vor einer Flugstaubabscheidung einer Feuerungsanlage.The invention relates to a method for reducing the pollutants SO _X , HF and HCl produced by the combustion, by introducing basic additives by means of a carrier fluid in at least two stages into a flue gas flue before a dust collection of a combustion system.

Ein derartiges Verfahren ist aus der DE-OS 33 40 892 bekannt, durch das ein aus einer Verbrennung entstammender, die Schadstoffe SO₂, Fluor- und Chlorverbindungen führender Rauchgasstrom in einem über dem Feuerraum befindlichen Gaszug in einem Temperaturbereich von 800 bis 1500° C mit in mindestens zwei Querschnittsebenen mit einem Trägerfluid eingetragenen Additiven derart kontaktiert wird, daß die Schadstoffe an den Additiven absorbiert und somit aus dem Rauchgasstrom entfernt werden. Das in jeder Ebene eingetragene Additiv ist so gewählt, daß es bezüglich der dort vorliegenden Rauchgastemperatur optimale Sorptionseigenschaften aufweist. Die in zwei Ebenen vorgenommene Additiveintragung verfolgt hierbei den Zweck, jene Additivoberfläche, deren unter dem Einfluß hoher Rauchgastemperatur durch beispielsweise Dehydratisierung oder Decarbonisierung des Additivs entstandenen Aktivität teilweise wieder durch zu hohen Temperatur- bzw. Wärmeeinfluß und einer damit verbundenen Oberflächenversinterung verlorengeht, durch einen in einer weiteren Ebene vorgenommenen Eintrag von frischem Additiv zu ergänzen bzw. diese sogar zu vergrößern. Untersuchungen haben jedoch gezeigt, daß die Schadstoffeinbindung verschiedentlich beeinträchtigt ist. Aufgrund des Umstandes, daß bei der Schadstoffeinbindung in Abhängigkeit von der jeweiligen Schadstoffkonzentration eine Gleichgewichtseinstellung für das SO₂ bei höheren, für die Halogenverbindungen dagegen bei niederen Temperaturen erfolgt, werden die Schadstoffe SO₂ bzw. SO₃ zuerst auf jedem Additivkorn eingebunden. Dabei bildet sich eine geschlossene Additivsulfatschicht, die eine weitere Einbindung der Halogenverbindungen HCl und HF behindert, so daß ein relativ hoher Anteil der ursprünglich im Rauchgas vorhandenen Halogenschadstoffe im Rauchgas verbleibt. Für ein insbesondere aus einer Müllverbrennungsanlage entstammendes Rauchgas, das häufig einen sehr hohen Gehalt an HF und HCl aufweist, ist im Hinblick auf eine geforderte niedere Umweltbelastung durch gasförmige Schadstoffe eine Rauchgasreinigung nach dem bekannten Verfahren ungenügend.Such a method is from DE-OS 33 40 892 known by the one from a combustion originating, the pollutants SO₂, fluorine and Chlorine compounds leading flue gas flow in one the gas duct in one Temperature range from 800 to 1500 ° C with at least two cross-sectional planes with a carrier fluid registered additives is contacted such that the Pollutants absorbed by the additives and thus from the Flue gas flow can be removed. That at every level registered additive is selected so that it is with respect to the optimal smoke gas temperature there Has sorption properties. The two levels additive entry has the purpose of that additive surface whose high under the influence Flue gas temperature through, for example, dehydration or decarbonization of the additive-generated activity partly due to excessive temperature or Influence of heat and an associated Surface sintering is lost by one in one level of fresh additive to complete or even enlarge them. Investigations have shown, however, that the inclusion of pollutants is affected in various ways. Because of the Circumstances that the inclusion of pollutants in Dependence on the respective pollutant concentration an equilibrium for the SO₂ at higher, for the halogen compounds, however, at low temperatures done, the pollutants SO₂ and SO₃ are first on every additive grain. This forms one closed additive sulfate layer, which is another Integration of the halogen compounds HCl and HF is impeded, so that a relatively high proportion of the original in Halogen pollutants present in the flue gas remains. For a particular one Waste incinerator-derived flue gas, which is common has a very high content of HF and HCl With regard to a required low environmental impact gaseous pollutants a flue gas cleaning after the known methods insufficient.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das bekannte Verfahren derart zu verbessern, daß sämtliche Schadstoffe SO_X, HCl und HF gleichermaßen optimal an basischen Additiven gebunden werden.The invention has for its object to improve the known method such that all pollutants SO _X , HCl and HF are equally optimally bound to basic additives.

Zur Lösung der Aufgabe wird vorgeschlagen, daß basisches Additiv zur selektiven SO_X-Einbindung in mindestens einer ersten Stufe bei 1100 bis 1250° C und zur Einbindung von HCl und HF in mindestens einer weiteren Stufe bei 700 bis 800° C eingebracht wird. To achieve the object, it is proposed that basic additive for selective SO _x incorporation be introduced in at least one first stage at 1100 to 1250 ° C. and for incorporation of HCl and HF in at least one further stage at 700 to 800 ° C.

Durch diese Maßnahme wird erreicht, daß SO₂ bzw. SO₃ an dem in mindestens einer ersten Stufe in Abhängigkeit von deren Konzentration im Rauchgasstrom eingebrachten Additiv nahezu vollständig unter Bildung einer dichten Additiv- Sulfatschicht gebunden wird. Hierbei wird ein Additivkorn, Ca(OH)₂ oder CaCO₃, unter dem Einfluß von Wärme zu CaO dehydratisiert. In Gegenwart von Sauerstoff werden die Schadstoffe SO₂ bzw. SO₃ an jedem CaO-Korn unter Wärmeabgabe gebunden, wobei sich auf jedem Korn eine CaSO₄- Oberflächenschicht bildet.This measure ensures that SO₂ or SO₃ on in at least a first stage depending on their concentration in the flue gas additive almost completely forming a dense additive Sulfate layer is bound. Here an additive grain, Ca (OH) ₂ or CaCO₃, under the influence of heat to CaO dehydrated. In the presence of oxygen, the Pollutants SO₂ or SO₃ on each CaO grain below Heat emission, with a CaSO₄- on each grain Forms surface layer.

Die Bildung der Sulfatschicht auf jedem Additivkorn erschwert mit zunehmender Schichtdicke die Einbindung von weiteren Schadstoffen, so daß es im Hinblick auf eine hohe SO₂- bzw. SO₃-Konzentration im Rauchgas vorteilhaft sein kann, wenn für die Additiveinbringung in dem Temperaturbereich von 1100 bis 1250° C zwei oder mehrere Eintragebenen vorgesehen werden, die es zugleich auch ermöglichen, den Eintrag bei einer örtlichen Verschiebung des Temperaturbereichs von 1100 bis 1250° aufgrund einer Last oder Heizwertänderung des Brennstoffes anzupassen. Sobald das Rauchgas eine Temperatur von 800° C erreicht hat, kommt die Absorption von SO₂ bzw. SO₃ an dem Additiv fast zum Stillstand.The formation of the sulfate layer on each additive grain with increasing layer thickness the integration of other pollutants so that it is high in terms of SO₂ or SO₃ concentration in the flue gas may be advantageous can, if for the additive introduction in the Temperature range from 1100 to 1250 ° C two or more Entry levels are provided, which are also there allow the entry at a local shift the temperature range from 1100 to 1250 ° due to a Adapt load or change in heating value of the fuel. As soon as the flue gas reaches a temperature of 800 ° C has the absorption of SO₂ or SO₃ on the additive almost to a standstill.

Für die Entfernung von noch im Rauchgas vorhandenem HF und HCl wird nun dem Rauchgasstrom bei einer Temperatur von 700 bis 800° C in mindestens einer weiteren Stufe frisches Additiv zugemischt. Hierbei kann ebenfalls vorteilhaft sein, das Additiv in zwei oder mehreren Eintragebenen für eine getrennte Einbindung von HF und HCl dem Rauchgas zuzugeben. In dieser weiteren Stufe erfolgt eine selektive Einbindung der Halogenverbindung, die durch von noch im Rauchgas verbliebenem SO₂ bzw. SO₃ nicht behindert wird.For the removal of HF and still present in the flue gas HCl is now the flue gas stream at a temperature of 700 to 800 ° C fresh in at least one further stage Additive mixed. This can also be advantageous be the additive in two or more entry levels for separate integration of HF and HCl the flue gas to admit. In this further stage there is a selective one Incorporation of the halogen compound by the still in Flue gas remaining SO₂ or SO₃ is not hindered.

Um den zur Schadstoffeinbindung benötigten Energieaufwand möglichst gering zu halten, ist es zweckmäßig, wenn als basisches Additiv in jeder Stufe Ca(OH)₂ eingebracht wird.The energy required to embed pollutants To keep it as low as possible, it is useful if Ca (OH) ₂ introduced as a basic additive in each stage becomes.

Da die Dehydratisierungstemperatur von Ca(OH)₂ zu dem CaO bei ca. 400° C liegt und Ca(OH)₂ in einer feinen Körnung mit einer hohen spezifischen Oberfläche vorliegt, wird infolge einer kleineren Einsatzmenge an Additiv die Wärmebilanz der Rauchgasreinigung im Hinblick auf eine optimale Prozeßführung günstig beeinflußt. Außerdem wird die Wärmebilanz beim Einsatz von Ca(OH)₂ aufgrund der niedrigeren Reaktionsenthalpie (Dehydratisierung) im Vergleich zum CaCO₃ positiv beeinflußt.Since the dehydration temperature of Ca (OH) ₂ to the CaO at approx. 400 ° C and Ca (OH) ₂ in a fine grain with a high specific surface due to a smaller amount of additive used Heat balance of flue gas cleaning with a view to optimal process control favorably influenced. Besides, will the heat balance when using Ca (OH) ₂ due to lower reaction enthalpy (dehydration) in Influenced positively compared to CaCO₃.

Ist der SO_X-Gehalt im Rauchgas beispielsweise nicht so hoch als jener von HF und HCl, kann es zweckmäßig sein, wenn als basisches Additiv in der ersten Stufe CaCO₃ und in der weiteren Stufe Ca(OH)₂ eingebracht werden.If the SO _x content in the flue gas, for example, is not as high as that of HF and HCl, it may be appropriate if CaCO₃ is introduced as a basic additive in the first stage and Ca (OH) ₂ in the further stage.

Durch den Einsatz von im Vergleich zu Ca(OH)₂ billigerem CaCO₃ in der ersten Stufe lassen sich die Additiveinsatzkosten beeinflussen, auch wenn CaCO₃ häufig in einer im Vergleich zu Ca(OH)₂ gröberen Körnung vorliegt und eine Zersetzungstemperatur oberhalb 800° C besitzt.By using cheaper compared to Ca (OH) ₂ CaCO₃ in the first stage can Additive costs affect, even if CaCO₃ frequently in a coarser grain compared to Ca (OH) ₂ and has a decomposition temperature above 800 ° C.

Für den Fall, daß anlagenbedingt keine genügend lange Verweilzeit für die Schadstoffeinbindung verfügbar ist, was beispielsweise bei einer nachträglichen Ausrüstung einer Anlage mit einer derartigen Rauchgasreinigungs einrichtung gegeben sein kann, ist es zweckmäßig, wenn nach der Additiveinbringung und vor der Flugstaubabscheidung das mit Flugstaub beladene Rauchgas durch eine Quenche konditioniert wird.In the event that, due to the plant, not long enough Dwell time for the inclusion of pollutants is available, what for example with a subsequent equipment a system with such a flue gas cleaning can be given, it is useful if after the additive introduction and before the Airborne dust separation is the flue gas loaded with airborne dust is conditioned by a quench.

Bei der Rauchgasquenche wird Wasser in den Rauchgasstrom eingedüst. Dabei wird der Rauchgasstrom bis knapp oberhalb des Wassertaupunktes abgekühlt. Zugleich werden die einzelnen Flugstaubkörner, d. h. die mit Schadstoff beladenen Additivkörner, aufgrund des jähen Abkühlvorganges und aufgrund der Diffusion von Wasserdampf durch die Additiv-Schadstoffschicht in den Flugstaubkern, wo es zu einer Hydratisierung von unverbrauchtem CaO zu Ca(OH)₂ kommt, aufgesprengt, wodurch eine neue Kontaktoberfläche zur weiteren Einbindung von im Rauchgas noch vorhandenen Schadstoffen bei niedrigeren Temperaturen geschaffen wird.In the flue gas quench, water is added to the flue gas stream injected. The flue gas flow is up to just above of the water dew point cooled. At the same time individual dust particles, d. H. those with pollutant loaded additive grains, due to the sudden Cooling process and due to the diffusion of water vapor through the additive pollutant layer in the dust core, where there is a hydration of unused CaO too Ca (OH) ₂ comes, blown up, creating a new one Contact surface for further integration of in the flue gas pollutants still present at lower temperatures is created.

Für den Fall, daß die eingebrachten Additive bei der Schadstoffeinbindung nicht optimal ausgenutzt werden, ist es ferner zweckmäßig, wenn ein Teil des eingebrachten Additivs rückgeführter hydratisierter Flugstaub ist.In the event that the additives introduced in the Inclusion of pollutants is not optimally used it is also expedient if part of the introduced Additive recycled hydrated fly dust is.

Als hydratisierter Flugstaub wird hierbei Flugstaub verstanden, in dem der noch vorhandene CaO-Anteil mittels Wasser zu Ca(OH)₂ hydratisiert worden ist. Zur Flugstaubrückführung kann jener Flugstaub in rieselfähigem Zustand eingesetzt werden, der entweder einer am Ende des Rauchgaszuges angeordneten Staubabscheidung entnommen und mit Wasser wieder zu Ca(OH)₂ konditioniert oder direkt aus einer Rauchgas-Quenche gewonnen wird.As a hydrated dust, it becomes dust understood, in which the remaining CaO portion by means of Water has been hydrated to Ca (OH) ₂. To Pigeon dust recirculation can be done in free-flowing that dust State used either one at the end of the Flue gas extractor arranged and removed conditioned with water to Ca (OH) ₂ or directly from a flue gas quench is won.

Um unter dem Einfluß hoher Temperaturen einer möglichen Wiederzersetzung von bereits sorbierten Additivanteilen vorzubeugen, ist es besonders zweckmäßig, wenn der rückgeführte Flugstaub mit dem Additiv in der weiteren Stufe eingebracht wird.To under the influence of high temperatures a possible Re-decomposition of additive components already sorbed To prevent, it is particularly useful if the recycled flue dust with the additive in the further Stage is introduced.

Besonders zweckmäßig ist eine Anwendung des Verfahrens zur Verminderung der bei der Verbrennung entstehenden Schadstoffe SO_X, HF und HCl bei einer Verbrennung von Müll.It is particularly expedient to use the method for reducing the pollutants SO _X , HF and HCl that are produced during the incineration of garbage.

Das Verfahren wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels in Verbindung mit den zugehörigen Schemazeichnungen näher erläutert. Es zeigtThe procedure is described below using a Embodiment in connection with the associated Schematic drawings explained in more detail. It shows

Fig. 1 ein Schema einer Müllverbrennungsanlage mit einer Rauchgasreinigungseinrichtung, Fig. 1 is a schematic of a waste incineration plant with a flue gas purification device,

Fig. 2 eine schematische Darstellung des Vorganges der Bildung einer Sulfatschicht auf einem Additivkorn. Fig. 2 is a schematic representation of the process of forming a sulfate layer on an additive grain.

Gemäß Fig. 1 münden in einer Müllverbrennungsanlage 1, bestehend aus einer Rostfeuerung 2 und einem nachgeschalteten Rauchgaszug 3 mit in diesem angeordneten Wärmetauschern 4, mindestens zwei Förderleitungen 5, 6 in jene Querschnittsebenen des Rauchgaszuges 3, in denen die Rauchgastemperatur 1100-1250° C bzw. 700-800° C beträgt. Dabei kann sich je nach der Konstruktion der Müllverbrennungsanlage 1 die der Temperatur 700-800° C zugeordnete Querschnittsebene unmittelbar vor einem ersten Wärmetauscher oder zwischen den Wärmetauschern 4 befinden. An den Einmündungen 5 a, 6 a der beiden Förderleitungen 5, 6 sind vorzugsweise schwenkbare Eintragdüsen - nicht dargestellt - angeordnet, um bei geringfügigem Verschieben der jeweiligen Temperaturbereiche im Rauchgaszug, das durch Lastschwankungen verursacht wird, das Additiv dennoch in optimaler Weise dem Rauchgas zuzumischen. Die Einmündungen 5 a, 6 a können dabei im Hinblick auf relativ hohe Schadstoffkonzentrationen im Rauchgas und/oder im Hinblick auf starke Last- und/oder Heizwertschwankungen des Brennstoffes in jeder Stufe auch in mehreren Eintragebenen angeordnet sein. Die beiden Förderleitungen 5, 6 sind jeweils über eine Dosier- bzw. Fördervorrichtung 7, 8 mit einem oder mehreren Behältern 9 für das Additiv, vorzugsweise Ca(OH)₂ bzw. Ca(CO₃), und mit einer nicht gezeigten Versorgungseinrichtung für ein das Additiv fördernde Trägermedium, vorzugsweise Luft oder gereinigtes Rauchgas, verbunden. Der Müllverbrennungsanlage 1 sind, in einer Rauchgasleitung 10 angeordnet, eine Staubabscheidung 11, vorzugsweise ein Filter oder ein Zyklon, ein Rauchgasgebläse 12 und ein Rauchgaskamin 13 nachgeschaltet.Referring to FIG. 1 open into a waste incineration plant 1 consisting of a grate furnace 2 and a downstream flue 3 having arranged therein heat exchangers 4, at least two feed lines 5, 6 in those cross-sectional planes of the flue gas flue 3, in which the flue gas temperature from 1100 to 1250 ° C or Is 700-800 ° C. Depending on the construction of the waste incineration plant 1, the cross-sectional plane associated with the temperature 700-800 ° C. can be located directly in front of a first heat exchanger or between the heat exchangers 4 . At the mouths 5 a , 6 a of the two delivery lines 5 , 6 , preferably swiveling entry nozzles - not shown - are arranged in order to admix the additive to the flue gas in an optimal manner with slight displacement of the respective temperature ranges in the flue gas draft, which is caused by load fluctuations. The outlets 5 a , 6 a can be arranged in several stages in each stage with regard to relatively high pollutant concentrations in the flue gas and / or with regard to strong load and / or calorific value fluctuations of the fuel. The two delivery lines 5, 6 are each via a metering or conveying device 7 , 8 with one or more containers 9 for the additive, preferably Ca (OH) ₂ or Ca (CO₃), and with a supply device, not shown, for a Additive-promoting carrier medium, preferably air or purified flue gas, connected. The waste incineration plant 1 , arranged in a flue gas line 10 , is followed by a dust separator 11 , preferably a filter or a cyclone, a flue gas blower 12 and a flue gas chimney 13 .

Bei Bedarf kann in der Anlage in der Rauchgasleitung 10 vor der Staubabscheidung 11 eine Einrichtung 14 zur Rauchgas-Quenche und eine von der Quenche-Einrichtung 14 und/oder von der Staubabscheidung 11 über eine Flugasche-Konditioniereinrichtung 15 abgehende Flugstaubrückführleitung 16 vorgesehen sein. If required, a device 14 for flue gas quenching and a outgoing dust return line 16 which goes out from the quenching device 14 and / or from the dust separation 11 via a fly ash conditioning device 15 can be provided in the system in the flue gas line 10 before the dust separation 11 .

In der Flugasche-Konditioniereinrichtung 15 wird der aus der Staubabscheidung 11 ausgeschleuste Flugstaub mit Wasser wieder zu Ca(OH)₂ hydratisiert.In the fly ash conditioning device 15 , the fly dust discharged from the dust separation 11 is hydrated again with water to Ca (OH) ₂.

In Fig. 1 sind die Quenche-Einrichtung 14 und die Flugstaubkonditioniereinrichtung 15 bzw. Flugstaubrückführleitung 16 strichliert dargestellt.In Fig. 1, the quench device 14 and the fly dust conditioning device 15 or fly dust return line 16 are shown in broken lines.

Bei Betrieb der Müllverbrennungsanlage 1 wird über die Förderleitungen 5, 6 und die Einmündungen 5 a, 6 a jeweils ein Trägermedium-Additivgemischstrom in eine Querschnittsebene des Rauchgaszuges 3 eingebracht und dort mit dem 1100-1250° bzw. 700-800° C heißen Rauchgasstrom vermischt. Dabei wird auf dem Weg von der der ersten Einmündung 5 a zugeordneten Querschnittsebene (1100-1250° C Rauchgastemperatur) bis zu der der zweiten Einmündung 6 a zugeordneten Querschnittsebene (700-800° C Rauchgastemperatur) an dem Additiv hauptsächlich SO₂ bzw. SO₃ gebunden. Gemäß Fig. 2 bildet sich auf jedem Additivkorn, das ausgehend von Ca(OH)₂ oder CaCO₃ unter Zufuhr von Wärme in einem Betrag zu CaO dehydratisiert bzw. decarbonisiert worden ist, durch Einbindung von SO₂ bzw. SO₃ in Gegenwart von O₂ unter Freisetzung von Wärme eine Oberflächenschicht aus CaSO₄. Dieser Vorgang läßt sich auch durch die in Fig. 2 rechts dem Bild zugeordneten Reaktionsgleichungen (1) bis (4) darstellen, wobei Δ H in den Gleichungen (1) und (2) die jeweilige molare Zersetzungsenthalpie (Dehydratisierungsenthalpie bzw. Decarbonisierungsenthalpie), in den Gleichungen (3) und (4) dagegen die entsprechende molare Einbindungsenthalpie bedeutet. Zwischen Δ H, der molaren Enthalpie in den Reaktionsgleichungen (1) bis (4), und , den Wärmemengenbeträgen im Bild, besteht ein funktionaler Zusammenhang in der Weise, daß in die Masse des Additivkorns, sein jeweiliger, temperaturbezogener Wärmeinhalt und seine auf der molaren Zersetzungsenthalpie gründende Zersetzungswärme bzw. Einbindungswärme berücksichtigt ist. Wenn das Rauchgas eine Temperatur von ca. 800° C erreicht hat, ist diese Sulfatschichtbildung fast zum Stillstand gekommen. Erst dann werden die noch im Rauchgas vorhandenen Schadstoffe HF und HCl von dem über die zweite Einmündung 6 a eingebrachten Additiv nahezu ungehindert von einem noch geringen Anteil an SO₂ auf dem Weg bis zur Staubabscheidung 11 absorbiert. Das Schadstoff eingebundene Additiv, der Flugstaub, wird anschließend in der Staubabscheidung 11 vom Rauchgasstrom abgetrennt. Der vom Flugstaub befreite Rauchgasstrom wird in einem die Umwelt kaum belastenden Zustand mittels des Rauchgasgebläses 12 über den Rauchgaskamin 13 ins Freie abgeführt. Der aus der Staubabscheidung 11 ausgeschleuste Flugstaub oder der aus der Einrichtung 14 für die Rauchgas-Quenche anfallende hydratisierte Flugstaub wird je nach seinem Beladungszustand einer Deponie oder einer weiteren Behandlungseinrichtung zugeführt werden. Zusätzlich oder auch alternativ kann ggf. der aus der Staubabscheidung 11 kommende Flugstaub nach einer Behandlung in der Konditioniereinrichtung 15 oder der aus der Einrichtung 14 zur Rauchgas-Quenche hydratisierte Flugstaub im rieselfähigen Zustand in einer über die Rückführleitung 16 transportierten Teilmenge frischem Additiv, vorzugsweise für die weitere Stufe bestimmten Additiv, zugemischt werden.When operating the waste incineration plant1 is about the Conveyor lines5,6 and the junctions5 a,6 a each a carrier medium additive mixture stream into a Cross-sectional plane of the flue gas flue3rd brought in and there with the 1100-1250 ° or 700-800 ° C hot flue gas flow mixed. It is on the way from the first Confluence5 a assigned cross-sectional plane (1100-1250 ° C Flue gas temperature) up to that of the second junction6 a assigned cross-sectional plane (700-800 ° C Flue gas temperature) on the additive mainly SO₂ or SO₃ bound. According toFig. 2 forms on each Additive grain starting from Ca (OH) ₂ or CaCO₃ under Supply of heat in one amount dehydrated to CaO or has been decarbonized, by incorporating SO₂ or SO₃ in the presence of O₂ with the release of heat a surface layer made of CaSO₄. This process leaves itself through the inFig. 2 assigned to the right of the picture Represent reaction equations (1) to (4), whereΔ H in equations (1) and (2) the respective molar Decomposition enthalpy (enthalpy of dehydration or Enthalpy of decarbonization), in equations (3) and (4) the corresponding molar enthalpy of incorporation means. BetweenΔ H, the molar enthalpy in the Reaction equations (1) to (4), and , the Amounts of heat in the picture, there is a functional Connection in such a way that in the mass of the Additive grain, its respective, temperature-related Heat content and its on the molar enthalpy of decomposition Founding heat of decomposition or binding heat is taken into account. If the flue gas has a temperature of has reached approx. 800 ° C, this sulfate layer formation almost stopped. Only then are they still in the Flue gas existing pollutants HF and HCl from the above the second junction6 a introduced additive almost unhindered by a still small amount of SO₂ on the Path to dust separation11 absorbed. The pollutant integrated additive, the dust, is then in dust separation11 separated from the flue gas flow. The Flue gas stream freed from the fly dust becomes in one Environment hardly polluting by means of Flue gas blower12th over the flue gas fireplace13 into the open dissipated. The one from dust separation11 diverted Dust or from the facility14 for the Flue gas quenching will result in hydrated flying dust depending on its loading condition of a landfill or one are supplied to further treatment facilities. Additionally or alternatively, the one from the Dust separation11 coming dust after a Treatment in the conditioning device15 or the out the establishment14 hydrated for flue gas quenching Airborne dust in a free-flowing state in one over the Return line16 transported subset of fresh Additive, preferably intended for the further stage Additive to be mixed.

Claims

1. A method for reducing the produced during the combustion pollutants SO _X HF and HCl by the introduction of basic additives by means of a carrier fluid in at least two stages in a flue gas pass in front of a flue dust of a furnace, characterized in that basic additive in at least one first stage at 1100 up to 1250 ° C and in at least one further stage at 700 to 800 ° C.

2. The method according to claim 1, characterized characterized that as basic Additive Ca (OH) ₂ is introduced in each step.

3. The method according to claim 1, characterized characterized that as basic Additive in the first stage CaCO₃ and in the further Stage Ca (OH) ₂ are introduced.

4. The method according to one or more of claims 1 to 3, characterized in that after the additive introduction and before the Dust separation that is loaded with dust Flue gas is conditioned by a quench.

5. The method according to one or more of claims 1 to 4, characterized in that part of the introduced additive is recycled hydrated dust is.

6. The method according to claim 5, characterized characterized that the returned Fly dust with the additive in the next stage is introduced.