DE3718434C2

DE3718434C2 - Process for increasing the thermal efficiency of the coking process

Info

Publication number: DE3718434C2
Application number: DE19873718434
Authority: DE
Inventors: Hermann Dipl Ing Toll; Johannes Dipl Ing Dr Janicka
Original assignee: Krupp Koppers GmbH
Current assignee: Krupp Koppers GmbH
Priority date: 1987-06-02
Filing date: 1987-06-02
Publication date: 1996-02-08
Anticipated expiration: 2007-06-03
Also published as: DE3718434A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erhöhung des wärmetechnischen Wirkungsgrades des Verkokungsprozesses in Horizontalkammerverkokungsöfen, bei dem das Abgas aus den Verkokungsöfen zur Kohlevortrocknung genutzt wird.The invention relates to a method for increasing the thermal efficiency of the coking process in horizontal chamber coking ovens, in which the exhaust gas from the coking ovens used for pre-drying coal becomes.

Aus der DE-OS 27 15 536 ist ein Verfahren der gattungs gemäßen Art bekannt, bei dem das Abgas, das bei der Be heizung des Verkokungsofens anfällt, im Wärmerückgewin nungsteil desselben nur bis auf eine Temperatur von 400-800°C abgekühlt und danach in einer zweiten Stufe in einem gesonderten, vorzugsweise direkt wirkenden Wär meaustauscher weiter abgekühlt wird. Gemäß einer Aus führungsform dieses Verfahrens kann dabei in der zweiten Stufe eine Kohlevorerhitzungsanlage zur Anwendung gelan gen, in der die Wärme des heißen Abgases direkt auf die vorzuerhitzende Kohle übertragen wird. Nähere Einzelhei ten bezüglich der Verfahrensparameter und der Ausgestal tung der Kohlevorerhitzung sind der genannten Offenle gungsschrift allerdings nicht zu entnehmen.From DE-OS 27 15 536 is a method of the genus according to the known type, in which the exhaust gas, which at Be heating of the coking furnace occurs in the heat recovery only up to a temperature of 400-800 ° C cooled and then in a second stage in a separate, preferably direct heat exchanger is cooled further. According to an out This method can be implemented in the second Stage a coal preheating plant for use in which the heat of the hot exhaust gas is directly on the coal to be preheated is transferred. More details regarding the process parameters and the configuration tion of the coal preheating are the aforementioned disclosure but not to be removed.

Es trifft zwar zu, daß durch die vorgeschlagene Nutzung des heißen Abgases zur Kohlevortrocknung bzw. -vorer hitzung bereits eine Verbesserung des wärmetechnischen Wirkungsgrades des Verkokungsprozesses herbeigeführt wird, wobei der Einsatz von vorerhitzter Kohle bekannt lich nicht nur Auswirkungen auf die Produktionssteige rung, sondern auch auf die Verbreiterung der zu verar beitenden Kokskohlenpalette hat. Gleichwohl besteht das Bedürfnis nach einer weiteren Ausgestaltung und Optimierung dieser Arbeitsweise. Dabei ist insbeson dere damit zu rechnen, daß in Zukunft durch eine wei tere Verschärfung der Umweltschutzauflagen, insbesonde re im Hinblick auf den NO_X-Gehalt im Abgas, neue For derungen an die Erbauer von Kokereianlagen gestellt werden, die mit den herkömmlichen Mitteln nicht mehr zu erfüllen sind. Der Erfindung liegt deshalb die Auf gabe zugrunde, das Verfahren der eingangs genannten Art so weiterzuentwickeln, daß es den künftigen Forde rungen sowohl nach Verbesserung der Wirtschaftlichkeit als auch des Umweltschutzes gleichermaßen gerecht wird.It is true that the proposed use of the hot exhaust gas for coal pre-drying or pre-heating already leads to an improvement in the thermal efficiency of the coking process, the use of preheated coal not only having an effect on the increase in production, but also on has broadened the range of coking coals to be processed. Nevertheless, there is a need for further design and optimization of this way of working. In particular, it can be expected that in the future, due to a further tightening of environmental protection requirements, in particular with regard to the NO _x content in the exhaust gas, new demands will be placed on the builders of coke oven plants, which will no longer be possible with conventional means are to be fulfilled. The invention is therefore based on the task to further develop the method of the type mentioned so that it meets the future requirements both for improving the economy and environmental protection equally.

Das der Lösung dieser Aufgabe dienende Verfahren der eingangs genannten Art ist erfindungsgemäß dadurch ge kennzeichnet, daß das Abgas mit einer Temperatur von 350-400°C aus den Regeneratoren der Verkokungsöfen abgezogen und in der nachgeschalteten Kohletrocknungs anlage auf ca. 90-100°C abgekühlt und danach über ein Abgasgebläse dem Kamin zugeführt wird, wobei der NO_X-Gehalt des über den Kamin austretenden Abgases da durch auf einen gewünschten Wert reduziert und kon stant gehalten wird, daß ein Teilstrom des Abgases vor dem Eintritt in die Kohletrocknungsanlage durch eine Denox-Anlage geleitet wird, in der unter Zugabe von Ammoniak eine selektive katalytische Reduktion der im Gas enthaltenen Stickoxide erfolgt, worauf dieser Teil strom wieder mit dem Hauptstrom vereinigt wird.The method of solving this problem of the type mentioned is according to the invention characterized in that the exhaust gas is withdrawn at a temperature of 350-400 ° C from the regenerators of the coking ovens and cooled to about 90-100 ° C in the downstream coal drying plant and then fed to the chimney via an exhaust gas blower, the NO _x content of the exhaust gas emerging via the chimney being thereby reduced to a desired value and kept constant so that a partial flow of the exhaust gas before entering the coal drying system is carried out by a denox Plant is conducted in which, with the addition of ammonia, a selective catalytic reduction of the nitrogen oxides contained in the gas takes place, whereupon this part of the stream is combined again with the main stream.

Das erfindungsgemäße Verfahren sieht dabei vor, das Abgas mit einer Temperatur aus den Regeneratoren der Verkokungsöfen abzuziehen, die für die katalytische Reduktion der Stickoxide optimal ist, so daß eine zu sätzliche Aufwärmung bzw. Abkühlung des Abgasstromes zum Zwecke der Entstickung nicht erforderlich ist. Das hierbei zur Anwendung gelangende Verfahren ist unter dem Namen SCR-Verfahren allgemein bekannt und in der Literatur vorbeschrieben worden. Dabei werden die Stickoxide in Gegenwart von Ammoniak und Sauer stoff unter dem Einfluß der verwendeten Katalysatoren selektiv zu Stickstoff und Wasser reduziert. Für die se selektive Reduktion haben sich neben anderen Ver bindungen vor allem Oxide und Mischoxide der Übergangs metalle als katalytisch wirksam erwiesen. Weit ver breitet ist hierbei insbesondere die Verwendung von TiO₂-Katalysatoren. Es hat sich jedoch gezeigt, daß die Katalysatoren im allgemeinen in dem engen Tempe raturbereich von 350-400°C betrieben werden müssen, um optimale Resultate erzielen zu können. Bei niedri geren Temperaturen geht der Grad der NO_X-Entfernung wesentlich zurück, und es erhöht sich gleichzeitig die Gefahr einer Abscheidung von Ammoniumsulfat bzw. -hydrogensulfat. Bei zu hohen Temperaturen läßt dage gen die Selektivität des Katalysators nach, und es werden auch andere Gasbestandteile katalytisch umge setzt. So steigt beispielsweise in diesem Falle die Konversionsrate von SO₂ zu SO₃ deutlich an, was zu Korrosionsproblemen in den nachgeschalteten Anlage teilen führt. The method according to the invention provides for the exhaust gas to be drawn off from the regenerators of the coking ovens at a temperature which is optimal for the catalytic reduction of the nitrogen oxides, so that additional heating or cooling of the exhaust gas stream for the purpose of denitrification is not necessary. The method used here is generally known under the name of the SCR method and has been described in the literature. The nitrogen oxides are selectively reduced to nitrogen and water in the presence of ammonia and oxygen under the influence of the catalysts used. In addition to other compounds, oxides and mixed oxides of the transition metals have proven to be catalytically active for this selective reduction. The use of TiO ₂ catalysts is particularly widespread. However, it has been found that the catalysts generally have to be operated in the narrow temperature range of 350-400 ° C. in order to achieve optimal results. At low temperatures Geren, the degree of _NOx removal is much back and it is a risk at the same time increases the deposition of ammonium sulfate or hydrogen sulfate. At too high temperatures, however, the selectivity of the catalyst decreases, and other gas components are also converted catalytically. In this case, for example, the conversion rate from SO ₂ to SO ₃ increases significantly, which leads to corrosion problems in the downstream system parts.

Die Größe des Teilstromes, der durch die Denox-Anlage geleitet wird, richtet sich selbstverständlich nach dem jeweils zulässigen Grenzwert für den NO_X-Gehalt des über den Kamin in die Atmosphäre austretenden Ab gases. Dieser Teilstrom wird dabei in Abhängigkeit von dem am Austritt des Kamins gemessenen NO_X-Wert so einreguliert, daß der vorgegebene Grenzwert für den NO_X-Gehalt nicht überschritten wird. Hierbei gilt selbstverständlich die Faustregel, daß der Teilstrom des Abgases, der durch die Denox-Anlage geschickt wird, um so größer sein muß, je niedriger der geforderte NO_X-Grenzwert ist. Derzeit liegt dieser Grenzwert in der Bundesrepublik Deutschland bei 500 mg NO_X/m³ Ab gas, gerechnet auf 5% O₂ im Abgas. Eine weitere Herab setzung dieses Grenzwertes ist jedoch für die Zukunft nicht auszuschließen.The size of the partial flow that is passed through the Denox system naturally depends on the respectively permissible limit value for the NO _x content of the exhaust gas escaping into the atmosphere via the chimney. This partial flow is regulated depending on the NO _x value measured at the outlet of the chimney in such a way that the predetermined limit value for the NO _x content is not exceeded. Here, of course, the rule of thumb applies that the lower the required NO _x limit value, the greater the partial flow of exhaust gas that is sent through the Denox system. This limit is currently in the Federal Republic of Germany at 500 mg NO _X / m ³ exhaust gas, calculated on 5% O ₂ in the exhaust gas. A further reduction of this limit value cannot be ruled out in the future.

Bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es zweckmäßig, die Einsatzkohle bis auf eine Restfeuchte von 2-4%, vorzugsweise 3%, vorzutrocknen, wodurch der Kohlebesatz der Ofenkammern im Vergleich zur Be schickung mit feuchter Kohle hinsichtlich seiner Schütt dichteverteilung wesentlich vergleichmäßigt und zu gleich die durchschnittliche Schüttdichte erhöht wird. Außerdem weist die entsprechend vorgetrocknete Kohle wesentlich bessere Rieseleigenschaften auf als feuchte Kohle, so daß die Schüttdichteschwankungen im Kohlebe satz kleiner werden. Sogenannte Nester mit erhöhter Feuchtekonzentration sind beim Einsatz von vorgetrock neter Kohle mit konstanter Restfeuchte von 2-4% ebenfalls praktisch ausgeschlossen. Das Beheizungssy stem des Verkokungsofens kann deshalb viel gleichmäßi ger eingestellt und die mittlere Kohletemperatur am Ende der Garungszeit erniedrigt werden. Beides führt zu einem geringeren Bedarf an Unterfeuerungsgas.When using the method according to the invention, it is expedient, the coal to a residual moisture of 2-4%, preferably 3%, pre-dry, whereby the amount of coal in the furnace chambers compared to the Be sending with wet coal regarding its bulk density distribution much more even and the average bulk density is increased immediately. In addition, the correspondingly pre-dried coal much better pouring properties than moist Coal, so that the bulk density fluctuations in the coal sentence become smaller. So-called nests with increased Moisture concentration are pre-dried when using coal with constant residual moisture of 2-4% also practically excluded. The heating system stem of the coking oven can therefore much evenly ger set and the average coal temperature at Be reduced at the end of the cooking time. Both lead to a lower need for underfire gas.

Selbstverständlich ist es im Interesse einer Vergleich mäßigung der Betriebsbedingungen des Verkokungsprozes ses zweckmäßig, daß die Restfeuchte der Trockenkohle unabhängig von der Anfangsfeuchte der Einsatzkohle konstant gehalten wird. Schwankungen von Feuchte und Temperatur der nassen Einsatzkohle können dabei gege benenfalls durch eine Bypass-Regelung ausgeglichen wer den, bei der ein Teilstrom des heißen Abgases um die Kohletrocknungsanlage herumgeführt wird. Hierbei kann der Sollwert der Restfeuchte der Trockenkohle als Steuerungsgröße für die Bypass-Regelung benutzt werden.Of course it is in the interest of a comparison moderate the operating conditions of the coking process ses expedient that the residual moisture of the dry coal regardless of the initial moisture of the coal is kept constant. Fluctuations in humidity and The temperature of the wet coal can be countered if necessary compensated by a bypass control the one in which a partial flow of the hot exhaust gas around the Coal drying plant is led around. This can the target value of the residual moisture of the dry coal as Control variable for the bypass control can be used.

In Fällen, in denen die Einsatzkohle einen ungewöhnlich hohen Feuchtegehalt aufweist, kann der Wärmebedarf für die Kohletrocknung so hoch werden, daß er durch das aus den Regeneratoren abgezogene 350-400°C heiße Abgas nicht allein gedeckt werden kann. In diesem Falle wird in einer separaten Brennkammer zusätzliches heißes Rauchgas erzeugt, welches dem von den Regeneratoren der Verkokungsöfen kommenden Abgasstrom zugemischt wird.In cases where the insert coal is unusual has a high moisture content, the heat requirement for the coal drying become so high that it is withdrawn 350-400 ° C hot from the regenerators Exhaust gas cannot be covered alone. In this case becomes extra hot in a separate combustion chamber Flue gas is generated, which is that of the regenerators of the Coking furnaces incoming gas stream is mixed.

Durch die Addition der verschiedenen erfindungsgemäßen Verbesserungen des Verkokungsprozesses, nämlichBy adding the various inventive Improvements in the coking process, namely

- Largest recovery of the exhaust gas heat through Cooling of the exhaust gas temperature to 90-100 ° C,
- Evaporation of most of the coal moisture at a low temperature level outside of Furnace chamber,
- Largely eliminated heating of the steam from the coal water in the furnace chamber to approx. 800 ° C,
- Reduction of the bulk density fluctuations in the Koh sentence due to the better flowability of the pre-dried coal,
- Increasing the average dry bulk density the pre-dried coal versus wet coal,
- more uniform heating setting,
- reduction of the average coke temperature,

ergibt sich eine Reduzierung des Unterfeuerungsbedarfs von 10-12%, wobei der Energiebedarf für das Abgas gebläse bereits in Abzug gebracht ist.there is a reduction in the underfire requirement of 10-12%, the energy requirement for the exhaust gas fan has already been deducted.

Gleichzeitig gestattet das erfindungsgemäße Verfahren eine sichere Einhaltung der gesetzlichen Auflagen zur Begrenzung des NO_X-Gehaltes im Abgas. Da das Abgas hierbei in einem Temperaturbereich aus den Regenerato ren der Verkokungsöfen abgezogen wird, bei dem die Denox-Anlage optimal arbeitet, ist eine zusätzliche Aufheizung oder Abkühlung des durch die Denox-Anlage geleiteten Teilstromes das Abgases nicht erforderlich. Das erfindungsgemäße Verfahren eröffnet dabei außer dem die Möglichkeit, die Heizzugtemperaturen zu erhöhen und damit die Durchsatzleistung der Verkokungsöfen zu steigern. Zwar wird durch die Erhöhung der Heizzugtem peraturen der NO_X-Gehalt im Abgas heraufgesetzt. Die ser erhöhte NO_X-Gehalt kann jedoch durch die Denox- Anlage soweit unschädlich gemacht werden, daß der ge forderte Grenzwert trotzdem nicht überschritten wird. Die erfindungsgemäße Arbeitsweise kann hierbei beson ders vorteilhaft bei Verkokungsöfen mit breiten Ofen kammern eingesetzt werden, da der für den Verkokungs fortschritt wichtige Exponent n gemäß der FormelAt the same time, the method according to the invention permits reliable compliance with the legal requirements for limiting the NO _x content in the exhaust gas. Since the exhaust gas is withdrawn in a temperature range from the regenerators of the coking ovens in which the Denox system works optimally, additional heating or cooling of the partial flow of the exhaust gas passed through the Denox system is not necessary. The method according to the invention also opens up the possibility of increasing the heating draft temperatures and thus increasing the throughput of the coking ovens. The NO _x content in the exhaust gas is indeed increased by increasing the heating draft temperatures. However, the increased NO _x content can be rendered harmless by the Denox system to such an extent that the required limit value is still not exceeded. The procedure according to the invention can be used particularly advantageously in coking ovens with wide oven chambers, since the exponent n important for the coking progress according to the formula

t_G = m · Bⁿ,t _G = mB ⁿ ,

wobeiin which

t_G = Garungszeit
m = Faktor
B = Kammerbreite
n = Exponentt _G = cooking time
m = factor
B = chamber width
n = exponent

ist, mit steigender Heizzugtemperatur sinkt, so daß die Garungszeit kleiner und damit die Durchsatzleistung größer wird. Andererseits kann bei gleicher Garungszeit die Kammerbreite weiter erhöht werden. Hierdurch ge winnt die Verkokung in der breiten Ofenkammer zusätz lich an Wirtschaftlichkeit.is, with increasing heating cable temperature, so that the cooking time is shorter and thus the throughput gets bigger. On the other hand, with the same cooking time the chamber width can be increased further. Hereby ge the coking in the wide oven chamber is also gained economic efficiency.

Nachfolgend soll das erfindungsgemäße Verfahren an Hand des in der Abbildung dargestellten Fließschemas weiter erläutert werden.In the following, the method according to the invention is intended to be used of the flow diagram shown in the figure are explained.

Hierbei wird das bei der Beheizung der Koksofenbatte rie 1 anfallende Abgas aus den in der Abbildung nicht dargestellten Regeneratoren mit einer Temperatur von 350-400°C über den Abgaskanal 2 in die Kohletrock nungsanlage 3 geführt und von dort über den Staubab scheider 4 und die Abgasleitung 5 mit einer Temper tur von 90-100°C dem Kamin 6 zugeführt. In der Ab gasleitung 5 ist dabei das Abgasgebläse 7 installiert, durch welches der Druckverlust des Abgases, der beim Passieren der verschiedenen Verfahrensstufen auftritt, ausgeglichen wird. Der Saugzug im nicht in der Abbil dung dargestellten Rauchgaskanal der Koksofenbatterie 1 wird über die Regelklappe 8, die von dem im Druckmesser 9 ermittelten Druck gesteuert wird, konstant gehalten. Im Abgaskanal 2 ist vor dem Eintritt in die Kohletrock nungsanlage 3 die Bypass-Leitung 10 vorgesehen, durch die ein Teilstrom des heißen Abgases durch die Denox- Anlage 11 geleitet werden kann. Diese arbeitet nach dem weiter oben beschriebenen SCR-Verfahren, wobei das für die NO_X-Reduktion erforderliche Ammoniak über die Leitung 12 zugeführt wird. Der entstickte Teilstrom des Abgases wird nach Passieren der Denox-Anlage 11 wieder mit dem Hauptstrom im Abgaskanal 2 vereinigt. Die mengenmäßige Aufteilung dieser beiden Ströme wird dabei durch den am Austritt des Kamins 6 ermittelten NO_X-Gehalt des Abgases gesteuert. Dieser wird durch das Meßgerät 13 erfaßt, wobei der dort ermittelte Meß wert die Stellung der Regelklappe 14 im Abgaskanal 2 in dem Sinne steuert, daß die Regelklappe 14 umso wei ter geöffnet ist, je niedriger der durch das Meßgerät 13 ermittelte NO_X-Wert ist und umgekehrt.Here, the waste gas from heating the coke oven battery 1 is fed from the regenerators (not shown in the figure) at a temperature of 350-400 ° C via the exhaust duct 2 into the coal drying system 3 and from there via the dust collector 4 and the exhaust pipe 5 fed to the chimney 6 with a temperature of 90-100 ° C. In the gas line 5 , the exhaust gas blower 7 is installed, through which the pressure loss of the exhaust gas, which occurs when passing through the various process stages, is compensated for. The suction in the flue gas duct of the coke oven battery 1 , not shown in the illustration, is kept constant via the control flap 8 , which is controlled by the pressure determined in the pressure meter 9 . In the exhaust gas duct 2 , the bypass line 10 is provided before entering the coal drying system 3 , through which a partial flow of the hot exhaust gas can be passed through the Denox system 11 . This works according to the SCR method described above, with the ammonia required for the NO _x reduction being supplied via line 12 . The denitrified partial flow of the exhaust gas is reunited with the main flow in the exhaust duct 2 after passing through the Denox system 11 . The quantitative distribution of these two streams is controlled by the NO _x content of the exhaust gas determined at the outlet of the chimney 6 . This is detected by the measuring device 13 , wherein the measured value determined there controls the position of the control flap 14 in the exhaust gas duct 2 in the sense that the control flap 14 is opened the further the lower the NO _X value determined by the measuring device 13 is and vice versa.

Die feuchte Einsatzkohle wird über die Aufgabevorrich tung 15 in die Kohletrocknungsanlage 3 eingeleitet, in der sie bis auf eine Restfeuchte von 2-4% vorge trocknet wird. Bei der in der Abbildung dargestellten Ausführungsform der Kohletrocknungsanlage 3 ist ein direkter Wärmeaustausch zwischen der feuchten Einsatz kohle und dem heißen Abgas vorgesehen, wobei vorzugs weise ein Trommeltrockner zur Anwendung gelangt. Ge gebenenfalls könnte hier aber auch eine Ausführungs form des Trockners zur Anwendung gelangen, bei der ein indirekter Wärmeaustausch stattfindet. Die entsprechend vorgetrocknete Kohle wird unten aus der Kohletrocknungs anlage 3 abgezogen und gelangt über den Transportweg 16 in den Trockenkohlebunker 17. Von hier aus wird die Kohle über den Transportweg 18 der Koksofenbatterie 1 zugeführt. Die im Staubabscheider 4 abgeschiedene feinkörnige bis staubförmige Kohle wird über die Lei tung 19 aus diesem abgezogen und der Trockenkohle auf dem Transportweg 16 zugemischt. Damit die Endfeuchte der Trockenkohle innerhalb des angegebenen Bereiches konstant gehalten werden kann, ist zwischen dem Abgas kanal 2 und der Abgasleitung 5 die Bypass-Leitung 20 vorgesehen, innerhalb derer die Regelklappe 21 ange ordnet ist. Der über die Bypass-Leitung 20 geführte Teilstrom des heißen Abgases wird mit Hilfe der Regel klappe 21 so bemessen, daß der über die Kohletrocknungs anlage 3 geführte Hauptstrom des Abgases die Kohle auf den gewünschten konstanten Feuchtegehalt vortrocknet. Dabei erhält die Regelklappe 21 ihren Steuerimpuls vom Meßgerät 22, das die Feuchte der über den Trans portweg 16 abgezogenen Kohle ermittelt.The moist feed coal is introduced via the feed device 15 into the coal drying plant 3 , in which it is pre-dried to a residual moisture content of 2-4%. In the embodiment of the coal drying plant 3 shown in the figure, a direct heat exchange between the moist coal and the hot exhaust gas is provided, with a drum dryer preferably being used. If necessary, an execution form of the dryer could also be used here, in which an indirect heat exchange takes place. The corresponding pre-dried coal is withdrawn from the bottom of the coal drying plant 3 and passes through the transport path 16 into the dry coal bunker 17th From here, the coal is fed to the coke oven battery 1 via the transport path 18 . The separated in the dust separator 4 fine-grained to dust-like coal is deducted from the line 19 from this and mixed with the dry coal on the transport route 16 . So that the final moisture content of the dry coal can be kept constant within the specified range, the bypass line 20 is provided between the exhaust duct 2 and the exhaust line 5 , within which the control valve 21 is arranged. The partial flow of the hot exhaust gas via the bypass line 20 is dimensioned with the aid of the flap 21 in such a way that the main stream of the exhaust gas passed through the coal drying plant 3 pre-dries the coal to the desired constant moisture content. The control flap 21 receives its control pulse from the measuring device 22 , which determines the moisture of the coal withdrawn via the transport path 16 .

Für den Fall, daß der Wärmeinhalt des von der Koksofen batterie 1 kommenden heißen Abgases nicht ausreicht, um die Einsatzkohle auf die vorgesehene Restfeuchte ab zutrocknen, ist zusätzlich die Brennkammer 23 vorge sehen, in der Brenngas, welches über die Leitung 24 zu geführt wird, verbrannt wird. Das hierbei anfallende heiße Rauchgas wird über die Leitung 25 in den Abgas strom im Abgaskanal 2 eingespeist, so daß damit die Wärmebilanz ausgeglichen werden kann.In the event that the heat content of the hot exhaust gas coming from the coke oven battery 1 is not sufficient to dry the coal from the intended residual moisture, the combustion chamber 23 is additionally provided in the fuel gas which is fed via line 24 to is burned. The resulting hot flue gas is fed via line 25 into the exhaust gas stream in the exhaust duct 2 , so that the heat balance can be compensated.

Die in der Abbildung unterbrochen eingezeichneten Li nien stellen die Impulsleitungen dar, durch die die von den Meßgeräten ermittelten Werte als Steuergrößen auf die dazugehörigen Regelklappen übertragen werden.The Li shown broken in the figure nien represent the impulse lines through which the of the measured values as control variables the associated control valves are transferred.

Claims

1. A process for increasing the thermal efficiency of the coking process in Horizon talc chamber coking ovens, in which the exhaust gas from the coking ovens is used for coal predrying, characterized in that the exhaust gas is withdrawn at a temperature of 350-400 ° C. from the regenerators of the coking ovens and cooled to approx. 90-100 ° C in the downstream coal drying plant and then fed to the chimney via a gas blower, the NO _x content of the exhaust gas escaping through the chimney thereby being reduced to a desired value and kept constant that a Partial flow of the exhaust gas is passed through a Denox plant before entering the coal drying plant, in which a selective catalytic reduction of the nitrogen oxides contained in the gas takes place with the addition of ammonia, whereupon this partial flow is combined again with the main flow.

2. The method according to claim 1, characterized in that the partial flow of the exhaust gas passed through the Denox system is regulated as a function of the measured NO _x value at the outlet of the chimney.

3. The method according to claims 1 and 2, characterized characterized in that the coal in the Koh Let drying plant down to a residual moisture of 2-4%, preferably 3%, is predried.

4. The method according to claims 1 to 3, characterized characterized that the residual moisture of the dry coal regardless of the initial moisture of the on coal is kept constant.

5. The method according to claims 1 to 4, characterized characterized that the fluctuations of moisture and temperature of the wet coal a bypass control in the exhaust gas flow compensated be, with the target residual moisture as a guide size is used.

6. The method according to claims 1 to 5, characterized characterized in that with extreme heat demand for coal drying in a combustion chamber generates hot flue gas and this the exhaust gas flow is admixed from the coking ovens.