DE3225062A1 - Reactor pressure vessel - Google Patents

Reactor pressure vessel

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DE3225062A1 DE19823225062 DE3225062A DE3225062A1 DE 3225062 A1 DE3225062 A1 DE 3225062A1 DE 19823225062 DE19823225062 DE 19823225062 DE 3225062 A DE3225062 A DE 3225062A DE 3225062 A1 DE3225062 A1 DE 3225062A1
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Abstract

In a reactor pressure vessel (1) having a cylindrical shell (2) on which there are arranged radially extending inlet nozzles (5), and having a cylindrical core barrel (10) which delimits an annular gap (15) with the shell, the shell (2) being provided following the inlet nozzles (5) with an inner bevel (23), the bevel (23) originates from an inner projection (21), so that a diffuser (24) is formed. The flow is improved as a result. The reduction in pressure losses yields substantial savings in the output otherwise required of the primary coolant pumps. <IMAGE>

Description

ReaktordruckbehälterReactor pressure vessel

Die Erfindung betrifft einen Reaktordruckbehälter mit einem zylindrischen Mantel, an dem radial verlaufende Einlaßstutzen angeordnet sind, und mit einem zylindrischen Kernbehälter, der mit dem Mantel einen Ringspalt begrenzt, wobei der Mantel im Anschluß an die EinlaB-stutzen mit einer inneren Abschrägung versehen ist.The invention relates to a reactor pressure vessel with a cylindrical Jacket on which radially extending inlet ports are arranged and with a cylindrical one Core container which delimits an annular gap with the jacket, the jacket in connection on the inlet nozzle is provided with an inner bevel.

Durch den genannten Ringspalt wird das zur WErmeabfuhr aus dem Reaktorkern dienende Kühlmittel, bei Druckwasserreaktoren also unter einem Druck von 160 bar oder mehr stehendes Wasser, vom Einlaßstutzen am oberen Ende des Druckbehälters nach unten umgelenkt, wie aus Seite 33 des Buches "VGS-Kernkraftwerks-Seminar 1970" ersichtlich ist. Die Abbildung 4 des Buches läßt erkennen, daß die Einlaßstutzen, an die der äußere Teil des sogenannten Primärkreises angeschlossen ist, in dem verdickten oberen Bereich des Reaktordruckbehälters unterhalb des Deckelflansches sitzen. Der Ubergang von diesem verdickten Bereich auf den bis zum'Kugelboden reichenden zylindrischen Mantel erfolgt mit einer im Querschnitt symmetrischen Abschrägung. Dieser liegt eine nach außen vorspringende Aufweitung des sonst zylindrischen Kernbehälters gegenüber, so daß der für die Abströmung aus dem Einlaßstutzen zur Verfügung stehende "Netto-Querschnitt" insbesondere unter Berucksichtigung der an sich räumlich rotationssymmetrischen Gestaltung als Aufweitung erscheint.The aforementioned annular gap is used to remove heat from the reactor core Serving coolants, in the case of pressurized water reactors, that is, under a pressure of 160 bar or more stagnant water, from the inlet port at the top of the pressure vessel diverted downwards, as shown on page 33 of the book "VGS Nuclear Power Plant Seminar 1970" can be seen. Figure 4 of the book shows that the inlet ports, to which the outer part of the so-called primary circuit is connected, in the thickened one sit in the upper area of the reactor pressure vessel below the cover flange. Of the Transition from this thickened area to the cylindrical area reaching to the bottom of the sphere The jacket is made with a bevel that is symmetrical in cross section. This lies an outwardly protruding widening of the otherwise cylindrical core container opposite, so that the "net cross-section" available for the outflow from the inlet nozzle in particular, taking into account the rotationally symmetrical per se spatially Design appears as an expansion.

Die Erfindung geht von der Aufgabe aus, die Kühlmittelführung in Kernreaktoren strömungstechnisch günstiger zu gestalten, weil dies zu einer Verringerung der Pumpenleistung und damit zu einer Erhöhung der Netto Leistung des Kraftwerkes führen könnte.The invention is based on the object of the coolant flow in nuclear reactors more favorable in terms of flow shape because this leads to a reduction the pump output and thus an increase in the net output of the power plant could lead.

Im Gegensatz zu der bisher im wesentlichen durch die Herstellung bestimmten Gestaltung des Reaktordruckbehälters ist gemäß der Erfindung vorgesehen, daß die eingangs genannte Abschrägung von einem inneren Vorsprung ausgeht, so daß ein Diffusor gebildet wird.In contrast to that which has hitherto been essentially determined by the manufacture Design of the reactor pressure vessel is provided according to the invention that the The bevel mentioned at the outset starts from an inner projection, so that a diffuser is formed.

Der innere Vorsprung bedeutet an sich eine Verengung, so daß man eine weitere Vergrößerung des bei der Umlenkung des Ktlhlmittelstromes entstehenden Staudruckes befUrchten könnte. Tatsächlich ergibt die in Richtung auf den Kernbehilter vorgezogene Abschrägung jedoch auf Grund der Diffusorwirkung einen Abbau der sonst durch Wirbel verursachten Strömungsverluste. Wird damit zum Bei spiel der bei Leistungsreaktoren von 1000 MWe und mehr festgestellte Staudruck von 0,7 bar, der etwa 12% der Leistung der Hauptkühlmittelpumpen entspricht, auch nur auf die Hälfte verringert, so erzielt man bei einer 3ähnlichen Einschaltdauer der elektrisch betriebenen Hauptkühlmittelpumpen von 8000 Stunden im Hinblick auf eine verringerte Pumpenleistung von ca.The inner protrusion in itself means a narrowing, so that one further increase in the dynamic pressure generated when the coolant flow is deflected could fear. In fact, the one that is preferred in the direction of the core filter Bevel, however, due to the diffuser effect, a breakdown of what would otherwise be caused by eddies caused flow losses. This is the case with power reactors, for example of 1000 MWe and more established dynamic pressure of 0.7 bar, which is about 12% of the power of the main coolant pumps, even if only reduced by half, so achieved one with a similar duty cycle of the electrically operated main coolant pumps of 8000 hours with regard to a reduced pump output of approx.

1250 kW eine JAhrliche Stromersparnis von mehr als 1 Mio DM.1250 kW annual electricity savings of more than DM 1 million.

Im Gegensatz zu der bisher durch spannungstechnische Uberlegungen bestimmten symmetrischen Ausbildung der Abschrägung wird die Erfindung vorzugsweise so verwirklicht, daß die Abschrägung vom Innenrand eines Einlaßstutzens unsymmetrisch über mindestens 2 m nach unten reicht. Die Länge der Abschrägung kann aber noch größer gewählt werden, zum Beispiel 2,5 m oder mehr.In contrast to the previous one by voltage-related considerations The invention is preferred for certain symmetrical design of the bevel realized in such a way that the bevel from the inner edge of an inlet connection is asymmetrical reaches down over at least 2 m. However, the length of the bevel can still be can be chosen larger, for example 2.5 m or more.

Besonders günstig ist es, wenn die Abschrägung von einer stetigen Rundung ausgeht, die 300 bis 400 mm unter dem Innenrand des Einlaßstutzens ihren dem Kernbehälter zugekehrten Scheitelpunkt hat. Mit dieser Rundung wird der ablösungsfreie Uebergang von der radial gegen den Kernbehälter gerichteten Strömung zu der im Ringraum überwiegend nach unten verlaufenden Strömung erreicht. Somit wird die Gestaltung in diesem Bereich statt durch eine Vergrößerung der mechanisch bedingten Wandstärken praktisch ausschließlich durch den Strömungsverlauf bestimmt. dabei ergibt sich eine optimale Strömung, wenn der Diffusor den folgenden Bedingungen genügt; Dabei ist n die Zahl der Kühlkreisschleifen Do der kleinste Durchmesser des Einlaßstutzens der Durchmesser des Kernbehälters die Ringspaltdicke am Einlaßstutzen die Ringspaltdicke am Vorsprung die Ringspaltdicke unterhalb der Abschrägung H die Länge der Abschrägung und 1 der Abstand des Scheitelpunktes von der Stutzenunterkante.It is particularly favorable if the bevel is based on a constant curve which has its apex facing the core container 300 to 400 mm below the inner edge of the inlet connection. With this rounding, the separation-free transition from the flow directed radially towards the core container to the flow running predominantly downward in the annular space is achieved. Thus, the design in this area is determined almost exclusively by the course of the flow, rather than by increasing the mechanically induced wall thicknesses. an optimal flow results when the diffuser satisfies the following conditions; Here n is the number of cooling circuit loops Do the smallest diameter of the inlet nozzle the diameter of the core container the annular gap thickness at the inlet nozzle the annular gap thickness at the projection the annular gap thickness below the bevel H the length of the bevel and 1 the distance between the apex and the lower edge of the nozzle.

Die Erfindung kommt an sich für Reaktordruckbehälter unabhängig von der Lage der Achse der Einlaßstutzen in bezug auf die endlich begrenzte Höhe des Kernbehäl- ters in Frage. Für den Regelfall, bei dem der Ringspalt in bezug auf die Achse des Einlaßstutzens unsymmetrisoh begrenzt ist, wie dies in der eingangs genannten Literaturstelle dargestellt ist, wird die Erfindung vorzugsweise so verwirklicht, daß der Ringspalt auf der Seite der weiteren Erstreckung durch den Vorsprung stdrker verengt ist als zur kürzeren Erstreckung hin. Dabei kann der Vorsprung den Ringspalt vorteilhaft um ein Fünftel bis ein Drittel der sonstigen Ringspaltbreite verengen. Das genaue Maß hängt von der Höhe ab, um die der Ringspalt die Achse des Einlaßstutzens auf der dem Vorsprung gegenüberliegenden Seite Überragt.The invention is independent of reactor pressure vessels per se the position of the axis of the inlet port with respect to the finite height of the Core container ters in question. For the normal case in which the annular gap is limited asymmetrically with respect to the axis of the inlet connection, as shown in FIG of the literature cited at the outset, the invention is preferred realized so that the annular gap on the side of the further extension through the projection is narrowed more than towards the shorter extension. The Projection the annular gap advantageous by a fifth to a third of the other Narrow the annular gap width. The exact dimension depends on the height by which the annular gap is protrudes beyond the axis of the inlet connection on the side opposite the projection.

Zur näheren Erläuterung der Erfindung anhand der beiliegenden Zeichnung sind in zwei Vertikalachnitten die bekannte Ausbildung des Reaktordruckbehälters (Plg. 1) und die erfindungsgemäße Ausbildung (Fig. 2) gegenüber gestellt. Dabei ist der Einfachheit halber.nur Jeweils die eine Hälfte eines Reaktordruckbehälters mit dem Schnitt durch einen Einlaßstutzen gezeichnet. In der Praxis besitzt der Reaktordruckbehilter Jedoch Je nach der Zahl der KEhl- oder Primärkreisschleifen zwei bis vier Einlaßstutzen, die sinngemäß alle nach der Erfindung gestaltet werden.For a more detailed explanation of the invention with reference to the accompanying drawing are the known design of the reactor pressure vessel in two vertical sections (Plg. 1) and the training according to the invention (Fig. 2) compared. Included is for the sake of simplicity, only one half of each reactor pressure vessel drawn with the section through an inlet port. In practice, the Reactor pressure vessel, however, depending on the number of cooling or primary loop loops two to four inlet ports, all of which are designed in accordance with the invention.

Der Reaktordruckbehälter 1 eines Druckwasserreaktors für 1000 MWe und mehr ist ein Stahlgef§ß mit einem zylindrischen Mantel 2 von mindestens 4 m Durchmesser. An den Mantel schließt sich unten ein Kugelboden 3 an. Oben endet der Mantel 2 in einem verdickten Ring 4, in dem der Einlaßstutzen 5 vorgesehen ist. Der verdickte Bereich nimmt auch die Deckelschrauben 6 auf, mit denen der den Reaktordruckbehälter 1 abschließende Deckel 7 fest aufgepreßt wird, Im Inneren des Reaktordruckbehälters ist der Kernbehäl- ter 70 so angeordnet, daß der nicht weiter dargestellte Reaktorkern 11 vom unteren Rand des Mantels 2 bis unterhalb des Einlaßstutzens 5 reicht. Damit ist sichergestellt, daß auch bei einem Bruch der an den Stutzen 5 angeschlossenen Leitung eine Uberdeckung des Kerns 11 mit dem als Kühlmittel dienenden Wasser möglich ist.The reactor pressure vessel 1 of a pressurized water reactor for 1000 MWe and more is a steel vessel with a cylindrical jacket 2 of at least 4 m Diameter. A spherical base 3 adjoins the jacket at the bottom. The one ends at the top Jacket 2 in a thickened ring 4 in which the inlet port 5 is provided. The thickened area also receives the cover screws 6, with which the reactor pressure vessel 1 final lid 7 is firmly pressed on, inside the reactor pressure vessel is the core container ter 70 arranged so that the not shown Reactor core 11 from the lower edge of the jacket 2 to below the inlet connection 5 enough. This ensures that, even in the event of a break, the connected line an overlap of the core 11 with the serving as a coolant Water is possible.

Der Kernbehälter 10 ist praktisch ein Zylinder mit einem so großen Durchmesser DK, daß in Stutzenhöhe eine Ringspaltdicke sO von ca. 180 mm verbleibt.The core box 10 is practically a cylinder with such a large one Diameter DK that an annular gap thickness sO of approx. 180 mm remains at the nozzle height.

Das zur Kühlung dienende Wasser, das Üblicherweise unter einem Druck von mindestens 150 bar steht, um bei den im Reaktorbetrieb vorliegenden Temperaturen von 3000C ein Verdampfen zu verhindern, wird mit einer Geschwindigkeit v0 von zum Beispiel 15 m/sec in Richtung des Pfeiles 12 in den-ReaktordruckbehaIter 1 geführt. Bei einem Durchmesser Do des Einlaßstutzens 5 von 750 mm entspricht dies einer Kühiwassermenge von ca 6,5 m3/sec, die von be einer hier nicht dargestellten HauptkUhlmittelpumpe gefördert werden muß.The water used for cooling, usually under pressure of at least 150 bar is available at the temperatures prevailing in the reactor of 3000C to prevent evaporation, at a speed v0 of to Example 15 m / sec in the direction of arrow 12 into the reactor pressure vessel 1. With a diameter Do of the inlet connection 5 of 750 mm, this corresponds to an amount of cooling water of about 6.5 m3 / sec, that of a main coolant pump, not shown here must be promoted.

Beim Bekannten erweitert sich der Einlaßstutzen 5 huber eine Länge h von 675 mm von dem dem Rohrdurchmesser gleichen kleinsten Durchmesser Do des Einlaßstutzens 5 von 750 auf 900 mm (D1). Dort geht das Kühlmittel in den Ringspalt 15 zwischen dem Kernbehälter 10 und dem Mantel 2 Über. Die Breite 52 des Ringspaltes 15 beträgt 315 mm. Der am Übergang vorgesehene Abrundungsradius R von 120 mm ist praktisch ausschließlich durch mechanische Überlegungen, d.h. durch die gewünschte Festigkeit bestimmt.In the case of a friend, the inlet port 5 widens over a length h of 675 mm from the smallest diameter Do of the inlet connection equal to the pipe diameter 5 from 750 to 900 mm (D1). There the coolant goes into the annular gap 15 between the core box 10 and the jacket 2 over. The width 52 of the annular gap 15 is 315 mm. The rounding radius R of 120 mm provided at the transition is practical solely through mechanical considerations, i.e. through the desired strength certainly.

Am Kernbehälter 10 wird das Kühlmittel umgelenkt. In der Primirrohrleitung herrscht ein Staudruck von 0,7 bar, Dieser Staudruck wird durch Verwirbelung, die sich im Anschluß an den engsten Bereich A ergibt und bei B angedeutet ist, praktisch völlig in Strömungsverluste umgesetzt. Im Anschluß an den Verwirbelungsbereich B strömt das Kühlmittel dann mit der Geschwindigkeit V1 nach unten, wie durch den Pfeil 16 angedeutet ist. Im Bereich des Kugelbodens 3 wird das Kühlmittel entsprechend dem Pfeil 17 umgelenkt, so daI3 es von unten in den Reaktorkern 11 eintritt und diesen in Richtung des Pfeiles 18 durchstrdmt.The coolant is deflected at the core container 10. In the primary pipeline there is a back pressure of 0.7 bar, this back pressure is caused by turbulence, the in Connection to the narrowest area A results and indicated at B. is, practically completely converted into flow losses. Following the swirl area B, the coolant then flows downwards at speed V1, as through the Arrow 16 is indicated. In the area of the spherical base 3, the coolant is correspondingly deflected by arrow 17 so that it enters reactor core 11 from below and flows through this in the direction of arrow 18.

Bei der Erfindung ist der Einlaufbereich, wie die Fig. 2 im Querschnitt klar erkennen läßt, unsymmetrisch ausgebildet. Der untere Bereich A, der dem oberen Abschluß 20 des Ringspaltes 15 gegenüberliegt, ist gegenÜber dem Bekannten durch einen Vorsprung 21 auf eine Dicke von 130 mm verengt, während der sonstige Ringquerschnitt mit 180 mm beibehalten ist. Die Verengung 22 beträgt damit 50 mm oder 28% der sonst üblichen Ringspaltdicke so. Dabei ist der uebergang zur Engstelle 22 anders als mit dem Radius R beim Bekannten mit einer stetigen Kurve K abgerundet, die sich in Richtung des Ringspaltes um eine Länge 1 von 350 mm unter den Innenrand des Stutzens bis zum Scheitelpunkt 25 der Kurve K erstreckt.In the invention, the inlet area is like FIG. 2 in cross section can be seen clearly, asymmetrically formed. The lower area A, the upper one Completion 20 of the annular gap 15 is opposite to the acquaintance through a projection 21 narrowed to a thickness of 130 mm, while the rest of the ring cross-section is retained at 180 mm. The constriction 22 is thus 50 mm or 28% of the usual usual annular gap thickness like this. The transition to the bottleneck 22 is different than with the radius R at the acquaintance rounded with a continuous curve K, which is in the direction of the annular gap by a length 1 of 350 mm below the inner edge of the nozzle extends to the apex 25 of the curve K.

Von der mit dem Vorsprung 21 geschaffenen Engstelle 22 erstreckt sich eine Abschrägung 23 über die Höhe H von 2,5 m oder mehr in Richtung zum Kugelboden 3, so daß ein Diffusor 24 gebildet wird. Der Diffusor genügt, wie die vorstehenden Angaben erkennen lassen, zum Beispiel den folgenden Bedingungen: Der Diffusor 24 sorgt für eine ablösungs- und wirbelfreie Strömung vom Einlaßstutzen 5 in den Ringraum 15 und reduziert damit weitestgehend den früheren Strömungsverlust. Dies gestattet eine Verringerung der Leistung der Hauptkühlmittelpumpen um etwa 10%.From the narrow point 22 created by the projection 21, a bevel 23 extends over the height H of 2.5 m or more in the direction of the spherical bottom 3, so that a diffuser 24 is formed. As the above information shows, the diffuser satisfies the following conditions, for example: The diffuser 24 ensures a separation and eddy-free flow from the inlet connection 5 into the annular space 15 and thus largely reduces the earlier flow loss. This allows the main coolant pumps to be reduced by about 10%.

In den vorstehenden Schilderungen der Erfindung wurde die Zahl n der KUhlkreisschleifen mit n = 4 angenommen, wie dies für Druckwasserreaktoren von 1000 MWe und mehr Üblich ist. Bei kleineren Reaktorleistungen und drei oder sogar nur zwei Kühlkreisschleifen läßt sich die Diffusorwirkung entsprechend den vorgenannten Bedingungen durch Anpassen ebenfalls erreichen.In the above descriptions of the invention, the number n was the Cooling circuit loops with n = 4 assumed, as is the case for pressurized water reactors of 1000 MWe and more is common. With smaller reactor capacities and three or even only two cooling loop loops can be the diffuser effect corresponding to the aforementioned Also achieve conditions by customizing.

6 Patentansprüche 2 Figuren L e e r s e i t e6 claims 2 figures L e r s e i t e

Claims (6)

PatentansrUche 6. Reaktordruckbehälter mit einem zylindrischen Mantel, an dem radial verlaufende Einlaßstutzen angeordnet sind, und mit einem zylindrischen Kernbehälter, der mit dem Mantel einen Ringspalt begrenzt, wobei der Mantel im Anschluß an die Einlaßstutzen mit einer inneren Abschrägung versehen ist, d a d u r c h g e k e n n -z e i c h n e t, daß die Abschrägung (23) von einem inneren Vorsprung (21) ausgeht, so daß ein Diffusor (24) gebildet wird.Patent claims 6. reactor pressure vessel with a cylindrical jacket, are arranged on the radially extending inlet port, and with a cylindrical Core container which delimits an annular gap with the jacket, the jacket in connection is provided with an inner bevel on the inlet nozzle, d a d u r c h g e k e n n -z e i c h n e t that the bevel (23) from an inner projection (21) goes out, so that a diffuser (24) is formed. 2. Reaktordruckbeh&lter nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h ne t, daß die Abschrägung (23) vom Innenrand eines Elnlaßstutzens (5) unsymmetrisch Über mindestens 2 m nach unten reicht.2. Reactor pressure vessel according to claim 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h ne t that the bevel (23) from the inner edge of an inlet connection (5) Unbalanced Reaches down over at least 2 m. 3. Reaktordruckbehälter nach Anspruch 1 oder 2, d a -d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß die Abschrägung (23) von einer stetigen Rundung (K) ausgeht, die 300 bis 400 mm unter dem Innenrand des Einlaßstutzens (5) ihren dem Kernbehälter (10) zugekehrten Scheitelpunkt (25) hat.3. reactor pressure vessel according to claim 1 or 2, d a -d u r c h g e it is not shown that the bevel (23) has a continuous rounding (K) goes out, the 300 to 400 mm below the inner edge of the inlet port (5) their dem Core container (10) facing vertex (25) has. 4, Reaktordruckbehälter nach Anspruch 1, 2 oder 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß der Diffusor (24) den folgenden Bedingungen genügt: wobei n die Zahl der KUhlkreisschleifen Do der kleinste Durchmesser des Einlaßstutzens DK der Durchmesser des Kernbehälters SO die Ringspaltdicke am Einlaßstutzen die Ringspaltdicke am Vorsprung die Ringspaltdicke unterhalb der Abachrägung H die Länge der Abschrägung und 1 der Abstand des Scheitelpunktes von der Stutzenunterkante ist.4, reactor pressure vessel according to claim 1, 2 or 3, characterized in that the diffuser (24) meets the following conditions: where n is the number of KUhlkreisschleifen Do the smallest diameter of the inlet nozzle DK the diameter of the core container SO the thickness of the annular gap at the inlet nozzle the thickness of the annular gap on the projection the thickness of the annular gap below the bevel H is the length of the bevel and 1 is the distance between the apex and the lower edge of the nozzle. 5. Reaktordruckbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 4, bei dem der Ringspalt in bezug auf die Achse des Einlanstutzens unsymmetrisch begrenzt ist, d a -d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß der Ringspalt (15) auf der Seite der weiteren Brstreckung durch den Vorsprung (21) stärker verengt ist als zur Seite der kUrseren Erstreckung hin.5. reactor pressure vessel according to one of claims 1 to 4, in which the annular gap is limited asymmetrically in relation to the axis of the inlet connection, d a -d u r c h e k e n n n z e i c h n e t that the annular gap (15) on the side the further stretching is narrowed by the projection (21) more than to the side the more acute extension. 6. Reaktordruckbehälter nach Anspruch 5, d a -d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß der Vorsprung (21) den Ringspalt (15) um ein FUnftel bis ein Drittel der sonstigen Ringspaltbreite sO verengt.6. reactor pressure vessel according to claim 5, d a -d u r c h g e k e n n z e i c h n e t that the projection (21) the annular gap (15) by a fifth to a third of the other annular gap width is narrowed.
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Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH519222A (en) * 1970-04-21 1972-02-15 Westinghouse Electric Corp Device for the eddy-free deflection of the coolant flow when entering the pressure vessel of a nuclear reactor
DE2812215A1 (en) * 1978-03-20 1979-09-27 Kraftwerk Union Ag Pressurised water reactor with flow distributor below core tank - consisting of cylindrical perforated wall of smaller diameter than core tank

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH519222A (en) * 1970-04-21 1972-02-15 Westinghouse Electric Corp Device for the eddy-free deflection of the coolant flow when entering the pressure vessel of a nuclear reactor
DE2812215A1 (en) * 1978-03-20 1979-09-27 Kraftwerk Union Ag Pressurised water reactor with flow distributor below core tank - consisting of cylindrical perforated wall of smaller diameter than core tank

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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"VGB-Kernkraftwerks-Seminar 1970", S. 33 *

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