DE3108021C2 - Constant temperature anemometer with temperature compensation - Google Patents
Constant temperature anemometer with temperature compensationInfo
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- G01P5/10—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring thermal variables
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Abstract
Das temperaturkompensierte Konstant-Temperatur-Anemometer erlaubt eine richtungsunabhängige und rauscharme Messung geringer Luftgeschwindigkeit mittels in einer Brücke angeordneten Heißleitern. Das Anemometer ist für Grenzschichtmessungen aufgrund der geringen Abmessungen besonders geeignet. Dies wird erreicht durch besondere Auswahl der unterschiedlichen Kenndatenkombination von Spannungs-Strom-Kennlinie, Widerstandswerten, Widerstands-Temperatur-Kennlinien des Meß- und Kompensationsheißleiters.The temperature-compensated constant temperature anemometer allows direction-independent and low-noise measurement of low air velocities by means of thermistors arranged in a bridge. The anemometer is particularly suitable for boundary layer measurements due to its small dimensions. This is achieved through a special selection of the different characteristic data combinations of voltage-current characteristics, resistance values, resistance-temperature characteristics of the measuring and compensation hot conductor.
Description
ters und seiner Zuleitungen klein sind und seine Abkühl-7eitkonstante weniger als 1 see beträgt.ters and its leads are small and its cooling-7eitconstant is less than 1 second.
Weitere vorteilhafte Ausbildungen des erfindungsgemäßen Anemometers sind aus den Unteran&prüchen zu entnehmen.Further advantageous designs of the anemometer according to the invention can be found in the sub-claims remove.
Die Arbeitsweise des erfindungsgemnßen Anemometers wird im folgenden erläutertThe operation of the anemometer according to the invention will now be explained
1. Unter Bezugnahme auf F i g. 1:1. Referring to FIG. 1:
Die Spainungs-Stromkennlinien von Kompensations-Heißleiter und Meß-Heißleiter kreuzen sich im Arbeitspunkt, in dessen Umgebung die Spannungs-Strom-Kennlinie des Kompensations-Heißleiters im wesentlichen linear verläuft und diejenige des Meß-Heißieiters in der Nähe dieses Arbeitspunkts eine Krümmung mit im wesentlichen horizontaler Tangente aufweist Dies hat zur Folge, daß in c*er Nähe des Arbeitspunktes, der den Zustand des Brückenabgleichs charakterisiert (gleiche Widerstandswerte von Kompensations-Heißleiter und Meß-Heißleiter), der Widerstandswert des Kompensations-Heißleitei's vom Brückenregelstrom nicht beeinflußt wird, was sonst zur ständigen Verschiebung des Arbeitspunktes führen würde. Der Verlauf der Spannungs-Strom-Kennlinie des Meß-Heißleiters hat zur Folge, daß auch sehr geringe, durch die Luftströmung bedingte Temperaturänderungen (und damit Widerstandsänderungen) am Meß-Heißleiter mit bereits kleinsten Regelspannungen ausgeglichen werden können — dies ist eine notwendige Bedingung für den »rauscharmen« Betrieb des AnemometersThe Spainungs current characteristics of compensation NTC thermistors and measuring thermistors cross at the operating point, in the vicinity of which the voltage-current characteristic curve of the compensation thermistor is essentially linear and that of the measuring thermistor is in the vicinity of this operating point has a curvature with a substantially horizontal tangent in the vicinity of the working point that characterizes the state of the bridge adjustment (same resistance values compensation thermistor and measuring thermistor), the resistance value of the compensation thermistor from the bridge control current is not influenced, which would otherwise lead to a constant shift of the operating point. The course of the voltage-current characteristic of the measuring thermistor has the consequence that also very low temperature changes caused by the air flow (and thus changes in resistance) can be compensated at the measuring NTC thermistor with even the smallest control voltages - this is a necessary condition for the "low-noise" operation of the anemometer
2. Dadurch, daß der Nennwiderstand des Kompensations-Heißleiters so weit unter dem des Meß-Heißleiters liegt, daß die Temperatur des Meß-Heißleiters am Arbeitspunkt nur um maximal 20 K über derjenigen des Kompensations-Heißleiters liegt, wird erreicht, daß die Eigenkonvektion am Meß-Heißleiter gegenüber der zu messenden Luftgeschwindigkeit vernachlässigbar ist Hierdurch wird die Richtungsunabhängigkeit des Anemometers für aufwärts und abwärts strömende Luft gewährleistet. Ferner bewirkt die geringe Meß-Heißleiter-Temperatur ein stark reduziertes Alterungsverhalten sowie eine stark reduzierte Anfälligkeit gegenüber Verschmutzung (Staub wird nicht »eingebrannt«), denn eine Verschmutzung des Meß-Heißleiters würde die Richtungsunabhängigkeit beeinträchtigen. 2. Because the nominal resistance of the compensation thermistor so far below that of the measuring thermistor that the temperature of the measuring thermistor at the operating point is only a maximum of 20 K above that of the compensation NTC thermistor, it is achieved that the natural convection on the measuring thermistor compared to the air speed to be measured This makes the anemometer's independence of direction for upward and downward flowing air is guaranteed. Furthermore, the low measuring thermistor temperature causes a greatly reduced aging behavior as well as a greatly reduced susceptibility to Contamination (dust is not "burned in") because the measuring thermistor is contaminated would affect the independence of direction.
3. Dadurch, daß die den Verlauf der Widerstands-Temperaturkennlinien von Heißleitern allgemein gemäß RT~ e8^ bestimmenden B-Werte der beiden Heißleiter derart aneinander angeglichen sind, daß ihre Widerstands-Temperatur-Kennliiiien im wesentlichen gleich verlaufen, wird auch bei sich ändernden Lufttemperaturen die Temperaturdifferenz zwischen Meß- und Kompensations-Heißleiter konstant gehalten, wodurch die Temperaturkompensation gewährleistet ist. 3. The fact that the B values of the two thermistors, which determine the course of the resistance-temperature characteristics in general according to R T ~ e 8 ^ , of the two thermistors are matched to one another in such a way that their resistance-temperature characteristics are essentially the same, changing air temperatures the temperature difference between the measuring and compensation thermistors kept constant, whereby the temperature compensation is guaranteed.
4. Infolge der kleinen i'äumlichen Abmessungen des Meß-Heißleiters und seiner Zuleitungen kühlt dieser unabhängig von der Anströmrichtung gleichmäßig ab, und somit ist neben der oben genannten Richiungsunabhängigkeit auch eine Richtungsunabhängigkeit für aiii: übrigen Anströmrichtungen gegeben.4. As a result of the small spatial dimensions of the measuring thermistor and its supply lines, it cools regardless of the direction of flow, and thus is in addition to the above Direction independence also direction independence for aiii: other directions of flow given.
5. Durch die Verwendung eines Meß-Heißleiters mit einer Abkühlzeilko'istante von weniger als 1 see
können auch schnelle Schwankungen der Luftgeschwindigkeit erfaßt werden.
Vorteilhaft ist es, in Reihe zum Kompensations-Heißleiter /?4 ein Potentiometer RS zur Feinanpassung
des in dem den Kompensations-1 leilileiter
A4 enthaltenden Brückenzweig wirksamen B-Werts an denjenigen des Meß-Heißleiters R 5 in
die Brücke zu schalten, um damit die Temperaturkompensation zu optimieren, sowie ferner zwischen
der Brücke und dem Eingang des Differenzverstärkers »2« einen den Quellwiderstand des
Brückenzweiges mit dem Kompensations-Heißleiter A4 herabsetzenden Spannungsfolger, Operationsverstärker
»1«, anzuordnen, um damit Änderungen des Spannungsabfalls am Kompensations-Heißleiter
aufgrund von Änderungen der Lufttemperatur unverfälscht in den Differenzverstärker
»2« zu übertragen.5. By using a measuring thermistor with a cooling coefficient of less than 1 second, rapid fluctuations in the air speed can also be recorded.
It is advantageous to connect a potentiometer RS in series with the compensation thermistor /? 4 for fine adjustment of the B value effective in the bridge branch containing the compensation thermistor A4 to that of the measuring thermistor R 5 in order to achieve the To optimize temperature compensation, and also to arrange between the bridge and the input of the differential amplifier "2" a voltage follower, operational amplifier "1", which reduces the source resistance of the bridge branch with the compensation NTC thermistor A4, in order to change the voltage drop at the compensation NTC thermistor due to changes the air temperature is transmitted to the differential amplifier »2« without distortion.
Die Wirkung der vorgenannten, vornehmlich die Schaltung des Anemometers betreffenden Maßnahmen bei der Lösung der der Erfindung zugrundeliegenden Aufgabe wird in vorteilhafter Weise durch die Verwendung eines Meßfühlers mit einem Schutzrohr unterstützt, in welches die beiden Heißleiter, 1 und 2, samt ihren Anschlußdrähten dergestalt einziehbar sind, daß sich der Meß-Heißleiter 1 mindestens 1 cm vor dem Kompensations-Heißleiter 2 befindet und durch seine möglichst parallel verlaufenden Anschlußdrähte 3 gehaltert ist. Zwecks leichterer Austauschbarkeit sind dabei die Anschlußdrähte 3 des Meß- und des Kompensations-Heißleiters, 1 bzw. 2, mittels in dem Schutzrohr 5 befindlicher Steckerverbindungen 4 mit den Zuleitungsdrähten 6 des Meßfühlers verbindbar.The effect of the aforementioned measures, primarily relating to the circuit of the anemometer in solving the problem on which the invention is based is advantageously supported by the use of a measuring sensor with a protective tube into which the two NTC thermistors, 1 and 2, together with their connecting wires, can be drawn in such that the measuring thermistor 1 at least 1 cm in front of the compensation NTC thermistor 2 and through its as parallel as possible extending connecting wires 3 is supported. For the purpose of easier interchangeability, the Connecting wires 3 of the measuring and compensation thermistors, 1 and 2, respectively, in the protective tube 5 located plug connections 4 can be connected to the lead wires 6 of the sensor.
Hierzu 2 Blatt ZeichnungenFor this purpose 2 sheets of drawings
Claims (5)
daß der Nennwiderstand des !Compensations- Heißleiters (R A) soweit unter demjenigen des Meß-Heißleiters (R 3) liegt, daß am Arbeitspunkt die Temperatur des Meß-Heißleiters (R 3) nur um maximal 20 K über derjenigen des Kompensations-Heißleiters (R 4) liegt,that the voltage-current characteristic of the Komper.sations-NTC thermistor (RA) in the vicinity of the intersection of the voltage-current characteristic of the two thermistors at bridge adjustment (working point) is essentially linear and the voltage-current characteristic of the measuring thermistor (R 3) has a curvature with an essentially horizontal tangent in the vicinity of this working point,
that the nominal resistance of the! compensation thermistor (RA) is so far below that of the measuring thermistor (R 3) that at the operating point the temperature of the measuring thermistor (R 3) is only a maximum of 20 K above that of the compensating thermistor (R 4) lies,
daß der Nennwiderstand des Kompensations-Heißleiters soweit unter demjenigen des Meß-Heißleiters liegt, daß am Arbeitspunkt die Temperatur des Meß-Heißleiters nur um maximal 20 K über derjenigen des Kompensations-Heißleiters liegt,The object is achieved in a constant temperature anemometer according to the preamble of claim 1 in that the voltage-current characteristic curve of the compensation thermistor in the vicinity of the intersection of the voltage-current characteristic curves of the two thermistors during bridge adjustment (working point) in runs essentially linearly and the voltage-current characteristic of the measuring thermistor has a curvature with an essentially horizontal tangent in the vicinity of this operating point,
that the nominal resistance of the compensation thermistor is so far below that of the measuring thermistor that at the operating point the temperature of the measuring thermistor is only a maximum of 20 K above that of the compensating thermistor,
und daß die räumlichen Abmessungen des Meß-Hcißlci-b'i are matched to one another so that their resistance-temperature characteristics are essentially the same,
and that the spatial dimensions of the measuring
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19813108021 DE3108021C2 (en) | 1981-03-03 | 1981-03-03 | Constant temperature anemometer with temperature compensation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19813108021 DE3108021C2 (en) | 1981-03-03 | 1981-03-03 | Constant temperature anemometer with temperature compensation |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3108021A1 DE3108021A1 (en) | 1982-10-14 |
DE3108021C2 true DE3108021C2 (en) | 1986-02-06 |
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ID=6126225
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19813108021 Expired DE3108021C2 (en) | 1981-03-03 | 1981-03-03 | Constant temperature anemometer with temperature compensation |
Country Status (1)
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Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2842729B2 (en) * | 1992-04-30 | 1999-01-06 | 三菱電機株式会社 | Thermal flow sensor |
-
1981
- 1981-03-03 DE DE19813108021 patent/DE3108021C2/en not_active Expired
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
NICHTS-ERMITTELT |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3108021A1 (en) | 1982-10-14 |
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