DE2817321A1 - CORROSION-RESISTANT NICKEL-BASED SUPER ALLOY, COMPOSITE BUCKET MADE FROM THEREFORE, AND METHOD FOR PROTECTING GAS TURBINE BLADE TIPS WITH SUCH ALLOY - Google Patents
CORROSION-RESISTANT NICKEL-BASED SUPER ALLOY, COMPOSITE BUCKET MADE FROM THEREFORE, AND METHOD FOR PROTECTING GAS TURBINE BLADE TIPS WITH SUCH ALLOYInfo
- Publication number
- DE2817321A1 DE2817321A1 DE19782817321 DE2817321A DE2817321A1 DE 2817321 A1 DE2817321 A1 DE 2817321A1 DE 19782817321 DE19782817321 DE 19782817321 DE 2817321 A DE2817321 A DE 2817321A DE 2817321 A1 DE2817321 A1 DE 2817321A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- alloy
- blade
- nickel
- corrosion
- gas turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 66
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 66
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims description 18
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 15
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 14
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 13
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 5
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 4
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 3
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000005566 electron beam evaporation Methods 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 Molybdenum Cobalt Niobium Tantalum Titanium Aluminum Aluminum Chemical compound 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002939 deleterious effect Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- INIGCWGJTZDVRY-UHFFFAOYSA-N hafnium zirconium Chemical compound [Zr].[Hf] INIGCWGJTZDVRY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical compound [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 1
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12931—Co-, Fe-, or Ni-base components, alternative to each other
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12944—Ni-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
Korrosionsbeständige Superlegierung auf Nickelbasis, daraus hergestellte Verbundschaufel und Verfahren zum Schutz von Gasturbinenschaufelspitzen mit einer solchen LegierungA corrosion resistant superalloy based on nickel, produced therefrom composite blade and method for protection of gas turbine blade tips with such an alloy
Die Erfindung bezieht sich auf Superlegierungen auf Nickelbasis, die oxydationsbeständig sind und eine hohe Warmhärte and eine hohe Verschleißfestigkeit haben. Die Erfindung betrifft außerdem Verbundschaufeln für Gasturbinentriebwerke .The invention relates to nickel-based superalloys, which are resistant to oxidation and have high hot hardness and high wear resistance. The invention also relates to composite blades for gas turbine engines.
Die Anforderungen, die sich durch den Verwendungszweck ergeben, für den die Erfindung vorgesehen ist, sind einzigartig. Aus diesem Grund scheint es für die Erfindung keinen direkt in Frage kommenden Stand der Technik zu geben.Die ÜS-PS 2 994 beschreibt eine Nickelbasislegierung, die 40-80* Ni, The requirements arising from the purpose for which the invention is intended are unique. For this reason there does not seem to be any prior art directly relevant to the invention. ÜS-PS 2 994 describes a nickel-based alloy containing 40-80 * Ni,
809846/0652809846/0652
10-25* Cr, 0,25-5% (Nb+Ta) , 0,5-8% (Mo+W) und 0,25-3% Al enthält. Diese Legierung enthält kein Yttrium und der Aluminiumbereich liegt unterhalb desjenigen, der bei der Erfindung vorgesehen ist. Weiter beschreibt diese Patentschrift Niobium und Tantal als Äquivalent sowie Wolfram und Molybdän als Äquivalent. Diese Äquivalenzen gelten aber nicht für die Legierung nach der Erfindung. Die US-PS 3 905 552 beschreibt den" Zusatz von etwa 0,1% · Y zu Nickelbasissuperlegierungen zur Verbesserung der Schmiedbarkeit. Yttrium in Superlegierungen ist auch aus den US-PS'en 3 516 826, 3 346 378 und 3 202 506 bekannt.10-25 * Cr, 0.25-5% (Nb + Ta), 0.5-8% (Mo + W) and 0.25-3% Al contains. This alloy does not contain yttrium and the aluminum range is below that of is provided in the invention. This patent further describes niobium and tantalum as equivalents as well Tungsten and molybdenum as equivalents. However, these equivalences do not apply to the alloy according to the invention. U.S. Patent 3,905,552 describes the "addition of about 0.1%. Y to nickel base superalloys to improve forgeability. Yttrium in superalloys is also off U.S. Patents 3,516,826, 3,346,378 and 3,220,506.
Die Legierung nach der Erfindung ist eine Nickelbasissuperlegierung, die überwiegend aus den Y-, γ1- und ß-Phasen besteht. Chrom und Yttrium werden zugesetzt, um die Warmkorrosions-und Warmoxydationsbestandigkeit zu verbessern. Wolfram, Tantal und Kohlenstoff werden zugesetzt, um die Warmhärte und die Verschleißfestigkeit bei hohen Temperaturen zu verbessern. Die nominelle Zusammensetzung der Legierung beträgt 24% Cr, 5,75% Al, 7,5% W, 4,25% Ta, 0,08%'Y und 0,2% C. Die Legierung hat eine hohe Warmhärte, eine hohe Verschlei ßfestigkeit und ist beständig gegen Warmoxydation und Warmkorrosion. Die Legierung kann als ein SchaufelSpitzenelement an einer Verbundsuperlegierungsgasturbinenschaufel benutzt werden.The alloy according to the invention is a nickel-based superalloy which predominantly consists of the Y, γ 1 and ß phases. Chromium and yttrium are added to improve the resistance to hot corrosion and hot oxidation. Tungsten, tantalum and carbon are added to improve hot hardness and wear resistance at high temperatures. The nominal composition of the alloy is 24% Cr, 5.75% Al, 7.5% W, 4.25% Ta, 0.08% Y and 0.2% C. The alloy has a high hot hardness, a high one Wear resistance and is resistant to hot oxidation and hot corrosion. The alloy can be used as a blade tip member on a composite superalloy gas turbine blade.
Mehrere Ausführungsbeispiels der Erfindung werden im folgenden näher beschrieben.Several exemplary embodiments of the invention are described in more detail below.
Ein verbesserter Wirkungsgrad ist ein zunehmend wichtiger Faktor bei der Entwicklung von Gasturbinentriebwerken. Solche Triebwerke haben Reihen von rotierenden Schaufeln innerhalb eines insgesamt zylindrischen Gehäuses. Lecken von Gas zwischen den Enden der rotierenden Schaufeln und dem Gehäuse trägt zur Senkung des Triebwerkswirkungsgrades bei.Improved efficiency is an increasingly important factor in the development of gas turbine engines. Such Engines have rows of rotating blades within a generally cylindrical housing. Licking from Gas between the ends of the rotating blades and the casing helps reduce engine efficiency.
809846/0652809846/0652
- y- - y-
Dieses Lecken kann minimiert werden, indem Schaufel- und
Dichtungssystemegeschaffen werden, in welchen die Schaufelspitze an einer Dichtung reibt, die an dem Gehäuse des
Triebwerks befestigt ist. In dem Turbinenabschnitt des
Triebwerks, in welchem Dichtungsprobleme besonders schwierig sind, kann die Schaufelspitzentemperatur 1093 0C erreichen
oder überschreiten und eine Kombination dieser
Temperatur mit korrodierenden Gasen und Abrieb an der
Dichtungsanordnung kann beträchtliche Probleme durch Verschlechterung der Schaufelspitze hervorrufen.This leakage can be minimized by shoveling and
Sealing systems can be created in which the blade tip rubs against a seal applied to the housing of the
Engine is attached. In the turbine section of the
Engine, in which sealing problems are particularly difficult, the blade tip temperature can reach or exceed 1093 0 C and a combination of these
Temperature with corrosive gases and abrasion on the
Seal arrangement can create significant blade tip degradation problems.
Die Erfindung betrifft eine Nickelbasissuperlegierung,
die für die Verwendung bei Schaufelspitzen in Gasturbinentriebwerken
von besonderem Nutzen ist. Die meisten bekannten Nickelbasissuperlegierungen sind für optimale mechanische
Eigenschaften, wie Zeitstand-Zugfestigkeit und Duktilität,
entwickelt worden. Die Mehrzahl der bekannten Superlegierungen iirird für die Oxydations- und Korrosionsbeständigkeit
in einer überzogenen Form benutzt. Die Legierung
nach der Erfindung ist so ausgebildet worden , daß sie einen hohen Grad an Eigenoxydationsbestandigkext hat, da bei der
Verwendung an Schaufelspitzen Überzüge wegen der Reibprobleme nicht wirksam sind. Die Legierung nach der Erfindung
ist außerdem hinsichtlich der Warmhärte und der Abriebbeständigkeit bei hohen Temperaturen optimiert worden. Die
Legierung nach der Erfindung wurde so ausgebildet, daß sie eine Warmhärte hat, die mit der Warmhärte von herkömmlichen
Superlegierungen vergleichbar ist, und eine Oxydations- und Warmkorrosionsbeständigkeit, die der von bekannten Superlegierungen
überlegen sind und der von Überzugslegierungen nahekommt. Die Warmhärte und die Verschleißfestigkeit sind
für die Verwendung bei Schaufelspitzen erforderlich, da
es wirtschaftlicher ist, die Dichtungsanordnung statt der The invention relates to a nickel-based superalloy,
which is of particular benefit for use with blade tips in gas turbine engines. Most known nickel base superalloys have been developed for optimal mechanical properties such as creep rupture strength and ductility. The majority of known superalloys are used in a coated form for resistance to oxidation and corrosion. The alloy
The invention has been designed to have a high level of self-oxidation resistance since coatings are not effective when used on blade tips because of the friction problems. The alloy according to the invention has also been optimized with regard to hot hardness and abrasion resistance at high temperatures. the
Alloy according to the invention has been designed to have a hot hardness comparable to that of conventional superalloys and an oxidation and hot corrosion resistance which are superior to and approaching that of overlay alloys. The hot hardness and wear resistance are required for use with blade tips because
it is more economical to use the seal assembly instead of the
809846/0652809846/0652
gesamten Schaufelanordnung zu ersetzen, wenn der Verschleiß zu groß geworden ist. Bei dem Verwendungszweck, für den die Legierung vorgesehen ist, nämlich als eine Schaufelspitze über einem sehr kurzen Teil der Schaufellänge, sind mechanische Eigenschaften, wie Zeitstand-Zugfestigkeit, Duktilität und dgl., vergleichsweise unwichtig. Die Legierung nach der Erfindung ist deshalb hinsichtlich dieser Eigenschaften, die für den vorgesehenen Verwendungszweck vergleichsweise unwichtig sind, nicht optimiert worden, obgleich solche Eigenschaften bei der erfindungsgemäßen Legierung für die vorgesehene Verwendung völlig ausreichend sind. Außerdem werden herkömmliche Superlegierungszusammensetzungen kontrolliert, um zu verhindern, daß sich unter Bedingungen, welchen das Material im Betrieb ausgesetzt ist, unerwünschte Phasen bilden. Zu diesen Phasen gehören die σ- und die μ-Phase. Diese Phasen bilden sich gewöhnlich bei Zwischentemperaturen und sind schädlich, da sie gewöhnlich spröde sind. Für den Verwendungszweck,auf den die Erfindung gerichtet ist, sind diese Phasen kein Problem und deshalb ist die erfindungsgemäße Zusammensetzung nicht auf die Verhinderung der Bildung solcher Phasen eingeschränkt worden. Die erfindungsgemäße Legierung verknüpft die Härte von herkömmlichen Konstruktionsnickelbasislegierungen mit der Korrosionsbeständigkeit von bekannten Überzugsverbindungen.replace the entire blade assembly if the wear has become too great. With the intended use, for which the alloy is intended, namely as a blade tip over a very short part of the blade length, are mechanical properties, such as creep rupture strength, Ductility and the like, comparatively unimportant. The alloy according to the invention is therefore with regard to these properties, which are comparatively unimportant for the intended use, has not been optimized, although such properties in the alloy according to the invention for the intended Use are completely sufficient. In addition, conventional superalloy compositions are controlled, in order to prevent undesired phases from developing under the conditions to which the material is exposed during operation form. These phases include the σ and the μ phase. These phases usually form at intermediate temperatures and are harmful because they are usually brittle. For the purpose to which the invention is directed, are these phases are not a problem and therefore the composition according to the invention is not aimed at preventing the formation such phases have been restricted. The alloy according to the invention combines the hardness of conventional ones Construction nickel-based alloys with the corrosion resistance of known coating compounds.
Wenn nichts anderes angegeben ist, sind alle angegebenen Prozentsätze Gewichtsprozentsätze. Die Legierung nach der Erfindung enthält 21-27% Cr, 4,5-7% Al, 5-10% W, 2,5-7% Ta, 0,02-0,15% Y und 0,1-0,3% C. Selbstverständlich können im Rahmen der Erfindung gewisse Substitutionen vorgenommen werden. Es hat sich gezeigt, daß Kobalt die SuIfidationsbeständigkeit der erfindungsgemäßen Legierung verbessert, ohne andere Eigenschaften nachteilig zu beeinflussen. Demgemäß kann es in Werten bis zu 20% vorhanden sein und vorzugsweise ist es in Werten von 5-20% in Legie-Unless otherwise specified, all percentages given are percentages by weight. The alloy after the Invention contains 21-27% Cr, 4.5-7% Al, 5-10% W, 2.5-7% Ta, 0.02-0.15% Y and 0.1-0.3% C. Of course, certain substitutions can be made within the scope of the invention will. It has been shown that cobalt has the resistance to suIfidation the alloy according to the invention is improved without adversely affecting other properties. Accordingly, it can be present in values up to 20% and preferably it is present in values of 5-20% in alloy
809846/0652809846/0652
rungen nach der Erfindung vorhanden, die in Umgebungen benutzt werden, wo die Sulfidation ein Problem ist. Molybdän hat sich hinsichtlich der Warmkorrosionsbeständigkeit als schädlich erwiesen und ist deshalb kein absichtlicher Zusatz. Sein Gehalt als eine Verunreinigung sollte auf weniger als etwa 0„2% begrenzt sein. Titan kann einen Teil des' Aluminiumgehalts ersetzen (auf einer gleichen Atombasis) , aber ein nennenswerter Ersatz von Aluminium durch Titan senkt die Oxydationsbeständigkeit der Legierung. Aus diesem Grund ist die maximale Titansubstitution vorzugsweise nicht größer als ein Fünftel des Aluminiumgehalts. Ebenso kann zwar Niobium einen Teil des Tantals (auf einer gleichen Atombasis) ersetzen, eine solche Substitution wird im allgemeinen jedoch nachteilig für die Oxydationsbeständigkeit sein. Demgemäß sollte die maximale Niobiumsubstitution kleiner als ein Fünftel des Tantalgehalts sein. Einige Druckschriften geben an, daß Rhenium Superlegierungen in ähnlicher Weise verstärkt wie Wolfram. In dem Legierungssystem nach der Erfindung ist Rhenium nicht wirksamer als Wolfram und wirtschaftliche Erwägungen machen die Verwendung von Rhenium unerwünscht. Bis zur Hälfte des Yttriumgehalts kann durch eine gleiche Atommenge eines sauerstoffaktiven Elements ersetzt werden, das aus der Gruppe ausgewählt wird, die aus Ce, La, Hf, Zr und Gemischen derselben besteht. Größere Zusätze von etwa 2% Hf wurden der Legierung hinzugefügt und hatten weder vorteilhafte noch nachteilige Auswirkungen. Eine Kombination von Bor und Zirkon in Werten von O,O5-O,2Si könnte zugesetzt werden, um die Boridbildung zu fördern.ments according to the invention are present, which are used in environments where sulfidation is a problem. Molybdenum has been found to be harmful in terms of hot corrosion resistance and is therefore not an intentional addition. Its content as an impurity should be limited to less than about 0.2 % . Titanium can replace some of the aluminum content (on an equal atomic basis), but significant replacement of aluminum with titanium will lower the alloy's resistance to oxidation. For this reason, the maximum titanium substitution is preferably no greater than one fifth of the aluminum content. Likewise, although niobium can replace part of the tantalum (on the same atomic basis), such a substitution will generally be disadvantageous for the resistance to oxidation. Accordingly, the maximum niobium substitution should be less than one fifth of the tantalum content. Some references state that rhenium strengthens superalloys in a manner similar to that of tungsten. In the alloy system of the invention, rhenium is no more effective than tungsten and economic considerations make the use of rhenium undesirable. Up to half the yttrium content can be replaced with an equal atomic amount of an oxygen active element selected from the group consisting of Ce, La, Hf, Zr and mixtures thereof. Larger additions of about 2% Hf were added to the alloy and had neither beneficial nor deleterious effects. A combination of boron and zircon in values of O, O5-O, 2Si could be added to promote boride formation.
Ein bevorzugter Zusammensetzungsbereich für die Anwendung bei Gasturbinenschaufelspitzen ist 25-27% Cr, 5-7% Al, 7-9% W, 2-5% Ta, 0,05-0,15% Y und 0,15-0,25% C.A preferred composition range for gas turbine blade tip application is 25-27% Cr, 5-7% Al, 7-9% W, 2-5% Ta, 0.05-0.15% Y and 0.15-0.25% C.
809846/0 6 52809846/0 6 52
■t■ t
Die erfindungsgemäße Verbindung ist als Spitzenelement an Schaufeln, die aus herkömmlichen Nickelbasissuperlegierungen hergestellt sind, von besonderem Nutzen. Solche Schaufeln haben eine Zusammensetzung, die im allgemeinen innerhalb der Grenzen liegt, die in Tabelle I angegeben sind, und die Schaufel- und Wurzelteile können ein herkömmliches Mikrogefüge aus gleichachsigen Kristallen oder aus Stengelkristallen oder ein Einkristallmikrogefüge haben. Stengelgefügeschaufeln sind in der US-PS 3 260 505 beschrieben. Einkristallschaufeln sind in der US-PS 3 494 709 beschrieben. Die Dicke der Schaufelspitze wird im allgemeinen kleiner als etwas 5 mm sein.The compound of the present invention is as a tip element on blades made from conventional nickel base superalloys are of particular benefit. Such Blades have a composition generally within the limits given in Table I. are, and the blade and root parts can be a conventional one Have microstructure of equiaxed crystals or of columnar crystals or a single crystal microstructure. Stalk paddles are described in U.S. Patent 3,260,505. Single crystal blades are in U.S. Patent 3,494,709. The blade tip thickness will generally be less than about 5 mm.
Kohlenstoff Chrom ■ Wolfram ι ' Molybdän Kobalt Niobium Tantal Titan Aluminium Aluminium & TitanCarbon chromium ■ tungsten ι ' Molybdenum Cobalt Niobium Tantalum Titanium Aluminum Aluminum & Titanium
Zirkon HafniumZirconium hafnium
Ein solcher Verbundschaufelgegenstand ist Teil der Erfindung .Such a composite vane article is part of the invention .
Die Legierung nach der Erfindung kann auf vielfältige Weise zu Schaufelspitzen verarbeitet und auf Schaufeln aufgebracht werden. Herstellungsverfahren für Schaufelspitzen-The alloy according to the invention can be processed into blade tips and applied to blades in a variety of ways will. Manufacturing process for blade tip
809846/0852809846/0852
vorformlinge umfassen Gieß- und pulvermetallurgische Prozesse. Befestigungsverfahren beinhalten das Festkörperdiffusionsverbinden, das "TLP"-Verbinden, das Hartlöten, Plasmaspritzprozesse und die Elektronenstrahlverdampfung. Bei dem Festkörperdiffusionsverbinden wird eine Kombination von Hitze und Druck benutzt, um die Verbindung herzustellen. Bei dem "TLP"-Verbinden wird eine Zwischenschicht benutzt, die einen Schmelzpunktsenker enthält. In der Verbindungsfolge wird die Zwischenschicht auf eine Temperatur oberhalb ihres Schmelzpunktes erhitzt und sie wird isothermisch erstarrengelassen, wenn der Schmelzpunktsenker in die Gegenstände diffundiert, die miteinander verbunden werden. Das "TLP"-Verbinden ist aus der US-PS 3 678 570 bekannt. Das Hartlöten könnte als eine Anbringungstechnik angewandt werden, seine Nützlichkeit wird aber durch die Eigenschaften der hartgelöteten Verbindung bei den Triebwerkjbetriebsbedingungen begrenzt. Das Plasmaspritzen beinhaltet das Schmelzen und Aufspritzen der erfindungsgemäßen Legierung auf die Schaufelspitze. Die bekannten Elektronenstrahlverdampfungsanlagen sind nicht in der Lage, ein Material, wie die erfindungsgemäße Legierung, aufzubringen, und zwar wegen des Vorhandenseins von Bestandteilen mit hohem Schmelzpunkt und niedrigem Dampfdruck, wie Ta und W/ es ist aber anzunehmen, daß zukünftige Generationen von Elektronenstrahlanlagen dazu in der Lage sein werden.Preforms include casting and powder metallurgical processes. Fastening methods include solid diffusion bonding, "TLP" joining, brazing, plasma spray processes and electron beam evaporation. Solid-state diffusion bonding uses a combination of heat and pressure to Establish connection. In the "TLP" connection, an intermediate layer is used, which is a melting point depressant contains. In the connection sequence, the intermediate layer is raised to a temperature above its melting point heated and it is allowed to solidify isothermally when the melting point depressant diffuses into the objects, that are connected to each other. "TLP" joining is known from US Pat. No. 3,678,570. The brazing could be as an attachment technique may be used, but its usefulness is determined by the properties of the brazed Connection limited under engine operating conditions. Plasma spraying includes melting and spraying the alloy according to the invention on the blade tip. The well-known electron beam evaporation systems are unable to deposit a material such as the inventive alloy because of its presence of components with a high melting point and low vapor pressure, such as Ta and W / but it can be assumed that future generations of electron beam systems will be able to do so.
Die Tabelle II vergleicht Eigenschaften, die für die erfindungsgemäße Legierung und gewisse andere bekannte Legierungen bei der Anwendung bei Schaufelspitzen von Bedeutung sind. Die erfindungsgemäße Legierung ist in zwei Formen angegeben, die durch Gießen und durch Pulvermetallurgie hergestellt sind. Die gerichtet erstarrte Legierung MAR-M200 ist eine gegenwärtig benutzte Konstruktionssuper-Table II compares properties that are important for the alloy of the present invention and certain other known alloys for use in blade tips. The alloy according to the invention is given in two forms made by casting and powder metallurgy. Directionally solidified alloy MAR-M200 is a currently used construction super-
809846/0652809846/0652
legierung, die in polykristalliner Stengelgefügeform getestet worden ist. MAR-M5O9 ist eine Kobaltbasislegierung, die als ein Dichtungsmaterial in Gasturbinentriebwerken benutzt wird. NiCoCrAlY und CoCrAlY sind bekannte Überzugslegierungen. Die Cabot-Legierung 103, IN-738 und Haynes 188 sind bekannte Superlegierungen, die einen guten Ablgeich zwischen mechanischen Eigenschaften haben,wie der Warmhärte und der Eigenoxydationsbestandigkeit. Diese letztgenannten drei Legierungen wurden als potentielle Schaufelspitzenlegierungen ausgewertet. Nominelle Zusammensetzungen von allen diesen Legierungen sind in Tabelle III angegeben.Alloy that has been tested in the form of a polycrystalline stem structure. MAR-M5O9 is a cobalt-based alloy used as a sealing material in gas turbine engines. NiCoCrAlY and CoCrAlY are known coating alloys. The Cabot alloy 103, IN-738 and Haynes 188 are known superalloys which have a good Ablgeich between mechanical properties, w ith the hot hardness and the Eigenoxydationsbestandigkeit. These last three alloys were evaluated as potential blade tip alloys. Nominal compositions of all of these alloys are given in Table III.
809846/0652809846/0652
TABELLE IITABLE II
σ co coσ co co
Warmhärte (VPN)Hot hardness (VPN)
Legierungalloy
(982 0C)(982 0 C)
D.S.MAR-M200+Hf ' 180D.S.MAR-M200 + Hf '180
MAR-M5O9 28MAR-M5O9 28
NiCoCrAlY (durch körper- 2O liehen Dampfniederschlag) -ÜberzugNiCoCrAlY (through body 2O borrowed vapor deposition) -Coating
CoCrAlY (plasmagespritzt) 48 -ÜberzugCoCrAlY (plasma sprayed) 48 coating
Cabot-Legierung 103 7OCabot alloy 103 7O
IN-738 73IN-738 73
Haynes 188 65Haynes 188 65
erfindungsgemäße Legie- 111 rung (gegossen)alloy according to the invention (cast)
erfindungsgemäße Legie- 111 rung(in Vakuum gepreßtes Pulver)Alloy according to the invention (pressed in vacuum Powder)
(1093 0C)(1093 0 C)
72 2472 24
1515th
26 38 26 '5626 38 26 '56
56 Beständigkeit bei
h zyklischer
Oxydation (1)
(1093 0C) (1149 °C)56 Resistance at
h more cyclical
Oxidation (1)
(1093 0 C) (1149 ° C)
IIII
IIII
III
III
IIIIII
III
III
I
II.
I.
Beständigkeit bei 100 h zyklischer Warmkorrosion (2)Resistance to 100 h cyclic hot corrosion (2)
IIIIII
(3) (4) (5)(3) (4) (5)
(6)(6)
IIII
(2)(2)
I - zeigt minimale oder keine innere Korrosion/Oxydation und/oder minimale oder keine Oxidab-I - shows minimal or no internal corrosion / oxidation and / or minimal or no oxide deposition
II '- zeigt etwas innere Korrosion/Oxydation und/oder etwas Oxidabsplitterung splitterung III- zeigt massive innere Korrosion/Oxydation und/oder massive OxidabsplitterungII '- shows some internal corrosion / oxidation and / or some oxide chipping chipping III- shows massive internal corrosion / oxidation and / or massive oxide chipping
(I)- Proben zyklisch behandelt in jedem 20 h-Intervall(I) - Samples treated cyclically every 20 h interval
(2)- Proben überzogen mit 1 mg/cm'(2) - samples coated with 1 mg / cm '
Na2SO4 in jedem 20-h-Zyklus und getestet bei 1002 C.Na 2 SO 4 every 20 h cycle and tested at 1002 C.
Legierungalloy
CoCo
Restrest
NiCoCrAlY (durch körperlichen Dampfniederschlag)
-ÜberzugNiCoCrAlY (through physical vapor deposition)
-Coating
CoCrAlY (plasmagespritzt) 23,0 -ÜberzugCoCrAlY (plasma sprayed) 23.0 coating
Haynes 188 RestHaynes 188 rest
IN-738 8,5IN-738 8.5
Cabot-Legierung Rest D.S. MAR-M200+Hf 10,0Cabot alloy rest D.S. MAR-M200 + Hf 10.0
MAR-M 509 RestMAR-M 509 rest
Elemente (GewElements (wt .-%).-%)
Ni Cr
23,0 Ni Cr
23.0
Al
13,0Al
13.0
andereother
0,6 Y0.6 Y
0,3 Y0.3 Y
0,08 La0.08 La
3.4 Ti 1,7 Mo 1,8 Ta 3,0 Pe 1,O Si 1,0 Mn 2,0 Hf 1,0 Nb 2,0 Ti3.4 Ti 1.7 Mo 1.8 Ta 3.0 Pe 1, O Si 1.0 Mn 2.0 Hf 1.0 Nb 2.0 Ti
3.5 Ta 0,2 Ti 0,5 Zr3.5 Ta 0.2 Ti 0.5 Zr
•O,O15 B• O, O15 B
,0,12 Zr 1,0 B, 0.12 Zr 1.0 B
Ein Vergleich der Warmhärten der verschiedenen Legierungen zeigt, daß sowohl bei 982 °C als aucn bei lo93 °c die erfindungsgemäße Legierung härter ist als jede andere getestete Legierung, mit Ausnahme der Schaufellegierung D.S. MAR-M2OO. Die erfindungsgemäße Legierung ist mehr als doppelt so hart wie die Dichtungslegierung MAR- M5O9 bei beiden Temperaturen, was zeigt, daß die Dichtungslegierung vorrangig vor der erfindungsgemäßen Schaufelspitzenlegierung verschleißen würde.A comparison of the hot hardening of the various alloys shows that the alloy according to the invention is harder than any other alloy tested, with the exception of the blade alloy DS MAR-M2OO , both at 982 ° C. and at 103 ° C. The alloy according to the invention is more than twice as hard as the sealing alloy MAR-M509 at both temperatures, which shows that the sealing alloy would wear out more than the blade tip alloy according to the invention.
Tests mit zyklischer Oxydation zeigten, daß die erfindungsgemäße Legierung der Schaufellegierung bei 1149 0C überlegen ist, während Warmkorrosionstests zeigen, daß die Legierung auch der Schaufellegierung überlegen ist. Die erfindungsgemäße Legierung ist auch beständiger gegen Warmkorrosion als die Konstruktionslegierungen IN-738 und Cabot-Legierung 1O3. Die in Tabelle II angegebenen Daten liefern eine klare Angabe darüber, daß die Legierung nach der Erfindung eine einzigartige Kombination der Eigenschaften hat, die für die Anwendung bei Gasturbinenschaufelspitzen wichtig sind.Tests with cyclic oxidation showed that the alloy of the invention of the blade alloy at 1149 0 C is superior, while hot corrosion tests show that the alloy and the blade alloy is superior. The alloy of the invention is also more resistant to hot corrosion than the structural alloys IN-738 and Cabot alloy 1O3. The data presented in Table II clearly indicates that the alloy of the invention has a unique combination of properties important for gas turbine blade tip applications.
809846/0652809846/0652
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/793,334 US4152488A (en) | 1977-05-03 | 1977-05-03 | Gas turbine blade tip alloy and composite |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2817321A1 true DE2817321A1 (en) | 1978-11-16 |
| DE2817321C2 DE2817321C2 (en) | 1987-04-02 |
Family
ID=25159674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE2817321A Expired DE2817321C2 (en) | 1977-05-03 | 1978-04-20 | Corrosion-resistant nickel alloy |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4152488A (en) |
| JP (1) | JPS53135819A (en) |
| AU (1) | AU525885B2 (en) |
| BE (1) | BE866341A (en) |
| BR (1) | BR7802622A (en) |
| CA (1) | CA1101698A (en) |
| CH (1) | CH639426A5 (en) |
| DE (1) | DE2817321C2 (en) |
| FR (1) | FR2389680B1 (en) |
| GB (1) | GB1572320A (en) |
| IL (1) | IL54527A (en) |
| IT (1) | IT1095332B (en) |
| NO (1) | NO149041C (en) |
| SE (1) | SE7804568L (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5154884A (en) * | 1981-10-02 | 1992-10-13 | General Electric Company | Single crystal nickel-base superalloy article and method for making |
| US6074602A (en) * | 1985-10-15 | 2000-06-13 | General Electric Company | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4339509A (en) * | 1979-05-29 | 1982-07-13 | Howmet Turbine Components Corporation | Superalloy coating composition with oxidation and/or sulfidation resistance |
| US5399313A (en) * | 1981-10-02 | 1995-03-21 | General Electric Company | Nickel-based superalloys for producing single crystal articles having improved tolerance to low angle grain boundaries |
| US4530727A (en) * | 1982-02-24 | 1985-07-23 | The United States Of America As Represented By The Department Of Energy | Method for fabricating wrought components for high-temperature gas-cooled reactors and product |
| US4743514A (en) * | 1983-06-29 | 1988-05-10 | Allied-Signal Inc. | Oxidation resistant protective coating system for gas turbine components, and process for preparation of coated components |
| US4550063A (en) * | 1984-04-17 | 1985-10-29 | United Technologies Corporation | Silicon nitride reinforced nickel alloy composite materials |
| US4600182A (en) * | 1984-10-22 | 1986-07-15 | United Technologies Corporation | High density, sintered silicon nitride containing articles and methods for using the same to process molten nickel |
| US5100484A (en) * | 1985-10-15 | 1992-03-31 | General Electric Company | Heat treatment for nickel-base superalloys |
| US4774149A (en) * | 1987-03-17 | 1988-09-27 | General Electric Company | Oxidation-and hot corrosion-resistant nickel-base alloy coatings and claddings for industrial and marine gas turbine hot section components and resulting composite articles |
| US4758480A (en) * | 1987-12-22 | 1988-07-19 | United Technologies Corporation | Substrate tailored coatings |
| JPH0213288A (en) * | 1988-06-30 | 1990-01-17 | Toshiba Corp | Motor controller |
| US5316866A (en) * | 1991-09-09 | 1994-05-31 | General Electric Company | Strengthened protective coatings for superalloys |
| TW222017B (en) * | 1992-03-18 | 1994-04-01 | Westinghouse Electric Corp | |
| US6190124B1 (en) | 1997-11-26 | 2001-02-20 | United Technologies Corporation | Columnar zirconium oxide abrasive coating for a gas turbine engine seal system |
| US5972424A (en) * | 1998-05-21 | 1999-10-26 | United Technologies Corporation | Repair of gas turbine engine component coated with a thermal barrier coating |
| US7316850B2 (en) * | 2004-03-02 | 2008-01-08 | Honeywell International Inc. | Modified MCrAlY coatings on turbine blade tips with improved durability |
| ITMI20042482A1 (en) * | 2004-12-23 | 2005-03-23 | Nuovo Pignone Spa | STEAM TURBINE |
| DE102005002609A1 (en) * | 2005-01-20 | 2006-08-03 | Mtu Aero Engines Gmbh | Method of repairing turbine blades |
| JP2007085471A (en) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | Coupler |
| US7364801B1 (en) * | 2006-12-06 | 2008-04-29 | General Electric Company | Turbine component protected with environmental coating |
| US8206118B2 (en) * | 2008-01-04 | 2012-06-26 | United Technologies Corporation | Airfoil attachment |
| EP2431489A1 (en) * | 2010-09-20 | 2012-03-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel-base superalloy |
| US8858873B2 (en) | 2012-11-13 | 2014-10-14 | Honeywell International Inc. | Nickel-based superalloys for use on turbine blades |
| US20150247220A1 (en) | 2014-02-28 | 2015-09-03 | General Electric Company | Article and method for forming article |
| US10933469B2 (en) | 2018-09-10 | 2021-03-02 | Honeywell International Inc. | Method of forming an abrasive nickel-based alloy on a turbine blade tip |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2526683A1 (en) * | 1974-06-17 | 1976-01-02 | Cabot Corp | OXYDATION RESISTANT NICKEL ALLOY, METHOD FOR MANUFACTURING IT AND USING IT |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR928762A (en) * | 1940-07-19 | 1947-12-08 | Mond Nickel Co Ltd | Alloy with good resistance to corrosion and creep at high temperatures |
| GB607616A (en) * | 1945-11-28 | 1948-09-02 | Harold Ernest Gresham | Nickel base alloy |
| US2948606A (en) * | 1957-05-31 | 1960-08-09 | Sierra Metals Corp | High temperature nickel base alloy |
| US3754902A (en) * | 1968-06-05 | 1973-08-28 | United Aircraft Corp | Nickel base superalloy resistant to oxidation erosion |
| US4013424A (en) * | 1971-06-19 | 1977-03-22 | Rolls-Royce (1971) Limited | Composite articles |
-
1977
- 1977-05-03 US US05/793,334 patent/US4152488A/en not_active Expired - Lifetime
-
1978
- 1978-04-12 AU AU34996/78A patent/AU525885B2/en not_active Expired
- 1978-04-13 FR FR7810865A patent/FR2389680B1/fr not_active Expired
- 1978-04-14 GB GB14745/78A patent/GB1572320A/en not_active Expired
- 1978-04-18 IL IL54527A patent/IL54527A/en unknown
- 1978-04-20 DE DE2817321A patent/DE2817321C2/en not_active Expired
- 1978-04-21 CA CA301,677A patent/CA1101698A/en not_active Expired
- 1978-04-21 SE SE7804568A patent/SE7804568L/en unknown
- 1978-04-24 JP JP4915578A patent/JPS53135819A/en active Granted
- 1978-04-25 CH CH443878A patent/CH639426A5/en not_active IP Right Cessation
- 1978-04-25 BE BE187079A patent/BE866341A/en not_active IP Right Cessation
- 1978-04-27 NO NO781476A patent/NO149041C/en unknown
- 1978-04-27 BR BR7802622A patent/BR7802622A/en unknown
- 1978-04-28 IT IT22805/78A patent/IT1095332B/en active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2526683A1 (en) * | 1974-06-17 | 1976-01-02 | Cabot Corp | OXYDATION RESISTANT NICKEL ALLOY, METHOD FOR MANUFACTURING IT AND USING IT |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5154884A (en) * | 1981-10-02 | 1992-10-13 | General Electric Company | Single crystal nickel-base superalloy article and method for making |
| US6074602A (en) * | 1985-10-15 | 2000-06-13 | General Electric Company | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2389680B1 (en) | 1986-04-18 |
| BE866341A (en) | 1978-08-14 |
| IT1095332B (en) | 1985-08-10 |
| AU525885B2 (en) | 1982-12-09 |
| GB1572320A (en) | 1980-07-30 |
| CH639426A5 (en) | 1983-11-15 |
| NO781476L (en) | 1978-11-06 |
| JPS53135819A (en) | 1978-11-27 |
| AU3499678A (en) | 1979-10-18 |
| JPS6117894B2 (en) | 1986-05-09 |
| US4152488A (en) | 1979-05-01 |
| DE2817321C2 (en) | 1987-04-02 |
| NO149041C (en) | 1984-02-01 |
| SE7804568L (en) | 1978-11-04 |
| NO149041B (en) | 1983-10-24 |
| FR2389680A1 (en) | 1978-12-01 |
| BR7802622A (en) | 1978-12-12 |
| IL54527A (en) | 1981-09-13 |
| IT7822805A0 (en) | 1978-04-28 |
| CA1101698A (en) | 1981-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2817321A1 (en) | CORROSION-RESISTANT NICKEL-BASED SUPER ALLOY, COMPOSITE BUCKET MADE FROM THEREFORE, AND METHOD FOR PROTECTING GAS TURBINE BLADE TIPS WITH SUCH ALLOY | |
| DE2657288C2 (en) | Coated superalloy article and its uses | |
| DE60305329T2 (en) | HIGHLY OXIDATION-RESISTANT COMPONENT | |
| EP1306454B1 (en) | Rhenium containing protective coating protecting a product against corrosion and oxidation at high temperatures | |
| DE602005002334T3 (en) | Superalloy-based workpiece with a gammaprime nickel-aluminide coating | |
| DE69706850T2 (en) | ARTICLE WITH PROTECTIVE LAYER CONTAINING AN IMPROVED ANCHOR LAYER AND ITS PRODUCTION | |
| DE19983957B4 (en) | Coating composition for high temperature protection | |
| EP0786017B1 (en) | Protective layer for protecting parts against corrosion, oxidation and excessive thermal stresses, as well as process for producing the same | |
| DE2734529C2 (en) | Item with improved resistance to oxidation and corrosion at high temperatures | |
| DE3030961A1 (en) | COMPONENTS OF SUPER ALLOYS WITH AN OXIDATION AND / OR SULFIDATION RESISTANT COATING AND COMPOSITION OF SUCH A COATING. | |
| DE3010608A1 (en) | COATING COMPOSITION FOR NICKEL, COBALT AND IRON CONTAINING SUPER ALLOY AND SUPER ALLOY COMPONENT | |
| DE60033345T2 (en) | Component of a gas turbine with position-dependent protective coatings | |
| DE2560523C2 (en) | Metal article with a metallic coating containing hafnium and aluminum and process for its manufacture | |
| DE69615012T2 (en) | EROSION CORROSION PROTECTIVE LAYER FOR HIGH TEMPERATURE COMPONENTS | |
| DE3211583A1 (en) | SUPER ALLOY COATING COMPOSITION WITH HIGH-TEMPERATURE OXIDATION RESISTANCE | |
| DE3023576A1 (en) | HEAT-TREATED SINGLE-CRYSTAL SUPER ALLOY ITEM AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME | |
| DE3104581C2 (en) | Article made of a superalloy with a covering layer and method for its manufacture | |
| DE3229293A1 (en) | COVERINGS FOR SUPER ALLOYS | |
| DE2827667A1 (en) | METHOD FOR APPLYING A SURFACE DOUBLE LAYER BY FUSION WELDING | |
| DE2829369B2 (en) | Process for forming hard, wear-resistant coatings containing metallic carbides | |
| DE3103129A1 (en) | THERMALLY LOADABLE MACHINE PART AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF | |
| DE2327250A1 (en) | PROCESS FOR MANUFACTURING A METALLURGIC SEALED COVER | |
| DE69705744T2 (en) | ARTICLES WITH SUPER ALLOY SUBSTRATE AND AN ENHANCEMENT LAYER THEREOF, AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF | |
| DE102009010026A1 (en) | Component, useful for flow machine, comprises a metal alloy comprising base material, where the component is coated with portion of adhesive layer comprising nickel-chromium-aluminum-yttrium alloy and a surface layer comprising zirconia | |
| DE69717870T2 (en) | NICKEL BASED ALLOY |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
| 8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: MENGES, R., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 8000 MUENCHEN |
|
| D2 | Grant after examination | ||
| 8364 | No opposition during term of opposition |