DE2816682A1 - Anordnung zur erfassung des einflusses physikalischer groessen auf die laenge eines weges - Google Patents
Anordnung zur erfassung des einflusses physikalischer groessen auf die laenge eines wegesInfo
- Publication number
- DE2816682A1 DE2816682A1 DE19782816682 DE2816682A DE2816682A1 DE 2816682 A1 DE2816682 A1 DE 2816682A1 DE 19782816682 DE19782816682 DE 19782816682 DE 2816682 A DE2816682 A DE 2816682A DE 2816682 A1 DE2816682 A1 DE 2816682A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pulse
- arrangement according
- fiber
- light
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 80
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 57
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 38
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 24
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000010453 quartz Substances 0.000 claims description 6
- 229910001218 Gallium arsenide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000004087 circulation Effects 0.000 claims description 5
- 230000004913 activation Effects 0.000 claims description 3
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000001447 compensatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 36
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 8
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 210000003608 fece Anatomy 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 239000005304 optical glass Substances 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003679 aging effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000005350 fused silica glass Substances 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005865 ionizing radiation Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000010871 livestock manure Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 230000009347 mechanical transmission Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S17/00—Systems using the reflection or reradiation of electromagnetic waves other than radio waves, e.g. lidar systems
- G01S17/88—Lidar systems specially adapted for specific applications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/12—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means
- G01D5/244—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means influencing characteristics of pulses or pulse trains; generating pulses or pulse trains
- G01D5/247—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means influencing characteristics of pulses or pulse trains; generating pulses or pulse trains using time shifts of pulses
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35338—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using other arrangements than interferometer arrangements
- G01D5/35341—Sensor working in transmission
- G01D5/35345—Sensor working in transmission using Amplitude variations to detect the measured quantity
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
Description
14.4.1978 P 7842
Anmelder:"Max-Planck-Gesellschaft
zur Förderung der Wissenschaften e.V·.
Bunsenstraße
ANORDNUNG ZUR ERFASSUNG DES EINFLUSSES PHYSIKALISCHER GROSSEN AUF DIE LÄNGE EINES WEGES.
Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Erfassung des Einflusses physikalischer Größen wie Druck,Umgebungstemperatur
,Schub-oder Zugkräfte oder dergleichen auf die Länge
eines Weges,mit einer auf die Weglängenänderung ansprechenden optischen Längen-Meßeinrichtung,mit der ein mindestens
für die Weglängenänderung charakteristisches elektrisches Anzeigesignal erzeugbar ist.
Es ist bekannt,Änderungen physikalischer Größen,die auf Änderungen
optischer Weglängen abbildbar sind,was in vielen Fällen gleichbedeutend mit der Änderung einer mechanischen
Weglänge ist,dadurch zu erfassen,daß man diese Weglängen änderungen
mit Hilfe eines Interferometers mißt(Luger,Lexikon
der-Technik,Rowohlt,1972,Bd.26,S.479).Eine zur Erfassung
von Änderungen hoher Temperaturen geeignete,mit einem michelson-interferometer
arbeitende Anordnung der eingangs genannten Art kann dann beispielsweise so aufgebaut sein,daß der
bewegliche Spiegel des Interferometers am freien Ende eines an seinem anderen Ende fest eingespannten Stabes,dessen Temperatur-Ausdehnungskoeffizient
bekannt ist,angeordnet ist, sodaß man aus einer Längenänderung des Stabes direkt a"uf die
damit korrelierte Temperaturänderung schließen kann.Die Zahl der im Verlauf einer Temperaturänderung von T. auf T? nacheinander
auftretenden Ausgangsimpulse eines am Interferenzort aufgestellten Empfängers,der jeweils bei konstruktiver
909851 /0008 - 8 -
Interferenz einen Ausgangsimpuls erzeugtest dann direkt
ein Maß für die Temperatur und kann mittels eines elektronischen Zählers erfaßt und in geeigneter Form
digital oder analog dargestellt werden.Zwar sind interferometrische
Messungen sehr genau,da der absolute Meßfehler nur in der Größenordnung der" Wellenlänge des zur
Messung benutzten kohärenten Lichtes liegt,dafür ist . .
aber eine mit einem Interferometer als Meßeinrichtung versehene Anordnung der eingangs genannten Art mit gravierenden
Nachteilen behaftet,die sie für zahlreiche Anwendungsfälle ungeeignet erscheinen läßt:
Zum einen ist bei interferometrischen Meßanordnungen
der Meßbereich prinzipiell durch die Kohärenzlänge des verwendeten Meßlichts beschränkt.Zwar ist es mit Lasern
durchaus möglich,im optischen Bereich Kohärenzlängen von mehreren km zu erzielen.Der hierfür erforderliche
konstruktive Aufwand ist jedoch beträchtlich,und bei Verwendung eines üblichen Lasers als Lichtquelle liegt
die Kohärenzlänge nur im m—Bereich(z.3.1 - 5m).
Für die Praxis bedeutet dies,daß man in vielen Fällen
zwar die mit Änderungen einer bestimmten Größe ver knüpften Längenanderungen eines durch einen Körper markierten
Weges sehr genau erfassen kann,nicht aber die mit einem bestimmten Wert dieser Größe verknüpfte Be zugslänge
des der Längenänderung unterworfenen Körpers, sodaß letztlich der Absolutwert der geänderten Größe
mit demjenigen Fehler behaftet ist,mit dem der Bezugswert durch andere,mit geringerer Genauigkeit durchführbare
Messungen bestimmbar ist.
909851/0008
feststellt und damit wieder einen' erheblich über dem
fehler der interf'erometrischen Messung "liegenden Fehler
impliziert.
Zum anderen ist es praktisch nicht möglich,Längenänderungeri,
die längs eines gekrümmten Weges erfolgen zu erfassen,da man den Meßstrahlengang,der mindestens abschnittsweise geradli nige
Lichtwege mit direktem,ungestörtem Sicht'konfcakt erfor dert,nicht
mit hinreichender Genauigkeit an einen beliebigen Weg anpassen kann.Dies gilt auch für den Fall,daß man wie
bei der Absolutmessung großer Entfernungen(z.B.der-Entfernung
Erde-Mond)eine Laufzeitmeßeinrichtung verwendet,um aus der
Laufzeit von Lichtimpulsen zwischen Anfang und Ende eines Weges dessen Länge zu ermitteln.
Aufgabe der Erfindung ist es daher,eine Anordnung der eingangs
genannten Art anzugeben,mit der entlang eines beliebigen Weges sowohl Änderungen einer mit einer bestimmten
physikalischen Einflußgröße verknüpften Länge als auch die Länge selbst mic äner für eine Hinreichend genaue Erfassung
dieser Einflußgröße ausreichenden Genauigkeit meßbar sind, wobei diese Anordnung mit einfachen technischen Mitteln realisierbar
und auch weitgehend unempfindlich gegen Störeinflüsse sein soll.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst,daß der
der Längenänderung unterworfene optische Weg durch eine elastisch dehnbare optische Faser markiert ist,die mit einer
Mindestvorspannung entlang des Weges geführt und mindestens abschnittsweise an mit der Längenänderung des Weges einer
Positionsveränderung unterworfenen Stützstellen zugfest gehalten
ist,und daß als Meßeinrichtung eine an sich bekannte Laufzeitmeßeinrichtung vorgesehen ist,die einen mit der optischen
Faser zusammen einen geschlossenen Signalpfad bil denden Licht-Impulswiederholer umfaßt,der mit der Periodi zität
der Signal-Umlaufdauer des Signalpfades in diesem zirkulierende
Signalimpulse erzeugt,aus deren elektronisch gemessener Gesamtlaufdauer und -anzahl das lektrische Anzei gesignal
ableitbar ist.
909851/0008 - 10 -
Die erfindungsgemäße Anordnung vermittelt aufgrund ihrer
f unktione.llen Eigenschaften zumindest die folgenden Vorteile:
Innerhalb der durch die Biegbarkeit der optischen Faser vorgegebenen
Grenzen -um die Faser nicht zu beschädigen darf diese nicht mit zu kleinen Krümmungsradien verlegt werden,
die etwa gleich dem hunderfachen Faserdurchmesser sein sohlenkann man die optische Faser entlang beliebiger Wege
fest verlegen.Wegen des kleinen Faserducchmessers läßt sicu
eine optimale Annäherung des Verlaufs des optischen Weges an den unter den verschiedensten Einflüssen einer Längenänderung
unterworfenen Weg erzielen,sodaß dieser auch besen ders
genau gemessen werden kann.Beispielsweise kann man entlang des Umfanges eines Druckkessels eine oder mehrere Windungen
der optischen Faser legen und durch deren Längenänderung Druckänderungen im Kessel messen,die zu einer proportionalen
Änderung des Kesselumfangs führen.Ebenso ist es möglich,
die optische Faser entlang der Mantellinie eines Tragseils eine einer Seilbahn oder einer Hängebrücke zu befestigen und durch
Messung der Faserlänge Rückschlüsse auf die Belastung zu ziehen oder um auf Alterungseffekte hindeutende irreversible
Längenänderungen solcher Tragseile erkennen zu können.In den erwähnten Einsatzbeispielen wird die erfindungsgemäße Anordnung
für Meßzwecke eingesetzt,für die,zumindest soweit es sich
um die Erfassung kraftproportionaler Dehnungen handelt,auch
elektrische Dehnungsmeßsteeifen eingesetzt werden könnten.Gegenüber
solchen Dehnungsmeßstreifen hat die erfindungsgemäße
Anordnung aber den Vorteil einer sehr viel geringeren Störanfälligkeit gegenüber elektromagnetischen Störungen oder
extremen Temperaturschwankungen,wie sie beispielseise an einem Druckkessel auftreten können.Ein weiterer Vorteil der
erfindungsgemäßen Anordnung,insbesondere im Vergleich mit
interferometrischen Meßanordnungen besteht darin,daß die
Eichung,auch dann,wenn während eines Meßzyklus ein Strom -
- 11 -
909851/0008
ausfall auftritt erhalten bleibt,da Änderungen der Faserlänge
nicht von einer willkürlichen Bezugslänge aus ermittelt, sondern aus der Differenz von absoluten Faserlängen
proportionalen Laufzeiten ermittelt werden.Da sich die Umlaufzeit Tin dem die optische Faser und den Impulswieder holer
umfassenden Signalpfad additiv aus der Laufzeit t , der von dem Impulswiederholer ausgesandten Lichtimpulse in'
dem durch die Faser markierten optischen Weg und der Laufzeit t ,des die Aussendung des Lichtimpulses triggernden
Signals im Impulswiederholer zusammensetzt,die für alle Faserlängen
dieselbe ist,kann man auf einfache Weise auch eine Absolut-Eicnung erzielen, i'ndem man mit einer Faser,für die
t , bekannt ist,die Gesamtlaufzeit T = t ,+ t , mißt und
opt opt el
hieraus ein für allemal die für den Impulswiederholer maßgebliche Laufzeit t , ermittelt.Da die Genauigkeit der mit
der erfindungsgemäßen Anordnung durchführbaren Längen-bzw.
Dehnungsmessung im wesentlichen durch die Konstanz der Laufzeit t , im Impulswiederholer bestimmt ist,ist es vorteil haftjwenn
gemäß dem Merkmal des Anspruchs 2 der durch die . Faserlänge bedingte Anteil t , der Laufzeit der Signal--
impulse -an der PeriodendauerT = t ,+ t , der durch, die
r el opt
Impulswiederholung erzeugten iignalimpulsfolge groß ist gegen
den durch die Aktivierung des Impulswiederholers bedingten Laufzeitanteil t , des Impulswiederholers,damit der Einfluß
des Laufzeitanteils t , relativ klein ist gegen den optischen
Laufzeitanteil t ,.Dies kann einmal dadurch erreicht
opt
werden,daß man die optische Faser "lang" macht und gegebenenfalls
mehrfach über den zu erfassenden Weg hin und her führt und zum anderen dadurch,daß man im Falle eines elektronisch
gesteuerten Impulswiederholers eine "schnelle" Impulselek tronik für die Triggerung einer als Sender benutzten spannungsgesteuerten
lichtemittierenden Diode verwendet.
Die Laufzeit t , in einem solchen Impulswiederholer kann mit
gängigen Mitteln auf etwa +_ lps konstant gehalten werden,was
einer Genauigkeit der Längenmessung von etwa _+C^2mm entspricht.
909851/0008 - \2 -
Um- diese Genauigkeit voll ausnutzen zu können,ist es in
vielen fällen erforderlich,daß man die Umlauf-Periodendauer
T über eine Vielzahl von Signalumläufen mittelt.Eine hier für
geeignete,einfache Start-und Auswertungseinrichtung ist
durch die Merkmale des Anspruchs 3 umrissen.
Unter den im Anspruch 4 angegebenen Bedingungen,die sich
zwanglos auf andere Abmessungen der Faser und andere Kombinationen der für die Messung wichtigen Parameter umrechnen
lassen,kann dann die erreichbare Meßgenauigkeit voll ausgenutzt werden.
Wenn die mehrere Umlaufperioden umfassende Gesamtmeßzeit
sehr groß wirdTd.h.im Sekundenbereich liegt,dann ist·es
schon allein wegen der niemals idealen"Monochromasie des
verwendeten Signallichts aufgrund der Materialdispersion der optischen Faser unvermeidlich,daß die Lichtimpulse"auseinanderlaufen",sodaß
mit der Zeit ein Licht-Gleichstrom in der Faser zirkulieren würde,der natürlich keine Laufzeit messung
mehr ermöglichen würde.Daher ist es vorteilhaft, wenn gemäß dem Merkmal des Anspruchs 5 die Impulsdauer der
von dem Impulswiederholer ausgesandten Lichtimpulse klei der ist als diejenige der vom Impulswiederholer empfangenen
Lichtimpulse und vorzugsweise konstant ist,was sich bei einem mit einem spannungsgesteuerten Lichtimpulsgeber arbeitenden
Impulswiederholer auf einfache Weise durch die Merkmale des Anspruchs 6 erreichen läßt.
Günstig für eine optimale Meßgenauigkeit ist es auch,wenn
der Auslösezeitpunkt für das Aussenden eines neuen Licht— signals möglichst unabhängig von der aDsoluten Höhe und von
den Einzelheiten der Pulsform der vom Impulswiederholer empfangenen Signale ist,da aer ausgesandte Lichtimpuls sonst
durch Kauschstörungen des Empfängers des Impulswiederholers verfälscht werden könnte.Vielmehr sollte der Auslösezeitpunkt
durch die gesamte Hüllkurve des empfangenen Lichtimpulses
909851/0008 - 13 -
bestimmt werden.Ein einfacher Schwelleriwerttrigger,dessen
Schwelle auf einen festen Wert,beispielsweise die halbe mittlere Höhe der empfangenen Impulse eingestellt
ist,würde bei Schwankungen der Impulshöhe,die z.B.durch
Veränderungen der Faserverluste durch Biegungen der Faser bedingt sein können,auch eine variierende Laufzeit
■t , im Impulswiederholer verursachen.Solche Schwankuhgen '
lassen sich aber mit sehr gutem Ergebnis durch Tregger-"
schaltungen gemäß den Merkmalen der Ansprüche 7 und 8 vermeiden,die sich mit an sich bekannten elektronischen
Mitteln verwirklichen lassen.
Eine noch schärfere Definition des Triggerzeitpunktes ist dadurch möglich,daß als ausgesandtes Lichtsignal
nicht ein einzelner Puls verwendendet wird,sondern gemäß dem Merkmajr_des Anspruchs 9 eine mehrere Lichtimpulse
umfassende Impuls-Kombination,die beispielsweise eine in charakteristischer Folge über einen Teil der Umlaufdauer
verteilte Lichtimpulse umfaßt.Durch die im Anspruch 10 angegebene Verteilung solcher Lichtimpulse auf die Umlaufperiode
ist diese unter dem Gesichtspunkt einer möglichst genauen Messung der Laufzeit durch Mittelung über zahl reiche
Signalumläufe optimal ausgenutzt,sodaß man mit relativ
kurzen Gesamtmeßzeiten auskommen kann.Es ist daher günstig,wenn die Einzelimpulse in möglichst "dichter'Tol—
ge ausgesandt werden können,d.h.die Einzelimpulse sollten
möglichst kurz sein und insbesondere möglichst steile Flanken haben,da hierdurch die zeitliche Position der Impulse
genauer definiert ist.Durch die Merkmale der Ansprüche 11 bis 13,die einzeln für sich oder auch in Teilkombinationen
verwirklicht sein können,läßt sich der Einfluß der Materialdispersion
auf die Impulsdauer günstig gering halten,und man erreicht Anstiegs- und Abfallzeiten der Impulsflanken
von etwa 1 ns.
909851/0008
Wenn der der Längenänderung unterworfene Weg eine geschlossene Kurve ist,wie etwa beim erwähnten F-allbeispiel
der Druckmessung durch Erfassung der Umfangslänge des Druckkessels,dann ist es ohne weiteres möglich,die
vom Sender des Impulswiederholers erzeugten Lichtimpulse am einen Ende der längs des Weges verlaufenden optischen
Faser einzukoppeln und sie am anderen Ende zu- empfangen
und trotzdem die Laufzeit t , -im Impulswiederholer ,die'
in dem speziellen Fall,daß der Empfänger eine Photo diode und der Sender eine LEDist,eine elektronische Laufzeit
ist,klein zu halten.In diesem Signalpfad zirkuliert dann das zur Messung der Laufzeit ausgenutzte Signal teilals
optisches,teils als elektrisches Signal,stets in derselben
Richtung,sodafl man an jeder Stelle dieses Signal pfades
dieselbe Impulsfolge hat.
Eine dazu alternative Ausführungsform der erfindungsgemäßen
Anordnung ist durch die Merkmale des Anspruchs 14 angege ben,bei der der Sender und der Empfänger des Impulswiederholers
an demselben Ende der optischen Faser angeordnet sind.Der durch die Faser markierte optische Weg wird dann
zweimal ausgenutzt,was im Hinblick darauf,daß t mög liehst
groß gegen t , sein soll,von Vorteil ist.Diese Ausführungsform
der Erfindung eignet sich insbesondere zur Messung der Länge eines Weges,dessen Ende weit vom Anfang entfernt
ist,wie beispielsweise im erwähnten Fall der Längen messung eines Tragseils.
Wenn man den Lichtimpulssender und den Empfänger des Im pulswiederholers
konzentrisch anordnet und geeignete Vorkehrungen trifft,daß der Empfänger nur die zurückkommenden,
nicht aber die ausgesandten Lichtimpulse "sehen" kann,dann ist es auch möglich,auf einen zur Auskopplung der zurück laufenden
Lichtimpulse vorgesehenen teildurchlässigen
909851/0008
45- -Spiegel zu verzichten und man erhält eine besonders
einfach aufgebaute Anordnung.Die durch die Merkmale des
Anspruchs 15 angegebene Anordnung hat die Eigenschaft, daß sich auf einen einzigen Startimpuls hin eine Folge
von die Faser durchlaufenden Lichtimpulsen aufbaut,deren
zeitlicher Abstand exakt gleich ihrer optischen Laufzeit •t , in der Faser ist,jedenfalls dann,wenn die die Faser '
an ihren Enden abschließenden Spiegel direkt an den Endstirnflächen der Faser angeordnet sind.Da der am Eingang
der Faser angeordnete Spiegel jedoch teildurchlässig sein muß,damit man einen Teil des Lichts der zurücklaufenden
Lichtimpulse zur Laufzeitmessung auskoppeln kann,nimmt
die Intensität dieser Impulse laufend ab,sodaß man ausgehend von einem Startimpuls nur eine beschränkte Anzahl
von zur Messung ausnutzbaren Lichtimpulsen erhält.Eine für eine genaue Messung der Weglänge erforderliche größere Anzahl
von Lichtimpulsen kann aber ohne weiteres durch wie derholte Betätigung des Startimpulsgebers erreicht werden,
der beispielsweise nach fest vorgebbaren Zeitintervallen betätigt wird joder von einem die Intensität der zurück kommenden
Impulse erfassenden Diskriminator gesteuert ist, der den Startimpulsgeber betätigt,sobald die Intensität
der zurückkommenden Impulse einen unteren,für einen si cheren
Nachweis noch ausreichenden Grenzwert unterschreitet.Für die Ermittelung der reinen optischen Laufzeit t
werden dann zweckmäßigerweise nur. die durch Reflexion an dem teildurchlässigen Spiegel von einem Primärimpuls ab geleiteten
Impulse ausgenutzt.
Betreibt man hingegen eine solche Anordnung gemäß den Merkmalen des Anspruchs 16 so,daß sich die mittels eines Im pulswiederholers
von den empfangenen Impulsen abgeleiteten Impulse den durch Reflexion von einem Primärimpuls abgeleiteten
Impulsen phasenrichtig überlagern,was sich mit einer Einrichtung gemäß den Merkmalen des Anspruchs 17 auf
909851/0008
2916682
einfache Weise realisieren läßt,dann arbeitet man gleichsam
in der Resonanz,und die empfangenen Impulse haben,jedenfalls
dann,wenn die Laufzeit im Impulswiederholer gleich einem echten Bruch oder gleich der optischen Laufzeit selbst
ist,dieselbe Intensität.Obwohl die Laufzeit im Impulswie derholer
hier beträchtliche Werte haben kann,ist deren Einfluß auf die Meßgenauigkeit minimal,da ihre absolute Größe
von vornherein eliminiert ist und Schwankungen der Laufzeit im Impulswiederholer wegen der schwachen Ankopplung des "Resonators"
über den schwach durchlässigen Spiegel keinen grossen Einfluß auf die Periodendauer mehr haben können.
Die insbesondere bei elektronisch gesteuerten Impulswiederholern zu beachtenden Einflüsse der Laufzeit t , im Impulswiederholer
und deren Schwankungen lassen sich schließlich durch die Verwendung optischer Impulswiederholer gemäß den
Merkmalen der Ansprüche 18 - 20 im Rahmen der Meßgenauig keit völlig vermeiden.
Eine mit einem Meß-Signalpfad und einem Referenz-Signalpfad
versehene Anordnung gemäß den Merkmalen des Anspruchs 21 hat den Vorteil,daß man die Länge der Fasern in beiden Signalpfaden
gleichsinnig beeinflussende Größen,deren Einfluß aber nicht gemessen werden soll,auf einfache Weise apparativ
eliminieren kann.
Weitere Einzelheiten una Merkmale ergeben sich aus der nachfolgenden
Beschreibung von Ausführungsbeispielen der trfin dung
anhand der Zeichnung.ns.zeigen:
Fig. 1 eine erste Ausführungsform einer erfindungsgemäßen
faseroptischen Meßanordnung mit einer längs eines geschlossenen Weges verlaufenden optischen Faser und
einem elektronisch getriggerten Impulswiederholer,
- 17 -
909851/0008
Fig. 2 die Abhängigkeit der Signallaufdauer in dem durch
die optische Faser und den Impulswiederholer ge maß Fig.l gebildeten geschlossenen Signalpfad in
Abhängigkeit von Änderungen der Faserlänge,
Fig. 3 eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen
faseroptischen Meßanordnung mit einer am fernen Ende
durch einen Spiegel abgeschlossenen optischen Faser,
Fig. 4 eine Abwandlung der faseroptischen Meßanordnung
gemäß Fig.3 mit einer in Resonanz betriebenen op«
tischen Faser mit schwacher Ankopplung an den Lichtimpulssender,
Fig. 5 eine der faseroptischen Anordnung gemäß Fig.l ähnliche
faseroptische Anordnung mit einem als opti sehen Verstärker ausgebildeten Impulswiederholer
und
Fig. 6 eine erfindungsgemäße faseroptische Keßanordnung
mit einem Meß-3ignalpfad und einem Referenz-Sig nalpfad.
Die in den Figg.l und 2-6 dargestellten faseroptischen Meßanordnungen
haben den Zweck,für die verschiedensten Ein flußgrößen
charakteristische Dimensionen und Dimensionsveränderungen von Körpern entlang beliebiger Wege oder Kurven
möglichst genau erfassen und dadurch Rückschlüsse auf die Werte und Änderungen dieser Einflußgrößen ziehen zu können.
Die in der Fig.l dargestellte faseroptische Meßanordnung 10
eignet sich insbesondere für eine Wegmessung längs einer in sich geschlossenen Kurve,beispielsweise entlang des kreis -
- 18 -
909851/0008
förmigen Umfangs' eines unter einem variablen Innendruck
stehenden großen Kessels oder Tanks,beispielsweise eines
Flüssig-Gastanks eines Transportschiffes oder dgl.In diesem Zusammenhang kann die faseroptische Meßanordnung 10
die Funktion einer Sicherheitseinrichtung haben,die ein Warmsignal auslöst,wenn der Druck im Tank und damit dessen
Umfangslänge einen kritischen Grenzwert überschrei -" tet.Im einzelnen ist die faseroptische Meßanordnung 10
wie folgt aufgebaut:
entlang des zu überwachenden,geschlossenen Weges der Länge
L ist eine elastisch dehnbare,monof ilö -- optische Faser 11
fest verlegt.Ihre Dehnbarkeit beträgt einige Prozent ihrer Longe.Die optische Faser 11 ist mit einer solchen Vorspannung
entlang des zu überwachenden Weges verlegt,daß sie sowohl dessen Verlängerung als auch einer Verkürzung desselben
folgen kann.Da die optische Glasfaser 11 einen sehr kleinen Durchmesser nat (typische Werte des Durchmessers
liegen zwischen 30 und 2OuACm) ist der zu überwachende Weg
durch den durch die optische Faser 11 gebildeten Signal pfad sehr genau markierbar.Zur Erzeugung von Lichtimpulsen
kurzer Dauer,die am einen Ende 12 der optischen Faser 11 in diese eingespeist werden und nach der durch die Länge
L der optischen Faser bestimmten Laufzeit t , = L/v,wo bei
ν 'die Gruppengeschwindigkeit des Lichtes in der op tischen Faser 11 bedeutet,am anderen Ende 13 der optischen
Faser 11 empfangen werden können,ist ein Impulswiederholer 14 vorgesehen,der zusammen mit der optischen Faser 11 einen
geschlossenen Signalpfad bildet,in dem ein Meßsignal teils als optisches,teils als elektrisches Signal periodisch zirkuliert.Der
Impulswiederholer 14 umfaßt einen spannungs gesteuerten Lichtimpulssender 16,der für Spannungsimpulse
Lichtimpulse entsprechender Dauer und analoger Form aus sendet,die
an dem einen Ende 12 in die optische Faser ein-
- 19 -
909851/0008
gespeist werden.Weiter umfallt der Impulswiederholer 14
einen photoelektrischen Empfänger 17,der die nach der
Laufzeit t , am anderen Ende 13 der optischen Faser 11 opt
eintreffenden Lichtimpulse in für diese anaologe Span nungsimpulse
umwandelt.Da die von dem Lichtimpulssender 16,beispielsweise einer.GaAs-Laser-Diode erzeugten Licht-■impulse
auf ihrem Weg durch die optische Faser 11 aufgrund der Moden-und Materialdispersion etwas "auseinander lau fen",ist
auch die Impulsdauer der elektrischen Ausgangsimpulse des Empfängers'17 etwas größer als die Dauer der
primären Lichtimpulse.Um trotzdem für die hessung Lichtimpulse
definierter Dauer und Form zur Verfugung zu ha ben,ist ein den Lichtimpulssender 16 triggernder Impulsformer
18 vorgesehen,der die Ausgangsimpulse eines die Empfänger-Ausgangssignale verstärkenden Verstärkers 19 in
Trtiggerimpulse definierter Dauer und Form umwandelt.Der
den Empfänger 17,den Verstärker 19,den Impulsformer 18
und den Lichtimpulssender 16 umfassende Lichtimpulswiederholer 14 ist mit einer Laufzeit t , behaftet,die sich "
el '
mit der Laufzeit t , der Lichtimpulse in der Faser 11
zur Gesamt-Signallaufzeit
T = fcoPt + fcel (1)
ergänzt.Dies ist dann auch die Periodendauer,mit der nach
dem Auslösen eines ersten Licntimpulses mittels einer Starteinrichtung 20 ein Signal an beliebiger Stelle des geschlossenen
Signalpfades 11,14 als optisches bzw.elektrisches Signal beobachtbar ist.
Um diese Periodendauer T,aus der sich bei bekannter Lauf zeit
t , des Signals im Impulswiederholer 14 gemäß der Beziehung
L = v(T-tel) (2)
909851/0008 -20-
die Länge L der optischen Faser 11 bestimmen läßt,mög liehst
genau messen zu können,ist eine Periodendauer-Meßeinrichtung 21 vorgesehen,mit der durch Mittelung
über eine große Anzahl von Signalumläufen die Periodendauer
T und/oder die Impulsfolgefrequenz der Signalim pulse
mit großer Genauigkeit bestimmbar ist.Diese Periodendauer-Meßeinrichtung
enthält einen ebenfall-s mittels der Starteinrichtung 20 aktivierbaren Impulszähler 22,
der die Spannungs-Ausgangsimpulse des Impulsformers 18 zählt und einen gleichzeitig mit dem Impulszähler 22 aktivierten
Zeit-Impulszähler 23,der solange die mit hoher Frequenz auftretenden Ausgangsimpulse eines quarzgesteuerten
Oszillators zählt,bis der Spannungs-Impulszähler einen vorgebbaren Zählerstand erreicht.hat.Der Zähler stand
des Zeitimpulszählers 23 ist dann direkt der über die vom Impulszähler 22 gezählten Anzahl von Signalum laufen
gemittelten Periodendauer T proportional und kann aus der bekannten Frequenz des quarzgesteuerten Referenz-Oszillators
und der Anzahl der beobachteten Signalumläufe mittels eines geeigneten digitalen Rechners,der Teil der
Periodendauer-Meßeinrichtung 21 ist,ermittelt werden.Durch
eine entsprechende Messung kann auch die Laufzeit t .. im
Impulswiederholer 14 für eine gegebene Anordnung ein für allemal festgestellt werden,indem man die Periodendauer
der Anordnung mit einer Faser bekannter Länge mißt.Dabei
ist natürlich vorausgesetzt,daß die Gruppengeschwindig keit ν des verwendeten Signallichts aus den bekannten Brechungsindex-Daten
der Faser entnehmbar ist,sodaß es,um schließlich die Beziehung (2) auswerten zu können,genügt,
die Periodendauer T zu messen.Ist der Anteil t , der Um -
el
laufperiodendauer T einmal ermittelt,dann ist die Anord nung
gemäß Fig.1 ein für allemal geeicht,wobei die Eichung
nur noch mit einem durcn Schwankungen des Laufzeitanteils
t . bedingten Fehler behaftet ist,der aber durch einen ge-
- 21 -
909851/0008
eigneten Aufbau des Verstärkers 19 und des Impulsformers
18 sowie durch geeignete Wahl der Empfänger- und Sende Dioden 17 und 16 sehr klein gehalten werden kann.Gegebenenfalls
kann es zweckmäßig sein,den Impulswiederholer mittels einer Temperatur-Regeleinrichtung auf konstanter
Betriebstemperatur zu halten.
Um die mit einer Anordnung gemäß Fig.l erreichbare Meßgenauigkeit
zu testen,wurde eine Cuarzfaser mit einer Länge L = 200m benutzt.Diese Quarzfaser war in 40 Windungen
um zwei achsparallele Trommeln mit einem Durchmesser von etwa 14cm gelegt,deren mittlerer Abstand 2m betrug und definiert
verändert werden konnte.Die Cuarzfaser war eine von der Firma SEL gelieferte,sogenannte Gradientenfaser,deren
wirksamer Brechungsindex etwa 1,46 ist.Als 5endediode wurde eine GaAs-Laser-Diode verwendet,deren Lichtimpulse eine
Impulsdauer von 6ns mit Anstiegs-und Abfallzeiten von ca Ins hat.Die wellenlänge der von der GaAs-Laser-Diode emittierten
Lichtimpulse ist 905nm,was einer Gruppengeschwin -
digkeit ν in der Cuarzfaser von etwa 2,1 χ 10 m/sec ent spricht.Die
Laufzeit t , im impulswiederholer betrug 40ns, sodaß sich insgesamt eine Umlaufperiodendauer T von etwa
llCs ergibt.Hit einem kommerziellen elektronischen Zähler,
für den als Vergleichsnormal ein Quarzoszillator diente, konnte die Periodendauer T durch Mittelung über 10 Um lauf-Periodendauern
T,was einer Gesamtmeßzeit von lsec ent-
-12 spricht,mit einer Genauigkeit von etwa 10 s gemessen
werden.Die-Konstanz der Periodendauer T,die im wesentli chen
durch die Konstanz des Laufzeitanteils t , im Impulswiederholer
bestimmt ist,betrug + lps,was einer Genauig keit der Längenmessung von etwa + 0,2mm entspricht.
Im Diagramm der Fig.2 ist der mit dem genannten Laboraufbau
gemessene Zusammenhang zwischen Faserdehnung AL und Umlauf-Periodendauer T dyrch die Linie 24 repräsentiert.
909851/0008
Als Abszisse ist die Längenänderung Δΐ. der 200m langen
Quarzfaser in mm und als Ordinate die Umlaufperiodendau—
er T in Als, jeweils in linearem Maßstab auf getragen.Der gemäß der Beziehung (2) zu erwartende lineare Zusammenhang
zwischen der Änderung &L der Faserlänge und der Änderung
der Umlauf-Periodendauer T wird durch- den im Rahmen der Meßgenauigkeit linearen Verlauf der Linie 24 sehr
gut wiedergegeben,was zeigt,daß faseroptische Meßanord —
nungen sehr gut zur Erfassung eine Dehnung der Faser bewirkender Einflußgrößen geeignet sindTbeispielsweise von
Kräften,die direkt oder über eine mechanische Übertragungseinrichtung
,die der Faser einen geeigneten Dehnungshub 5üfprägt,an
derselben angreift.Dabei ist für die Auslegung von
Meßanordnungen von Bedeutung,daß sich gute optische Fasern um bis zu einigen Prozent ihrer Länge elastisch dehnen lassen,
sodaß man im Beispiel der 200m langen Faser einen Meßbereich von einigen Metern zur Verfugung hat,der bei der
erwähnten Längenmeß-Genauigkeit von + 0,2mm somit sehr genau
erfaßbar ist.Je nach dem Durchmesser der verwendeten Fasern können Kräfte im Bereich zwischen ca Ip und lOOkp
auch direkt in eine optische Faser eingeleitet werden, die in einem dem geschilderten Laboraufbau ähalichen Aufbau
angeordnet ist.Bei der Messung von Weglängen und Weglängenänderungen
spielt ningegen der Faserdurchmesser nur eine untergeordnete Rolle.Will man allerdings eine sehr
lange Strecke absolut möglichst genau erfassen,so wird man eine verhältnismäßig dicke Faser mit einem Außendurcnmesser
von beispielsweise 2u0fim verwenden,um die Bruch —
gefahr bei mechanischer Beanspruchung herabzusetzen.Kommt es umgekehrt auf Weglängenänderungen an und ist die Meßstrecke
nur kurz,so ist eine dünnere Faser mit einem Durchmesser von ca 50Rm zweckmäßig,um die Rückwirkung der- Meßanordnung
auf das Meßobjekt infolge der elastischen Spannung der Faser gering zu halten.
- 23 -
909851 /0008
Günstige Eigenschaften optischer Glasfasern,die sich
mit Vorteil bei der Meßanordnung 10 gemäß Fig.-l und
in Anordnungen gemäß den noch zu beschreibenden Figg. 2-6 ausnutzen lassen,sind auch die folgenden: Glasfasern
haben im Vergleich zu den meisten anderen Materialien einen niedrigen thermischen Ausdehnungskoeffizien-•ten,was
besonders- günstig für ihre Verwendung■zur ab soluten
Längenmessung ist.Speziell Fasern aus Quarzglas
Ί «2*1 — fi — *1
haben eine relative Wärmedehnung von nur =- *p"- 0,4x10 K.
Die hieraus folgenden Meßfehler sind daher vernachläs sigbär klein gegen den Temperaturkoeffizienten der Gruppengeschwindigkeit
- SjTs ,der bei etwa 5x10 -K liegt,
und der damit vergleichbar ist mit den Temperaturkoeffizienten
üblicher elektrischer Dehnungsmeßstreifen,die zu
ähnlichen Zwecken eingesetzt werden können.Gegenüber diesen besitzt eine faseroptische Meßanordnung jedoch den
Vorzug völliger linempfindlichkeit gegenüber elektromagnetischen
Störfeldern,wie sie z.B.in der Nähe elektri scher"Maschinen
auftreten können.Weiter ist eine faseroptische Längen- bzw.Längenänderungsmeßanordnung auch
noch bei extrem niedrigen und hohen Temperaturen geeignet.Fasern aus Quarzglas können beispielweise vom absoluten
Nullpunkt an bis etwas unterhalb ihres Transfor mationspunktes (Tg ^1700° K) ohne nennenswerte Beein trächt'igung
ihrer optischen Eigenschaften benutzt werden. Erwähnenswert ist auch die Unempfindlichkeit von Quarzglas-Fasern
gegen ionisierende Strahlung,sodaß die er findungsgemäße
Anordnung auch für Messungen in Kernreaktoren geeignet ist.
Die Fig.3 zeigt eine faseroptische Anordnung 30,die derjenigen
gemäß Fig.l weitgehend analog ist.Demgemäß sind
identische oder funktionsgleiche Teile mit denselben Bezugszeichen
belegt.
909851/0008
Auch bei der f as-eroptischen Anordnung '30 gemäß Fig. 3
sind eine optische Faser 31 und ein Impulswied.erholer 14 die die Umlauf-Periodendauer eines teils als optisches,
teils als elektrisches Signal zirkulierenden Signals bestimmenden Teile eines geschlossenen Signalpfades.Im
Unterschied zum Ausführungsbeispiel gemäß Fig.l ist hier jedoch die optische Faser 31 entlang.eines
"offenen"Weges geführt,bei dem Anfang und Ende sehr weit
voneinander entfernt sein können.Der vom Lichtimpuls — sender 16 über die Faser zum Empfänger 17 des Lichtimpulswiederholers
14 zurückführende,durch die optische Faser 31 markierte Lichtweg ist am Sender- bzw.Empfängerfernen
Ende 32 der optischen Faser 31 durch einen Spiegel 33 abgeschlossen,der die vom Sender 16 kommenden
Lichtimpulse möglichst quantitativ in die optische Faser 31 zurückreflektiert,sodaß sie am Empfänger- bzw.
Sender-nahen Ende der optischen Faser 31 empfangen werden können.Zur Auskopplung der zurücklaufenden Lichtimpulse
aus dem optischen Signalpfad auf die Empfänger diode 17 ist ein unter 45 zum Verlauf der optischen Achse
36 im Bereich des nahen Endes 34 der optischen Faser 31 geneigter Spiegel 37 vorgesehen,durch den auch die
von der Sendediode 16 erzeugten,entlang der optischen Achse 36 eingespeisten Lichtimpulse hindurchtreten müssen.
Auf einen gemäß Fig.3 vorgesehenen Umlenkspiegel 38 kann gegebenenfalls verzichtet werden,wenn die Sende diode
16 so angeordnet ist,daij üie von ihr erzeugten Lichtimpulse
in Richtung der optischen Achse 36 austreten.Da bei der Anordnung gemäß Fig.3 die Lichtimpulse die Faser
31 zweimal durchlaufen,ist natürlich bei einer Auswertung
der gemessenen Umlaufperiodendauer T gemäß der Beziehung (2)anstatt der einfachen Faserlänge L die doppelte Faserlänge
2L einzusetzen.
- 25 -
909851/0008
Dies gilt natürlich auch für die faseroptische Anordnung
40 gemäß Fig.4,die eine besonders interessante .Abwand lung
der Anordnung 30 gemäß Fig.3 darstellt.Funktionsgleiche
Teile sind wiederum mit denselben Bezugszeichea wie in Fig. 3 belegt .-Hinsich ti ich ihres optischen Aufbaus /
unterscheidet sich die faseroptische Anordnung 40 von derjenigen
gemäß Fig.3 lediglich dadurch,daß ihre, optische
Faser 31 an ihrem Sender- bzw.Empfänger-nahen Ende 34 durch ■
einen schwach durchlässigen Spiegel 41,der beispielsweise
eine Durchlässigkeit von etwa 10% hat,abgeschlossen ist.
Dies hat,für sich aliein gesehen,zur Folge,daß ein zu einem
Zeitpunkt t« eingespeister primärer Lichtimpuls mehrfach
in der Faser 31 hin und her reflektiert wird,wobei seine Amplitude exponentiell abnimmt,da bei jedem Auf treffen auf
den teildurchlässigen Spiegel 41 ein bestimmter Bruchteil seiner Lichtleistung ausgekoppelt wird.Der Empfänger "sieht"
dann pro eingespeistem Primär-Lichtimpuls eine Folge von
Impulsen abnehmender Intensität,deren zeitlicher Abstand
gleich ihrer Laufzeit T über die doppelte Faserlänge 2L ist.Wählt man.diese Impulse für die Bestimmung der Laufzeit T,ohne sie über aen Impulswiederholer zirkulieren zu
1assen,so hat man auf einfache Weise die den Heßfehler bestimmenden Schwankungen der Laufzeit t , im Impulswiederholer
eliminiert.Um eine für eine hinreichend genaue Mittelwertbildung
ausreichende Anzahl von Signalimpulsen zu erhalten,kann dann so verfahren werden,daß nach einer Sicherheitszeitspanne, nach der der letzte Impuls,der noch
eine für einen sicheren Nachweis ausreichende Intensität hat,empfangen worden ist,erneut ein Primärimpuls erzeugt
wird und die von diesem initiierte Impulsfolge verarbeitet wird.Dies hätte natürlich erhöhte Neßzeiten zur Folge und
die Anordnung wäre auch empfindlich gegenüber Schwankungen der Intensität der Primärimpulse.Diese an sich nicht gravierenden
Schwierigkeiten lassen sich dadurch vermeiden,
■'..-■■'■ - 26 -
909851/0008
2816Θ82
daß der. Impul.swiederholer 42 gemäß Fig.4 einen Regel kreis
43 enthält,der die elektronisch beeinflußbare
Laufzeit t so einstellt,daß diese gleich der Lauf zeit t der Lichtimpulse in der optischen Faser 31 ist. L'in solcher Regelkreis kann mit bekannten elektronischen Mitteln realisiert werden,beispielsweise dadurch,daß aus einem Phasenvergleich der vom Impulsformer 18 -ausgesandte" Triggerimpulse mit den Ausgangsimpulsen des Empfängerverstärkers 19 ein die Frequenz eines den Impulsformer 18 ansteuernden spannungsgesteuerten Oszillators kompensato risch beeinflussendes Steuersignal abgeleitet wird,sodaß dessen,den Impulsformer 18 beaufschlagendes Ausgangssignal stets eine der Laufzeit t , der Lichtimpulse in.der optischen Faser 31 entsprechende Periodendauer T hat.Die faseroptische Anordnung 40 ist dann in der Resonanz be — trieben und die vom Empfänger 17 nachzuweisenden Licht impulse haben dieselbe Intensität.Regelt man die Frequenz des den Impulsformer 18 ansteuernaen Oszillators auf einen Wert,aer gleich einem ganzzahligen Vielfachen der mit der Laufdauer t ,in der optischen Faser 31 verknüpften Impulsfolgefrequenz ist,so erzielt man eine entsprechend erhöhte, für die genaue Mittelwertbildung günstigere Anzahl von Signalimpulsen und man kann gegebenenfalls die Meßzeit verkürzen.
Laufzeit t so einstellt,daß diese gleich der Lauf zeit t der Lichtimpulse in der optischen Faser 31 ist. L'in solcher Regelkreis kann mit bekannten elektronischen Mitteln realisiert werden,beispielsweise dadurch,daß aus einem Phasenvergleich der vom Impulsformer 18 -ausgesandte" Triggerimpulse mit den Ausgangsimpulsen des Empfängerverstärkers 19 ein die Frequenz eines den Impulsformer 18 ansteuernden spannungsgesteuerten Oszillators kompensato risch beeinflussendes Steuersignal abgeleitet wird,sodaß dessen,den Impulsformer 18 beaufschlagendes Ausgangssignal stets eine der Laufzeit t , der Lichtimpulse in.der optischen Faser 31 entsprechende Periodendauer T hat.Die faseroptische Anordnung 40 ist dann in der Resonanz be — trieben und die vom Empfänger 17 nachzuweisenden Licht impulse haben dieselbe Intensität.Regelt man die Frequenz des den Impulsformer 18 ansteuernaen Oszillators auf einen Wert,aer gleich einem ganzzahligen Vielfachen der mit der Laufdauer t ,in der optischen Faser 31 verknüpften Impulsfolgefrequenz ist,so erzielt man eine entsprechend erhöhte, für die genaue Mittelwertbildung günstigere Anzahl von Signalimpulsen und man kann gegebenenfalls die Meßzeit verkürzen.
Bei der in der F ig.5 dargestellten faseroptischen Anordnung
50,deren optische Faser 51 ähnlich wie beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 längs eines geschlossenen ,Ve ges
verlegt ist,ist als Impulswiederholer ein optischer
Verstärker 52 eingesetzt,der-das am einen Ende 53 der optischen Faser. 51 ankommende Lichtsignal direkt optisch verstärkt und dann wieder am anderen Ende 54 einspeist.Die
beiden Enden 53 und 54 der optischen Faser 51 sind dabei direkt mit den einander gegenüber liegenden Endflächen des optischen Verstärkers gekoppelt,der als eine an sich be -
Verstärker 52 eingesetzt,der-das am einen Ende 53 der optischen Faser. 51 ankommende Lichtsignal direkt optisch verstärkt und dann wieder am anderen Ende 54 einspeist.Die
beiden Enden 53 und 54 der optischen Faser 51 sind dabei direkt mit den einander gegenüber liegenden Endflächen des optischen Verstärkers gekoppelt,der als eine an sich be -
909851/0008
;2'81ββθ2
kannte mit Nd +-Ionen dotierte Gläsfaser(Optical Elec tronics
II,Bd.18,No.1,S.86,87,Julil976)oder in "der Art
eines an sich bekannten GaAs-Lasers ausgebildet ist.Der
optische Verstärker 52 wird im Takt des empfangenen Lichtsignals gepumpt,wobei es sich durch eine geeignete,nicht
lineare Kennlinie des Verstärkers 52 erreichen läßt,daß die emittierten Impulse stets kürzer sind als die empfangenen.Ein
Teil des periodischen Lichtsignals wird ausgekoppelt und mit einer Photodiode 56 empfangen.Das Ausgangs signal
dieser Diode 56 wird von einer Periodendauer-Meß einrichtung 57 in der bereits erläuterten Weise verarbeitet
und steuert zugleich -auch einen Impulsformer 58 an,der
im richtigen Takt und in der richtigen Phase die Stromversorgung des optischen Verstärkers vermittelt.
Der wesentliche Vorteil der Verwendung des optischen Ver stärkers 52 als Impulswiederholer besteht darin,daß die durch
elektronische Laufzeiten und die aus deren Schwankungen herrührenden Störungen oder nachteiligen Einflüsse auf die Meßgenauigkeit
völlig vermieden sind.Es versteht sich,daß in sinngemäßer Abwandlung der Anordnungen gemäß den Figg.1,3
und 4 auch diese mit einem optischen Verstärker als Impulswiederholer betrieben werden können.
Schließlich ist in der Fig.6 eine faseroptische Anordnung
60 dargestellt,die im wesentlichen eine Kombination der
faseroptischen Anordnung 10 gemäß Fig.l mit einer faser optischen
Anordnung 30 gemäß Fig.3 darstellt.Dabei dient die eine faseroptische Anordnung 10 zur Überwachung der
Länge eines von ihrer optischen Faser 11 umspannten Weges, während die andere faseroptische Anordnung 30,deren optische
Faser 31 eine Länge hat,die etwa gleich der halben mittleren Länge der erstgenannten optischen Faser 11 hat,
als Ref erenz--Signalpf ad dient.Sie ist'so angeordnet,daß
909851/0008
si-e nicht den Dehnungen unterworfen ist,die mittels der
optischen Faser 11 erfaßt werden sollen,ansonsten aber
denselben,die Laufzeit in den optischen Fasern 11 und 31 bestimmenden Einflüssen ausgesetzt ist.Die dem Meß-Signalpfad
11 und dem Referenz-Signalpfad 31 zugeordneten Im pulswiederholer
sind von der gemeinsamen Starteinrichtung -20 aus startbar.Die Ausgangssignale ihrer Impulsformer
sind die Eingangssignale eines Vorwärts/Rückwärtszählers 61,der die Ausgangsimpulse des dem Meßsignalpfad 11 zu geordneten
Impulsformers beispielsweise in Vorwärtsrichtung und die Ausgangsimpulse des dem Referenz-Signalpfad
31 zugeordneten Impulsformers in Rückwärtsrichtung zählt. Der Vorwärts/Rückwärtszähler 61 kann am Beginn der Messung
auf Null gesetzt werden,sodaß sein End-Zählerstand am Ende
einer Messung nicht nur den Betrag der erfaßten Längen änderung des überwachten Weges sondern auch den Änderungssinn dieses Weges wiedergibt.
Natürlich kann man die Iseßsignalpf ad-Ref erenzsignalpf adkombination
einer der Fig.6 analogen Anordnung mit beliebigen Kombinationen der erläuterten Anordnungen gemäß den
Figg.l und 3-5 verwirklichen,und es versteht sich auch, daßMaßnahmen,die nur in Verbindung mit einer der genannten
Anordnungen beschrieben sind,auch bei den anderen verwirklicht sein können.Insbesondere kann es für die genaue Bestimmung
der Periodendauer bzw.der Folgefrequenz,mit der
die umlaufenden Signale behaftet sind,zweckmäßig sein,wenn
der Impulsformer des Impulswiederholers bei seiner Akti vierung
ein in charakteristischer V/eise kodiertes "Tmpulsworf'd.h.eine
charakteristische Folge von Ausgangsimpulsen erzeugt,durch deren empfängerseitige Dekodierung ein einzelner
Impuls zur erneuten Aktivierung des Impulsforrhers erzeugt wird.Man kann dann diese für das /Auftreten einer
- 29 -
909851/0008
1116682
bestimmten Impulskombination charakteristischen Dekodier-Impulse
zähl-en und aus deren Anzahl bzw.zeitlicnem Abstand
die Umlaufperiodendauer T sehr genau ermitteln.
909851/0008
Claims (1)
- Patentanwalt . · P 7842Dr.J.D.LutzRömerstraße 40 . · ■Leonberg ■TeL:07152/44442 · .Telex:7245705'AnmelderMax-Planck-Gesellschaftzur Förderung der Wissenschaften e.V.Bunsenstraße 10GöttingenPatentansprüche1.yAnordnung zur Erfassung des Einflusses physikaliscner - Größen wie Druck,Umgebungstemperatur,Schub-oder Zug kräfte oder dgl.auf die Länge eines Weges,mit einer auf die Weglängenänderung ansprechenden optischen Längen-Meßeinrichtung,mit der ein mindestens für die Weglängen änderung charakteristisches elektrisches Anzeigesignal erzeugbar ist,dadurch gekennzeichnet,daß der der Längenänderung unterworfene Weg durch eine elastisch dehnbare optische Faser. (11;31;51)markiert ist,die mit einer Mindestvorspannung entlang des Weges geführt und mindestens abschnittsweise an mit der Längenänderung des Weges einer Positionsveränderung unterworfenen Stützstellen zugfest gehalten ist,und daß als Meßeinrichtung eine an sich bekannte Laufzeit-Meßeinrichtung vorgesehen ist,die einen mit der optischen Faser (11;31;51)zusammen einen geschlossenen Signalpfad bildenden Licht-Impulswiederholer(14;42;52) umfaßt,der mit der Periodizität der Umlaufdauer des Signalpfades in diesem zirkulierende Signalimpulse erzeugt, aus deren elektronisch gemessener Gesamtlaufdauer und -anzahl das elektrische Anzeigesignal ableitbar ist.909851/0008ORIGINAL INSPECTED2. Anordnung nach Anspruch 1,dadurch gekennzeichnet,daß der durch die Faserlänge bedingte Anteil t , der Laufzeit der Signalimpulse an der Periodendauer T der Signalimpulsfolge groß ist gegen den durch die Aktivierung des Impulswiederholers (14)bedingten Laufzeitanteil t , .3. Anordnung nach Anspruch 1 oder Anspruch 2,dadurch gekennzeichnet,daß eine den ersten von dem Im— pulswiederholerC14;42;52)initiierende und gleichzeitig einen die Ausgangimpulse eines quarzgesteuerten Oszillators(23)sowie gleichzeitig einen die Ausgangsimpulse eines quarzgesteuerten Oszillators(23)zählenden Impulszähler sowie einen die in.dem Signalpfad zirkulierenden Impulse zählenden Signalimpulszähler(22)aktivierende Starteinrichtung(20)vorgesehen ist,und daß der Signalimpulszähler ( 22) nach Erreichen eines vörgebbaren End Zählerstandes einen den Zeitimpulszähler entaktivierenden Stoppimpuls erzeugt.4. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß die optische Laufzeit t , bei einer Gesamtlaufzeit von lHs mindestens zwanzig Mal größer ist als die Laufzeit t , im Impulswiedei holer(14;42)und daß das Zählzeitintervall etwa lsec.ist.5. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß die Impulsdauer der vom Impulswiederholer(14;42;52)äusgesandten Lichtimpulse kleiner ist als die der vom Impulswiederholer empfangenen Lichtimpulse und vorzugsweise konstant ist.909851/00086. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß der Lichtimpulssender(16) des Impulswiederholers(14;42)eine lichtemittierende Diode ist,die mit den _Ausgangimpulsen eines Impulsformers(18)angesteuert ist,der als Trigger-Eingangssignale die geeignet verstärkten Ausgangssignale eines die Lichtimpulse nach Durchlaufen der optischen Faser (11;31)empfangenden photoelektrischen DetektorsC17) empfängt.7. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß der LichtimpulssenderC16) durch Ausgangssignale einer Diskriminatorschaltung getriggert ist,die ein bestimmtes Verhältnis der Signalamplitude der am Empfänger(17)empfangenen Lichtsignale zu deren Haximalamplitude markieren.8. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet,daß der LichtimpulssenderC16) durch die Ausgangsimpulse eines auf die Vorder-und Rückflanken der Ausgangsimpulse des Empfangers(18)ansprechenden Flankendetektors getriggert ist,dessen Ausgangssignale in einer definierten zeitlichen Relation zum zeitlichen Schwerpunkt der empfangenen Impulse stenen.'9. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß der ImpulswiederholerC14;42) innerhalb einer Umlaufzeit T = t ,+ t . eine mehrereopt elLichtimpulse umfassende Impuls-Kombination erzeugt.10.Anordnung nacn Anspruch 6,dadurch gekennzeichnet,daß die Lichtimpulse innerhalb einer Umlaufperiodendauer T mit in erster Näherung gleichen Impulsintervallen über mindestens einen Teil der Periodendauer verteilt sind.909851/0008 "4 "11. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß die optische Faser(ll;31; 51)als eine an sich bekannte Gradienten-Faser mit vom Mantel zum Kern hin zunehmendem Brechungsindex ausgebildet ist.12. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1-10, dadurch gekennzeichnet,daß die optische FaserC11;31;51) als eine Monomode-Faser ausgebildet ist und daß als Lichtimpulssender ein gepulster Laser verwendet ist.13. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß die optische Faser(11;31;51) eine Quarzfaser ist und daß die Wellenlänge des Im pulslichts etwa 1,3Jk+ 0,05/(ist.14. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß die optische Faser(31)an ihrem vom Impulssender(16)entfernten Ende(32)durch einen Spiegel(33)abgeschlossen ist und daß zur Auskopplung der zum Sender-nahen EndeC34)zurücklaufenden Impulse auf den Empfänger(17)ein teildurchlässiger 45 -Spiegel(37)vorgesehen ist.15. Anordnung nach Anspruch 14,dadurch gekennzeichnet,daß die optische Faser(31)auch an ihrem eingangsseitigen EndeC34)durch einen schwach durchlässigen Spiegel abgeschlossen ist,der den größten Teil des aus der Faser austretenden Lichtes wieder in die Faser zurück reflektiert.16. Anordnung nacn Anspruch 15,dadurch gekennzeichnet,daß die elektronische Laufzeit t , der Empfänger-Senderstrecke dös Impulswiederholers (42)gleich der optischen Laufzeit t , der Lichtimpulse— 5 —909851/0008in der optischen Faser oder gleich einem Stammbruch oder gleich einem ganzzahligen Vielfachen der optischen Laufzeit t . ist.opt17. Anordnung nach Anspruch 16,dadurch gekennzeichnet,daß die Impulsfolgefrequenz der vom Lichtimpulssender(16)erzeugten Lichtimpulse durch die Ausgangsfrequenz eines spannungsgesteuer-ten Oszillators bestimmt ist,der als den Wert dieser Ausgangsfrequenz bestimmendes Eingangssignal das Ausgangssignal eines phasenempfindlichen Detektors em pfängt,der aus dem Vergleich der Phasenlage des Ausgangssignals des ImpulsformersC18) mit dem Ausgangssignal des Empfängerverstärkers(19)ein dem Pasenunterschied zwischen diesen Signalen proportionales Steuersignal zur kompensatorischen Frequenzänderung des Oszillators erzeugt.■18. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß der Impulswiederholer als ein optischer Verstärker(52)ausgebildet ist.19. Anordnung nach Anspruch 18,dadurch gekennzeichnet,daß der optische Verstärker durch einen in an sich bekannter Weise mit Nd -Ionen dotierter Abschnitt einer optischen Faser gebildet ist.20. Anordnung nach Anspruch 18,dadurch gekennzeichnet,daß als optischer Verstärker(52) ein an sich bekannter GaAs-Laser eingesetzt ist.21. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß zusätz^icn zu einem Meß signalpfad ein gleichzeitig mit diesem aktivierbarer und entaktivierbarer Referenz-Signalpfad(30)vorgesehen909851/0008nachträglich
geändertAnordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß zusätzlich zu einem Meßsignalpfad ein gleichzeitig mit diesem aktivierba rer und entaktivierbarer Refenenz-Signalpfad(30)vorgesehen ist,dessen optische Faser(31)ein einem mittleren Wert der optischen Länge der Faser(ll)des Meß— signalpfades(10)entsprechende optische Länge hat»909851/0008
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782816682 DE2816682A1 (de) | 1978-04-18 | 1978-04-18 | Anordnung zur erfassung des einflusses physikalischer groessen auf die laenge eines weges |
US06/030,945 US4269506A (en) | 1978-04-18 | 1979-04-17 | Apparatus for measuring the influence of physical parameters on the length of a path |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782816682 DE2816682A1 (de) | 1978-04-18 | 1978-04-18 | Anordnung zur erfassung des einflusses physikalischer groessen auf die laenge eines weges |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2816682A1 true DE2816682A1 (de) | 1979-12-20 |
DE2816682C2 DE2816682C2 (de) | 1989-03-02 |
Family
ID=6037233
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19782816682 Granted DE2816682A1 (de) | 1978-04-18 | 1978-04-18 | Anordnung zur erfassung des einflusses physikalischer groessen auf die laenge eines weges |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4269506A (de) |
DE (1) | DE2816682A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0371816A2 (de) * | 1988-12-01 | 1990-06-06 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fühlereinrichtung mit optischen Fasern |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4679936A (en) * | 1982-03-26 | 1987-07-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Process and apparatus for measuring optical density changes and transit times in transparent materials |
GB2141891B (en) * | 1983-05-19 | 1986-09-10 | Barr & Stroud Ltd | Optical range simulator devices |
EP0145698B1 (de) * | 1983-10-03 | 1988-09-07 | RSF-Elektronik Gesellschaft m.b.H. | Verfahren zum Messen von Längen und Winkeln auf optoelektronischem Wege und Messeinrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
US4775214A (en) * | 1983-12-21 | 1988-10-04 | Rosemount Inc. | Wavelength coded resonant optical sensor |
US4738527A (en) * | 1986-06-19 | 1988-04-19 | United Technologies Corporation | Apparatus and method for determining position with light |
GB2192456B (en) * | 1986-07-12 | 1990-07-04 | Stc Plc | Optical sensor |
DE3638345A1 (de) * | 1986-11-10 | 1988-05-19 | Felten & Guilleaume Energie | Einrichtung und verwendung eines lichtwellenleiter-sensors fuer minimale dehnungen |
US5038618A (en) * | 1986-11-11 | 1991-08-13 | British Aerospace Public Limited Company | Measurement of distortion |
US4859054A (en) * | 1987-07-10 | 1989-08-22 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Proximity fuze |
JPS6444819A (en) * | 1987-08-13 | 1989-02-17 | Nitto Machinery | Level gage utilizing laser light |
US4794800A (en) * | 1987-10-01 | 1989-01-03 | General Dynamics Corporation | Wire sensing and measurement apparatus |
US4843346A (en) * | 1988-06-07 | 1989-06-27 | Administrator, National Aeronautics And Space Administration | Radio frequency strain monitor |
US5075545A (en) * | 1988-10-26 | 1991-12-24 | United Technologies Corporation | Optical measurement of the position of an object |
US4988862A (en) * | 1989-09-27 | 1991-01-29 | Ford Motor Company | Optical occupant restraint activation sensor |
US5182779A (en) * | 1990-04-05 | 1993-01-26 | Ltv Aerospace And Defense Company | Device, system and process for detecting tensile loads on a rope having an optical fiber incorporated therein |
US5157372A (en) * | 1990-07-13 | 1992-10-20 | Langford Gordon B | Flexible potentiometer |
US5589929A (en) * | 1991-11-04 | 1996-12-31 | Li; Ming-Chiang | RF signal train generator and interferoceivers |
DE9102669U1 (de) * | 1991-03-06 | 1991-05-29 | Mesacon Gesellschaft für Meßtechnik mbH, 44227 Dortmund | Elektrische Schaltung zum Messen der Frequenz von Laserdopplersignalen |
USRE37561E1 (en) * | 1991-11-04 | 2002-02-26 | Ming-Chiang Li | RF signal train generator and interferoceivers |
US5789827A (en) * | 1993-05-10 | 1998-08-04 | Sensitron, Inc. | Two-wire interface to automobile horn relay circuit |
US5988862A (en) * | 1996-04-24 | 1999-11-23 | Cyra Technologies, Inc. | Integrated system for quickly and accurately imaging and modeling three dimensional objects |
US6392527B1 (en) | 1996-09-04 | 2002-05-21 | Sensitron, Inc. | Impact detection system |
US6236301B1 (en) | 1996-09-04 | 2001-05-22 | Sensitron, Inc. | Cantilevered deflection sensing system |
US6015163A (en) * | 1996-10-09 | 2000-01-18 | Langford; Gordon B. | System for measuring parameters related to automobile seat |
US6363036B1 (en) * | 1998-12-31 | 2002-03-26 | Lighttime, L.L.C. | Light clock |
EP1195582A1 (de) * | 2000-10-09 | 2002-04-10 | Eidgenössische Technische Hochschule Zürich | Faseroptischer sensor mit einem optischen Resonator |
WO2002084327A2 (en) * | 2001-04-10 | 2002-10-24 | Faro Technologies, Inc. | Chopper-stabilized absolute distance meter |
US7394064B2 (en) * | 2004-10-05 | 2008-07-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Measuring the weight on a drill bit during drilling operations using coherent radiation |
GB2490086B (en) * | 2010-11-08 | 2015-04-08 | Silixa Ltd | Fibre optic monitoring installation, apparatus and method |
DE102021119989A1 (de) | 2021-08-02 | 2023-02-02 | Vega Grieshaber Kg | Optischer Messsensor zur Füllstand-, Grenzstand- oder Druckmessung |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3503680A (en) * | 1967-03-31 | 1970-03-31 | Perkin Elmer Corp | Range measuring system |
US3572928A (en) * | 1969-05-19 | 1971-03-30 | Comstock & Wescott | Aircraft proximity warning system |
US3863177A (en) * | 1973-05-09 | 1975-01-28 | Bell Telephone Labor Inc | Metallic pentaphosphate glasses and uses therefor |
DE2602691A1 (de) * | 1976-01-24 | 1977-07-28 | Caspers Friedhelm | Vorrichung zur messung kleiner laengenaenderungen basierend auf der phasendrehung in optischen dielektrischen leitungen |
US4068952A (en) * | 1976-07-23 | 1978-01-17 | Hughes Aircraft Company | Range testing system having simulated optical targets |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3981592A (en) * | 1975-03-31 | 1976-09-21 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | System for locating breaks in fiber optic filaments |
US4107684A (en) * | 1977-05-02 | 1978-08-15 | E-Systems, Inc. | Phase locked detector |
GB1584173A (en) * | 1977-07-27 | 1981-02-11 | Battelle Development Corp | Apparatus for measuring strain in a solid object |
US4151747A (en) * | 1978-06-21 | 1979-05-01 | Electric Power Research Institute, Inc. | Monitoring arrangement utilizing fiber optics |
-
1978
- 1978-04-18 DE DE19782816682 patent/DE2816682A1/de active Granted
-
1979
- 1979-04-17 US US06/030,945 patent/US4269506A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3503680A (en) * | 1967-03-31 | 1970-03-31 | Perkin Elmer Corp | Range measuring system |
US3572928A (en) * | 1969-05-19 | 1971-03-30 | Comstock & Wescott | Aircraft proximity warning system |
US3863177A (en) * | 1973-05-09 | 1975-01-28 | Bell Telephone Labor Inc | Metallic pentaphosphate glasses and uses therefor |
DE2602691A1 (de) * | 1976-01-24 | 1977-07-28 | Caspers Friedhelm | Vorrichung zur messung kleiner laengenaenderungen basierend auf der phasendrehung in optischen dielektrischen leitungen |
US4068952A (en) * | 1976-07-23 | 1978-01-17 | Hughes Aircraft Company | Range testing system having simulated optical targets |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
LUEGER: Lexikon der Technik, Bd.26, Reinbeck bei Hamburg: Rowolt Taschenbuch Verlag, 1972, -ISBN 3-499-19026-5 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0371816A2 (de) * | 1988-12-01 | 1990-06-06 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fühlereinrichtung mit optischen Fasern |
EP0371816A3 (en) * | 1988-12-01 | 1990-11-28 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Sensing method using optical fibres |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2816682C2 (de) | 1989-03-02 |
US4269506A (en) | 1981-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2816682A1 (de) | Anordnung zur erfassung des einflusses physikalischer groessen auf die laenge eines weges | |
DE3511185C2 (de) | ||
DE69032810T2 (de) | Fernmessung physikalischer Variablen mit faseroptischen Systemen | |
DE69513937T2 (de) | Verfahren zum Messen und Detektieren physikalischer Grössen unter Verwendung eines Mehrpunktsensors | |
EP0314989B1 (de) | Pyrometrisches Temperaturmessgerät | |
DE69116470T2 (de) | Gyroscope mit optischem Wellenleiterverstärker als Lichtquelle | |
DE69937612T2 (de) | Faseroptischer temperatursensor | |
DE19925689B4 (de) | Strahlungsdetektor, Strahlungsmeßsystem, Strahlungsmeßverfahren und Computerlesbares Speichermedium mit Strahlungsmeßprogramm | |
EP2979057A1 (de) | Faseroptischer sensor und dessen verwendung | |
DE4109844C1 (en) | Laser range finder with fibre=optic propagation time component - couples two glass fibres to photodiode, one being in closed ring form or bounded at both sides by reflectors | |
CH628995A5 (en) | Laser rangefinder | |
DE102010052614B4 (de) | Sensor, System sowie Verfahren zur Kaft- und/oder Momentenmessung | |
EP0354229B1 (de) | Sondenhydrophon | |
DE2752355A1 (de) | Laserentfernungsmesser | |
DE68907570T2 (de) | Fühlereinrichtung mit optischen Fasern. | |
EP0259699B1 (de) | Optischer Entfernungsmesser | |
DE102015214749B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Erfassung einer Last sowie mechanische Komponente | |
CN110398345A (zh) | 光伏器件单发次超快响应过程测量系统 | |
DE3629966A1 (de) | Sensor | |
CN210603650U (zh) | 一种基于光纤环形腔衰荡的反射式多点温度传感器 | |
EP0362473B1 (de) | Laserwarnsensor | |
DE102017209748B4 (de) | Verfahren zur Bereitstellung eines Detektionssignals für zu detektierende Objekte | |
EP0246691A2 (de) | Vorrichtung zur Messung der Durchgangsdämpfung eines Lichtwellenleiters | |
DE102014103721A1 (de) | Optischer Sensor, insbesondere zur Bestimmung von Stoffkonzentrationen in wässrigen Lösungen mittels einer Chemilumineszenz-, Absorptions- oder Fluoreszenzmessung | |
DE19631423B4 (de) | Verfahren zum ortsaufgelösten Substanznachweis |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |