DE2441200A1

DE2441200A1 - TITANIUM ALLOY

Info

Publication number: DE2441200A1
Application number: DE19742441200
Authority: DE
Inventors: Warren Maxwell Parris
Original assignee: Titanium Metals Corp
Current assignee: Titanium Metals Corp
Priority date: 1974-01-18
Filing date: 1974-08-28
Publication date: 1975-08-14
Also published as: FR2258460A1; JPS50106804A

Description

Die Erfindung betrifft eine Titanlegierung guter Kriechfeatigkeit und Duktilität nach dem Kriechen bei· Temperaturen bis etwa 60O⁰C enthaltend 5>9 bis 6,3 $ Aluminium, 0,5 bis 1,5 $ Zirkonium, bis 2,5 $ Zinn, 0,8 bis 1,2 # Molybdän, 0,5 bis 2,2 % Antimon, 0,07 bis 0,12 <?<> Silicium, maximal 0,12 % Sauerstoff, maximal 0,05 i° Stickstoff und maximal 0,15 1° Eisen.The invention relates to a titanium alloy with good creep resistance and ductility after creeping at temperatures up to about 60O ⁰ C containing 5> 9 to 6.3 $ aluminum, 0.5 to 1.5 $ zirconium, up to 2.5 $ tin, 0, # 8 to 1.2 molybdenum, 0.5 to 2.2% antimony, from 0.07 to 0.12 <? <> silicon, maximum 0.12% oxygen, a maximum of 0.05 and a maximum of 0.15 i ° nitrogen 1 ° iron.

Titanlegierungen für hohe Arbeitstemperaturen enthalten die</-Phase stabilisierende Elemente, wie Aluminium, Zinn und Zirkonium, sowie die ß-Phase stabilisierende Elemente wie Molybdän. Die die oC-Phase stabilisierenden Elemente verleihen der Legierung gute Warmfestigkeit durch feste Lösungen und ein orientierendes Phänomen. Titanlegierungen, die nur Q(.-Phase stabilisierende Elemente enthalten, besitzen bei hoher Temperatur nur eine geringe Kurzzeitfestigkeit. Aus diesem Grund wird im allgemeinen Molybdän zugesetzt, um die Festigkeit der Legierung zu erhöhen, ohne daß dies jedoch in ungebührlicher Weise auf Kosten derTitanium alloys for high working temperatures contain the </ - phase stabilizing elements such as aluminum and tin and zirconium, as well as the ß-phase stabilizing elements like molybdenum. The elements stabilizing the oC phase give the alloy good heat resistance through solid solutions and an orienting phenomenon. Titanium alloys, which only contain Q (.- phase stabilizing elements only a low short-term strength at high temperatures. For this reason, molybdenum is generally used added to increase the strength of the alloy without, however, unduly at the expense of

5098 33/052 85098 33/052 8

- 2 - 45- 2 - 45

Kriechfestigkeit geht. Silicium wird in relativ geringen Anteilen als Legierungselement angewandt, um die kurzzeitige Belastbarkeit und die Kriechfestigkeit bei erhöhten Temperaturen zu verbessern.Creep resistance goes. Silicon is used in relatively small proportions as an alloying element in order to protect the short-term To improve resilience and creep resistance at elevated temperatures.

Es ist bekannt, zu warmfesten Titanlegierungen die cC-Phase stabilisierende Elemente zuzufügen, jedoch sind in der Praxis die oberen Grenzen für diese die oö-Phase stabilisierenden Elemente und für Silicium relativ tief, wobei diese Vierte bei bekannten Legierungen erreicht werden. Die Zugabe von überschüssigen die oC-Phase stabilisierenden Elementen oder Silicium führt zu einer relativ schlechten Duk&lität nach einem Kriech vor gang, was ein metallurgisch instabiler Zustand und daher unerwünscht ist.It is known to use heat-resistant titanium alloys cC-phase stabilizing elements are to be added, however in practice the upper limits for these elements stabilizing the upper-phase phase and relatively low for silicon, this fourth being achieved in known alloys. The addition of excess stabilizes the oC phase Elements or silicon leads to a relatively poor ductility after a creep process, which is a metallurgically unstable state and is therefore undesirable.

Die Eigenschaften von Titanlegierungen bei erhöhten Temperaturen kann man durch Zugabe geringer Anteile von Wismut verbessern. Trotz dieses Vorteils treten jedoch durch Schmelzen von wismuthaltigen Legierungen Schwierigkeiten auf. Durch die Flüchtigkeit von Wismut muß eine wismuthaltige Legierung unter Schutzgas erschmolzen werden, um Wismutverluste zu vermeiden. Dies führt in vielen Fällen bei üblichen Schmelzanlagen zu ernsten Problemen.The properties of titanium alloys at elevated temperatures can be improved by adding small amounts of Improve bismuth. Despite this advantage, however, difficulties arise due to the melting of alloys containing bismuth on. Due to the volatility of bismuth, an alloy containing bismuth must be melted under protective gas, to avoid bismuth losses. This leads to serious problems in many cases in conventional smelting equipment.

Die Erfindung betrifft nun eine Titanlegierung gleich guter Warmfestigkeit als wismuthaltige Legierungen, die man jedoch unter normalem Vakuum in üblichen Anlagen erschmelzen kann. Die erfindungsgemäße Legierung behält ihre guten Eigenschaften bis hinauf zu mindestens etwa 60O⁰O. Der wesentliche Gesichtspunkt der erfindungsgemäßen Legierung liegt darin, daß Antimon bis hinauf zu etwa 2,2 ^ das gesamte oder einen Teil des Zinns in einer Al-Sn-Zr-Mo-Si-Legierung ersetzt. Trotz der guten Kriechfestigkeit bis zu Temperaturen von etwa 600 C zeigen die erfindungsgemäßen Legierungen kein nennenswertes Absinken der Duktintät nachThe invention now relates to a titanium alloy with the same high temperature strength as alloys containing bismuth, but which can be melted under normal vacuum in conventional systems. The alloy according to the invention retains its good properties up to at least about 60O ⁰ O. The essential aspect of the alloy according to the invention is that antimony up to about 2.2 ^ all or part of the tin in an Al-Sn-Zr- Mo-Si alloy replaced. Despite the good creep resistance up to temperatures of about 600 ° C., the alloys according to the invention show no noticeable decrease in ductility

509833/0528509833/0528

- 3 - 45- 3 - 45

einem Kriechvorgang, so daß die metallurgische Stabilität der Legierung im wesentlichen unverändert bleibt. Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Legierungen liegt in der Möglichkeit, in üblichen Schmelzanlagen unter normalem, vermindertem Atmosphärendruck einzuschmelzen.a creep process, so that the metallurgical stability of the alloy remains essentially unchanged. A Another advantage of the alloys according to the invention lies in the possibility of using normal melting plants under normal, to melt under reduced atmospheric pressure.

Die Zusammensetzung der erfindungsgemäßeη Legierung ist folgende:The composition of the alloy according to the invention is the following:

Elementelement

Al SbAs B

Gew.-%Wt% bevorzugtpreferred 5,9 - 6,35.9-6.3 6,256.25 0,5 - 2,20.5-2.2 1,41.4 0-2,50-2.5 00 0,5 - 1,50.5 - 1.5 1,51.5 0,3 - 1,20.3 - 1.2 1,01.0 0,07-0,120.07-0.12 0,10.1 4 0,124 0.12 <LO,1<LO, 1 40,1540.15 lo,ilo, i 40,0540.05 £0,05£ 0.05 Restrest Restrest

Zr Mo Si O₂ Fe N₂ TiZr Mo Si O ₂ Fe N ₂ Ti

Der Gesamtanteil an Zinn und Antimon soll etwa 3 fo nicht übersteigen, wenn beide Elemente, vorhanden sind. Wenn kein Zinn vorliegt, so soll der Antimongehalt nicht, über 2,2 % steigen. Die Beziehung zwischen Aluminium, Zinn, Antimon, Zirkonium und Silicium ergibt sich aus folgender Gleichung: -The total proportion of tin and antimony should not exceed about 3% when both elements are present. If there is no tin, the antimony content should not exceed 2.2%. The relationship between aluminum, tin, antimony, zirconium and silicon is given by the following equation: -

<8<8

Innerhalb dieser Grenzen soll der Gehalt an Zinn und Antimon folgender Gleichung folgen:Within these limits, the tin and antimony content should follow the following equation:

2
50983 3 /05 2$2
50983 3/05 $ 2

- j - 45- j - 45

Die oben erwähnte bevorzugte Legierung zeichnet sich aus durch eine gute Kriechbeständigkeit und gute Duktilität nach dem Kriechen, verbunden mit einer guten Kurzzeitfestigkeit bei Temperaturen in der Größenordnung von 60O⁰G.The preferred alloy mentioned above is characterized by good creep resistance and good ductility after creep, combined with good short-term strength at temperatures of the order of 60O ⁰ G.

Die erfindungsgemäßen Legierungen sind hinsichtlich der Kriecheigenschaften den bekannten warmfesten Titanlegierungen Ti-6A1-4V, Ti-8Al-1Mo-1V, Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo und Ti-6Al-2Sn-2Zr-1Mo-1,5W-O,1Si überlegen.In terms of creep properties, the alloys according to the invention are the known heat-resistant titanium alloys Ti-6A1-4V, Ti-8Al-1Mo-1V, Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo and Ti-6Al-2Sn-2Zr-1Mo-1.5W-O, 1Si are superior.

Examples

Es wurde eine Reihe von erfindungsgemäßen Legierungen der allgemeinen Bezeichnung Ti-6,25A1-1,5Zr-IMo-O,1Si mit variierenden Mengen an Zinn und eingeschmolzen und dann metallurgischen Prüfungen unterworfen·A number of alloys according to the invention have been made the general name Ti-6.25A1-1.5Zr-IMo-O, 1Si with varying amounts of tin and melted down and then subjected to metallurgical tests

Table I.

φΦφφΕΤΓΓίΟνΟφΦφφΕΤΓΓίΟνΟ

OOOOOOOOOOOCNiO ΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟ-ΟΟΟOOOOOOOOOOOCNiO ΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟ-ΟΟΟ

οοοοοοοοοοοοοοοοοοοοοοοοοο

1Δ-45 368 P 24 41 200.8 12. Mai 19751Δ-45 368 P 24 41 200.8 May 12, 1975

24U120024 U 1200

CJCJ

ΟΟΟΟΟΟτ-ΟΟν-ΟΟΟ ο ο¹ ο" ο ο" ο ο" ο ο" ο ο" ο" οΟΟΟΟΟΟτ-ΟΟν-ΟΟΟ ο ο ¹ ο "ο ο" ο ο "ο ο" ο ο "ο" ο

(P ΟΟΟΟΟτ-ΟΟΟΟΟΟΟ ooo'ooocTo'o^oooo(P ΟΟΟΟΟτ-ΟΟΟΟΟΟΟ ooo'ooocTo'o ^ oooo

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ta
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3
ISl3
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Ot-T-T-T- CTi O O O O CT\Ot-T-T-T- CTi O O O O CT \

T— T— T-T-T-T-Ot-T- V-T-T- OT-T-T-T-T-T-Ot-T-V-T-T-O

ΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟΟ

O OO O

τ- O
O Oτ- O
OO

ΟΟΟΟΟΟΟτ-ΟΟΟΟΟΟΟτ-

O τ- Cn CM VD
ΙΓ\ LTv -φ LA "«st"O τ-Cn CM VD
ΙΓ \ LTv -φ LA "« st "

COCO

m to inm to in

tA τ- VOtA τ- VO

(f\ ιλ 'φ(f \ ιλ 'φ

coco

tr- cn O cntr- cn O cn

CvJ OCvJ O

LT\ VDLT \ VD

cn cncn cn

ι : sι: s

00(Mt<Air\00vOC0OVQN\(M-CJO VD ^v D VD VO VD VD VD VD VD VD VD VD VD00 (Mt <Air \ 00vOC0OVQN \ (M-CJO VD ^v D VD VO VD VD VD VD VD VD VD VD VD

509833/QS2Ö509833 / QS2Ö

Die Legierungen A, B und E enthalten sowohl Zinn als auch Antimon in verschiedenen Anteilen, die Legierung D jedocTa nur Zinn» In allen anderen Legierungen liegt nur Antimon in verschiedenen Anteilen vor.Alloys A, B and E contain both tin and antimony in different proportions, alloy D but only tin »In all other alloys only lies Antimony in various proportions.

In der folgenden Tabelle II sind die Festigkeitseigenschaften vor und nach einer Wärmebehandlung zusammengestellt, bei der ein Kriechen stattfinden kann· Die Versuche wurden an. einem Walzstab in p>-Phase mit einem
Durchmesser von 12,7 mm durchgeführt. Die Prüfstäbe wurden 15 min bei 1O65°C (AG), dann 1 h bei 70O⁰G (AG)
und schließlich 8 h bei 600⁰C (AG) gehalten. Die Versuche nach dem Kriechen zeigten eine intakte oxidierte
Oberflächenschicht. Die Werte für Einschnürung und Dehnung sind Mittelwerte aus zwei Proben. Die Kriechprüfung erfolgte über eine Zeit von 144 h und zwar bei a) 540 C und bei einer Last von 35 kg/mm (50 Ksi) und b) bei
600⁰C unter einer Last von 17,5 kg/mm² (25 Ksi).The following table II shows the strength properties before and after a heat treatment during which creep can take place. The tests were carried out on. a rolling rod in p> phase with a
Diameter of 12.7 mm. The test bars were used for 15 min at 1065 ° C (AG), then for 1 h at 70O ⁰ G (AG)
and finally held at 600 ^° C. (AG) for 8 h. The tests after creeping showed an intact oxidized
Surface layer. The values for necking and elongation are mean values from two samples. The creep test was carried out over a period of 144 h at a) 540 C and at a load of 35 kg / mm (50 Ksi) and b) at
600 ⁰ C under a load of 17.5 kg / mm ² (25 Ksi).

Table II

509833/0528509833/0528

TABEL

IIII

DD. KriechenTo crawl Kriechver- ICreep I BruchfestigBreak-proof 22 £g/mm£ g / mm mm Stechgrenze_p Piercing limit _p •• EinschnüSnug Dehnung (25,4mm)Elongation (25.4mm) ιι formung ^ ]forming ^] keitspeed ) 96) 96 (Ksi) kg/mm(Ksi) kg / mm rung fo tion fo %% [Ksi) 3[Ksi) 3 ) 98) 98 ii AA. aa 136,8136.8 ) 98) 98 (124,3(124.3 31,031.0 16,516.5 bb 0,2970.297 139,7139.7 9999 132,6132.6 28,028.0 16,516.5 0,1870.187 139,7139.7 101,5101.5 (130,7(130.7 23,523.5 16,516.5 aa ;14O,5; 14O, 5 101101 (126,6(126.6 26,826.8 16,016.0 bb 0,331 (0.331 ( 144,5144.5 (135,2(135.2 20,520.5 14,014.0 cncn EE. 0,171 (0.171 ( !U3,6! U3.6 (132,9(132.9 17,017.0 12,012.0 σσ 101,5101.5 coco —- 105105 OOOO aa — I- I. ;144,2; 144.2 105105 (129,7;(129.7; 25,025.0 17,017.0 BB. bb 0,237 (0.237 ( 147,0147.0 136,1136.1 23,023.0 17,017.0 0,395 (0.395 ( :147,1: 147.1 ) 98,5) 98.5 (135,5)(135.5) 17,017.0 15,015.0 VJTlVJTl CDCD __ > 100,5> 100.5 O¹TO ¹ T
KJKJ m;m; aa 139,9;139.9; ) 101,5) 101.5 (126,0)(126.0) 27,027.0 16,016.0 cn
CO cn
CO ■'· ^b ■ '· ^b 0,1930.193 143,0143.0 ) 91,5) 91.5 (134,6(134.6 22,022.0 17,017.0 MlMl 0,204 (0.204 ( 144,i!144, i! ) 94) 94 (135,0)(135.0) 14,014.0 12,012.0 _GG aa 131,3;131.3; > 91,5> 91.5 (120,3;(120.3; 27,7 .27.7. 13,013.0 bb 0,414 · (0.414 ( 133,4133.4 101,5101.5 (128, A-\ (128, A- \ 24,624.6 12*512 * 5 0,356 (0.356 ( 131,3ί131.3ί 103103 (125,0,(125.0, 23,623.6 12,012.0 PP. aa 143,9J143.9J 102,8102.8 (129,9)(129.9) 24,424.4 16,5 5ί16.5 5ί bb 0,1500.150 146,5146.5 9898 (140,4(140.4 15,115.1 H,5 t.H, 5 t. 0,186 (0.186 ( 146,0)146.0) 100100 (137,1)(137.1) 11,411.4 10,0 _λ10.0 _λ aa (( 139,5J139.5J (125,3)(125.3) 20,820.8 ο
15,0 σο
15.0 σ bb 0,295 (0.295 ( 142,0)142.0) (135,9)(135.9) 13,813.8 10,510.5 0,4890.489 MM. —- ) 87,5) 87.5 ) 93) 93 ) 91) 91 8989 9595 9393 ) 91,3) 91.3 ) 95,5) 95.5 > 95> 95 8989 94,894.8 94,894.8 9090 8888 91,591.5 9999 96,596.5 8888 95,595.5

Fortsetzung Tabelle IITable II continued

KriechenTo crawl

Kriechverformung % Creep deformation %

Bruchfestigkeit ρ
(Ksi) kg/mmBreaking strength ρ
(Ksi) kg / mm

Stechgrenze_p (Ksi) kg/mmPiercing limit _p (Ksi) kg / mm

Einschnürung fo Constriction fo

Dehnung (25,4mm) 1° Expansion (25.4mm) 1 °

0,200 0,1910.200 0.191

137,0
138,5
138,3137.0
138.5
138.3

96
97
9796
97
97

123,0 129,6 127,8123.0 129.6 127.8

86,586.5

9191

89,589.5

23,0 19,9 15,323.0 19.9 15.3

14,0 13,0 11,014.0 13.0 11.0

co Hco H

ΟΊ K PO ΟΊ K PO

a
ba
b

0,172 0,1240.172 0.124

0,153 0,1560.153 0.156

0,240 0,1870.240 0.187

144.6) 101,4
145,2) 102144.6) 101.4
145.2) 102

149.7) 105149.7) 105

137,9
140,6137.9
140.6

139,5139.5

(134,0)
(134,8)(134.0)
(134.8)

9595

98,598.5

9898

94
94,594
94.5

130,0) 91,2 136,9) 96 140,7) 99130.0) 91.2 136.9) 96 140.7) 99

122.6) 86,4122.6) 86.4

134.7) 94,5 131,0) 92134.7) 94.5 131.0) 92

(122,1) (127,8)(122.1) (127.8)

86 89,586 89.5

21,8 15,0 7,521.8 15.0 7.5

22,6 18,0 15,022.6 18.0 15.0

27,6 25,227.6 25.2

16,016.0

11,011.0

8,58.5

14,5 15,5 11,514.5 15.5 11.5

16,0 16,016.0 16.0

0,249 0,2300.249 0.230

137,8) 95
140,5) 98,5
138,3) 97137.8) 95
140.5) 98.5
138.3) 97

123,7) 86,7 132,1) 92,8 134,1) 94,2123.7) 86.7 132.1) 92.8 134.1) 94.2

25,4 21,6 21,925.4 21.6 21.9

16,0 16,5 14,516.0 16.5 14.5

a
ba
b

0,166 0,2430.166 0.243

142,6) 100
145,0) 101,8
146,6) 103142.6) 100
145.0) 101.8
146.6) 103

128.3) 90128.3) 90

136.4) 95,7 137,7) 96,5136.4) 95.7 137.7) 96.5

28,0 23,0 17,028.0 23.0 17.0

15,0 13,0 11,015.0 13.0 11.0

roro

O CDO CD

- 9 - . 45 368- 9 -. 45 368

Aus der Tabelle II geht hervor, daß die Legierung H
bei 450 und 60O⁰G eine ausgezeichnete Duktilität nach dem Kriechen besitzt. Die Legierung E hat eine relativ mäßige Kriechfestigkeit und Duktilität, was auf dem Eisengehalt
von 0,14 % entsprechend knapp unter der oberen Grenze zuzuschreiben sein dürfte· Bei den Legierungen G und J ist
zwar die Kriechfestigkeit gut, jedoch die Duktilität nach dem Kriechen relativ schlecht infolge des Sauerstoffgehalts von 0,12 fc. From Table II it can be seen that alloy H
at 450 and 60O ⁰ G has excellent ductility after creep. The alloy E has a relatively moderate creep strength and ductility, which is due to the iron content
of 0.14 % is likely to be just below the upper limit · For alloys G and J is
Although the creep strength is good, the ductility after creep is relatively poor due to the oxygen content of 0.12 fc.

Optimale Eigenschaften der erfindungsgemäßeη Legierungen erhält man durch eine Wärmebehandlung, bei der zuerst über den p>-Umwandlungspunkt (etwa 1000⁰G) aufgeheizt und dann "bei einer relativ tiefen Temperatur im oC /b-Bereich getempert wird. Anschließend an diese Wärmebehandlung kann sich noch ein Altern bei einer Temperatur zwischen etwa
480 und 65O⁰C als vorteilhaft erweisen.Optimum properties of the erfindungsgemäßeη alloys obtained by heat treatment, in the first through the p> transformation point (about 1000 ⁰ G) is heated and is annealed at a relatively low temperature in oC / b range then ". Subsequent to this heat treatment may be nor aging at a temperature between about
480 and 65O ⁰ C prove to be advantageous.

Der Einfluß der Wärmebehandlung auf die Eigenschaften
der Legierungen geht aus der Tabelle III hervor. Die Wärmebehandlung A bestand darin, daß man 15 min bei 1065⁰C und anschließend 8 h bei 600⁰C hielt. Die Wärmebehandlung B
sah zwischen diesen beiden Stufen der Wärmebehandlung A
noch ein 1-stündiges Tempern bei 7OQ⁰C vor.The influence of the heat treatment on the properties
of the alloys is shown in Table III. The heat treatment A consisted of holding ^{at 1065 °} C. for 15 minutes and then at 600 ^{° C. for 8 hours.} The heat treatment B
saw between these two stages of heat treatment A
even a one-hour annealing before at 7OQ ⁰ C.

Table III

«09833/0 528«09833/0 528

TABELIE IIITABLE III

KriechenTo crawl

Kriechver* formung % Creep deformation %

Bruchfestigkeit ο (Esi) kg/mmBreaking strength ο (Esi) kg / mm

Stechgrenzep (jEsi) kg/mmPiercing limit p (jEsi) kg / mm

Einschnürung % Constriction %

Dehnung (25,4 mm) i Elongation (25.4 mm) i

a
ba
b

0,366 0,2560.366 0.256

0,249 0,2300.249 0.230

0,295 0,2180.295 0.218

138,9,138.9,

141,5141.5

140,6,140.6,

137,8 140,5, 138,3,137.8 140.5, 138.3,

143,0143.0

145,3 147,8145.3 147.8

97,5 99,4 98,697.5 99.4 98.6

96,5 98,6 9796.5 98.6 97

100,2100.2

102102

103,5103.5

123,0) 86,6123.0) 86.6

,133,8) 99,8, 133.8) 99.8

133,7) 93,8133.7) 93.8

8787

132,1) 92,6 ,134,1) 94132.1) 92.6, 134.1) 94

125,9) 88,5 137,8) 96,5 140,5) 98,6125.9) 88.5 137.8) 96.5 140.5) 98.6

26,4 23,0 21,526.4 23.0 21.5

25,4 21,6 21,925.4 21.6 21.9

23,6 9,8 10,923.6 9.8 10.9

16,0 18,5 15,016.0 18.5 15.0

16,016.0

16,5 14,516.5 14.5

16,0 7,016.0 7.0

6,56.5

a
ba
b

0,172 0,1240.172 0.124

144,6 145,2 149,7144.6 145.2 149.7

101,2101.2

101101

105105

130,0) 91,2 136,9) 96 140,7) 98,8130.0) 91.2 136.9) 96 140.7) 98.8

21,8 15,0 7,521.8 15.0 7.5

16,016.0

11,011.0

8,58.5

-Ρ--Ρ-

ro
O ro
O VJlVJl OO V>JV> J cncn coco

Fortsetzung Tabelle IIITable III continued

KriechenTo crawl

Kriechverformung °/o Creep deformation ° / o

Bruchfestigkeit ρ
(Ksi) kg/mmBreaking strength ρ
(Ksi) kg / mm

Stechgrenze« (Ksi) kg/nmrPiercing limit «(Ksi) kg / nmr

Einschnü~ Dehnung (25,4 mm) rungConstriction, elongation (25.4 mm)

H AH A

a
ba
b

0,208 0,3770.208 0.377

0,153 0,1560.153 0.156

139,1) 97,8
141,6) 99,3
139,0) 97,5139.1) 97.8
141.6) 99.3
139.0) 97.5

137,9) 96,6
140,6) 98,5
139,5) 98137.9) 96.6
140.6) 98.5
139.5) 98

121,5121.5

131,0131.0

.126,8.126.8

122,6122.6

134,7134.7

.131,0.131.0

27,3
16,4
12,227.3
16.4
12.2

22,6
18,0
15,022.6
18.0
15.0

16,0 15,0 10,016.0 15.0 10.0

14,5 15,5 11,514.5 15.5 11.5

a
ba
b

0,2260.226

0,4490.449

146,0) 102,5
148,4) 104
146,0) 102,5146.0) 102.5
148.4) 104
146.0) 102.5

127,5 .128,4,127.5, 128.4,

.136,5:.136.5:

89,5 97,3 96 :89.5 97.3 96:

25,425.4

18,318.3

9,09.0

15,515.5

8,58.5

a
ba
b

0,150 0,186·0.150 0.186

143,9) 101
146,5) 103
146,0) 102,5143.9) 101
146.5) 103
146.0) 102.5

129,9 140,4 137,1129.9 140.4 137.1

24,4
15,1
•11,424.4
15.1
• 11.4

16,5 14,5 10,016.5 14.5 10.0

K)K)

K) O OK) O O

- 12 - 45 368- 12 - 45 368

2U12002U1200

Aus der Tabelle III geht hervor, daß maα eine Verbesserung hinsichtlich Kriechverformuag erhalten kann, wenn man die Legierung 8 h bei 60O⁰C auslagert.Table III shows that an improvement with regard to creep deformation can be obtained if the alloy is aged at 60O ⁰ C for 8 h.

81XXV Ansprüche 81XXV claims

3/05283/0528

Claims

1. Titanium alloy with good creep resistance and ductility after creeping up to about 600 ^° C., containing 5.9 to 6.3 $> Al, 0 - 2.5 % Sn, 0.5 - 1.5% Zr, 0.8 - 1.2 $ Mo, 0.2 - 2.2 i> Sb, maximum 0.12 % O ₂ , maximum 0.15 % Pe, maximum 0.05 1o N ₂ .

2. Titanium alloy according to claim 1, containing about 6.25 $ Al, about 0.4 % Sb, about 0.5 # Zr, about 1 # Mo, about 0.1 #

Si, maximum 0.1 ^ Pe, maximum 0.1

3 · Titanium alloy according to claim 1, characterized in that the sum of tin and antimony is a maximum of about 3 i ° *

4 · Titanium alloy according to claims 1 to 3 »characterized in that the contents of aluminum, Tin, antimony, zirconium and silicon in the following relationship consequences:

_iook _A1A1

_si . ₄ ^

5. titanium alloy according to claim 4, characterized in that the content of tin and Antimony follows the following relationship:

5 09833 / ÖS2S

- ■ 14 - 45 368

6. Heat treatment of the titanium alloys according to claim 1 to 5, characterized in that it is heated above the (^ transformation point, cooled at a moderate rate and annealed at a low temperature in the d. Ί - "> - range.

7. Heat treatment according to claim 6, characterized in that it is heated over about 1000 G and annealed at about 70O ⁰ G

8. Heat treatment according to claim 6 or 7, characterized in that after the tempering is still ^{outsourced at about 480 to 65O 0} G «

9. Heat treatment according to claim 8, characterized ge ke η η ζ ^ outsourced.

indicates that at about 60O ⁰ G 8 h

5O9833/0S285O9833 / 0S28