DE2342718C3

DE2342718C3 - Synchronous machine

Info

Publication number: DE2342718C3
Application number: DE19732342718
Authority: DE
Inventors: Hiroshi; Kawai Sadaharu; Hitachi Takahashi (Japan)
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1972-08-23
Filing date: 1973-08-23
Publication date: 1977-10-13

Description

Eine Synchronmaschine nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 ist aus der USA-Patentschrift 34 035 bekannt. Dort besteht die Feldwicklung aus drei Abschnitten, von denen einer kurzgeschlossen ist, während die beiden anderen miteinander in Reihe und zu einem Gleichrichter parallel geschaltet sind. Selbst wenn die Impedanz des Gleichrichters klein ist, so bilden doch die beiden in Reihe geschalteten Abschnitte der Feldwicklung eine große Impedanz, so daß der aus diesen Feldwicklungen und dem Gleichrichter bestehende geschlossene Kreis eine relativ große Gesamtimpedanz hat. Beim Auftreten von Belastungsstößen kommt es wegen dieser hohen Impedanz zu Schwankungen des Magnetflusses in der Ankerwicklung, was zu Ungleichmäßigkeiten im Betrieb der Maschine führt und sogar elektrische Resonanzen hervorrufen kann.A synchronous machine according to the generic term of Claim 1 is known from US Pat. No. 34,035. There the field winding consists of three sections, one of which is short-circuited while the other two are in series and with each other are connected in parallel to a rectifier. Even if the impedance of the rectifier is small, so but form the two series-connected sections of the field winding a large impedance, so that from These field windings and the rectifier have a relatively large total impedance has. If load surges occur, the high impedance causes fluctuations in the Magnetic flux in the armature winding, which leads to irregularities in the operation of the machine and even can cause electrical resonances.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Synchronmaschine zu schaffen, die eine geringe transiente Ankerreaktanz hat und somit hohe Stabilität bei Belastungsstößen besitzt.The invention is based on the object of creating a synchronous machine that has a low has transient armature reactance and thus has high stability in the event of load surges.

Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt nach dem Kennzeichen des Patentanspruchs 1. Die Gesamtimpedanz des geschlossenen Kreises, der nun aus einem oder mehreren parallel geschalteten Abschnitten der Feldwicklung und der dazu parallelen Niederimpedanzeinrichtung besteht, hat eine verhältnismäßig niedrige Gesamtimpedanz, so daß die Stoßreaktanz wesentlich verringert wird.This problem is solved according to the characteristic of claim 1. The total impedance the closed circuit, which now consists of one or more parallel-connected sections of the field winding and the low-impedance device in parallel therewith has a relatively low one Total impedance, so that the surge reactance is significantly reduced.

Aus der deutschen Patentschrift 7 35 432 ist es zwar bekannt, zur Feldwicklung einer Synchronmaschine eine Reihenschaltung aus einem ohmschen und einem kapazitiven Widerstand parallel zu schalten; diese Reihenschaltung hat jedoch bei der bekannten Maschine die Aufgabe, einen mit der Feldwicklung verbundenen Gleichrichter gegen die Selbstinduktionsspannung zu schützen, und muß daher eine verhältnismäßig hohe Impedanz haben, Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe wird also bei der bekannten Synchronmaschine nicht gelöst,From the German patent 7 35 432 it is known for the field winding of a synchronous machine to connect a series circuit of an ohmic and a capacitive resistor in parallel; this In the known machine, however, series connection has the task of providing a connection to the field winding Rectifiers to protect against the self-induced voltage, and must therefore be relatively high Have impedance. The object on which the invention is based is thus achieved in the known synchronous machine unsolved,

Bei der erfindungsgemäßen Synchronmaschine übernimmt die Feldwicklung außer ihrer ursprünglichen Funktion der Erzeugung des elektrischen Feldes auch die der Dämpfung, ohne daß eine zusätzliche Dämpfungswicklung erforderlich wäre, Da also der Feldkern keine zusätzliche Dämpfungswicklung zu tragen hat, läßt sich die Maschine bei sonst gleichen Eigenschaften mit geringeren Abmessungen bzw. bei gleichen Abmessungen robuster ausführen. Die verringerte transiente Ankerreaktanz führt dabei zu einem störungsfreien und gleichmäßigeren Lauf der Maschine.In the synchronous machine according to the invention, the field winding takes over in addition to its original one Function of generating the electric field also that of damping, without the need for an additional damping winding would be necessary, since the field core does not have to carry any additional damping winding, can the machine with otherwise the same properties with smaller dimensions or with the same Make dimensions more robust. The reduced transient armature reactance leads to a trouble-free and smoother running of the machine.

In bevorzugter Ausgestaltung wird die Synchronmaschine gemäß Anspruch 5 als Thyristormotor betrieben. In diesem Faii wirkt sich die erfindungsgemäße Parallelschaltung der Niederimpedanz-Einrichtung zu mindestens einem der Feldwicklungsabschnitte insofern besonders vorteilhaft aus, als Verzögerungen bei der Umschaltung der einzelnen Thyristoren sehr gering gehalten v/erden. Mit anderen Worten sind die einander überlappenden Zeiträume der jeweils eingeschalteten Thyristoren während der Kommutierungszeit kürzer, so daß die Ausgangsleistung des Thyristormotors erhöht wird.In a preferred embodiment, the synchronous machine is operated as a thyristor motor according to claim 5. In this case, the parallel connection according to the invention affects the low-impedance device at least one of the field winding sections to the extent that it is particularly advantageous as delays in the Switching of the individual thyristors is kept very low. In other words, they are each other overlapping periods of the respectively switched on thyristors shorter during the commutation time, see above that the output of the thyristor motor is increased.

Die Erfindung wird in der nachstehenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigtThe invention is illustrated in the following description of preferred exemplary embodiments with reference to FIG Drawings explained in more detail. In the drawings shows

F i g. 1 ein Schaltbild für einen kommutatorlosen Synchronmotor,F i g. 1 a circuit diagram for a commutatorless synchronous motor,

F i g. 2 eine schematische Darstellung eines Synchronmotors zur Erläuterung der Schwankungen in der magnetomotorischen Kraft einer dreiphasigen Ankerwicklung, wobei der Synchronmotor mit Wechselstrom aus einem von Thyristoren gebildeten dreiphasigen Brückenwechselrichter gespeist wird,F i g. FIG. 2 shows a schematic representation of a synchronous motor to explain the fluctuations in FIG magnetomotive force of a three-phase armature winding, the synchronous motor with alternating current is fed from a three-phase bridge inverter formed by thyristors,

F i g. 3 den Läufer des Synchronmotors nach F i g. 2 mir. der an der Mantelfläche angeordneten Feldwicklung, F i g. 3 the rotor of the synchronous motor according to FIG. 2 me. the field winding arranged on the outer surface,

Fig.4 eine Schaltung für die Feldwicklung eines Synchronmotors und4 shows a circuit for the field winding of a Synchronous motor and

F i g. 5 eine weitere Schaltung für die Feldwicklung zur Anwendung bei einem bürstenlosen Thyristor-Moior. F i g. 5 another circuit for the field winding for use with a brushless thyristor moior.

Gemäß F i g. 1 wird die dreiphasige Ankerwicklung 20, in diesem Fall die Ständerwicklung, eines Synchronmotors mit einem Wechselstrom bestimmter Frequenz aus einem aus Thyristoren 31 bis 36 aufgebauten Brücken-Wechselrichter 30 gespeist. Der Brückenwechselrichter 30 wird seinerseits aus einer einstellbaren Gleichstromquelle 60 über eine Glättungsdrossel 62 mit Gleichstrom versorgt, wobei die Gleichstromquelle 60 ebenfalls aus einer (nicht gezeigten) dreiphasigen Brückenthyristorschaltung und einer dreiphasigen Wechselstromquelle aufgebaut ist.According to FIG. 1 becomes the three-phase armature winding 20, in this case the stator winding, of a synchronous motor with an alternating current of a certain frequency from one composed of thyristors 31 to 36 Bridge inverter 30 fed. The bridge inverter 30 is in turn from an adjustable Direct current source 60 is supplied with direct current via a smoothing choke 62, the direct current source 60 also from a (not shown) three-phase bridge thyristor circuit and a three-phase AC power source is constructed.

Die Feldwicklung 10 (in dem vorliegenden Ausführungsbeispiel der Läufer), deren Anordnung und Aufbau im einzelnen weiter unten erläutert werden sollen, wird über ein Paar von Schleifringen 40 und 42 und eine GlättungsdrosFel 74 aus einem Zweiweg-GleichrichterThe field winding 10 (in the present exemplary embodiment the rotor), its arrangement and structure to be explained in detail below, is about a pair of slip rings 40 and 42 and one Smoothing regulator 74 from a full-wave rectifier

72 gespeist, der aus einer Quelle 70 mit Wechselstrom versorgt wird.72 fed from a source 70 with alternating current is supplied.

Parallel zu der Feldwicklung 10 liegt über die Schleifringe 40 und 42 eine aus einem Kondensator 52 mit geringer Kapazität und einem Widerstand 54 mit geringem Widerstandswert bestehende Seriunschaltung. Der Widerstand 54 dient dazu, in der die Feldwicklung 10, den Kondensator 52, die Glättungsdrosse! 74 und den Zweig-Gleichrichter 72 umfassenden Feldwicklungskreis elektrische Resonanz zu verhindern. Funktion und Arbeitsweise des Kondensators 52 sollen im einzelnen weiter unten erläutert werden.A capacitor 52 is located parallel to the field winding 10 via the slip rings 40 and 42 with a low capacitance and a resistor 54 with a low resistance value existing series circuit. The resistor 54 is used in the field winding 10, the capacitor 52, the smoothing reactor! 74 and the branch rectifier 72 comprehensive field winding circuit to prevent electrical resonance. The function and mode of operation of the capacitor 52 will be explained in detail further below.

Die durch die Thyristoren 31 bis 36 des Brückenwechsclrichters 30 fließenden Ströme werden durch Signale aus einem Wellen-Stellungsfühler oder Stellungsdetektor 82 über ehe mit den Steuerelektroden der Thyristoren verbundene Steuerschaltung 84 gesteuert. Ein Teil des Stellungsdetektors 82 ist an der Läuferwclle M montiert und nimmt die Stellung des Läufers gegenüber dem Ständer bzw. der Ankerwicklunc 20 ab.The currents flowing through the thyristors 31 to 36 of the bridge inverter 30 are controlled by signals from a shaft position sensor or position detector 82 via control circuit 84 connected to the control electrodes of the thyristors. A part of the position detector 82 is mounted on the rotor shaft M and detects the position of the rotor in relation to the stator or the armature winding 20.

F i g. 2 zeigt die Richtungsänderung der magnetomotorischen Kraft (die im folgenden mit MMF bezeichnet wird) der Ankerwicklung 20 nach Fig. 1. In Fig.2 ist ein augenblicklicher Zustand der mit einem Leistungsfaktor von 80% bei voreilendem Strom mit Nenndrehzahl laufenden Maschine dargestellt. Dip Drehrichtung des Läufers bzw. der Feldwicklung 10 ist durch einen Pfeil 96 angegeben. Nimmt die MMF der Ankerwicklung 20 die durch einen Pfeil 90 angegebene Richtung gegenüber der durch einen Pfeil 94 angegebenen Magnetflußrichtung der Feldwicklung 10 an, so erzeugt der Stellungsdetektor 82 ein Signal, auf Grund dessen die Steuerschaltung 84 den Thyristor 33 einschaltet und danach den Thyristor 36 abschaltet; somit begin it eine Umschaltung von einer Ankerwicklung 24 der Phase V auf eine Ankerwicklung 26 der Phase W, wobei während dieser Umschaltungs- oder Kommutierungsperiode der Strom in der V-Wicklung 24 abnimmt und der in der W-Wicklung 26 zunimmt. Die plötzliche Änderung des Betrags des durch die V-Ankerwicklung 24 sowie die IV-Ankerwicklung 26 fließenden Stromes bewirkt eine plötzliche Richtungsänderung der Anker-MMF während der Kommutierungsperiode in die durch den Pfeil 92 angegebene Richtung. Wie aus Fig.2 ersichtlich, überdeckt der Schwankungsbereich der Richtung der Anker-MMF einen ziemlich breiten Bereich. Dieser Schwankungsbereich hängt vom Leistungsfaktor und von der Laufrichtung ab. Die Richtungsschwankung der A.nker-MMF während der Kommutierungsperiode bewirkt eine proportionale Schwankung eines Anker-Windungsmagnetflusses sowohl nach Betrag als auch nach Richtung. Die Schwankung dieses Ankerwicklungs-Magnetflusses wird andererseits durch einen Gegen^r'uß kompensiert oder verhindert, der durch die über die gesamte Mantelfläche des Feldkerns verteilte Feldwicklung 10, deren Einzelheiten im folgenden anhand der F i g. 3, 4 und 5 erläutert werden sollen, erzeugt wird.F i g. 2 shows the change in direction of the magnetomotive force (which is referred to below as MMF) of the armature winding 20 according to FIG. 1. In FIG. 2, an instantaneous state of the machine running with a power factor of 80% with leading current at nominal speed is shown. Dip direction of rotation of the rotor or the field winding 10 is indicated by an arrow 96. If the MMF of the armature winding 20 assumes the direction indicated by an arrow 90 compared to the direction of magnetic flux of the field winding 10 indicated by an arrow 94, the position detector 82 generates a signal on the basis of which the control circuit 84 switches the thyristor 33 on and then switches the thyristor 36 off ; a switchover from an armature winding 24 of phase V to an armature winding 26 of phase W thus begins, with the current in the V winding 24 decreasing and that in the W winding 26 increasing during this switching or commutation period. The sudden change in the amount of the current flowing through the V armature winding 24 and the IV armature winding 26 causes a sudden change in direction of the armature MMF during the commutation period in the direction indicated by the arrow 92. As can be seen from Fig. 2, the range of fluctuation in the direction of the anchor MMF covers a fairly wide range. This fluctuation range depends on the power factor and the direction of travel. The directional fluctuation of the armature MMF during the commutation period causes a proportional fluctuation of an armature winding magnetic flux in terms of both magnitude and direction. The variation of this armature winding magnetic flux is the other hand, compensated by a counter ^r 'USS or prevented by the distributed over the entire lateral surface of the field core field winding 10, the details below with reference to F i g. 3, 4 and 5 are to be explained, is generated.

In F i g. 3 ist die Anordnung der Feldwicklung 10 nahe der gesamten Mantelfläche des Feldkerns gezeigt. Die Feldwicklung 10 ist aus drei parallelen Abschnitten 12, 14 und 16 aufgebaut, wobei die Stromflußrichtung durch die einzelnen parallelen Abschnitte für die einzelnen Drähte der F i g. 3 angegeben ist. Ein Erregerstrom wird nur den beiden parallelen Abschnitten 14 und 16 zur Bildung eines Magnetpols zugeführt.In Fig. 3 shows the arrangement of the field winding 10 near the entire surface area of the field core. the Field winding 10 is made up of three parallel sections 12, 14 and 16, the direction of current flow through the individual parallel sections for the individual wires in FIG. 3 is specified. An excitation current will fed only to the two parallel sections 14 and 16 to form a magnetic pole.

Die Anzahl der parallelen Feldwicklungsabschnitte bestimmt sich nach den folgenden Kriterien:The number of parallel field winding sections is determined according to the following criteria:

(a) Es soll in den einzelnen parallelen Feldwicklungsabschnitten keine durch die plötzliche Schwankung des Ankermagnetflusses während der Kommutierung induzierte Stromkonzentration auftreten.(a) There should not be any due to the sudden fluctuation in the individual parallel field winding sections The current concentration induced by the armature magnetic flux occurs during commutation.

(b) Die Impedanz jedes Feldwieklungsabschnittcs selbst muß über einem bestimmten V/ert liegen. Ist dies nicht der Fall, so muß die Kapazität des Erregers außerordentlich hoch sein.(b) The impedance of each field weighting section itself must be above a certain value. is if this is not the case, the capacity of the pathogen must be extremely high.

(c) Zwischen den paralhl-gesehalteten Feldwicklungsabschnitten muß ein Stromlauf verhindert werden,(c) Between the parallel field winding sections a current flow must be prevented,

In Fi g. 3 ist eine einlagige Feldwicklung gezeigt, um die Darstellung nicht zu komplizieren; in Wirklichkeit wird jedoch für die Feldwicklung 10 eine zweilagige Schleifenwicklung bevorzugt,In Fi g. 3 a single layer field winding is shown to not to complicate the presentation; in reality, however, the field winding 10 is a two-layer Loop winding preferred,

In Fig.4 ist ein Schaltbild für die Feldwicklung 10 nach F i g. 3 gezeigt. Die parallelen Wicklungsabschnitte 14 und 36 sind parallel an ein gemeinsames Klemmenpaar 90' und 92' angeschlossen, wobei die beiden Klemmen weiterhin mit den beiden Schleifringen 40 und 42 verbunden sind. Zwischen den beiden Schleifringen 40 und 42 liegt die aus dem Kondensator 52 und dem Widerstand 54 bestehende Serienschaltung. Die parallelen Wicklungsabschnilte 14 und 16 bilden das in Fig. 3 angedeutete zweipolige Magnetfeld. Der parallele Wicklungsabschnitt 12 ist kurzgeschlossen. Zwischen den beiden Schleifringen 40 und 42 ist parallel zu der eine niedrige Impedanz aufweisenden Serienschaltung 52, 54 eine (nicht gezeigte) Stromquelle zur Erregung der parallelen Wicklungsabschnitte 14 und 16 eingeschaltet. Da nur die parallelen Wicklungsabschnitte 14 und 16, die das zweipolige Magnetfeld hervorrufen, erregt werden, wird an der Kapazität der Stromquelle gespart. In Figure 4 is a circuit diagram for the field winding 10 according to FIG. 3 shown. The parallel winding sections 14 and 36 are parallel to a common pair of terminals 90 'and 92' connected, the two terminals still with the two slip rings 40 and 42 are connected. Between the two slip rings 40 and 42 is from the capacitor 52 and the Resistor 54 existing series circuit. The parallel winding sections 14 and 16 form that in FIG. 3 indicated bipolar magnetic field. The parallel winding section 12 is short-circuited. Between the two slip rings 40 and 42 is parallel to the series circuit having a low impedance 52, 54 a current source (not shown) for exciting the parallel winding sections 14 and 16 is switched on. Since only the parallel winding sections 14 and 16, which cause the two-pole magnetic field, are excited the capacity of the power source is saved.

Ändert sich der Magnetfluß der Ankerwicklung 20 plötzlich während der Kommiitierungsperiode nach Betrag und Richtung, so fließt ein elektrischer Feldwicklungsstrom entweder durch die Niederimpedanz-Serienschaltung 52, 54 oder/und durch die kurzgeschlossene Leitung, so daß eine plötzliche Änderung des Magnetflusses in der Ankerwicklung 20 effektiv verhindert wird.If the magnetic flux of the armature winding 20 changes suddenly during the commitment period Amount and direction, an electric field winding current either flows through the low-impedance series circuit 52, 54 and / or through the short-circuited line, so that a sudden change in the magnetic flux in the armature winding 20 is effectively prevented.

Der wirksamste Feldwicklungsabschnitt, der die während der Kommutierungsperiode bewirkte plötzliche Änderung de> Magnetflusses verhindert, bildet die Wicklung, die mit der Ankerwicklung möglichst stark gekoppelt ist, d. h. mit anderen Worten, deren MMF-Richtung in den jeweiligen Augenblicken der Stromwendung mit der MMF-Richtung der Ankerwicklung zusammenfällt.The most effective field winding section, which is the sudden one caused during the commutation period Changes in the> magnetic flux prevented, the winding forms the strongest possible with the armature winding is coupled, d. H. in other words, their MMF direction at the respective instants of the Commutation coincides with the MMF direction of the armature winding.

Die durch die plötzliche Änderung des Magnetflusses der jeweiligen Ankerwicklung verursachte MMr der Feldwicklung induziert über die Niederimpedanz-Serienschaliung 52, 54 und über den kurzgeschlossenen Wicklun^'sabschnitt 12 einen elektrischen Strom in den parallelen Feldwicklungsabschnitten 14 und 16. Die von den elektrischen Strömen verursachten und die jeweiligen parallelen Feldwicklungsabschnitte durchsetzenden Magnetflüsse verhindern oder kompensieren also eine plötzliche Schwankung des Magnetflusses in der Ankerwicklung, was dazu führt, daß die Transientreaktanz der Maschinen-Ankerwicklung auf lediglich die Streureaktanz der Maschine reduziert wird.The MMr der caused by the sudden change in the magnetic flux of the respective armature winding Field winding induced via the low-impedance series formwork 52, 54 and via the short-circuited winding section 12 an electric current into the parallel field winding sections 14 and 16. The caused by the electric currents and the Prevent or compensate for the respective parallel field winding sections penetrating magnetic fluxes so a sudden fluctuation in the magnetic flux in the armature winding, which leads to the transient reactance the machine armature winding is reduced to just the leakage reactance of the machine.

Sowohl für den Kondensator 52 als auch für den Widerstand 54 wird eine geringe »Kapazität« benötigt, weil der Stromflußwinkel für den Kondensator 52 und den Widerstand 54 während der Kommutierungsperiode außerordentlich klein ist.A small "capacitance" is required for both the capacitor 52 and the resistor 54, because the current conduction angle for the capacitor 52 and the resistor 54 during the commutation period is extremely small.

Wie im Zusammenhang mit F i g. 2 erläutert, muß dieAs in connection with F i g. 2 explained, the

Feldwicklung 10, die die Reaktanz der Ankerwicklung 20 während der Kommutierungsperiode äquivalent zu einer Dämpfungswicklung reduziert, gemäß F i g. 3 über den gesamten der Ankerwicklung 20 gegenüberstehenden Raum verteilt sein, da die Richtung der MMF während der Kommutationspe-iode von einer Ankerwicklung bestimmter Phase zur nächsten innerhalb eines breiten Bereichs schwankt und nahezu die gesamte Fddwicklung mit dem während der Kommutationsperiode induzierten Magnetfluß der Ankerwicklung gekoppelt ist.Field winding 10, which is equivalent to the reactance of armature winding 20 during the commutation period reduced by a damping winding, according to FIG. 3 over the entire armature winding 20 opposite Space be distributed as the direction of the MMF during the commutation period of an armature winding certain phase to the next fluctuates within a wide range and almost the entire lead winding with that during the commutation period induced magnetic flux of the armature winding is coupled.

In Fig,5 ist ein weiteres Schaltbild für eine Ankerwicklungs-Anordnung gezeigt, die für eine bürstenlose Synchronmaschine verwendbar ist. Gleiche Teile sind mit gleichen Ziffern wie in F ί g. 4 bezeichnet. Die paraiicicn Fcldwicklungsabschnitte 14 und 16 werden über einen Gleichrichter 100 von einer Erregereinrichtung 110 gespeist, die eine umlaufende Sekundärwicklung 112 und eine stationäre Primärwicklung 114 aufweist. Letztere wird aus einer Wechselstromquelle 116 versorgt. Die parallelen Feldwicklungsabschnitte 12,14 und 16, der Gleichrichter 100 und die umlaufende Sekundärwicklung 112 sind am Läufer der Maschine montiert. Die Impedanz des Gleichrichters 100 und der Sekundärwicklung 112 dient als Niederimpedanz-Einrichtung für die parallelen Feldwicklungsabschnitte 14 und 16.In Fig. 5 is another circuit diagram for a Armature winding arrangement shown, which can be used for a brushless synchronous machine. Same Parts have the same numerals as in F ί g. 4 designated. The parallel winding sections 14 and 16 are fed via a rectifier 100 from an excitation device 110, which is a rotating Secondary winding 112 and a stationary primary winding 114 has. The latter is supplied from an alternating current source 116. The parallel field winding sections 12, 14 and 16, the rectifier 100 and the rotating secondary winding 112 are on the rotor of the Machine assembled. The impedance of the rectifier 100 and the secondary winding 112 serves as a low impedance device for the parallel field winding sections 14 and 16.

Bei dem oben im einzelnen erläuterten Ausführungsbeispiel handelt es sich um einen zweipoligen thyristorgesteuerten Synchronmotor (Thyristormotor); die vorliegende Erfindung ist jedoch auch bei beliebigen anderen Synchronmaschinentypen anwendbar.The exemplary embodiment explained in detail above is a two-pole thyristor-controlled Synchronous motor (thyristor motor); however, the present invention is applicable to any others Synchronous machine types applicable.

Außerdem handelt es sich bei dem erläuterten Ausführungsbeispiel um einen Synchronmotor des Drehfeld-Typs; wiederum läßt sich die vorliegende Erfindung auch auf Synchronmaschinen mit drehendem Anker anwenden.In addition, the illustrated embodiment is a synchronous motor of the Rotating field type; in turn, the present invention can also be used on synchronous machines with rotating Apply anchor.

Hierzu 2 Blatt ZeichnungenFor this purpose 2 sheets of drawings

Claims

Patent claims:

1. Synchronous machine with a polyphase Armature winding and an excitation field core, which is located on its entire opposite the armature Area mi », one consisting of several sections Winding is wound, one section of which is short-circuited and the rest Winding sections are traversed by the excitation current, characterized in that for Reduction of the transient armature reactance of at least one of the remaining winding sectionsc (14, 16) a low-impedance device (52 and 54; 100) is connected in parallel,

2. Synchronous machine according to claim 1, characterized characterized in that the low-impedance device consists of a series connection of a capacitor (52) with low impedance and a resistor (54) with low impedance,

3. Synchronous machine according to claim 1, characterized in that as a low-impedance device the rectifier serves as an exciter arrangement,

4. Synchronous machine according to one of claims 1 to 3 with three winding sections, characterized characterized in that the remaining two winding sections are connected in parallel with the low-impedance device are,

5. Synchronous machine according to one of claims 1 to 4, characterized in that the synchronous machine is operated as a motor and that the armature winding (20) is controlled by a thyristor (31 to 36) constructed inverter (30) is supplied with alternating current.